1、xx新都会B地块1、2、3楼塔吊基础施工方案工程名称：xx新都会B地块13楼施工单位：编 制 人:审 核 人：批 准 人：编制单位：编制时间：目录一、 工程概况二、 塔吊位置的设置原则三、 塔吊基础设计四、 承台土方施工五、 附图塔吊基础施工方案一、工程概况:本工程为xx地产集团开发的超高层住宅楼,位于xx市汉阳四新开发区。本工程1#楼54层,层高3米，2#、3楼均为34层，层高3米，13#楼地下室连通，地下2层，层高3。3m，13#楼地下室建筑面积22000。本工程主楼室内0。00对应的绝对高程为21.40m。基础形式为钻孔灌注桩，主楼结构形式为剪力墙结构。本工程拟安装3台塔式起重机作为垂直
2、运输设备，1楼安装1台QTZ7013型塔式起重机;2、3楼各安装1台TCT5512型塔式起重机.二、塔吊位置的设置原则1、QTZ7013塔吊大臂安装长度65m,末端起吊重量1。5t，实际安装高度190m，TCT5512塔吊大臂长度50m，末端起吊重量2.1t，实际安装高度120m.2、地下室施工时，由于堆场较小，应尽可能将大臂长度按上限长度安装。3、塔吊能够顺利附着在结构外墙上，工程完工时便于拆除。4、塔吊尽可能将整个施工场地覆盖，主楼完全覆盖。低塔大臂端部与高塔塔身最小间距必须大于2m。根据由以上四点原则确定塔吊的平面位置，详见附图塔吊位置平面图。三、塔吊基础设计三台塔吊基础均采用四桩承台基
3、础，承台面标高-7.2m（与地下室底板平），承台与底板连接处预插底板钢筋。各种塔吊基础设计如下：TCT5512塔吊基础设计一）、塔吊的基本参数信息塔吊型号:TCT5512， 塔吊起升高度H=140。000m（计算），塔吊倾覆力矩M=1654kN。m， 混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=1。5m， 基础以上土的厚度D=0。000m,自重F1=925kN, 基础承台厚度Hc=1.000m,最大起重荷载F2=60kN， 基础承台宽度Bc=4。000m,桩钢筋级别：II级钢, 桩直径=0.600m，桩间距a=2。8m， 桩身混凝土强度等级:C35承台箍筋间距S=200。000mm，承台砼的保护层厚度
4、=50.000mm。 二）、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=925.00kN， 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1。2（F1+F2)=1182.00kN， 塔吊的倾覆力矩M=1。41654.00=2315.60kN。 三）、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1。 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5。1.1条.其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1182.00kN； G桩基承台的自重 G=1.2(25Bc
5、BcHc/4+20BcBcD/4）= 1。2(254.004.001.00+204.004.000.00）=480。00kN; Mx,My承台底面的弯矩设计值,取2315。60kN.m; xi，yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1。40m； Ni单桩桩顶竖向力设计值（kN）;经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力:N=(1182。00+480。00）/4+2315。601.40/（4 1。402）=829.00kN。2。 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5。6.1条。其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN.m）; xi,yi单桩相对承台中
6、心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0。65m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN），Ni1=Ni-G/n=709。00kN/m2;经过计算得到弯矩设计值:Mx1=My1=2709。000。65=921.70kN.m.四）、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB500102002）第7。2条受弯构件承载力计算.式中，l系数,当混凝土强度不超过C50时, 1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时,1取为0.94,期间按线性内插法得1。00; fc混凝土抗压强度设计值查表得14。30N/mm2; ho承台的计算高度Hc50。00=950.00mm; fy钢筋受拉强度设计值
7、，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=921。70106/(1。0014.304000.00950。002）=0.018; =1-（120.018）0.5=0.018； s =1-0.018/2=0。991； Asx =Asy =921.70106/(0.991950。00300.00）=3263.43mm2.承台底、面均配置钢筋20200，双向配置，具体见附图1。五)、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ9494)的第5.6。8条和第5.6。11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性,记为V=829。00kN我们考虑承台配置箍筋的
8、情况，斜截面受剪承载力满足下面公式:其中，o建筑桩基重要性系数,取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=4000mm； ho承台计算截面处的计算高度,ho=950mm;计算截面的剪跨比，x=ax/ho,y=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处 至x， y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得（Bc/2-B/2)（Bc/2a/2）=650。00mm, 当 0.3时，取=0。3;当 3时,取=3， 满足0。33。0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=0.68;剪切系数，当0.31。4时,=0。12/(+0。3)；当1.43.0时，=0.2/（+1.5）， 得=
9、0。12； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2; S箍筋的间距，S=200mm.则，1。00829.00=8.29105N0。12300.004000950=6.63106N;经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋,配置14400钢筋，具体见附图1。六）、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范（JGJ9494）的第4。1。1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=829。00kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中，o建筑桩基重要性系数，取1。00； fc混凝土轴心抗压强度设
10、计值，fc=16。70N/mm2； A桩的截面面积，A=2.83105mm2。则，1。00829000。00=8.29105N16.702。83105=4.72106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋，桩身钢筋配置见附图1。七）、桩竖向极限承载力验算根据计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=829kN；根据B区1、2、3楼及地下室桩定位平面中的裙楼桩设计说明，可知采用反循环钻孔后注浆工艺灌注桩，桩端以地勘报告中的（41）层强风化泥质粉砂岩为持力层，桩入持力层深度不小于1500mm、桩径600mm，桩身混凝土强度等级为C35时、按裙楼工程桩注浆要求注浆,工程桩
11、单桩竖向承载力特征值达到2900KN,N=829KNRa=2900KN,桩基承载力富余系数达3。5，塔吊桩按裙楼桩施工,完全可满足要求。QTZ70塔吊基础设计一)、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ70, 塔吊起升高度H=200。000m(计算），塔吊倾覆力矩M=4880kN.m， 混凝土强度等级：C30,塔身宽度B=2m, 基础以上土的厚度D=0。000m，自重F1=1850kN, 基础承台厚度Hc=1。200m,最大起重荷载F2=100kN, 基础承台宽度Bc=4。000m，桩钢筋级别：II级钢, 桩直径或者方桩边长=0.600m，桩间距a=3m, 桩身混凝土强度等级：C35,承台箍筋间距
12、S=200。000mm， 承台砼的保护层厚度=50。000mm. 二)、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=1850。00kN, 塔吊最大起重荷载F2=100。00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1。2(F1+F2)=2340.00kN， 塔吊的倾覆力矩M=1。44880。00=6832.00kN. 三)、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1。 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5。1.1条。其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=2340。0
13、0kN; G桩基承台的自重 G=1.2(25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2（254.004.001。20+204.004.000.00）=576。00kN； Mx，My承台底面的弯矩设计值,取6832。00kN.m； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.50m； Ni单桩桩顶竖向力设计值（kN);经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=(2340.00+576。00)/4+6832.001.50/（4 1.502）=1867。67kN.2。 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条。其中 Mx1，My1计算截面处XY方向的
14、弯矩设计值（kN.m)； xi，yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.50m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN）,Ni1=NiG/n=1723.67kN/m2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=21723。670.50=1723.67kN。m。四）、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB500102002）第7。2条受弯构件承载力计算。式中,l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94，期间按线性内插法得1。00; fc混凝土抗压强度设计值查表得14。30N/mm2； ho承台的计算高度Hc
15、-50.00=1150.00mm; fy钢筋受拉强度设计值,fy=300。00N/mm2；经过计算得：s=1723。67106/（1。0014。304000.001150。002)=0.023； =1-(120.023)0。5=0.023; s =10.023/2=0。988； Asx =Asy =1723.67106/（0.9881150.00300.00）=5054。39mm2.承台底、面均配置钢筋22200，双向配置，具体见附图2。五）、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ9494)的第5.6。8条和第5。6。11条.根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪
16、切力,考虑对称性,记为V=1867。67kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=4000mm； ho承台计算截面处的计算高度,ho=1150mm；计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho, 此处，ax，ay为柱边(墙边）或承台变阶处 至x， y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(Bc/2-B/2）（Bc/2a/2)=500。00mm， 当 3时，取=3, 满足0.33。0范围； 在0。3-3。0范围内按插值法取值。得=0。43；剪切系数，当0。31。4时,=0.12/(+0。3)；当1.
17、43。0时,=0。2/（+1.5)， 得=0.16； fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=14。30N/mm2; fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2; S箍筋的间距，S=200mm。则，1.001867。67=1。87106N0.16300.0040001150=1.07107N；经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋，配置14400钢筋，具体见附图2。六、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ9494)的第4。1。1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1867.67kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式:其中，o建筑桩基重要
18、性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=2.83105mm2。则，1.001867666.67=1.87106N16。702。83105=4。72106N;经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求.七)、桩竖向极限承载力验算根据计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1867.67kN;根据B区1、2、3楼及地下室桩定位平面中的裙楼桩设计说明，可知采用反循环钻孔后注浆工艺灌注桩，桩端以地勘报告中的(41)层强风化泥质粉砂岩为持力层，桩入持力层深度不小于1500mm、桩径600mm，桩身混凝土强度等级为C35时、按裙楼工程桩
19、注浆要求注浆，工程桩单桩竖向承载力特征值达到2900KN,N=1867.67kN Ra=2900KN,桩基承载力富余系数达1.5，塔吊桩按裙楼桩施工，完全可满足要求。四、承台土方施工由于三台塔吊承台基础面均为7。2m，承台低在自然地面下7m深,基础承台土方开挖时，必须采取措施，确保承台基坑开挖土方的安全作业,特采取以下措施：1、根据塔吊定位图塔吊基础的开挖线放出（5000mmx5000mm）,再在开挖线每边方7000mm，第一次自然地面以下挖3500mm深的土方，周边根据实际情况自然放坡，如下图所示：2、在承台范围打基坑支护桩，支护桩采用拉森式钢板桩.钢板桩打完后,利用长臂反铲挖承台土方，承台土方挖完后，密切观察钢板桩的位移情况，若位移较大，需在上端加设水平钢支撑,为安全起见，也可在土方挖完后直接加设水平钢支撑。如下图所示：3、开挖的土方不得在基坑附近堆放，及时安排运土车转运。4、垫层、砖胎膜、破桩头及时施工,砖胎膜做完后，将胎膜外侧的空隙及时填实.5、承台钢筋安装完后，及时安装塔吊预埋件，裙楼负二层底板的面筋底筋，再浇捣基础混凝土，由于在夏季施工，承台混凝土需及时覆盖并养护。五、附图
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