工业建筑模板安装工程施工方案（68页）.doc

1、模板工程施工方案一、工程概况：工程名称：建设单位：监理单位：施工单位：项目经理：本工程坐落于，建筑面积，建筑高度米，结构层数。工期：年月日至年月日二、模板安装的一般要求1、安装模板时，高度在2m及其以上时，应遵守建筑施工高空作业安全技术规范的有关规定。2、应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼时的施工荷载和侧压力。3、构造简单,装拆方便,并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。4、模板接缝应严密，不得漏浆。5、遇有恶劣天气,如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后,应及时清除模架及地面上的积水并及时检查有无沉降现象发生。6、楼层高度超过4m及其以上的建

2、筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚踏板、张挂安全网和防护栏杆。在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。7、施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。8、模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆,防止操作人员或物体坠落伤人，具体防护措施详见“四口临边防护方案。9、不得脚手板支搭在模板或支承件上，应将模板及支承件与脚手架分开。10、在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和施工操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作台的规定荷载值(详见脚手架施工方案）。三、模板安装1、基础工程模板（1）地面以下支模,

3、应先检查土壁的稳定情况,遇有裂纹及塌方危险时，应采取安全防范措施后,方准下人作业。（2)基坑离上口边缘1米内不得堆放模板及支承件。同时上下人时要互相呼应，运下的模板及支承件严禁立放在基槽（坑)土壁上。（3)在地面上支立柱时应垫4m长木板并应夯实基层，斜向支撑土壁应加垫板，每层主柱不多于一个接头,并上下错开，夹板应牢固。（4）灌筑砼不得站立在模板上操作.(5）支模后放置时间较长者，浇筑砼前应进行复查，并及时处理开裂、变形等不良情况。2、柱模板：（1）柱模板的下端应有防止模板位移的固定措施。(2）模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行,柱箍或紧固木楞的规格,间距应按模板设计计算确定.（3）安装预拼

4、装大块模板，应同时安设临时支撑支稳,严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四角摸板,按规定设柱箍和紧固木楞，安设支撑永久固定。(4）安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。支撑与地面的倾角不能小于60.3、独立梁和整体楼层结构模板：（1)安装独立梁模板应设操作平台或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。（2)楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。（3）模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。（4）模板的主柱应选用整料，若不能满足要求时,支柱的接头不宜超

5、过2个（包括2个），对接的支撑要用三面固定。（5)底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板,并设一对木楔并用铁钉钉牢固.（6）在砼楼面上支模时，支柱下端应垫木板，。（7）模板的支撑，双向水平拉撑从地面上来50cm设一道，在搁2米设一道。4、其他工程模板：（1）安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成系统，应采用斜撑固定在内端的柱模或梁模上。悬挑结构模板的支柱，上下必须保持在一条竖直的中心线上。(2）安装悬挑结构模板应搭设脚手架或悬挑工作台,并设防护栏杆和安全网。在危险部位作业时，操作人员应系好安全带作业处的下方不得有人通行

6、和停留.模板的拆除模板拆除时，砼的强度必须达到75%以上,如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块,拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模,才能拆除。1、拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆,后支的先拆，先拆非承重模板,后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。2、基础模板拆除（1）拆模板时应将拆下的木楞,模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方。（2）拆除的模料上铁钉应及时拨干净,以防扎伤人员。3、现浇楼板模板拆除（1)现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：柱箍柱侧模砼板支承构件（梁楞)

7、平板模梁侧模梁底支撑系统梁底模。(2）拆除模板时，要站在安全的地方.（3）拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面,严禁抛掷。（4)拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成(模板工程）应用吊兰降落（严禁模料从高处抛掷）,到指定地点堆放，并安排车运到指定地点存放.（5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除.(6）对活动部件必须一次拆除,拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故。（7）水平拉撑，应先拆除上拉撑，最后拆除下一道水平拉撑.4、现浇柱子模板拆除（1）拆除要从上到下,模板及支撑不得向地面抛

8、掷。(2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。5、多层楼板模板支柱的拆除,当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱不得拆除，待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求)。6、拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上.模板设计方案墙模板计算：一、参数信息1。基本参数次楞间距（mm）:300；穿墙螺栓水平间距(mm）:600；主楞间距(mm）：500;穿墙螺栓竖向间距（mm）:500；对拉螺栓直径（mm）：M12；2。主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根数：2；宽度（mm)：60.00；高度（mm）：80.00；3.次楞信息次楞材料：木方；次楞合并根数:2;宽度(mm):60

9、。00;高度（mm):80.00；4.面板参数面板类型：胶合面板;面板厚度(mm）:18。00；面板弹性模量（N/mm2）:6000。00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00；面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00；方木弹性模量E(N/mm2）：9000。00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1。50； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t

10、 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; H - 模板计算高度，取3。000m; 1 外加剂影响修正系数,取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力

11、和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1。抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0。117q2l2其中, M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度（次楞间距): l =300。0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。217.0310.5000。900=9.197kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。43。000。500。90=1。890kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0。19.197300。02+0.1171

12、。890300.02= 1.03105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算: = M/W f其中， -面板承受的应力（N/mm2）； M -面板计算最大弯矩(Nmm); W -面板的截面抵抗矩 ： W = bh2/6 = 50018.018。0/6=2.70104 mm3； f 面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1。03105 / 2.70104 = 3。8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3。8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。抗剪强度验算计算公式如下:V=0.

13、6q1l+0.617q2l其中,V面板计算最大剪力(N）； l计算跨度（次楞间距）： l =300。0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.217。0310.5000.900=9。197kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.43.000。500。90=1。890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69。197300.0 + 0。6171。890300。0 = 2005。3N;截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn）fv其中， -面板截面的最大受剪应力（N/mm2)； V-面板计算最大剪力（N）：V = 2005。3N； b-构件的截面宽度（mm)：b = 500mm ； hn

14、-面板厚度（mm）:hn = 18.0mm ; fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32005。3/(250018.0）=0.334N/mm2;面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0。334N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1。5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册,刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：=0。677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载： q = 17.030。5 = 8.

15、516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量： E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81。81。8/12=24。3cm4；面板的最大允许挠度值： = 1.2mm；面板的最大挠度计算值： = 0。6778.523004/(10060002.43105） = 0。32 mm;面板的最大挠度计算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1。2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一)。次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，次楞采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I

16、和截面抵抗矩W分别为:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122= 512cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算:M = 0.1q1l2+0。117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm); l-计算跨度(主楞间距）: l =500。0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.217。0310.3000.900=5。518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.43。000。300.90=1。134kN/m，其中,0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.15.518500。02+0.1171。134500.02= 1。71105

17、Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M 次楞计算最大弯矩（Nmm）； W -次楞的截面抵抗矩（mm3)，W=1。28105； f 次楞的抗弯强度设计值（N/mm2); f=13。000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1。71105/1.28105 = 1。3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;次楞的最大应力计算值 = 1。3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2。次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0。6q1l+0.617q2l其中

18、， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距)： l =500。0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。217.0310.3000。900/2=2.759kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。43.000。300。90/2=0。567kN/m，其中,0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62。759500。0+ 0。6170。567500。0 = 1002。6N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/（2bh0）其中， -次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2); V-次楞计算最大剪力(N）:V = 1002。6N； b-次楞的截面宽度(mm）：b = 60.0mm ；

19、hn-次楞的截面高度(mm）：h0 = 80。0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2;次楞截面的受剪应力计算值: =31002。6/（260。080。0）=0.313N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0。313N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2,满足要求!3。次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下:=0.677ql4/（100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm); q-作用在次楞上的线荷载（kN/m): q = 17。030。30=

20、5。11 kN/m； l-计算跨度（主楞间距）： l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106mm4；次楞的最大挠度计算值： = 0。67710.22/25004/（10090002。56106) = 0。094 mm;次楞的最大容许挠度值: = 2mm;次楞的最大挠度计算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求!(二）。主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

21、W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122=512cm4；E = 9000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图（kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图（mm）1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1。217。030.30.51。430.30.53。696kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式: = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值（N/mm2） M - 主楞的最大弯矩（Nmm)；M = 2.99105 Nmm W 主楞的净截面抵抗矩(mm3）； W = 1.28105 mm3； f -主楞的强度设计值(N/m

22、m2),f =13.000N/mm2；主楞的最大应力计算值： = 2。99105/1。28105 = 2.3 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =2。3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求!2。主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/（2bh0)其中, 次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2)； V主楞计算最大剪力（N)：V =2715.8/2 = 1357。9N； b-主楞的截面宽度(mm):b = 60。0mm ； hn主楞的截面高度(mm）:h0 = 80。0mm ； fv-主楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2;主

23、楞截面的受剪应力计算值： =31357.9/(260.080。0)=0。424N/mm2;主楞截面的受剪应力计算值 =0.424N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3。主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值： = 0.014mm;主楞的最大容许挠度值： = 2。4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.014mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2。4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力; A - 穿墙螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;查表得：穿墙螺栓的型号：

24、M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积： A = 76 mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057.6010-5 = 12.92 kN;主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4。93 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4。933kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，满足要求!梁模板计算支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等

25、规范编制.梁段：L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）：0.30；梁截面高度 D（m)：0。75;混凝土板厚度（mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1。00;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m):1.50；梁支撑架搭设高度H（m）：3。30；梁两侧立杆间距（m):0。60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483。5；立杆承重连接方式：单扣件,考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:1。00；2.荷载参数新浇混凝土重力

26、密度（kN/m3）：24。00;模板自重(kN/m2）：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2。0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2)：4。0；3。材料参数木材品种：柏木;木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm）：16。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：17。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1。7；面板材质：胶合面板；面板厚度（mm）：20。00；面板弹性模量E(N/mm2）：6000。0；面板抗弯

27、强度设计值fm（N/mm2):13。0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm)：60。0；梁底方木截面高度h（mm）:80.0；梁底纵向支撑根数：2；5。梁侧模板参数主楞间距（mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量:4;穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距（mm):500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm;主楞材料:木方；宽度（mm）：60。00；高度（mm）:80.00；主楞合并根数：2;次楞材料:木方；宽度(mm)：60。00；高度（mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列

28、公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝土的入模温度,取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m; 1 外加剂影响修正系数,取1。200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150.分别计算得 17。848 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强

29、度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位:mm）1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中,W 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33。33cm3； M - 面板的最大弯矩（Nmm); - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2) f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）;按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。20.517.85=1

30、0。709kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1。40。54=2。8kN/m;计算跨度: l = （750120）/(4-1）= 210mm;面板的最大弯矩 M= 0。110。709（750-120)/（4-1)2 + 0。1172。8（750120)/（4-1）2= 6.17104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1。2q2l=1。110。709(750120)/(4-1）/1000+1.22。800(750120）/(41）/1000=3。179 kN；经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 6.17104 / 3。33104=1。9N/mm2；面板的抗弯强度设计值:

31、 f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1。9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2。挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l计算跨度: l = (750120)/(41)=210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2; I-面板的截面惯性矩： I = 50222/12=33.33cm4;面板的最大挠度计算值: = 0.67710。709(750120）/(4-1）4/(10060003.33105) = 0.07 m

32、m；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(750-120)/（4-1）/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 =0。07mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0。84mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3。179/0。500= 6。359kN/m本工程中,次楞采用木方,宽度60mm,高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00

33、 N/mm2； 计算简图 剪力图（kN） 弯矩图（kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0。159 kNm，最大支座反力 R= 3.497 kN，最大变形 = 0.119 mm(1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1。59105/6.40104 = 2。5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =

34、0.119mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm,满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力3。497kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4;E = 9000。00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm） 主楞变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0。262 kNm，最大支座反力 R= 5.614 kN，最大变形 = 0。069 mm（1)主楞抗弯强度验算 = M/

35、Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.62105/1.28105 = 2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2;主楞的受弯应力计算值 =2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0。069 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm;主楞的最大挠度计算值 =0.069mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下：NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2)； f 穿梁螺

36、栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号： M12 ；查表得: 穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =5。614 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 17076/1000 = 12。92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5。614kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝

37、土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6。67105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：q1=1。2(24.00+1。50）0。75+0。301。00=23。310kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）:q2=1。4（2。00+2.00)1.00=5.600kN/m；q=23。310+5.600=28。910kN/m

38、;最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=ql2/8 = 1/828。913002=3。25105Nmm；RA=RB=0.5ql=0。528.910.3=4。336kN =Mmax/W=3。25105/6.67104=4.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =4。9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI）=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =q1/1.2=19.425kN/m； l计算跨度(梁底支撑间距)： l =

39、300.00mm； E-面板的弹性模量： E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值： = 523.313004/(38460006。67105）=0。615mm;面板的最大挠度计算值： =0。615mm 小于 面板的最大允许挠度值： =1。2mm,满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1。荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计

40、算宽度得到:q=4。336/1=4。336kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0。1ql2= 0。14。33612 = 0.434 kNm；最大应力 = M / W = 0。434106/64000 = 6。8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: =

41、3V/（2bh0)其中最大剪力: V =0。64.3361 = 2.602 kN；方木受剪应力计算值 = 32。6021000/(26080) = 0。813 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0。813 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。7 N/mm2，满足要求!方木挠度验算：计算公式如下： = 0.677ql4/（100EI）=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774。33610004 /(1009000256104）=1.274mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4。000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.

42、274 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm,满足要求！3。支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:P1=RA=4.337kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0。600-0.300)/41.000(1.20。12024.000+1。42.000)+1.221.000（0。750-0。120)0.300=0。923kN 简图(kNm） 剪力图（kN) 弯矩图（kNm） 变形图(mm）经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N2=5.259 kN；最大弯矩 Mmax=0。789 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1。296 mm；最大应力 =0。789106/

43、5080=155。3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 155。3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算:按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,扣件抗滑承载力系数1。00,该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用

44、力设计值；计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=5。259 kN；R 8.00 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 十、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 = N/（A）f1.梁两侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力: N1 =5。259 kN ;脚手架钢管的自重: N2 = 1。20。1293.3=0.511 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1。50/2+(0。600。30）/4）1。000.30+（1。50/2+（0.600.30）/4)1。000。120(1。50+24。00)=3。326

45、kN;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0。6000。300)/41。000=4。620 kN；N =N1+N2+N3+N4=5。259+0。511+3。326+4.62=13.717 kN; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）:i = 1.58； A - 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）; f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2；

46、lo 计算长度 （m）; 根据扣件式规范,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a, 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1。1551.71.5,1。5+20.1= 2。945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1。155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果： 立杆的计算长度 lo/i = 2945。25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13716。636

47、/(0。207489） = 135.5 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 135。5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!柱模板计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 500092001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 500172003)等规范编制.柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板

48、设计示意图柱截面宽度B(mm):600。00；柱截面高度H(mm）：500.00；柱模板的总计算高度:H = 3。00m； 计算简图一、参数信息1。基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目：3;对拉螺栓直径（mm)：M12;2。柱箍信息柱箍材料:木方；宽度（mm)：60.00；高度（mm)：80。00;柱箍的间距（mm）:450；柱箍合并根数:1；3。竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数：1;宽度（mm)：60。00;高度(mm）：80。00；4。面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm）:18。00；

49、面板弹性模量(N/mm2）:6000。00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1。50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc（N/mm2):13。00；方木弹性模量E(N/mm2）:9000。00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）：1。50;二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h; T 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度，取2

50、。500m/h； H - 模板计算高度，取3。000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。分别计算得 20。036 kN/m2、72。000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算.分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土

51、侧压力.由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm,且竖楞数为 3,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算. 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩（Nmm); l-计算跨度（竖楞间距）： l =270。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。220.040.450。90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450。90=1。134kN/m;式中，0.90

52、为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =9.737+1。134=10.871 kN/m;面板的最大弯矩：M =0.1 10。871270270= 7。93104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力（N/mm2）； M -面板计算最大弯矩（Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度,h:面板截面厚度； W= 45018.018。0/6=2.43104 mm3; f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.93104 / 2.43104 =

53、3.261N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.261N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N）； l-计算跨度（竖楞间距): l =270。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.220。040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42。000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+

54、1.134=10。871 kN/m；面板的最大剪力:V = 0.62510.871270。0 = 1834.565N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn）fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力（N):V = 1834。565N； b-构件的截面宽度（mm）：b = 450mm ； hn面板厚度（mm):hn = 18.0mm ; fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =31834。565/(245018.0)=0.340N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2；面板

55、截面的受剪应力 =0。34N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求!3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算,挠度计算公式如下:=0.521ql4/（100EI）其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m)： q = 20。040。459。02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距）: l =270。0mm ; E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩（mm4）；I=bh3/12 I= 45018。018。018。0/12 = 2。19105 mm4；面板最大容许挠

56、度: = 270 / 250 = 1。08 mm；面板的最大挠度计算值: = 0。5219.02270.04/(1006000。02.19105） = 0。190 mm；面板的最大挠度计算值 =0。19mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.08mm，满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3。000m，柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，竖楞采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm

57、4; 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0。1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩（Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距）: l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。220.0360。2700。900=5.842kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.0000。2700。900=0.680kN/m； q = 5。842+0。680=6.523 kN/m;竖楞的最大弯距：M =0。16.523450。0450。0= 1.32105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力（N/mm2); M -竖楞计算最大弯矩

58、(Nmm）； W -竖楞的截面抵抗矩（mm3）,W=6.40104； f 竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1。32105/6.40104 = 2。064N/mm2;竖楞的最大应力计算值 =2.064N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V竖楞计算最大剪力(N）； l-计算跨度(柱箍间距)： l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.

59、2700。900=5。842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700。900=0。680kN/m； q = 5。842+0。680=6.523 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.523450。0 = 1761。182N；截面抗剪强度必须满足下式: = 3V/（2bhn）fv其中， -竖楞截面最大受剪应力（N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N):V=0.6ql= 0。66.523450=1761。182N; b -竖楞的截面宽度(mm）:b = 60。0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80。0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/

60、mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =31761.182/（260。080。01）=0。550N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。55N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下：max=0。677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m）: q =20.040。27 = 6.52 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm); l-计算跨度(柱箍间距）: l =450.0mm ； E-

61、竖楞弹性模量(N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩（mm4)，I=2。56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1。8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.52450.04/(1009000。02.56106) = 0。079 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0。079mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷载计

62、算（附计算简图）:B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）; P = （1。2 20.040.9 + 1。4 20.9)0.27 0。45 = 2。94 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力： N = 4.380 kN；B方向柱箍弯矩图（kNm）最大弯矩： M = 0.104 kNm;B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0。041 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 104370.31 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 1。

63、63 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.04108/6。40107=1.63N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0。041 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0。041mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求！3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力（N/mm2）; V-柱箍计算最大剪力（N）：V = 1761。182N； b-柱箍的截面宽度（mm)：b = 60。0

64、mm； hn-柱箍的截面高度（mm）：hn = 80.0mm ; fv-柱箍抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 13。000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31761。182/（260.080.01)=0.550N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.55N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9。85 mm; 对

65、拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力： N = 4。38 kN。对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1.701057。6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.38kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3;I = 60808080/12 1= 256cm4;按计算（附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN)； P =

66、 （1。220.040。9+1。420.9）0。22 0.45 = 2.39 kN；H方向柱箍剪力图（kN）最大支座力： N = 3.717 kN;H方向柱箍弯矩图（kNm)最大弯矩: M = 0。075 kNm；H方向柱箍变形图（mm)最大变形: = 0。024 mm;1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 74728。6 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 64000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 1.168 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =7。4

67、7107/6.40107=1.168N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2。 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0。024 mm；柱箍最大容许挠度： = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0。024mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求！3。柱箍抗剪强度验算 = 3V/（2bhn）fv其中, 柱箍承受的剪应力（N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力（N）：V = 1761.182N; b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80。0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2）：fv

68、 = 13.000 N/mm2;柱箍截面最大受剪应力计算值： =31761。182/(260.080.01)=0。550N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0。55N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力; A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2;查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057.6010-5

69、= 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3。717 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3。717kN 小于 N=12。92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！板模板计算模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1。模板支架参数横向间距或排距(m):1.00;纵距(m)：1.00；步距(m）：1。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0。10;模板支架搭设高度（m）:3。00；采用

70、的钢管(mm）：483。5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0。80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:1.000;3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000;面板抗弯强度设计值（N/mm2）：13;木方弹性模量E(N/mm2)：9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1。400；木方的间隔距离(mm):300。000;木方的截面宽

71、度(mm）:60.00；木方的截面高度（mm):80。00; 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1001.82/6 = 54 cm3;I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1 = 250.121+0.351 = 3。35 kN/m；（2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：q2 = 11= 1 kN/m;2、强度计算计算公式如下:M=0.

72、1ql2其中:q=1.23。35+1.41= 5。42kN/m最大弯矩M=0.15。423002= 48780 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI）=l/250其中q =q1= 3。35kN/m面板最大挠度计算值 = 0。6773.353004/（100600048.6104）=0.063 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250

73、=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0。063 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm，满足要求!三、模板支撑方木的计算：方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图（mm）1。荷载的计算:（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：q1= 250。30.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ；（2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：q2 = 10。3 = 0。3 kN/m；2。强度验算:计算公式如下:M=0。1ql2均布荷载

74、q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.3 = 1。626 kN/m；最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0。11.62612 = 0。163 kNm;方木最大应力计算值 = M /W = 0。163106/64000 = 2.541 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2。541 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0.61。6261 = 0.976 kN;方木受剪应力计算值 = 3 0.976103

75、/(2 6080) = 0.305 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。4 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。305 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求！4.挠度验算：计算公式如下：=0。677ql4/(100EI）=l/250均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 = 0。6771。00510004 /(10090002560000）= 0.295 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm;方木的最大挠度计算值 0。295 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm，满足要求!四、板底支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷

76、载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1。626kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm） 支撑钢管计算变形图(mm） 支撑钢管计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax = 0。547 kNm ；最大变形 Vmax = 1。399 mm ；最大支座力 Qmax = 5。913 kN ；最大应力 = 547354.96/5080 = 107。747 N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 107。747 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.399mm 小

77、于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的双扣件承载力取值为12。80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12。80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R= 5。913 kN;R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)：作用于模

78、板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重(kN）：NG1 = 0.1293 = 0.387 kN；（2）模板的自重（kN):NG2 = 0.3511 = 0。35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3 = 250.1211 = 3 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。737 kN;2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ） 11 = 3 kN;3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 8。685 kN；七、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公

79、式 =N/（A）f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.685 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径(cm） ：i = 1。58 cm; A - 立杆净截面面积（cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2; L0- 计算长度 （m）；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1

80、。1551.71。5，1.5+20.1=2.945; k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2。945;L0 / i = 2945。25 / 15。8=186 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ;钢管立杆受压应力计算值;=8684。76/(0.207489） = 85.798 N/mm2；立杆稳定性计算 = 85。798 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2

81、，满足要求！模板安装安全注意事项1、单片柱模吊装时，应采用卸扣和柱模连接，严禁用钢筋钩代替,以避免柱模翻转时脱钩造成事故，待模板立稳后并拉好支撑，方可摘除吊钩。2、支模应按工序进行，模板没有固定前,不得进行下道工序。3、支设2m以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台,不足2m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下.4、用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，不够时,可放两个扣件与原扣件挨紧。横杆步距按设计规定，严禁随意增大。5、五级以上大风，应停止模板的吊运作业。五、模板拆除安全注意事项：1、拆

82、除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定。2、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区,严禁非操作人员进入作业区。3、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须放在随身工具袋内,工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。4、遇六级以上大风时,应暂停室外的高处作业。有雨、霜时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作.5、拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上.6、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放,严防操作人员因扶空、踏空而坠落。7、拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人.8、拆除基础及地下工程模板时，应先检查基槽（坑）上壁的状况,发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取防范措施后，方可下人作业,拆下的模板和支承杆件不得在离槽（坑)上口1m以内堆放,并随拆随运.9、拆除板、梁、柱、墙模板时应注意：（1)拆除4m以上模板时,应搭脚手架或操作平台，并设防护栏杆。（2）严禁在同一垂直面上操作.(3）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。(4)拆除平台、楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落,尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。（5）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。10、每人应有足够工作面,数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动.