1、科研中心悬空承台底板工程施工方案目录一、现场概况1二、平面定位（悬空区域）1三、施工工期计划2四、施工方法2五、施工注意事项4六、安全保证措施4七、劳动力计划4八、计算书5一、一、现场概况 由于C区连通道还在进行挖土及支护，C区还不具备全面施工条件。根据与业主确定的工期计划，C区需要在10月10日完成主体结构封顶。C区现已穿插开始进行C-C轴以南垫层及承台底板施工，因C-A轴交C-1C-3轴位置处三根桩位于原连通道支护喷锚平台上（如图一），平台最窄处宽约3.2m，与C区底板标高相差约4.2m。此处为二段放坡，坡底为正在进行挖土及腰梁施工的连通道，不具备填土做垫层、防水及承台底板的条件。 为了确
2、保C区进度按业主要求的工期节点完成，且该位置无法大范围填土，我部采取在原喷锚平台上修筑长约30m，高为2m的挡土墙，然后填土进行该处垫层、防水、承台及底板施工的方案。图1 C区西南侧现场情况独立桩基二、平面定位（悬空区域）底板范围内桩三、 施工工期计划 挡土墙施工时间为2020.7.102020.7.20。四、 施工方法根据现场情况，C-A轴承台与底板相连接区域需在原喷锚平台上修筑长约30m，高度2m的挡土墙（其中底部配筋14200双层双向，竖向配筋14200双层双向，钢筋满足锚固长度要求，混凝土强度等级为C30），地基承载力为0.15MPa（计算书中以0.08MPa进行计算），再进行土方回填
3、及底板施工。挡土墙定位详见图2、图3。因1/C-0A处未和底板相连，不属于主塔楼范围只在2层有一块顶板，考虑现场因坡底连通道还在进行挖土及腰梁施工，待后期连通道施工完成并回填土方后进行施工（该区域延后施工不影响主塔楼进度）。图2 C区西南侧挡土墙施工剖面图 图3 C区西南侧挡土墙施工平面图五、 施工注意事项1、挡土墙应在砌筑或浇筑过程中控制其断面尺寸、位置、垂直度，防止偏离设计值。2、做好排水、反滤措施，防止挡墙内侧积水。3、挡墙后回填土需在挡墙强度达到75%后方可进行，不得用重型机具进行压实，防止碰撞挡墙。4、挡墙施工完成后必须按照要求进行养护。六、 安全保证措施 1、挡墙施工时，必须采取相
4、应的措施防止挡墙倒塌和人员坠落。2、不得在挡墙上堆积石料，防止落石伤人。3、安装挡土墙模板应设置防倾覆措施。4、施工现场人员必须配戴安全帽。 5、挖掘机施工时，专人指挥，挖掘机禁止在不稳定边坡上作业。七、 劳动力计划 项目部配置管理人员和各专业班组，对施工的整个过程进行技术、安全、质量的管理。表7.1 劳动力投入计划工种木工钢筋工材料运输工电工安全员人数55212表7.2 管理人员配置计划职务技术员安全员质量员测量员专业施工员人数11132八、 计算书 原始条件:挡土墙计算简图挡土墙下地基土承载力特征值为0.15 MPa，计算书中修正后的地基承载力特征值以0.08 MPa进行计算。计算参数如下
5、：（1）墙身尺寸: 墙身高: 2.200(m) 墙顶宽: 0.200(m) 面坡倾斜坡度: 1: 0.000 背坡倾斜坡度: 1: 0.000 墙趾悬挑长DL: 0.200(m) 墙趾跟部高DH: 0.200(m) 墙趾端部高DH0: 0.200(m) 墙踵悬挑长DL1: 1.000(m) 墙踵跟部高DH1: 0.200(m) 墙踵端部高DH2: 0.200(m) 加腋类型:不加腋 设防滑凸榫 防滑凸榫尺寸BT1: 0.200(m) 防滑凸榫尺寸BT: 0.300(m) 防滑凸榫尺寸HT: 0.200(m) 防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000 防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa
6、) 防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa) 钢筋合力点到外皮距离: 50(mm) 墙趾埋深: 0.000(m) （2）物理参数: 混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3) 混凝土强度等级: C30 纵筋级别: HRB400 抗剪腹筋等级: HRB400 裂缝计算钢筋直径: 14(mm) （3）挡土墙类型: 抗震区浸水挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 80.000(kPa) 地基土
7、容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 地震作用墙趾值提高系数: 1.500 地震作用墙踵值提高系数: 1.625 地震作用平均值提高系数: 1.250 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 地震烈度: 设计烈度7度 面侧地震动水压力系数: 1.000 背侧地震动水压力系数: 1.000水上地震角: 1.50水下地震角: 2.50水平地震系数: 0.10重要性修正系数: 1.70综合影响系数: 0.25 抗震基底容许偏心距:B/5 公路等级及工程类别: 高速公路抗震重点工
8、程 墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3) 地基浮力系数: 0.700 土压力计算方法: 库仑 （4）坡线土柱: 坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数11.8001.700025.3000.0000 地面横坡角度: 46.000(度) 墙顶标高: -12.250(m) 挡墙内侧常年水位标高: -38.900(m) 挡墙外侧常年水位标高: -38.900(m) 浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是 挡墙分段长度: 30.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）=荷载组合如下：= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力
9、 分项系数 = 0.900 2. 填土重力 分项系数 = 1.200 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.200 4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.200 5. 计算水位的浮力 分项系数 = 1.100 6. 计算水位的静水压力 分项系数 = 1.050 7. 地震作用力 分项系数 = 1.000 = 土压力计算 计算高度为 2.200(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 37.022(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 35.033(度) Ea=59.490 Ex=30.243 Ey=51.229(kN) 作用点高度 Zy=0.872(m) 因为俯斜墙背，需判断
10、第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=13.214(度) 第1破裂角=34.144(度) Ea=47.255 Ex=31.488 Ey=35.235(kN) 作用点高度 Zy=1.000(m) 墙身截面积 = 0.740(m2) 重量 = 18.500 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点) X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:0.000.000.000.00墙背坡侧:0.000.000.000.00墙 底 面:-0.000.001.20-2.20 整个墙踵上的土重 = 29.009(kN) 重心坐标(0.567,-1.036)(相对
11、于墙面坡上角点) 全墙地震力=2.019(kN) 作用点距墙顶高度=1.225(m)(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500 采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下: 基础底面宽度 B = 1.400 (m) 墙身重力的力臂 Zw = 0.455 (m) Ey的力臂 Zx = 1.165 (m) Ex的力臂 Zy = 1.000 (m) 作用于基础底的总竖向力 = 82.744(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=38.287(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 0.463(m) 基础底压应力: 墙趾=119.214 凸榫前沿=102.038 墙踵=0.000
12、(kPa) 凸榫前沿被动土压力=331.879(kPa) 凸榫抗弯强度验算: 凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 442.505 = 500.000(kPa) 凸榫抗剪强度验算: 凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 221.253 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 13.448(kN) 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.455 (m) 相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 0.767 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.165 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.000 (m) 验算挡土墙绕
13、墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 33.451(kN-m) 抗倾覆力矩= 71.738(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 2.145 1.300 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 34.065(kN-m) 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 82.744(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=38.287(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.400 (m) 偏心距 e = 0.237(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.463(m) 基底压应力: 趾部=119.214 踵部=0.000(kP
14、a) 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.237 = 0.200*1.400 = 0.280(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=119.214 = 120.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=0.000 = 130.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=59.103 = 100.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值: 作用于基础底的总竖向力 = 82.744(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=38.287(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.400 (m) 偏心距 e = 0.237(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.4
15、63(m) 基础底压应力: 趾点=119.214 踵点=0.000(kPa)设计值: 作用于基础底的总竖向力 = 93.743(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=43.811(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.400 (m) 偏心距 e = 0.233(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.467(m) 基础底压应力: 趾点=133.722 踵点=0.196(kPa) 趾板根部 截面高度: H = 0.200(m) 截面剪力: Q = 23.937(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 截面弯矩: M = 2.457(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02
16、% Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 400(mm2) 截面弯矩: M(标准值) = 2.170(kN-m) 最大裂缝宽度：fmax = 0.017(mm)。(五) 墙踵板强度计算标准值: 作用于基础底的总竖向力 = 82.744(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=38.287(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.400 (m) 偏心距 e = 0.237(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.463(m) 基础底压应力: 趾点=119.214 踵点=0.000(kPa)设计值: 作用于基础底的总竖向力 = 93.743(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=43.8
17、11(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.400 (m) 偏心距 e = 0.233(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.467(m) 基础底压应力: 趾点=133.722 踵点=0.196(kPa) 踵板根部 截面高度: H = 0.200(m) 截面剪力: Q = 33.709(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 截面弯矩: M = 24.896(kN-m) 抗弯受拉筋: As = 480(mm2) 截面弯矩: M(标准值) = 20.889(kN-m) 最大裂缝宽度：fmax = 0.480(mm)。(六) 立墙截面强度验算 距离墙顶 0.500(m)处 验算
18、截面以上地震力=0.170(kN) 作用点距墙顶高度=0.381(m) 截面宽度 B = 0.200(m) 截面剪力 Q = 3.617(kN) 截面弯矩 M = 0.596(kN-m) 截面弯矩 M(标准值) = 0.500(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01% Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 400(mm2) 最大裂缝宽度：fmax = 0.004(mm)。 距离墙顶 1.000(m)处 验算截面以上地震力=0.276(kN) 作用点距墙顶高度=0.638(m) 截面宽度 B = 0.200(m) 截面剪力 Q = 1
19、1.383(kN) 截面弯矩 M = 4.230(kN-m) 截面弯矩 M(标准值) = 3.541(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.04% Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 400(mm2) 最大裂缝宽度：fmax = 0.028(mm)。 距离墙顶 1.500(m)处 验算截面以上地震力=0.383(kN) 作用点距墙顶高度=0.892(m) 截面宽度 B = 0.200(m) 截面剪力 Q = 21.182(kN) 截面弯矩 M = 12.254(kN-m) 截面弯矩 M(标准值) = 10.251(kN-m) 截面抗剪
20、验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.12% 1.300 滑动稳定方程验算最不利为：组合1 滑动稳定方程满足: 方程值 = 13.448(kN) 0.0(二) 倾覆验算 安全系数最不利为：组合1 抗倾覆力矩 = 71.738(kN-M),倾覆力矩 = 33.451(kN-m)。 倾覆验算满足: K0 = 2.145 1.300 滑动稳定方程验算最不利为：组合1 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 34.065(kN-m) 0.0(三) 地基验算 作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.237 = 0.200*1.400 = 0
21、.280(m) 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=119.214 = 120.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=0.000 = 130.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1 地基平均承载力验算满足: 压应力=59.103 = 100.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算 趾板根部 截面高度: H = 0.200(m) 截面剪力最不利结果：组合1 截面剪力: Q = 23.937(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果：组合1 截面弯矩: M = 2.457(
22、kN-m) 配筋面积: As = 400(mm2) 裂缝计算最不利结果：组合1 裂缝宽度: w = 0.017(mm)(五) 墙踵板强度计算 踵板根部 截面高度: H = 0.200(m) 截面剪力最不利结果：组合1 截面剪力: Q = 33.709(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果：组合1 截面弯矩: M = 24.896(kN-m) 配筋面积: As = 480(mm2) 裂缝计算最不利结果：组合1 裂缝宽度: w = 0.480(mm)(六) 立墙截面强度验算 距离墙顶 0.500(m)处 截面宽度 B = 0.200(m) 截面剪力最不利结果：组合1 截面
23、剪力: Q = 3.617(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果：组合1 截面弯矩: M = 0.596(kN-m) 配筋面积: As = 400(mm2) 裂缝计算最不利结果：组合1 裂缝宽度: w = 0.004(mm) 距离墙顶 1.000(m)处 截面宽度 B = 0.200(m) 截面剪力最不利结果：组合1 截面剪力: Q = 11.383(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果：组合1 截面弯矩: M = 4.230(kN-m) 配筋面积: As = 400(mm2) 裂缝计算最不利结果：组合1 裂缝宽度: w = 0.028(mm
24、) 距离墙顶 1.500(m)处 截面宽度 B = 0.200(m) 截面剪力最不利结果：组合1 截面剪力: Q = 21.182(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果：组合1 截面弯矩: M = 12.254(kN-m) 配筋面积: As = 400(mm2) 裂缝计算最不利结果：组合1 裂缝宽度: w = 0.174(mm) 距离墙顶 2.000(m)处 截面宽度 B = 0.200(m) 截面剪力最不利结果：组合1(组合1) 截面剪力: Q = 33.015(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果：组合1 截面弯矩: M = 25.687(kN-m) 配筋面积: As = 496(mm2) 裂缝计算最不利结果：组合1 裂缝宽度: w = 0.476(mm)挡土墙设计满足要求！
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