住宅塔楼、沿街商业网点模板及支撑体系安全专项施工方案（140页）.doc

1、xx龙花园模板及支撑体系专项安全方案目 录第一章、编制说明及依据1第二章、工程概况22.1工程简介22.2建筑概况2第三章、 施工、劳动力计划53.1、施工进度计划安排53.2、劳动力计划53.3、材料进场计划53.4、施工机械设备6第四章 、 施工工艺技术及检查验收74.1、模板支撑选形及施工工艺流程74.2、材料选用74.3、盘扣式模板支撑系统的搭设要求84.4、扣件式模板支撑系统的搭设要求114.5、支撑架搭设类型汇总表144.6、支撑架搭设体系汇总表17第五章、质量、安全保证措施265.1、组织架构及部门职责265.2、模板支撑系统施工质量保证措施275.3、模板支撑系统施工安全保证措

2、施315.4、模板支撑系统的监测325.5、模板支撑架的拆除345.6、模板支撑施工应急预案35第六章、安全文明施工措施416.1、安全文明施工措施416.2、环境保护措施42第七章、雨季台风施工措施427.1、雨季施工措施427.2、防台风措施43第八章、计算书448.1、A类600800梁模板（盘扣式）计算书458.2、600800梁侧模板计算书568.3、A类700900梁模板（盘扣式）计算书638.4、700900梁侧模板计算书748.5、B类600900梁模板（扣件式）计算书818.6、600900梁侧模板计算书968.7、C类300厚板模板（盘扣式）计算书1048.8、D类170厚

3、板模板（扣件式）计算书1148.9、E类900厚墙模板（非组合式钢模板）计算书1248.10、F类6001400柱模板（设置对拉螺栓）计算书130xx龙花园模板及支撑体系专项安全方案第一章、编制说明及依据本工程模板及支撑体系施工方案依据如下：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；2、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011；4、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；5)、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；6、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；7、建筑施工高处作业

4、安全技术规范（JGJ80-91）8、xx市建设工程高大模板施工安全管理办法 ；9、xx市建设工程中危险性较大工程安全专项施工方案论证及编制指南；10)、xx省住建厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则粤建质201113号文；11、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知 建质200987号文；12、关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文；13、企业ISO9001:2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件；14、本工程设计图纸及施工组织设计；15、品茗施工计算软件。第二章、工程概况2.1工程简介xx龙花园总承包工程位于x

5、x市xx区后海滨路东侧、工业七路北侧，中心路西侧，由xx市xx房地产开发有限公司投资开发。本工程总用地面积为25204.48平方米，总建筑面积为156591.99平方米，由A、B、C、D、E五栋住宅塔楼、沿街一层及局部二层商业网点、两层地下室组成。其中A座塔楼为34层住宅，建筑高度为111.80米，为剪力墙结构；B、C座塔楼为33层住宅，建筑高度112.45米，为剪力墙结构；D座塔楼为31层住宅，建筑高度为99.6米，为框剪结构；E座塔楼为29层住宅，建筑高度为97.65米，为框剪结构。2.2建筑概况1、建筑层高表建筑层高表层号结构标高H(m)层高(m)地下室底板-7.900-2层顶板-3.9

6、503.950-1层顶板-0.2003.7501层顶板3.84/4.1/4.93/4.94/5.05/6.254.04/4.3/5.13/5.14/5.25/6.052层顶板10.15/12.255.10/6.000标准层-3.000/3.100/3.1502、结构概况主要结构断面尺寸汇总表内 容部位层高（m）板厚(mm)梁断面（mmmm）柱断面（mmmm）墙厚（mm）备注底板-600基础底板400 400 400 600 400 700 400 800 400 1200 500 800 500 1000 600 600、600 650、600 700、600 800、6001300、700

7、700、800 800200、250、300、350、400、450、500、600、800、900地下室负二层3.95300200（500、600）、250700、300（600、700、850）、350600、400（500、600、700、800、850、900）、450900、500（600、800、850、900）、600（800、900、1000）、700（800、900）地下室负一层3.75180200（500、600）、250700、300（600、700、850）、350600、400（500、600、700、800、850、900)、450900、500（600、800、8

8、50、900）、6008001层4.044.305.135.145.256.05100120150160200（400、500、600、800、900）、250（600、900）、300（600、700、800、900）、350（600、800、900）、400（600、700、800、850、900、1100）、500（600、700、800、900）、6009002层5.106.00100120130150160170200（400、450、470、500、550、600、800）、250（550、800、900）、300（550、600、700、800）、350（800、900）、400

9、（550、600、800、900）、500（550、600、800）标准层3.003.103.15100120130150200（400、500、600、900）、250（800、900、1000）、300（500、550、700、900）、400（550、600）3、模板支撑体系简介依据建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文件规定：搭设高度8m及以上、搭设跨度18m及以上、施工总荷载15kN/m2及以上、集中线荷载20kN/m及以上的混凝土模板支撑工程须编制安全专项方案并组织专家论证。搭设高度5m及以上、搭设跨度10m及以上、施工总荷载10kN/m2及以上、集中线荷载

10、15kN/m及以上的混凝土模板支撑工程须编制安全专项方案但不须要组织专家论证。从以上层高表中可以看出，本工程模板支撑体系搭设高度在3.95m6.05m之间，搭设跨度小于10m，因此本工程模板支撑体系须要编制安全专项方案。根据本工程实际情况，拟选用盘扣式和扣件式两种钢管支架作为模板支撑体系。根据深安监会纪（2013）号文件要求，盘扣式模板支撑体系搭设高度不宜超过5m，因此，本工程首层和二层将选用扣件式模板支撑体系，地下室和标准层将选用盘扣式模板支撑体系。详见第四章。第三章、 施工、劳动力计划3.1、施工进度计划安排序号项目计划起止时间工期（天）备注1地下室结构施工2013年7月20日至2013年

11、12月26日1602主体结构封顶2013年12月27日至2014年7月4日1903.2、劳动力计划根据本工程结构形式及进度要求，地下室及上部主体结构施工配备2个木工班组，根据施工需要配备200-250人。3.3、材料进场计划1、主要材料规格名称规格材质钢管立杆483.5mm，立杆设4孔盘扣600mmQ345A钢管水平杆483.5mmQ235A竖向斜杆483.5mmQ195水平斜杆483.5mmQ235B扣接头ZG340-450木方50mm100mm扣件与钢管配套梁板模板18 mm厚木胶合板 对拉螺栓型号M12和M14扣件式钢管杆件483.5mmQ235A2、主要周转材料配置计划部位暂估模板面积

12、（）拟投入模板面积（）备注地下室50000250001、地下室模板梁、板、墙、柱模板满配一层；2、标准层梁、板底模板配制3层；3、标准层墙柱模板配制12层；上部楼层10000020000小计150000450003.4、施工机械设备1、我单位根据根据提供的用于本工程施工的机械设备表配置施工机具，按进度要求组织进场；2、进入现场前，所有的施工机具必须经过维护保养、调试，确保完好、可靠；计量器具应经过有关部门的校验或检定，确保其准确、可靠；3、施工机具进入现场后应立即按照施工平面布置的要求安装就位，安装完成后经过验收后投入使用。主要机械设备见下表根据现场生产需要，结构施工期间，共设置2个木工加工房

13、，拟投入的主要施工机具见下表:序号名称单位数量备注1FO/23B塔吊台3用于材料转运2H25/14塔吊台1用于材料转运3台式圆盘锯台5用于模板加工4刨模机台5用于木枋加工5手提钻机台5用于模板加工6砂轮切割机台10用于螺杆切断及钢管加工7电焊机台3用于模板加固及螺杆加工8小型翻斗车台1用于材料转运第四章 、 施工工艺技术及检查验收4.1、模板支撑选形及施工工艺流程本工程地下室和标准层层高小于5m，跨度和梁截面尺寸均不是很大，为保证工程施工进度，确保模板支撑体系安全牢固，拟选用盘扣式钢管支架作为模板支撑体系。本工程裙楼的首层和二层层高超过5m，不适用盘扣式钢管支架作为模板支撑体系，因此拟选用扣件

14、式钢管支架作为模板支撑体系。施工工艺流程：基础处理施工放线第一层支撑架体搭设立杆垂直度校正逐层搭设架体（每层都校正立杆垂直度）梁板龙骨搭设模板安装（平整度校正）支撑体系验收钢筋绑扎混凝土浇筑模板支撑架拆除。4.2、材料选用4.2.1、模板及龙骨梁、板模板均采用18mm厚全新覆面木胶合板。主龙骨采用48*3.5mm钢管（外径允许偏差-0.1+0.2），次龙骨采用50*100mm木方，进场材料规格不得小于40*90mm，木方采用铁杉，应平直顺滑，无翘曲变形和裂缝，截面尺寸符合要求。对拉螺杆采用M12和M14对拉螺杆。4.2.2、支撑系统支撑系统的立杆、纵横水平杆采用48*3.5mm盘扣式钢管支架，

15、进场材料规格不得小于48*3.2mm。本工程立杆杆件规格主要有LG240 、LG-120、LG60、LG-30，长度分别为2400mm、1200、600、300mm；横杆杆件规格主要有HG-90、HG-60，长度分别为900mm、600mm。剪刀撑等杆件均采用48*3.5mm热轧钢管，钢管材质见“第三章、材料进场计划”；表面平整光滑、无锈独、裂纹、变形、压痕划道和硬弯。进场搭设前应进行保养，除锈。立杆扣节点间距宜按0.5m模数设置，横杆长度宜按0.3m模数设置，根据本工程实际，立杆扣节点间距按0.6m模数设置，横杆长度按0.3m模数设置。立杆上的节点扣焊接部位应牢固可靠，有效焊缝高度应符合要求

16、。立杆尾部焊接一只套筒。把一根立杆顶部插入另一根立杆的尾部的套筒内，即可达到在竖直方向上任意加高的目的。立杆与横杆、斜杆搭接形成模板支撑体系。搭接时，把横杆及斜杆端头的扣接头插入立杆上焊接的连接盘相应的锥型长孔内，由于设计的特点，用铁锤向下敲击横杆插头即可达到锁紧的目的。立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，销孔为14mm，立杆连接件直径宜为12mm。扣件采用KT-33-8可锻铸铁扣件，主要有直角扣件、对接扣件和旋转扣件三种，扣件必须经检查无脆裂、变形和滑丝等。顶托梁可调支座采用38600可调支托，顶托梁的槽钢使用前必须经检查壁厚是否符合要求，检查是否严重锈蚀、无弯曲变形以及裂纹

17、等。4.2.3、模板工程支撑系统采用盘扣式和扣件式两种钢管脚手架。支撑架所选用的钢管、扣件等材料的性能指标、验收与检测的内容以及高大模板支撑过程与完工验收的具体要求应当符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）和建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）的要求，并符合住建部建质【2009】254号、xx省住建厅粤建质【2011】13号、粤建质函【2011】796号等文件的规定。材料未经检查验收或检查程序、数量、方法、结果不符合以上规范与文件的要求不得使用。管件、扣件等材料进场后要送具有资质的专业

18、检测机构进行检测且合格后才能使用，支撑架搭设前应进行选材，并经现场专业监理工程师检查合格后才可进行搭设。4.3、盘扣式模板支撑系统的搭设要求4.3.1、基础1、支撑架立杆基础应平整坚实可靠，对于支撑于砼楼面上的支撑架，立杆底部设置50*100通长木方，确保立杆不发生不均匀沉降。2、支撑架基础周边设置好排水沟，保证周边排水设施通畅，不得积水。4.3.2、立杆1、立杆间距：所有梁和板的立杆其纵横向间距应相等或成倍数。立杆纵横向间距根据楼板厚度不同，梁截面大小不同由计算确定，具体见相应部位的梁板截面分类表和平面布置图。2、模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离

19、地高度不应大于550mm。3、立杆连接：立杆应通过立杆连接套管连接，下立杆直接插入上立杆的承插口。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm，对于无缝钢管，立杆连接套长度不应小于160 mm，可插入长度不应小于110mm。4、同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置应错开，且错开高度不宜小于75mm。当模板支架高度大于8m时，错开高度不宜小于500mm。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。5、在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距46个节段立杆与建筑结构设置一个拉结点形成可靠连接。4.3.3、水平杆1、步距：1.2m。2、连接要求：水平杆

20、扣接头与连接扣通过插销连接，应采用铁锤击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。插销外表面应与水平杆和斜杆杆端扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3KN。4.3.4、扫地杆：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。扫地杆距地面高度为350mm，且不应大于550mm。4.3.5、可调托座：1、可调顶托伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，插入立杆长度不得小于150mm。架体最顶层水平杆步距应比标准步距缩小一个盘口间距。2、可调底座调节丝杆外露长度不应大于400mm。如下图：32图：立杆带可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度1可调托座；2立杆悬臂端；3顶层水平杆4.3.6、斜杆或剪

21、刀撑：1、当搭设高度不超过8m的满堂模板支架时，步距不宜超过1.5m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑（下图1）。当满堂模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。2341 图1：满堂架高度不大于8m剪刀撑设置立面图1立杆；2水平杆；3斜杆；4大剪刀撑2、钢管剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆的底端应与地面顶紧，与地面夹角宜为

22、4560。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定；c 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，每步与立杆扣接；当出现不能与立杆扣接时应与横杆扣接扣件扭紧力矩应为4065N.m。4.3.7、龙骨：1、梁板底模次龙骨木方间距根据计算确定，梁底间距不得大于250mm，板底木方间距不得大于300mm。次龙骨均匀布置在纵向主龙骨上，主龙骨水平钢管间距由立杆间距确定，模板搁置在次龙骨上。2、模板与木方接触面及对面必须刨平，

23、确保其断面一致。模板接缝必须严密，防止漏浆。3、固定胶合板的次龙骨接头应相互错开，次龙骨搭接长度不小于主龙骨间距的2倍。4.4、扣件式模板支撑系统的搭设要求4.4.1、基础立杆基础同盘扣式钢管脚手架基础，保证每根立杆下具有可靠的承载力。4.4.2、立杆1、立杆间距：所有梁和板的立杆其纵横向间距应相等或成倍数。立杆纵横向间距根据楼板厚度和梁截面大小不同由计算确定，具体见相应部位的平面布置图。2、立杆搭接：立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的450mm；立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接

24、、搭接应符合下列规定：a 立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。b 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3、满堂脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧周圈和内部水平间隔69m、竖向间距46m与建筑结构设置一个拉结点。4.4.3、水平杆1、步距：1.5m，每步的纵、横向水平杆双向拉通。不能拉通的采用扣件与紧贴的立杆进行固定。2、搭接要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。对接、搭接必须

25、符合下列规定：a 每步纵横向水平杆必须拉通；对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。立杆接头位置及水平对接接头位置要求如下图：3、主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4.4.4、扫地杆设置：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距

26、底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4.4.5、可调托座：可调托座与钢管交接处设置横向水平杆，托座可调螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。梁底立杆按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。4.4.6、剪刀撑：包括两个垂直方向剪刀撑和水平方向剪刀撑三部分组成。1、设置数量： a 模板支架外侧四周及内部纵横向每隔68米设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模

27、板支架在设置竖向剪刀撑的部位应在顶部设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑必须与立杆相连接。当架体搭设高度在8米及以上时，应在架体底部、顶部及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑。2、 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度宜为68m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。4.4.7、龙骨1、楼板底模

28、次龙骨木方间距250mm，均匀布置在纵向主龙骨上，主龙骨水平钢管间距700mm，模板搁置在次龙骨上。2、梁底模次龙骨木方间距200mm，侧模次龙骨木方及主龙骨间距根据梁大小经计算确定，穿梁螺栓卡紧固定。3、模板与木方接触面及对面必须刨平，确保其断面一致。模板接缝必须严密，防止漏浆。4、固定胶合板的次龙骨木方接头应相互错开，木龙骨搭接长度不小于主龙骨间距的2倍。4.5、支撑架搭设类型汇总表本工程楼层高度、梁截面尺寸、板厚及墙厚种类较多，主要截面尺寸类型汇总如下表：（1）梁区域模板及支撑类型：梁区域模板及支撑类型内 容部位层高（m）板厚(mm)梁断面（mmmm）所选截面类型底板-600基础底板-地

29、下室负二层3.95300200（500、600）、250700、300（600、700、850）、350600、400（500、600、700、800、850、900）、450900、500（600、800、850、900）500900（跨长8.1m，板厚：300mm）层高3.95mA600800600（900、1000）700（800、900）700900（跨长8.1m，板厚：300mm）层高3.95mA*地下室负一层3.75180200（500、600）、250700、300（600、700、850）、350600、400（500、600、700、800、850、900)、450900、5

30、00（600、800、850、900）、600800600800（跨长8.1m，板厚：180mm）层高3.75mA1层100120150160200（400、500、600、800、900）、250（600、900）、300（600、700、800、900）、350（600、800、900）、400（600、700、800、850、900、1100）、500（600、700、800、900）、600900600900（跨长4m，板厚：150mm）层高6.05mB2层100120130150160170200（400、450、470、500、550、600、800）、250（550、800、90

31、0）、300（550、600、700、800）、350（800、900）、400（550、600、800、900）、500（550、600、800）500800（跨长4m，板厚：150mm）层高6.00mB标准层3.15100120130150200（400、500、600、900）、250（800、900、1000）、300（500、550、700、900）、400（550、600）300900（跨长4m，板厚：150mm）层高3.15mA说明：根据上表各层结构情况统计，选出最不利构件（综合考虑梁截面最大、搭设高度最高），即上表中加粗部位梁为最不利构件（类型为A、A*、B类加粗）进行计算，计

32、算书附后。 根据本工程实际情况，上表所列地下室负二层截面尺寸为600800、600900、6001000、700800、700900的梁模板支撑体系按加粗A*类型梁模板支撑体系（即盘扣式支撑体系）进行施工，选取700900最大截面梁计算；其余所列地下室和标准层梁模板支撑体系均按照加粗A类型梁模板支撑体系（盘扣式支撑体系）进行施工，选取500900最大截面梁计算；上表所列首层和二层梁模板支撑体系均按照加粗B类型梁模板支撑体系（扣件式支撑体系）进行施工，取,600900最大截面梁计算，计算书附后。（2）板区域模板及支撑类型：楼板区域模板及支撑类型部位层高（m）板厚(mm)所选截面类型备注底板-60

33、0地下室底板-2层顶板3.95300300mm，层高3.95mC类型-1层顶板3.75180180，层高3.75mC类型1层顶板4.04、4.305.13、5.145.25、6.05100、120150、160160，层高6.05mD类型2层顶板5.10、6.00100、120、130150、160、170170，层高6.0mD类型标准层3.00、3.10、3.15100、120130、150150，层高3.15mC类型说明：根据上表各层结构情况统计，选出最不利构件（综合考虑板厚最大、搭设高度最高），即上表中加粗部位板选型为最不利构件(类型为C、D类加粗)进行计算，计算书附后。根据本工程实际情

34、况，地下室和标准层板模板支撑体系均按照加粗C类型板模板支撑体系（盘扣式支撑体系）进行施工；首层和二层板模板支撑体系均按照加粗D类型板模板支撑体系（扣件式支撑体系）进行施工。（3）剪力墙区域模板及支撑类型：墙区域模板及支撑类型部位层高（m）墙厚(mm)所选截面类型备注底板-200、250、300、350、400、450、500、600、800、 900900厚，高度3.95mE类型负二层3.95负一层3.751层4.04、4.305.13、5.145.25、6.052层5.10、6.00标准层3.00、3.10、3.15 说明：根据上表各层结构情况统计，选出最不利构件（综合考虑墙厚最大、支模高度

35、最高），即上表中加粗部位墙为最不利构件（E类）进行计算，计算书附后。本工程墙模板均按照E类型墙模板支撑体系进行施工。（4）柱区域模板及支撑类型：柱区域模板及支撑类型部位层高（m）板厚(mm)柱断面（mmmm）所选截面类型备注底板-600400 400 400 600 400 700 400 800 400 1200 500 800 500 1000 600 600600 650600 700600 80060013006001400700 700800 8006001400，高度3.95mF类型-2层顶板3.95300-1层顶板3.751801层顶板4.04、4.305.13、5.145.25

36、、6.05100、120150、1602层顶板5.10、6.00100、120、130150、160、170标准层3.003.103.15100、120130、150 说明：根据上表各层结构情况统计，选出最不利构件（综合考虑柱截面厚最大、支模高度最高），即上表中加粗部位柱为最不利构件（F类）进行计算，计算书附后。本工程柱模板均按照F类型柱模板支撑体系进行施工。4.6、支撑架搭设体系汇总表（1）本模板体系主要运用品茗安全计算软件对模板系统进行验算。在具体施工时，可参照下表梁、板、墙、柱等截面尺寸汇总类型进行模板组装及支撑架搭设。序号类型适用范围类别体 系方案设计备注1A地下室标准层盘扣式梁支架梁

37、宽方向立杆间距600+600（盘扣架立杆）后附计算书梁跨方向立杆间距900（盘扣架立杆）梁底增加立杆数1梁侧方向立杆间距1200mm（盘扣架立杆）梁底木方间距4条50100木方，间距不大于300梁底横杆步距1200mm（盘扣架立杆顶部步距不大于1200mm）其他盘扣架立杆顶部顶托自由端400mm，顶托内为双钢管，距地350mm设置双向扫地杆。梁模板支撑架搭设立面简图 梁支撑架搭设示意图 此图对拉螺杆设置道数及梁侧模支撑体系仅作为示意，实际做法按梁侧模方案体系设计。地下室负二层梁侧模梁侧模竖（次）楞沿梁长度方向250mm（50100木方竖向布置）梁侧模横（主）楞双钢管水平布置，间距同对拉螺栓断面

38、内水平间距500对拉螺杆间距对拉螺栓距梁底100mm起设置，沿梁高方向每隔300mm设置一道，根据梁高情况布置12道对拉螺杆；沿梁跨度方向间距500mm，直径12mm。其他楼板与梁侧边相交处阴角模板采用板底模压梁侧模，阴角处背50100mm木方做法。梁侧模支设简图梁侧模支设示意图说明：1、根据梁高情况布置12道对拉螺栓,对拉螺栓距梁底100mm起设置，梁高方向间距按300mm。2、 梁高超过800时梁侧梁侧中部设置模板斜支撑，撑脚位于梁侧钢管上固定，斜支撑角度不大于45。2A*地下室负二层600800、600900、6001000、700800、700900梁盘扣式梁支架梁宽方向立杆间距400

39、+400+400（盘扣架立杆）后附计算书梁跨方向立杆间距900（盘扣架立杆）梁底增加立杆数2梁侧方向立杆间距1200mm（盘扣架立杆）梁底木方间距4条50100木方，间距不大于300梁底横杆步距1200mm（盘扣架立杆顶部步距不大于1200mm）其他盘扣架立杆顶部顶托自由端400mm，顶托内为双钢管，距地350mm设置双向扫地杆。梁模板支撑架搭设立面简图 梁支撑架搭设示意图 此图对拉螺杆设置道数及梁侧模支撑体系仅作为示意，实际做法按梁侧模方案体系设计。地下室负二层梁侧模梁侧模竖（次）楞沿梁长度方向250mm（50100木方竖向布置）梁侧模横（主）楞双钢管水平布置，间距同对拉螺栓断面内水平间距5

40、00对拉螺杆间距对拉螺栓距梁底100mm起设置，沿梁高方向每隔300mm设置一道，根据梁高情况布置12道对拉螺杆；沿梁跨度方向间距500mm，直径12mm。其他楼板与梁侧边相交处阴角模板采用板底模压梁侧模，阴角处背50100mm木方做法。梁侧模支设简图梁侧模支设示意图说明：1、根据梁高情况布置12道对拉螺栓,对拉螺栓距梁底100mm起设置，梁高方向间距按300mm。3、 梁高超过800时梁侧梁侧中部设置模板斜支撑，撑脚位于梁侧钢管上固定，斜支撑角度不大于45。3B首层二层扣件式梁支架梁宽方向立杆间距600+600（扣件式钢管架立杆）后附计算书梁跨方向立杆间距900（扣件式钢管架立杆）梁底增加立

41、杆数1条梁侧方向立杆间距1200mm（扣件式钢管架立杆）梁底木方间距4条50100木方，且间距不大于300梁底横杆步距1200mm（扣件式钢管架立杆顶部步距不大于1200mm）其他扣件式钢管架立杆顶部顶托自由端300mm，顶托内为双钢管，距地200mm设置纵横扫地杆。梁模板支撑架搭设立面简图梁支撑架搭设示意图 此图对拉螺杆设置道数及梁侧模支撑体系仅作为示意，实际做法按梁侧模方案体系设计。地下室负一层、首层、二层、标准层梁侧模梁侧模竖（次）楞沿梁长度方向250mm（50100木方竖向布置）梁侧模横（主）楞双钢管水平布置，间距同对拉螺栓断面内水平间距500对拉螺杆间距对拉螺栓距梁底200mm起设置

42、，沿梁高方向每隔400mm设置一道，根据梁高情况布置12道对拉螺杆；沿梁跨度方向间距500mm，直径12mm。其他楼板与梁侧边相交处阴角模板采用板底模压梁侧模，阴角处背50100mm木方做法。梁侧模支设简图梁侧模支设示意图说明：1、根据梁高情况布置23道对拉螺栓,对拉螺栓距梁底200mm起设置，梁高方向间距按400mm。4、 梁高超过800时梁侧梁侧中部设置模板斜支撑，撑脚位于梁侧钢管上固定，斜支撑角度不大于45。4C地下室标准层楼板立杆纵横向间距纵横距900mm（盘扣架立杆）后附计算书立杆步距1800mm（盘扣架立杆顶部步距不大于1200mm）板底模次肋50*100木方300mm，距梁边25

43、0mm开始设置板底模主肋483.5双钢管主肋，采用顶托顶紧其他盘扣架立杆顶部顶托自由端400mm，顶托内为双钢管，距地350mm设置双向扫地杆。楼板与梁侧边相交处阴角模板采用板底模压梁侧模，阴角处背50100mm木方做法。5D首层二层楼板立杆纵横向间距纵横距900mm（扣件式钢管架立杆）后附计算书立杆步距1200mm（扣件式钢管架立杆顶部步距不大于1200mm）板底模次肋50*100木方300mm，距梁边250mm开始设置板底模主肋483.5双钢管主肋，采用顶托顶紧其他扣件式钢管架立杆顶部顶托自由端300mm，顶托内为双钢管，距地200mm设置纵横向扫地杆。楼板与梁侧边相交处阴角模板采用板底模

44、压梁侧模，阴角处背50100mm木方做法。6E剪力墙墙体墙侧模纵（次）肋50*100木方250mm，自墙体边缘处开始设置后附计算书墙侧模横（主）肋483.5双钢管横肋，间距同对拉螺栓断面内水平间距对拉螺杆间距对拉螺栓水平及竖向间距均为500mm，最底排螺杆距板面250mm开始设置；最边排距墙体边缘处250mm开始设置。对拉螺栓直径12mm。其他1、地下室外墙、水池、人防墙等部位设置止水螺杆；2、模板拼口部位及墙角模拼口部位采用背50100mm木方做法。7F矩形柱异形柱柱柱侧模纵（次）肋50*100木方225mm，自柱边缘处开始设置后附计算书柱侧模横（主）肋483.5双钢管横肋，间距同对拉螺栓断

45、面内水平间距柱箍间距柱箍竖向间距为450mm，最底排柱箍距板面为225mm；柱箍为8#槽钢。柱模支设简图柱模支设平面示意图柱模支设立面示意图8后浇带模板板后浇带搭设要求（1）后浇带部位支设模板采用快易收口钢板网作为围挡。（2）后浇带模板单独搭设支撑方式主体施工期间，后浇带模板及支撑体系单独搭设，并随同层模板支撑体系同时进行。在安装后浇带所在跨模板时，在后浇带处设置伸出后浇带两边各100mm的独立模板体系（梁底模除外），此体系的模板构件拆除安装不受体系外模板的影响，此体系支撑系统采用立杆横向间距600mm，立杆纵向间距900mm，立杆横向间距为600mm，横向共设置三排立杆，立杆单独设置纵横向水

46、平杆步距1800mm，距地350mm设置纵横向扫地杆，立杆顶部配有调节顶托，顶托自由端高度不大于300mm。后浇带模板支设简图说明：地下室顶板室外部分板中部加设止水钢板；地下室底板后浇带部位参照此图作模板保护备注此表中未注明钢管为普通型Q235A钢管。第五章、质量、安全保证措施5.1、组织架构及部门职责（1）组织机构（2）各机构的职责1）项目经理在模板施工阶段对施工中进度、质量、安全负责。决定模板施工的各类人员、施工技术、施工进度。2）技术总工负责审核并完善施工方案。解决施工中出现的各种技术问题。3） 生产经理负责组织施工工作，主管施工组、质量组、安全组及材料组的日常工作安排。4）综合技术组负

47、责编制施工方案，负责编制技术安全交底、计算施工所需材料数量。5）施工组负责施工中各相关班组的日常管理，组织施工工作，参加施工技术交底。6）质安组负责制订施工中的质量保证措施，及时发现并纠正模板、砼、脚手架施工中的质量问题。负责制订施工中的安全保证措施，及时发现施工中的安全隐患并监督班组整改。在模板搭设、拆除和砼浇筑前对施工班组进行安全技术交底。7）材料组负责组织施工所需材料进场、验收、保管、领用管理，负责对模板工程中所用材料的进行必要的送检。8）木工班负责施工中支模架的搭设，模板的制作及安装、拆除。在砼浇筑前对架体的稳定性进行检查。9）钢筋班负责施工中的墙、柱、梁、板的钢筋的制作及安装。10）

48、砼工班负责施工中墙、柱、梁、板的砼的浇筑及砼浇筑后的清理工作。11）架工班负责施工中的架体的搭设及临边洞口防护拦杆的搭设。12）砖工班负责基础施工砖胎膜施工。在砼浇筑前及浇筑过程对砖胎膜的稳定性进行监督观察。5.2、模板支撑系统施工质量保证措施5.2.1、模板支撑系统安装的基本要求1、技术负责人应按规范和施工方案要求向搭设和使用人员做好技术（安全）交底；施工前认真编制交底内容，突出重点、难点及控制要求，有可操作性，并及时对班组进行交底。2、对搭设模板支撑的所用钢管及扣件进行检查和确认，禁止不合格材料进入施工现场；对重复使用的材料做好维修和检查工作。3、模板支撑在安装前在楼面或地面弹出支撑立杆的

49、纵横方向位置线，严格控制平面轴线的放线，并进行抄平，垫板安放位置要准确。4、安装上层模板和支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，上下立杆应中心对齐。5、安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇砼自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。5.2.2、梁模板安装1、梁模板上口临时设木撑，保证梁上口尺寸。2、跨度较长大梁侧模分段安装时，接口处应连接牢固，防止造成错口高低不平。3、主次梁模板安装时，同一根梁侧模应保证在同一直线上，防止模板产生倾斜。 4、 梁模安装前应在支模钢管上弹出梁

50、标高、中心线和模板安装内边线。搭设梁底模支撑架时按设计要求起拱（普通梁、板跨度4m时、悬挑构件长度2m时，非悬挑梁、板模板起拱1.7，悬挑梁、板模板起拱3.3），并注意梁的侧模包住底模，梁底模的外边次龙骨夹住梁侧模；应注意板的起拱部位为中间起拱，四周不起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。5、高度大于1000mm梁的两侧，应设置一道间距不大于1000mm的模板斜撑，以保证梁侧向稳定，高度大于1500mm的梁每侧设两道钢管斜撑，间距不大于1000mm，以保证梁的侧向刚度和稳定性。5.2.3、板模板安装1、模板之间拼缝必须加胶条。2、模板支模完毕进行清模，用气泵和吸尘器将杂物吹净。3、严格控

51、制楼层模板标高，加强该部位的技术复核，楼板模板支好后必须用水平仪进行检测校正标高，以保证楼板底面的标高和平整度。4、板模与梁模连接处，采用顶板模板压梁侧模板的方式，以便拆除。5、梁周边立杆距离梁边300mm。5.2.4、柱模板安装1、支模前较正钢筋位置，使其不发生偏扭，在柱顶部拉通线，将柱模板位置兜方找中。安装斜撑、吊线找垂直同时保证柱模不扭向。2、成排柱子支模前要在地面上弹出柱轴线及柱边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线，支模时，先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通线立中间各根柱模。3、柱子设置四面斜撑，斜向支撑竖向间距不大于2m，斜撑与地面夹角为4560，应

52、群体或成列同时支模，并将支撑连成一体，保证每根柱子垂直和位置准确。4、模板根部用砂浆找平塞严，并设置柱脚压板，严格控制模板上口标高。5.2.5、模板支撑系统安装检查内容：1、立杆的间距、连接和垂直度等设置情况；2、横杆的步距、连接和水平度；扫地杆设置情况3、可调支托螺杆伸出长度；顶托梁的荷载状况4、扣件连接情况，扣件紧固情况；5、剪刀撑的布置情况，包括竖向剪刀撑和水平剪刀撑；6、立杆基础承载力情况、垫板位置；7、主次龙骨的安放位置、间距，对拉螺杆紧固情况；8、模板安装的截面尺寸、平整度等。5.2.6、模板支撑系统验收要求1、施工过程资料：建筑施工盘扣式钢管支架和扣件式钢管脚手架构配件的出厂合格

53、证或质量分类合格标志；建筑施工盘扣式钢管支架的施工验收记录及质量检查记录；建筑施工盘扣式钢管支架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。 2、主要验收检查内容：模板支撑验收检查应着重以下各项：构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；支垫是否符合规定；连接件的数量、位置和设置是否符合要求，并将检查结果记入验收记录。经验收合格的模板支撑系统应具有足够的承载能力、刚度、和稳定性，应能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载。 3、验收程序支撑系统搭设完成后项目技术负责人应组织安全员、施工员、班组长进行自检，自检合格后报监理验收，验收时由项目负责人组织，方案编制人员

54、、项目技术负责人、总监理工程师、专业监理工程师等有关人员参加。验收合格的，经项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进行下道工序施工。施工企业的相关部门应参加验收。4、模板安装质量验收标准项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位移基础5尺量柱、墙、梁3标高3水准仪或拉线尺量截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁2每层垂直度32m托线板相邻两板表面高低差2直尺、尺量表面平整度22m靠尺、稧形塞尺阴阳角正方2方尺、稧形塞尺顺直25m线尺预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10、0预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5、0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线

55、65.3、模板支撑系统施工安全保证措施5.3.1、模板支撑搭设的一般性保证措施1、模板支撑搭设前，应按建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）和本施工方案的要求向搭设和使用人员做好安全技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管件、扣件、构配件等。3、支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。4、支撑架搭设时要求每步架安装后，应随时进行检查验收，剪刀撑应同步进行施工，确保支撑系统的纵横向连接安全可靠。5、搭设与拆除模板支撑系统的作业人员应当经劳动行政主管部门考核合格并取得特种作业资格证书；凡患有高血压

56、、心脏病等不适于高空作业者，不得上架施工。6、搭设支架、安装模板时，必须戴好安全帽，佩带安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、领口要扎紧。7、高大模板工程支撑系统的基础应符合方案要求，具有足够的承载力，应采取排水措施，每根立杆下部加设垫板。8、周边拉接：柱与梁板混凝土分两次浇筑，先浇筑框架柱砼至梁底，待柱砼达到一定强度后，模板支架与施工区域内及周边的构件（墙、柱等）通过连接钢管进行可靠连接。使框架柱与支撑架形成一个整体，提高模板支撑架的侧向稳定性。9、超过8米的支撑架要加设一道水平兜网，设置在支撑架从顶部往下第二道水平杆处，同时在模板安装时要设置可靠的临时施工通道。10、明确

57、高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。11、支模分段或整体搭设安装完毕，经企业技术和安全负责人或其书面委托人主持分段或整体验收合格后方能进行钢筋安装。12、模板支架安装和拆除前都应进行技术交底，应有专业操作人员作业，应有专人进行监护，在安装和拆除区域内设置安全警戒线。13、板混凝土浇筑应由中间向两边对称扩散，均匀浇捣，较大截面梁、柱混凝土浇筑应分层进行，分层厚度不大于800mm，分层间隔时间控制在1-1.5小时，且确保底层砼初凝前将上一层砼浇筑完毕。同时严格控制梁、柱混凝土浇筑速度不得超过2.5 m/h。5.3.2、模板支撑施工过程安全管理1、 模板支撑架使用期间，不得任意拆

58、除杆件，确实需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目技术负责人审批签字后由专人进行拆除，实施完成后应立即进行恢复并应通过验收。2、当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3、在模板支撑架上进行模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。施工机具、钢筋等材料严禁集中超负荷堆放。混凝土浇筑设备与管道均另搭设支撑架，不得与模板支架相连。4、混凝土浇筑过程中应派专人对模板支撑系统的工作状态进行监测，并由安全员在现场监护。监测人员发现异常时应及时报告现场负责人，施工现场负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应迅速撤

59、离人员并采取应急措施。5、高大模板工程浇筑混凝土前应当做好浇筑范围内人员的清场工作，严禁无关人员进入模板支撑系统下方。 5.4、模板支撑系统的监测梁板支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，本方案采取如下监测措施：1、监测仪器设备配置序号名称规格型号精度数量1全站仪BTS-912CLA2,2+2ppm1台2光学经纬仪J221台3普通水准仪DS32mm/km1台4精密水准仪DS11mm/km1台5激光准直仪徕卡ZL1/200001台6对讲机6对7工程计算器4个8钢尺（卷尺）50m（7.5m）6把（12把）9扳手10把个2、班组日常进行安全检查，项目每周进行

60、安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。3、日常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接，扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；（2）底座是否松动，立杆是否符合要求；（3）连接扣件是否松动；（4）架体的稳定性、垂直度；（5）施工过程中是否有超载的现象；（6）安全防护措施是否符合规范要求；（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象；4、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。5、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，并将变形情况汇报项目总监、项目经

61、理及项目总工，经采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项 目允许偏差（）检查工具1立杆钢管弯曲3mL4 m，L6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺6、监测点的布设沿建筑物纵向每隔2530米布设一个监测剖面，每个监测剖面布设不少于2 个支架水平位移观测点和2个支架沉降观测点，监测仪器精度应满足现场监测要求并按下表设变形监测报警值。根据图纸情况，观测点需选择在受力最大位置，即梁的跨中，监测点布置见附图。7、本分项工程监测项目包括：支架稳定性、位移和变形。8、观测点的布设：根据

62、图纸及现场实际情况，观测点竖向方向设在大梁底部、剪刀撑、扫地杆各一点，水平方向纵横向每隔10m设置一个点；9、必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。10、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。11、对梁支撑进行重点监控，主要监控模板及支架的沉降和位移：预警值10mm，沉降控制值20mm，水平位移值控制15mm。当支架沉降位移达到20mm或水平位移值达到15mm时施工人员必须撤离后进行研究处理，必要时进行加固，确保支架安全后方可继续施工。12、模板支撑架搭设好后，应按本方

63、案设置好监测点，安排专业测量人员负责监测记录。当出现突变下沉趋势时，应加强监控，并通知项目经理和项目技术负责人，立即停止砼的浇注，分析下沉、位移原因，采取可靠的加固措施后方可继续施工。5.5、模板支撑架的拆除1、在准备模板工程拆除时，结构构件强度必须达到设计和规范规定的拆除强度：跨度大于8米的梁板和悬臂构件必须达到设计强度。由于本工程构件自重荷载较大，跨度小于8米的梁板混凝土强度也必须达到设计强度后才可拆除。拆除作业申请必须经技术负责人和总监理工程师审批后，方可实施模板拆除作业。2、拆模前应检查所有工具的可靠性，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模范围内的安全措施。3、模板拆除应

64、当严格按照方案实施，划出警戒区域，设置警戒标志，并安排专人监护，严禁抛掷钢管和扣件，严禁在支模架下通行和作业，严禁作业人员上下攀爬。4、支撑架的拆除应在专人统一指挥下，按先支后拆、后支先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板、从上而下进行拆除作业，并应满足下列安全作业的要求：a、通长剪刀撑必须在支撑架拆卸到相关的管架时方可拆除；b、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；c、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接件应放入袋内，拆除的管件要传递至地面，严禁抛掷。5、拆模如遇中途间歇时，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板、拉杆、支撑等临时固定牢固，严防突然掉落、倒

65、塌伤人。6、遇6级及其以上大风或暴雨时，应暂停模板支架的拆除工作。7、运至地面的钢管、扣件等应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按材料的品种、规格随时码堆存放。5.6、模板支撑施工应急预案5.6.1、模板支撑系统管理与应急救援机构为确保模板支撑系统严格按照施工方案实施，加强模板支撑搭设过程中和混凝土浇筑过程中的施工安全管理，对可能发生的安全事故能够快速反应、求援，项目部成立安全管理与应急求援组织机构。由项目经理王真任组长，负责模板支撑过程安全管理和事故现场指挥、救援等工作。1、安全事故应急救援架构 于 虎（范正琼（应急救援联络电话 ：急救中心：120；本工程指定医

66、院为：xx市蛇口人民医院行车路线大约2.08公里：从工地东南大门口出门上工业七路-左转到爱榕路-右转到招商路-左转到花果路-直走到蛇口人民医院，如下图所示。具体组织架构见下表：姓名职务联系电话工作职责王真项目经理全面负责安全管理和应急救援工作何小军项目总工负责做好施工安全管理和措施落实王攀朝生产经理负责施工现场各项安全措施和应急救援工作的实施席宗君安全主任负责施工现场各项安全措施和应急救援工作的实施龚建强安全员负责施工现场各项安全管理和应急救援工作的检查记录曾华伍安全员负责施工现场各项安全管理和应急救援工作过程管理苏航司机负责应急救援过程车辆保障工作其余组员组员见安全应急救援架构负责按组长、副

67、组长的指示配合完成应急救援过程的各项工作5.5.2、机构的职责负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。5.5.3、应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向相关政府部门报告，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情

68、蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。项目部指定王攀朝负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。紧急事故发生上报组长抢险领导小组抢险方案确定物资、设备到位进行抢险现场处置、送医院抢救抢险结束、恢复生产措施及善后处理、进行总结上报公司、及政府部门人员伤亡工作程序如下图：5.6.4、应急救援物资预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5氧气袋2个用于抢救伤员6手电筒6个用于停电时照明求援7应急灯6个用于停电时照明求援8爬梯3樘用于人员疏散9对讲机8台联系指挥求援5.

69、6.5、预防坍塌事故的安全技术措施1、钢筋绑扎和混凝土浇筑前必须由项目技术负责人组织相关人员对模板支撑系统进行验收，经验收合格签字后，方可作业。2、模板支撑的立杆、水平杆等严格采用方案中规定的材料，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。3、支撑立杆基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。同时保证基础周边的排水通畅，严禁积水。4、剪刀撑、水平杆和立杆应牢固拉接，扣件扭力矩达到设计要求，同时立杆与周边的墙柱等可靠连接，形成整体稳定体系。5、模板作业时，指定专人进行监护、巡查，出现变形超过预警值时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，

70、方可作业。6、施工期间在发生大风、暴雨前必须对已施工的模板支撑进行加固，大风、暴雨过后应先进行检查加固，消除隐患后再进行施工。7、楼面堆放模板、钢筋等材料时要分散堆放，严格控制数量、重量，防止超载。8、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。9、混凝土浇筑时必须由中间向两边扩散，均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置，确保模板支撑体系均衡受力。5.6.6、预防高空坠落事故安全技术措施1、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种作业人员应持证上岗。2、支、拆

71、模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。3、高支模施工现场应搭设临时工作梯和施工安全通道，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。4、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。5、作业人员必须佩戴合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，并按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。6、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，做好危

72、险部位的警示。7、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再挂一层密目式安全网并悬挂安全警示标志。5.6.7、救援方法1、高空坠落事故应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及

73、伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2、模板坍塌事故应急救援方法：当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；立即报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、药箱、担架等

74、。3、物体打击事故应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，急救以后及时送医院治疗。a 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。b 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。c 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅

75、速送医院拯救。4、触电事故应急救援方法现场人员应立即切断电源（关闭电路），尽力用现场得到的绝缘材料（如木板、木方等）使触电人员脱离带电体。将触电人员立即用担架撤离，组织人员抢救。将伤员仰卧在担架上进行人工呼吸或进行体外心脏按压。立即拨打120救护或直接送往医院抢救。立即向公司安全工程部汇报事故发生情况，伤员情况。维护现场，并开展现场勘察和事故调查。按照“四不放过”的原则，召开事故分析会，提出整改措施。将事故时间、地点 、原因、经过和伤员基本情况以书面形式向公司安全工程部和上级安监站报告。5、 未有详述之处参照该工程专题应急救援预案。第六章、安全文明施工措施6.1、安全文明施工措施1、按施工总平

76、面布置图进行场地规划，周转材料堆场要统一规划、合理布局。2、施工现场设置的临时设施，要做到生活区与生产区划分明确，并保持安全距离；建立驻地文明、卫生、防火责任制；在施工区域醒目位置设置有关图、牌。3、提前作好与施工场地周围单位、居民的关系，创造一个和谐的施工环境。4、合理布置施工现场、施工便道、生活区的给排水系统等，保证供水安全，确保给水设施不渗漏，保证排水系统顺畅，满足排水要求。5、所有进入施工现场的监理、设计配合人员、施工人员应一律佩戴胸卡，戴安全帽，严禁穿拖鞋、高跟鞋进入作业区域。6、所有建筑材料、半成品、成品应分别堆放、垛码整齐，做好标识，严禁混堆乱放。7、施工现场的建筑垃圾要随时清理

77、，保持施工现场干净、整洁。8、认真做好卫生防疫工作，职工的膳食、饮水、休息场所等应符合卫生标准，如发生疫情应按有关规定进行处理和上报。6.2、环境保护措施加强环境保护思想意识的宣传教育，使每一个人都认识到保护环境的重要性。树立“保护环境，人人有责”的思想观念。定期开展环保教育活动。划分施工责任区，分片包干，责任到人，团结合作，营造一个整洁有序、文明卫生的施工环境。1、防止水污染措施生活区污水处理：工地卫生间必须设置足够容量的化粪池，厨房等生活废水须经过滤处理后方可排入市政排污系统。2、防止尘埃污染措施坚持工完场洁，施工垃圾随时随运，适量洒水，保持路面湿润，减少灰尘对周围环境的污染。3、防止噪声

78、污染采用性能良好的机具，认真做好机具的维护和保养工作，减少施工中发出的噪音。必要时应采取消音、隔音措施。4、防止有毒、有害物品的污染严格控制有毒、有害物品的使用，特别是对于现场操作的工人，要进行严格的培训，并做好用后现场的清理工作。严格控制污染来源和流向。第七章、雨季台风施工措施7.1、雨季施工措施 1、做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。 2、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保

79、证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。 3、雨天作业必须设专定人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。 4、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面检查，当确认安全无误后方可继续施工。 5、各支模区，必须设置避雷装置。 6、浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场要准备足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。7.2、防台风措施 1 、台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关

80、注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。 2、成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。 3、遇6级以上大，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。 4、对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。 5、台风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。 6、在台风来之前要

81、立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，报监理验收合格方可复工。 7、在台风来之前抗风及抗雨领导小组组织抢险集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患，安排好应急疏散通道及安全集结中心。8、科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。第八章、计算书计算说明：本计算书根据品茗施工安全设施计算软件（版本号：V9.7.0.5）计算。为提高安全储备系数，计算中钢管截面取483mm厚，木方截面尺寸为4090mm，

82、实际施工中使用483.5厚钢管，木方截面尺寸为50100mm。因本工程中使用的轮扣式钢管架属于非标准脚手架，为提高安全系数，响应公司工程部要求，将采用扣件式钢管脚手架进行计算。计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-20036、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20108.1、A类600800梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB50010-2

83、010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 一、工程属性新浇混凝土梁名称A类600800梁新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mmmm)600800新浇混凝土结构层高(m)3.95梁侧楼板厚度(mm)300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2

84、)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用B梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离

85、s2(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600每跨距内梁底支撑小梁根数4主梁两侧悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=6001515/622500mm3，Ibh3/12=600151515/12168750mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5

86、)0.8)+1.430.617.28kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.80.612.3kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.1q1L20.117.280.320.16kNm Mmax/W0.16106/225006.91N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.6q2L4/(100EI)=0.612.33004/(10010000168750)0.354mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.1q1l1.117.280.35.7kN 标准值(正常使用极限状态) Rm

87、ax1.1q2l1.112.30.34.06kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q15.7/0.69.5kN/m 小梁自重q21.2(0.3-0.1)0.30.07kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.43(0.6-0.6/2)/20.3+1.20.5(0.8

88、-0.3)0.30.69kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.43(0.6-0.6/2)/20.3+1.20.5(0.8-0.3)0.30.69kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q14.06/0.66.77kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.3)(0.6-0.6/2)/20.3+0.5(0.8-0.3)0.30.42kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.3)(0.6-0.6/2)/20.3+0.5(0.8-0.3)0.30.42k

89、N 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.32106/540005.96N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax3.045kN max3Vmax/(2bh0)=33.0451000/(24090)1.27N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.12mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.55kN，R26.09kN，R30.55kN 正常使用极限状态 R10.37kN，R24.24kN，R30.37kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材

90、料规格(mm)483.2可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73验算方式二等跨连续梁 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R2，R3/23.05kN，RmaxR1，R2，R3/22.12kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.91106/4730192.48N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(k

91、N) Vmax4.06kN max2Vmax/A=24.061000/45018.05N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 R15.09kN，R211.17kN，R35.09kN 正常使用极限状态 R13.54kN，R27.77kN，R33.54kN 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010钢管类型B-LG-2500（48X3.2X2500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩

92、W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.39 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.91.52/100.06kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.430.617.03kN/m 同上四六计算过程，可得： 立柱最大受力NRmax+Mw

93、/lb20.66+0.06/1.220.71kN fN/(A)+Mw/W20.71103/(0.39450)+0.06106/4730000119.23N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3222.35kNN30kN 满足要求！8.2、600800梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 5001

94、7-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称600800梁侧模板混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)300 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m

95、2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最

96、大悬挑长度(mm)50对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为100，400 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.2520.31kNm Mmax/W0.31106/375008.3N/mm2f15N

97、/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.872504/(38410000281250)=0.54mm250/400=0.62mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R0.5q1l=0.539.820.254.98kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.529.870.253.73kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下：

98、 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=4.98kN/m Mmax/W0.03106/240001.3N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)30.751000/(29040)0.31N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=3.73kN/m max0.04mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25kN 正常使用极限状态 Rmax=0.93kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E

99、(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) q=0.62kN/m Mmax/W0.07106/449015.53N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=20.761000/4243.58N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) q=0.93kN/m max0.08mm500

100、/400=1.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax2.76kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.952.762.62kNNtb12.9kN 满足要求！8.3、A类700900梁模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 一、工程属性新浇混凝土梁名称A*类700900梁新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mmm

101、m)700900新浇混凝土结构层高(m)3.95梁侧楼板厚度(mm)300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用B梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间

102、层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)400,800每跨距内梁底支撑小梁根数4主梁两侧悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm

103、)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=7001515/626250mm3，Ibh3/12=700151515/12196875mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.430.722.3kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.90.716.14kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.1q1L20.122.30.320.2kNm Mmax/W0.2106/262507.65N/mm2f

104、15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.6q2L4/(100EI)=0.616.143004/(10010000196875)0.398mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.1q1l1.122.30.37.36kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.1q2l1.116.140.35.32kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性

105、矩I(cm4)243 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q17.36/0.710.51kN/m 小梁自重q21.2(0.3-0.1)0.30.07kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.43(0.6-0.7/2)/20.3+1.20.5(0.9-0.3)0.30.61kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.43(0.6-0.7/2)/20.3+1.20.5(0.9-0.3)0.30.61kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q15.32/0.77.61k

106、N/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.3)(0.6-0.7/2)/20.3+0.5(0.9-0.3)0.30.38kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.3)(0.6-0.7/2)/20.3+0.5(0.9-0.3)0.30.38kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.14106/540002.5N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.118kN max3Vmax/(2bh0)=32.1181000/(24090)0

107、.88N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.03mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.2kN，R24.13kN，R34.13kN，R40.2kN 正常使用极限状态 R10.13kN，R22.95kN，R32.95kN，R40.13kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73

108、验算方式二等跨连续梁 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R4/22.07kN，RmaxR1，R2，R3，R4/21.48kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.62106/4730130.63N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.76kN max2Vmax/A=22.761000/45012.25N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.7mml/400900/4002.25mm 满足要

109、求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 R13.45kN，R27.58kN，R33.45kN 正常使用极限状态 R12.47kN，R25.42kN，R32.47kN 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010钢管类型B-LG-2500（48X3.2X2500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.21=150 长

110、细比满足要求！ 查表得，0.39 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.91.52/100.06kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.430.722.01kN/m 同上四六计算过程，可得： 立柱最大受力NRmax+Mw/lb14.32+0.06/1.214.37kN fN/(A)+Mw/W14.37103/(0.39450)+0.06106/473000082.74N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至

111、立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3215.17kNN30kN 满足要求！8.4、700900梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称700900梁侧模板混凝土梁截面尺寸(mmxmm)700900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)300 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008

112、混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/

113、m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)50对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为100，400 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模

114、量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.2520.31kNm Mmax/W0.31106/375008.3N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.872504/(38410000281250)=0.54mm250/400=0.62mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极

115、限状态 R0.5q1l=0.539.820.254.98kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.529.870.253.73kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=4.98kN/m Mmax/W0.1106/240004.15N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)311

116、000/(29040)0.41N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=3.73kN/m max0.32mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.99kN 正常使用极限状态 Rmax=1.49kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

117、 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) q=1kN/m Mmax/W0.11106/449025.06N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=21.221000/4245.78N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) q=1.49kN/m max0.12mm500/400=1.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax4.45kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.954.454.23kNNtb12.9kN 满足要求！8.

118、5、B类600900梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称B类600900梁模板新浇混凝土梁计算跨度(m)4混凝土梁截面尺寸(mmmm)600900新浇混凝土结构层高(m)6.05梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0

119、.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁

120、居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=6001515/622500mm3，Ibh3/12=600151515/12168750mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k

121、，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.720.617.86kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.90.616.8kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.61.06kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.90.613.83kN/m 1、抗弯验算 Mmax/W(0.10716.80.32+0.1211.060.32)106/2250

122、07.7N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63213.833004/(10010000168750)0.42mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14316.80.3+1.2231.060.36.15kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14313.830.34.74kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/m

123、m2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q16.15/0.610.25kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.30.07kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72)(0.6-0.6/2)/20.3+0.91.350.5(0.9-0.15)0.30.44kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9ma

124、x1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72)(1.2-0.6-0.6/2)/20.3+0.91.350.5(0.9-0.15)0.30.44kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q14.74/0.67.9kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.15)(0.6-0.6/2)/20.3+0.5(0.9-0.15)0.30.29kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.15)(1.2-0.6-0.6/2)/20.3+0

125、.5(0.9-0.15)0.30.29kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.31106/540005.78N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax3.067kN max3Vmax/(2bh0)=33.0671000/(24090)1.28N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.12mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.49kN，R26.13kN，R30.49kN 正常使用极限状态 R10.36kN，R24.67kN，R30.

126、36kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R3/23.07kN，RmaxR1，R2，R3/22.33kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.92106/5080181.3N/mm

127、2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax5.27kN max2Vmax/A=25.271000/48921.54N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max1.21mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R220.75kN，同理可得 立柱1：R11.66kN，立柱3：R31.66kN 图二 立柱2：R26.14kN，同理可得 立柱1：R10.49kN，立柱3：R30.49kN 正常使用极限状态 图一 立柱2：R2

128、15.75kN，同理可得 立柱1：R11.22kN，立柱3：R31.22kN 图二 立柱2：R24.66kN，同理可得 立柱1：R10.36kN，立柱3：R30.36kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 由小梁验算一节可知RmaxR1，R30.49kN，RmaxR1，R30.36kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W

129、0.13106/449027.92N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.841kN max2Vmax/A=20.8411000/4243.97N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.19mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax21.66kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1

130、200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2200)=2217.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2217.6/15.9=139.47=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.

131、22/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.420.616.3kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)+0.91.41 (0.6-0.6/2)/20.30.24kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)+0.91.41 (1.2-0.6-0.6/2)/20.30.24kN q19.36kN/m q20.07kN/m 同上四七计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.

132、386(1200+2200)=2561.328mm 1l01/i2561.328/15.9161.09，查表得，10.271 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax1.35+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+0.6-0.6/2)/20.9，18.18，1.35+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.9+0.03/1.218.21kN fN/(A)+Mw/W18.21103/(0.27424)+0.03106/4490165.65N

133、/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm 2l02/i2432.43/15.9152.983，查表得，20.301 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax1.35+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+0.6-0.6/2)/20.9，18.18，1.35+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.9+0.03/1.218.21kN fN/(A)+Mw/W1

134、8.21103/(0.3424)+0.03106/4490149.86N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax20.75kNN30kN 满足要求！8.6、600900梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称600900梁侧模板混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6009

135、00梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4km

136、in0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，600 设计简

137、图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.2520.31kNm Mmax/W0.31106/375008.3N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.872

138、504/(38410000281250)=0.54mm250/400=0.62mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R0.5q1l=0.539.820.254.98kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.529.870.253.73kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=4.98kN/m Mmax/W0.1106/24000

139、4.15N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.11000/(29040)0.46N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=3.73kN/m max0.29mm400/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.63kN 正常使用极限状态 Rmax=1.22kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120

140、主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=0.82kN/m Mmax/W0.1106/449022.83N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=211000/4244.74N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.22kN/m 1max0.1

141、mm500/400=1.25mm 2max0.09mm250/400=0.62mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax3.65kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.953.653.47kNNtb12.9kN 满足要求！8.7、C类300厚板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-20

142、03 一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室负二层新浇混凝土楼板板厚(mm)300新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)8.1 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN

143、/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)3.95立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类

144、型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.3)+1.42.5

145、，1.35(0.1+(1.1+24)0.3)+1.40.72.5 1=11.48kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max11.480.32/8，0.120.32/8+2.20.3/4= 0.17kNm Mmax/W0.17106/375004.45N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.3)1=7.63kN/m 5ql4/(384EI)57.633004

146、/(38410000281250)0.29mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整-18100/900取整-18，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.

147、40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.3)+1.40.72.50.33.52kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.3)0.32.85kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.66kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1072.850.92+0.1210.660.920.31kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.11kN/m p0.91.40.7Q1

148、k=0.91.40.72.52.2kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.110.92+0.212.20.9，0.1070.110.92+0.1812.20.90.42kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.520.252/2，0.110.252/2+2.20.250.55kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.31，0.42，0.550.55kNm Mmax/W0.55106/5400010.27N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活

149、L0.6072.850.9+0.620.660.91.93kN V20.607q2L+0.681p0.6070.110.9+0.6812.21.56kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.520.25，0.110.25+2.22.23kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.93，1.56，2.232.23kN max3Vmax/(2bh0)=32.231000/(29040)0.93N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.3)0.32.35kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0

150、.6322.359004/(10093502430000)0.43mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=2.352504/(893502430000)0.05mml1/400250/4000.62mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5

151、kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.3)+1.40.71.50.33.32kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.3)0.32.93kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.3)0.3=2.41kN/

152、m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1432.930.9+1.2230.570.93.64kN 按悬臂梁，R1q1l=3.320.250.83kN RmaxRmax，R1/21.82kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1432.410.92.48kN 按悬臂梁，R1q2l=2.410.250.6kN RmaxRmax，R1/21.24kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.49kNm Mmax/W0.49106/4490109.26N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗

153、剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.77kN max2Vmax/A=23.771000/42417.8N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.68mm 跨中max=0.68mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.6mm=250/400=0.62mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱

154、截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2200)=2217.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2200)=2561.328mm 1l01/i2561.328/15.9161.09，查表得，10.271 Mw=0.

155、921.4klah2/10=0.921.40.220.91.52/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.3)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.98.01kN f Nw/(A)+ Mw/W8005.68/(0.27424)+0.05106/449080.72N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 非顶部立杆段：l02=k2h

156、=1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.91.52/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.3)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.98.22kN f Nw/(A)+ Mw/W8224.38/(0.2424)+0.05106/4490109.51N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托

157、座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.01kNN30kN 满足要求！8.8、D类170厚板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称塔楼二层新浇混凝土楼板板厚(mm)170新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)8.1 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小

158、梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向

159、间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模

160、板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.17)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.17)+1.40.72.5 1=7.87kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15k

161、N Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.870.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.17)1=4.37kN/m 5ql4/(384EI)54.373004/(38410000281250)0.16mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/m

162、m2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整-18100/900取整-18，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.17)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.17)+1.40.72.50.32.42kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k

163、+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.17)0.31.48kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.480.92+0.1210.940.920.22kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.10.92+0.213.150.9，0.1070.10.92+0.1813.150.90.6kNm M3m

164、axq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.420.252/2，0.10.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.22，0.6，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/5400014.64N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.480.9+0.620.940.91.34kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.420.25，0.10.25+3.153.17kN V

165、maxmaxV1，V2，V3max1.34，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.17)0.31.37kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.379004/(10093502430000)0.25mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.372504/(893502430000)0.03mml1/400250/4000.62mm 满足要求！

166、六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.17)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24

167、)0.17)+1.40.71.50.32.13kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.17)0.31.74kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.17)0.3=1.43kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.740.9+1.2230.570.92.41kN 按悬臂梁，R1q1l=2.130.250.53kN RmaxRmax，R1/21.21kN;

168、正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.430.91.47kN 按悬臂梁，R1q2l=1.430.250.36kN RmaxRmax，R1/20.74kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.33kNm Mmax/W0.33106/449072.64N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.51kN max2Vmax/A=22.511000/42411.84N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.41mm 跨中max=0.41mm=900/400

169、=2.25mm 悬挑段max0.36mm=250/400=0.62mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm

170、非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.91.22/100.03kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.17)+0.91.410.90.9+0.921.40

171、.03/0.95.13kN f Nw/(A)+ Mw/W5128.71/(0.2424)+0.03106/449068.47N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm 2l02/i2432.43/15.9152.983，查表得，20.301 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm 2l02/i2432.43/15.9152.983，查表得，20.301 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.91.22/100.03kNm Nw0.91.2NGik+

172、0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.17)+0.91.410.90.9+0.921.40.03/0.95.35kN f Nw/(A)+ Mw/W5347.41/(0.3424)+0.03106/449048.97N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.13kNN30kN 满足要求！8.9、E类900厚墙模板（非组合式钢模板）计算书 一、工程属性新浇混凝土墙名称E类900墙新浇混凝土墙墙厚(mm)900混凝土墙的计算高度(mm)3950混

173、凝土墙的计算长度(mm)6000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，243min34.348，7234.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22

174、ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，243min34.35，7234.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.330.948.3343.5kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500

175、对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500182/627000mm3，Ibh3/12500183/12243000mm4 1、强度验算 qbS承0.543.521.75kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.17kNm Mmax/W0.17106/270006.29N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.534.35=17.18kN/m 面板变形图(mm) 0.

176、36mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、强度验算 qbS承0.2543.510.87kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.34kNm Mmax/W0.34106/540006.29N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2534.35=8.59kN/m 小梁变形图(mm) 0.33mml/400250/4000.62m

177、m 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=5.53kN，R2=.R23=5.53kN，R24=5.53kN 六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.69kNm Mmax/W0.69106/898076.98N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.27mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计

178、值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+250500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+250500mm N0.95mnS承0.950.50.543.510.33kNNtb12.9kN满足要求！8.10、F类6001400柱模板（设置对拉螺栓）计算书 一、工程属性新浇混凝土柱名称F类6001400柱新浇混凝土柱长边边长(mm)1400新浇混凝土柱的计算高度(mm)3950新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)

179、4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.868，7229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.87，7229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G

180、4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.64，42.280.942.2838.06kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算 静载线荷载q11.35bG4k1.350.4529.8718.15kN/m 活载线荷载q21.40.7bQ3k1

181、.40.70.4520.88kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12518.150.32-0.1250.880.32-0.21kNm Mmax/W0.21106/(1/6450152)12.69N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.44kN/m 0.521ql4/(100EI)0.5213.443004/(1008925(1/12450153)0.5mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩

182、W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)225 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.338.0611.42 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.29kNm Mmax/W0.29106/541035.35N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.329.878.96 kN/m 面板变形图(mm) 0.22mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型槽钢柱箍合并根数2柱箍材质规格8号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)1

183、01.3柱箍截面抵抗矩W(cm3)25.3柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.08kNm，N13.21kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.11kNm，N22.21kN M/Wn0.11106/(25.3103)4.16N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10mml/4000.8mm 20mml/4000.68mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N3.212=6.41kNNtb12.9kN 满足要求！ N3.212=6.41kN26kN满足要求！