水利水电职业学院建设项目模板工程专项施工方案（49页）.doc

1、xx水利水电职业学院（筹）建设项目模板工程专项施工方案编 制: 审 核： 审 批： 年 月目 录1 工程概况12 编制依据43 施工安排44 施工进度计划65 施工准备66 模板施工工艺及要求66。1模板安装的一般要求66.2模板定位76。3 模板安装76.4模板支架的质量要求146。5模板支设的质量控制措施146.6模板拆除157 安全、环保文明施工措施168 应急预案179 计算书211 工程概况新建xx水利水电职业学院（筹)建设项目工程，项目选址位于距离昆明约30公里的富民县城区。学院位于县城区西北侧，永定街道办事处北邑村，处于昆禄公路和西二环交叉口西侧，离县城中心10分钟车程。项目基地

2、东南临40米宽的西二环（在建),东北接26米宽的昆禄公路，西北为20米宽的市政规划路,西南紧邻自然山体，基地地势起伏，缓坡、丘陵、沟壑、谷地等复杂地形交织，高差较大。项 目 概 况序号项目内容1工程名称xx水利水电职业学院（筹）建设项目2建设地点3建设单位4设计单位5监理单位6施工单位7基础形式主体结构形式钻孔灌注桩基础、筏板基础;框架结构8场地周边情况本工程施工区域周围，为施工工地和居民.xx水利水电职业学院（筹)建设项目设计概况栋号名称建筑面积层数层高（m）建筑高度（m）地基基础类型1号楼水利工程系30875。99地下1层、地上34层4。26.218.626。95长螺旋钻孔压灌桩2号楼-电

3、力工程系20863.323-5层17.2-23天然地基3号楼工程管理系6413.623层4.24.513。95旋挖钻孔灌注桩4号楼-行政楼、院系办公楼16098。32地下1层、地上35层3.6-5118。63-24.25天然地基5号楼-建筑工程系12417。525层4。24。521。9长螺旋钻孔压灌桩6号楼图书信息楼17249.17地下1层、地上6层3.65。118.4521.4旋挖钻孔灌注桩7号楼体育馆及学生会堂7133.52层16。95长螺旋钻孔压灌桩8号楼-学生食堂6413.624层3.6-5。116。5-18.9旋挖钻孔灌注桩9号楼-青年教工临时周转宿舍2095.214层312.3旋挖

4、钻孔灌注桩1学生宿舍5000。33地下1层、地上6层3-3。622.1天然地基2#学生宿舍5928.19地下1层、地上6层33。622。1天然地基3#学生宿舍5288。776层3。622。1天然地基4#学生宿舍4815。84地下1层、地上6层3-3。622.1旋挖钻孔灌注桩5#学生宿舍5134。29地下1层、地上6层3-3。622.1天然地基6学生宿舍5059.63地下1层、地上6层33.622.1天然地基7学生宿舍4775。65地下1层、地上6层3-3。622.1天然地基8#学生宿舍4917。64地下1层、地上6层33.622.1天然地基9#学生宿舍4994。17地下1层、地上6层33.62

5、2.1天然地基合计165474.78结构形式：无地下室的建筑物0.00以下基础为独立承台加地梁，有地下室的建筑物基础为筏板基础，地下室外墙、车道墙和人防分区隔断墙为钢筋混凝土墙,结构为框架结构。0。00以上地上为框架现浇混凝土结构.本工程建筑高度不高,均在六层以内，檐口高度在26。5m以下，施工用外脚手架搭设高度大多在24m以下，图书信息楼最高搭设高度28m。本工程各种承重构件截面复杂。统计如下：1. 其中板厚除少许位置为120mm，200mm；其余均为100mm.2. 柱截面涉及到的截面类型比较多，其中：1-9#宿舍楼主要有400*400mm、600600mm、700700mm、800*80

6、0;报告厅主要有400400mm、500500mm、600*600mm；电力工程系主要有400*500mm、450550mm、550*600mm、600700mm、700700mm、700800mm、800*800mm；工程管理系主要有500600mm、650*650mm、700*700mm、700900mm；建筑工程系主要有500600mm、550*600mm、600650mm、600700mm；临时教职工周转宿舍主要有450450mm、500*550mm、550550mm、550600mm；水利工程系主要有450500mm、500*500mm、550*550mm、600*600mm、700

7、*700mm、700*800mm、800*800mm；图书信息楼主要有600*600mm、650*650mm、750*750mm、800800mm；体育馆及学生会堂主要有450500mm；700*700mm、700800mm、9001200mm；行政、院系办公楼主要有550*550mm、550650mm、600700mm;学生食堂主要有400*400mm、500*500mm、550550mm、550600mm、550*700mm、600*600mm、650650mm、650*700mm、700700mm3. 梁的截面尺寸类型种类繁多,具体如下：1#-9#宿舍楼主要有200350mm、20040

8、0mm、200450mm、200500、250*500mm、250600mm、300600mm、300*700mm、350700mm、3501300mm、400*700mm、400800mm、450*700mm、500700mm；报告厅主要有250600mm、300*600mm、300*700mm、400700mm、400*800mm、400*1000mm、400*1200mm；电力工程系主要有200*500mm、200*500mm、200*600mm、300600mm、300700mm、300*800mm、300900mm、450*850mm;工程管理系主要有250*400mm、250*50

9、0mm、300600mm、300*650mm、300*700mm、300*750mm、300*800mm、400*950mm、400*1000mm、450*1200mm；建筑工程系主要有250*600mm、300*500mm、300600mm、300*700mm、3001000mm、3001200mm；临时教职工周转宿舍主要有200300mm、200350mm、200*400mm、200*450mm、250450mm、250550mm、300*500mm、300*600mm、300*700mm；水利工程系主要有200500mm、200650mm、250450mm、250*500mm、25060

10、0mm、250650mm、300*600mm、300*650mm、300700mm、300800mm、350*650mm、350750mm、400750mm、400850mm、400*1100mm、450*900mm、500800mm、6001000mm；图书信息楼主要有200400mm、250*550mm、300*600mm、300*700mm、300800mm、300900mm、350800mm、400700mm、400*800mm、400*900mm、4001250mm、4501350mm；体育馆及学生会堂主要有200400mm;250*500mm、300*600mm、300700mm、

11、350700mm;400700mm、400*800mm、400900mm、450900mm；450*950mm、500900mm、6001000mm；行政、院系办公楼主要有200300mm、200*500mm、250400mm、250*550mm、300*600mm、350*500mm、350600mm、350700mm、400*700mm、400900mm、4501000mm；学生食堂主要有250*400mm、250*550mm、250650mm、300700mm、300750mm； 4。混凝土墙厚度主要为250mm,少量200mm和300mm，高度从1。8米至5。1米.2 编制依据xx水利

12、水电职业学院施工图汇总电子版本工程施工组织设计建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ1622011。与本施工方案相关的标准、法律法规。3 施工安排3。1 模板方案的选择及要求本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便,便于检查验收；5、模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59

13、2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。综合以上几点，考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案:模板面板选择基础地梁及筏板侧模采用砖胎膜剪力墙、柱、梁、板采用18mm胶合板支撑体系选择：梁板模板支架采用扣件式钢管支撑体系；其他均采用工具式钢管脚手架，由于本工程层高适中，支撑及加固均采用工具式钢管。当梁高大于700mm及剪力墙施工时在模板中增设对拉件，使模板支撑牢固可靠。若由于施工要求步距超过1。5m时，采用在梁两侧及房屋四周加设剪刀撑连通布置，确保架体稳定性。3。2 施工目标 质量要求:按照建筑工程施工质量验收统一标准(GB503002014）及配套的系列施工质量验收规

14、范、设计要求等验收，一次性通过政府管理部门的验收、备案。创xx省优质工程.3。3施工顺序由于工程工期紧张，先进行基础类型型为天然地基的幢号施工,本工程准备三个专业模板施工队伍进行平行施工，每栋楼模板施工与钢筋施工同时穿插进行。 3.4施工组织机构及职责项目经理(黄国庆)：选定模板劳务组，签订劳务合同，全面组织有关模板管理人员进行模板施工管理。项目副经理(王泽云）:实行模板施工计算,组织材料进场,各栋号模板施工。技术负责人(薛云观):模板方案施工优化，组织质安员监督模板施工质量及施工安全。4 施工进度计划工期要求:开工日期：2015年5月8日,总工期398日历天;为满足学院招生评估条件，在年底前

15、主体结构要封顶,具体各幢各节点工期详施工进度控制计划。5 施工准备技术负责人进行模板施工方案编制，审批。栋号工长进行模板计算,向材料员提供模板采购计划。材料员组织模板供运商进行材料进场准备。劳务班主根据工期情况进行劳务工人准备。6 模板施工工艺及要求6。1模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板

16、的整体性.拼装的精度要求如下：（1）两块模板之间拼缝1（2）相邻模板之间高低差1(3)模板平整度2(4）模板平面尺寸偏差36.2模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1。2MPa）,即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线,根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正.当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。6.3 模板安装(一） 独立承台基础模板采用18 mm厚胶合板

17、配制模板，加50mm80mm木枋楞（或40mm503mm方钢管）和短钢管抱箍加固,木枋（或方钢管)楞的横向间距按250350mm设置,钢管抱箍的竖向按500mm设置，最下面一道箍离底板底为200mm.为保证模板线角顺直，模板定位必须准确。为保证模板的侧向刚度，采用钢管作斜撑。 (二） 地下室筏板、防水板基础侧模板采用240mm厚砖胎模，砖胎模用M5水泥砂浆砌免烧砖砌筑，遇筏板、防水板有卷材防水要求时,砖胎模面用1：2水泥砂浆粉刷.为保证模板线角顺直，模板定位必须准确。为保证模板的侧向刚度，采用钢管作斜撑. （三）地下室筏板、防水板基础下地坑模板地下室筏板、防水板基础下地坑模板包括加深的柱下基础

18、,集水坑,电梯坑，筏板、防水板基础高低错台等的模板,采用240mm厚砖胎模；砖胎模用M5水泥砂浆砌免烧砖砌筑；遇筏板、防水板有卷材防水要求时，砖胎模面用1：2水泥砂浆粉。(四) 钢筋混凝土墙模板本工程钢筋混凝土墙设计主要尺寸有：宿舍楼挡土墙高2.9m，厚250mm；报告厅挡土墙高1.8m，厚200mm；工程管理系，建筑工程系和学生食堂电梯井高2。1m，厚250mm；水利工程系地下室高5.1m，厚250300mm；图书馆地下室高4。8m，厚250mm;行政楼地下室高4。8m，厚200mm。采用18 mm厚胶合板配制模板，加50mm80mm木枋楞（或40mm503mm方钢管）和钢管蝴蝶扣对拉螺栓加

19、固，墙两侧模板用混凝土内撑条支撑两侧模板；木枋（或方钢管）楞的横向间距按250350mm设置，钢管抱箍的竖向按500mm设置，最下面一道箍离底板底为200mm。为保证模板线角顺直，模板定位必须准确。为保证模板的侧向刚度,采用钢管作斜撑. 地下室剪力墙模板支撑加固图如下图所示:墙体底部固定方式与柱大模板底部固定方式相同,有放大脚的部位用钢管加可调丝杆顶住;没有放大脚的部位加对插木楔调整。剪力墙模板下脚调整及加固大样图如下图所示：（五） 地梁模板地梁模板采用18 mm厚胶合板配置，地梁上口采用步步紧间距500钉牢；地梁底部采用50mm80mm木枋做压脚，用水泥钉钉牢。 （六）钢筋混凝土柱模板采用1

20、8 mm厚胶合板配制模板，加50mm80mm木枋楞(或40mm503mm方钢管）和钢管蝴蝶扣对拉螺栓加固，钢管抱箍的竖向按500mm设置，最下面一道箍离底板底为200mm。为保证模板线角顺直，模板定位必须准确。为保证模板的侧向刚度,采用钢管作斜撑。 (七）梁板模板采用18 mm厚胶合板配制模板，次楞用50mm80mm木枋楞（或40502。0mm槽钢中间夹木枋），次楞间距按胶合板短边长的三分之一或四分之一倍率设置最大不得超过400mm设置，主楞为双楞，可用60mm10mm木枋（或40mm503mm方钢管)组合，以保证主楞安放在支承顶托上不偏心，主楞间距与模板支架立杆间距相等。 21003300（

21、八） 模板支架模板支架水平杆控制步高不大于1.5m,若特殊情况需要大于1.5米的，采取加设纵横向剪刀撑提高架体稳定性。立杆间距见下表：现浇混凝土板模板支架立杆间距表48*3.0板厚模板支架支承高度2.9m3。9m4.35m4。8m100mm1400140013001300120mm1400130013001200170mm1300120012001100200mm1200110011001000梁支撑图大样图：梁底根据梁的跨度及梁的大小增加间距0。7米1。5米的独立顶撑.梁垂直施工缝处的支模大样图如下图所示:剪力墙、柱与梁的相交节点模板图示如下图所示:柱模板支设柱模板的背部支撑由两层钢楞组成，

22、第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系.柱模板设计示意图柱箍材料：圆钢管483.0，柱箍肢数:2，间距为400。竖楞为1肢60X80mm木方，每个柱截面布置三根。现浇楼梯梁板支设详见下图所示6。4模板支架的质量要求模板的搭设必须准确掌握构件的几何尺寸,保证轴线位置的准确。模板应具有足够的强度、刚度及稳定性,能可靠地承受新浇混凝土的重量、侧压力以及施工荷载.浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。模板的安装误差应严格控制在允许范围内（详下表），超过允许值必须校正。项目允许

23、偏差轴线位置5板表面标高5柱、梁+4、5层高垂直度全高5m6全高5m8相邻板面高低差2表面平整（2m长度以上）56。5模板支设的质量控制措施所有结构支模前均应由专人进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整。模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚脚出现，安拆均设专人负责。墙柱脚模板应加垫木和导模，防止混凝土浆流失造成烂根。当梁、板跨度4m时,其模板应按跨度的13起拱。为防止混凝土在硬化过程中与模板粘结,影响脱模，在浇筑混凝土之前，应在清理过的模板表面上（包括第一次使用的模板)涂刷隔离剂，对隔离剂的基本要求是：不粘结、易脱落、不污染墙、易于操作、易清理、无害于人体。不腐蚀模板。安装模板时

24、需有保护措施:模板由塔吊吊装就位时，因钢筋绑扎好，钢筋很容易损伤面板，这时需有施工工人在现场扶住模板,轻轻就位，避免损伤模板。在靠近模板电焊钢筋、钢管时,在施工焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊火烧坏模板板面。在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞，模板自身就位时也应严格按照配模图纸进行安装。浇捣振捣混凝土时震动器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。6。6模板拆除模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧

25、模时,混凝土强度要达到1。2MPa（依据拆模试块强度而定)，保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模,其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。拆除模板的顺序与安装模板顺序相反,先支的模板后拆,后支的先拆。墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1。2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板,再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时,首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓,使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板

26、拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m的洞口拆模后要加设临时支撑。楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。(4）模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理.支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量.（5）模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。(6)模板的拆除侧模：在混凝土强度

27、能保证其表面及棱角不因拆模板面受损坏后，方可拆除；底模:跨度小于8m者，混凝土强度达到75后拆除，跨度大于8m者，混凝土强度达100方可拆除；对悬挑结构、构件，混凝土强度达100%方可拆除。拆除模时间：侧模板以不损坏混凝土表面及楞角时，方可拆模，底模拆除时间详下表所示：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率(%）板2，8758100梁8758100悬臂构件100现场根据规范拆模的时间要求和试验资料，在确定可以进行拆除的时候，由现场技术负责人负责上报监理工程师,填写拆除申请表，并附混凝土试验资料，待监理工程师同意后由于对现场工长进行交底，并进行拆除班组进行技术、安全交底后进行拆除

28、。拆除时应按照先支后拆，后支先拆的顺序进行拆除7 安全、环保文明施工措施（1)拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。(2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。（3)在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动,发现问题

29、及时组织处理。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查）;且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。(6）用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程.模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊

30、运二块模板(7)钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时,可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m/h。(10）环保与文明施工夜间22:006:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时

31、清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。8 应急预案项目成立应急救援领导小组，明确各组管理人员的职责，成员小组由项目经理任组长，项目副经理和项目技术负责人任副组长,组员包括各部门负责人及其他项目部管理人员等.8.1应急救援领导小组及其成员职责应急救援领导小组负责项目范围内的应急响应工作；负责重大事故的协调指挥工作；负责本项目部在发生事故时的现场处理工作。应急救援小组成员职责负责监督执行本措施；负责制定并执行本项目的应急预防措施；负责本项目在发生事故时的协调指挥工作；负责协助小组长在发生事故时的现场处理工作。

32、当事故发生后,现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。8。2发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克,应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗.（2)、出现颅脑损伤

33、,必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎.搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡.抢救脊椎受伤者，搬运过程,严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4)、发现伤者手足骨折,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神

34、经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则,可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5）、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖.正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布,用绷带;较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫,放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法:选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等,上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处.结扎时，在止血

35、带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟.（6)、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救,运送途中应尽量减少颠簸。同时,密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况.8.3发生支模坍塌应急救援(1）、施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底.并保持出入口畅通。（2）、在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料,严禁阻塞通道。(3）、当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张,保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置,有序指挥员工疏散。（4)、在坍

36、塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产.（5)、现场急救处理：尽快解除重物压迫,减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢.伤肢降温（避免冻伤)，尽量避免局部热缺血.伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血,但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院.（6）、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场.（7）、按规定上报有关主管部门请求救援。8。4物体打击事故应急救援施工区发生物体打击事故，最早发现事故的人迅速向应

37、急领导小组报告，通讯组立即召集所有成员赶赴出事现场，了解事故伤害程度；警戒组和疏散组负责组织保卫人员疏散现场闲杂人员，警戒组保护事故现场,同时避免其他人员靠近现场；急救员立即通知现场应急小组组长，说明伤者受伤情况，并根据现场实际施行必要的医疗处理,在伤情允许情况下,抢救组负责组织人员搬运受伤人员，转移到安全地方；由组长根据汇报,决定是否拨打120医疗急救电话,并说明伤员情况,行车路线；通讯组联系值班车到场，随时待命；通讯组安排人员到入场岔口指挥救护车的行车路线警戒组应迅速对周围环境进行确认，仍存在危险因素下,立即组织人员防护，并禁止人员进出。注：若第一现场决策人员不在时，可由第二决策人代指挥,

38、若第二决策人不在时可由第三决策人代替指挥,依次类推。当施工人员发生物体打击时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动患者,尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方,搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化,如果是脊柱骨折,不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口,要使患者身体放松,尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。8.5除以上所述安全应急救援措施外，如有不尽之处，按照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。9 计算书9。1层高为5。1m，截面700*700mm柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢

39、楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H（mm):700.00;柱模板的总计算高度：H=5。10m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2;截面图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：0;柱截面宽度B方向竖楞数目:3;柱截面高度H方向对拉螺栓数目：0；柱截面高度H方向竖楞数目：3;2.柱箍信息柱箍材料:钢楞;截面类型:圆钢管483。5；考虑

40、到部分钢管的折旧,在验算承载力和绕度时按483进行。钢楞截面惯性矩I(cm4）:10。78；钢楞截面抵抗矩W（cm3）：4.49；柱箍的间距（mm):400;柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料：木楞；宽度(mm）:60.00；高度（mm）：80.00；竖楞肢数：1；4。面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm）：15.00；面板弹性模量(N/mm2）：9500。00;面板抗弯强度设计值fc（N/mm2):13；面板抗剪强度设计值(N/mm2）:1。50;5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13.00；方木弹性模量E（N/mm2）：9500。00;方木抗剪强度设计值ft(N/m

41、m2）:1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2)：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205。00；二、柱模板荷载标准值计算按建筑施工模板安全技术规范，柱新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值：其中混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,没有试验时，可按200/（T+15)计算，T为混凝土温度，取20.得5.714h；V混凝土的浇筑速度,取2。500m/h；H-模板计算高度，取5。100m；1-外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。根据以上两个公式计算的新浇筑混

42、凝土对模板的最大侧压力F；分别为47。703 kN/m2、122。400 kN/m2，取较小值47.703 kN/m2作为柱新浇混凝土模板计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.703kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2 kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算.本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=320 mm,且竖楞数为3，面板

43、为2跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算.面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:其中，M面板计算最大弯距（N.mm）；l-计算跨度(竖楞间距):l=320。0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1.247.710.400。90=20.609kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42。000。400。90=1.008kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=20.609+1.008=21。617 kN/m;面板的最大弯距：M

44、=0.12521.617320320=2。77105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，-面板承受的应力(N/mm2）；M-面板计算最大弯距(N。mm)；W面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=70015.015。0/6=2。625104mm3；f-面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2;面板的最大应力计算值：=M/W=2.77105/2。625104=10。55N/mm2；面板的最大应力计算值=10。55N/mm2小于面板的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,公式如下：其中，-面板

45、计算最大剪力（N）；l计算跨度(竖楞间距):l=320.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.247.710.400.90=20.609kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。42.000.400.90=1。008kN/m，式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=20。609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大剪力：=0。62521.617320.0=4323.4N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，-面板承受的剪应力(N/mm2）；-面板计算最大剪力(N)：=4323。4N；b构件的截面宽度（mm）：b=700m

46、m；hn-面板厚度(mm）：hn=15.0mm；fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1.50 N/mm2；面板截面受剪应力计算值:=34323。4/(270015。0)=0。617N/mm2;面板截面抗剪强度设计值：fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪应力=0。617N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值fv1.5N/mm2，满足要求!3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,挠度计算公式如下：其中,-面板最大挠度（mm)；q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）:q=47。710.4019。08 kN/m；l计算跨度(竖楞间距):l=320。0mm；E-面板弹

47、性模量(N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I面板截面的惯性矩(mm4)；I=70015。015.015.0/12=1.97105 mm4;面板最大容许挠度:=320/250=1。28 mm；面板的最大挠度计算值：=0.52119。08320。04/(1009500。01。97105)=0.56mm；面板的最大挠度计算值=0.56mm小于面板最大容许挠度设计值=1。28mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5。1m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,竖楞采用木楞,宽度

48、60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=608080/6=64cm3；I=60808080/12=256cm4；竖楞方木计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M-竖楞计算最大弯距（N。mm)；l-计算跨度(柱箍间距）：l=400.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1。247.710。270.90=13。911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。42。000.270.90=0.680kN/m；q=（13.911+0。680）/1=14.591 kN/m;竖楞的最大弯距:M=0。114.591400.0400.0=2.3

49、3105N.mm;其中,竖楞承受的应力（N/mm2）；M-竖楞计算最大弯距（N.mm)；W-竖楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40104;f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值:=M/W=2.33105/6。40104=3。648N/mm2；竖楞的最大应力计算值=3。648N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求!2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:其中，-竖楞计算最大剪力(N)；l计算跨度（柱箍间距):l=400.0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2

50、47。710.320。90=16.49kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42。000。320.90=0.806kN/m；q=(16.49+0。806)/1=17.296 kN/m；竖楞的最大剪力：=0.617。296400。0=4151。136N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；竖楞计算最大剪力(N）：=4151。136N；b竖楞的截面宽度（mm）：b=60。0mm；hn-竖楞的截面高度(mm）:hn=80.0mm；fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1。500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:=34151.136/(260.08

51、0。0)=1.297N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值=1。297N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值fv=1。5N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：其中，-竖楞最大挠度（mm)；q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：q=47。710。32=15。267 kN/m；l-计算跨度（柱箍间距)：l=400。0mm；E竖楞弹性模量（N/mm2)：E=9500.00 N/mm2；I-竖楞截面的惯性矩(mm4），I=2.56106；竖楞最大容许挠度：=400/250=1。6mm；竖楞的最大挠度计算值：=0。6771

52、5.267400。04/(1009500.02。56106）=0.109 mm；竖楞的最大挠度计算值=0。109mm小于竖楞最大容许挠度=1。6mm，满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483。0；肢数为：两肢截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩W=4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩I=10。78 cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取B方向的；P=（1.247。70.9+1.420.9）0。320.4/2=3。46 kN；B方向柱箍剪力图(kN）最大支座

53、力:N=3.46 kN；B方向柱箍弯矩图(kN。m)最大弯矩:M=1.073 kN.m；B方向柱箍变形图(mm）最大变形:V=1。781mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=1.073 kN。m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49 X2=8.98cm3；B边柱箍的最大应力计算值:=119。49N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205 N/mm2;B边柱箍的最大应力计算值=119.49N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求!2。柱箍挠度验算经过计算得到：=1.781mm；柱箍最大容许挠度:=700/250=2.

54、8 mm;柱箍的最大挠度=1。781mm小于柱箍最大容许挠度=2。4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓!H方向柱箍的计算柱截面为方柱，H方向同B方向。本工程柱截面700*700mm的柱子，模板布置同700X700。经验算，满足要求,不用再验算其他截面.9.2层高为5。1m，截面9001200mm柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系.柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm）：1200。00;柱截

55、面高度H（mm）:900。00；柱模板的总计算高度：H=5。10m；根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2; 截面图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4;柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:5；2。柱箍信息柱箍材料：钢楞；截面类型:圆钢管483.0;考虑到部分钢管的折旧，在验算承载力和绕度时按482。8进行。钢楞截面惯性矩I(cm4）：10.78;钢楞截面抵抗矩W（cm3):4.49;柱箍的间距（mm):400;柱箍肢数:2；3。竖楞信息竖楞材料：木楞；宽度(mm)：60。00

56、；高度(mm）:80。00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型：竹胶合板;面板厚度（mm):15。00；面板弹性模量(N/mm2)：9500.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13。00；方木弹性模量E(N/mm2）：9500.00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）：1.50；钢楞弹性模量E（N/mm2）：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按建筑施工模板安全技术规范，柱新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，

57、并取其中的较小值：其中混凝土的重力密度，取24。000kN/m3;t新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，没有试验时,可按200/（T+15）计算，T为混凝土温度，取20。得5.714h；V-混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H-模板计算高度，取5.100m；1-外加剂影响修正系数，取1。000;2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47。703 kN/m2、122。400 kN/m2，取较小值47。703 kN/m2作为柱新浇混凝土模板计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47。703kN/m2；倾倒混凝土时

58、产生的荷载标准值F2=2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=320 mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算.面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的四跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:其中，M-面板计算最大弯距(N。mm）；l-

59、计算跨度（竖楞间距)：l=320。0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1。247。710.400.90=20。609kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000。400。90=1。008kN/m，式中,0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数.q=q1+q2=20。609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大弯距：M=0。10721。6170。30.3=208。17N。m；面板最大应力按下式计算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度,h:面板截面厚度；W=12

60、0015.015。0/6=45000mm3；f面板的抗弯强度设计值（N/mm2);f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：=M/W=208170/45000=4.626N/mm2；面板的最大应力计算值=4.626N/mm2小于面板的抗弯强度设计值=13N/mm2,满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的四跨连续梁计算，公式如下：其中,面板计算最大剪力(N）;l-计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.247.710.400.90=20.609kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42.000。40

61、0.90=1.008kN/m,式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=20.609+1。008=21.617 kN/m；面板的最大剪力：=0.60721。6170.3=3936。5N;截面抗剪强度必须满足下式：其中，-面板承受的剪应力（N/mm2);-面板计算最大剪力(N)：=3936.5N;b-构件的截面宽度（mm):b=1200mm;hn-面板厚度（mm）：hn=15。0mm；fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2):fv=1.50 N/mm2；面板截面受剪应力计算值：=33936.5/（2120015。0)=0。328N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=1。

62、500N/mm2；面板截面的受剪应力=0。328N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值fv1。5N/mm2,满足要求！3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的四跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，-面板最大挠度(mm）；q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=47.710.4019.08 kN/m;l-计算跨度（竖楞间距）：l=300。0mm；E-面板弹性模量（N/mm2）：E=9500。00 N/mm2；I-面板截面的惯性矩(mm4）;I=120015.015.015.0/12=337500 mm4;面板最大容许挠度：=300/250=1。2 mm；面板的最大挠度计算值：=0.6

63、3219.08/(1009500.0337500）=0。316mm；面板的最大挠度计算值=0。316mm小于面板最大容许挠度设计值=1.2mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5。1m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=608080/6=64cm3;I=60808080/12=256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M-竖楞计算最大弯距（N。mm）;l-计算跨度(柱

64、箍间距)：l=400。0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.247。710.270。90=13。911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42。000.270.90=0.680kN/m；q=(13。911+0.680）/1=14.591 kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.114.591400。0400。0=2.33105N.mm;其中,竖楞承受的应力(N/mm2)；M-竖楞计算最大弯距(N。mm）;W-竖楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40104；f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：=M/W=2.

65、33105/6.40104=3.648N/mm2；竖楞的最大应力计算值=3.648N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，-竖楞计算最大剪力（N）;l-计算跨度(柱箍间距）:l=400.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。247。710。320。90=16。49kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。42.000.320。90=0。806kN/m；q=(16.49+0。806）/1=17。296 kN/m；竖楞的最大剪力：=0.617.296400.0=41

66、51。136N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2）；竖楞计算最大剪力(N)：=4151。136N；b-竖楞的截面宽度(mm)：b=60。0mm；hn竖楞的截面高度（mm）：hn=80。0mm；fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2):fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:=34151.136/(260。080.0)=1.297N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1。500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值=1。297N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值fv=1。5N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下

67、：其中，-竖楞最大挠度（mm)；q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.710.32=15。267 kN/m;l计算跨度(柱箍间距）：l=400.0mm；E-竖楞弹性模量（N/mm2）:E=9500.00 N/mm2；I-竖楞截面的惯性矩(mm4),I=2.56106；竖楞最大容许挠度：=400/250=1.6mm；竖楞的最大挠度计算值:=0.67715。267400.04/(1009500。02。56106）=0.109 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.109mm小于竖楞最大容许挠度=1.6mm,满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中,柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；肢数为

68、:两肢截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩W=4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩I=10.78 cm4;柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取B方向的;P=(1.247.70.9+1.420。9）0.30.4/2=3.59 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=3.59 kN；B方向柱箍弯矩图(kN。m)最大弯矩：M=1。614 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=1。943mm;1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=1.614 kN.

69、m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=4.49 X2=8。98cm3;B边柱箍的最大应力计算值:=179。73N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f=205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值=179。73N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2。柱箍挠度验算经过计算得到：=1.943mm；柱箍最大容许挠度：=700/250=2。8 mm；柱箍的最大挠度=1。943mm小于柱箍最大容许挠度=2.8mm，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓！H方向柱箍的计算柱截面为方柱，H方向同B方向。本工程柱截面最大为1200900，大于700700的柱子，模板

70、布置同1200900。经验算，满足要求，不用再验算其他截面。9。3层高为5。1m墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成:直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点.根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞（内龙骨）间距(mm）：300；穿墙螺栓水平间距(mm）：300；主楞（外龙骨）间距（mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm）:600；对拉螺栓直径（mm):14mm;2.主楞信息龙骨材料:钢楞;截面

71、类型:圆钢管483。0；考虑到部分钢管的折旧，在验算承载力和绕度时按482.8进行。钢楞截面惯性矩I（cm4）：10.78；钢楞截面抵抗矩W（cm3)：4。49；主楞肢数：2；3。次楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：圆钢管483。0；考虑到部分钢管的折旧，在验算承载力和绕度时按482.8进行。钢楞截面惯性矩I（cm4)：10.78；钢楞截面抵抗矩W（cm3）：4.49；次楞肢数:2;4。面板参数面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量(N/mm2)：9500.00;面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2）:1.50；5.木方和钢楞方

72、木抗弯强度设计值fc（N/mm2)：13。00；方木弹性模量E（N/mm2）：9500。00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）：1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2）：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值：其中-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；-新浇混凝土的初凝时间，200/（T+15）计算，得5。714；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H-模板计算高度，取5.100m；1-外加剂

73、影响修正系数，取1.00；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.00.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.703 kN/m2、122.400 kN/m2，取较小值65.83 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.703 kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算.面板计算简图1.

74、抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：其中，M面板计算最大弯距(N。mm)；l-计算跨度（内楞间距):l=300。0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。247.703 0.600.90=30。911kN/m,其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000。600。90=1.512kN/m；q=q1+q2=30。911+1。512=32.423 kN/m；面板的最大弯距：M=0.132。423 300。0300。0=2。92105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中,-面板承受的应力(N/mm2）；M-面板

75、计算最大弯距（N.mm）；W-面板的截面抵抗矩:b：面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=60015。015.0/6=2.25104 mm3；f面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=2。92105/3.24104=12。9N/mm2；面板截面的最大应力计算值=12。9N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N);l-计算跨度（竖楞间距):l=300。0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.247.7030.6

76、00。90=30.911kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。42.000。600.90=1。512kN/m；q=q1+q2=30。91+1.512=32。423 kN/m；面板的最大剪力：=0。632.423300.0=5836。238N；截面抗剪强度必须满足：其中，-面板截面的最大受剪应力（N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)：=5836.238N;b-构件的截面宽度(mm）:b=600mm；hn面板厚度（mm):hn=15。0mm；fv面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv=13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值：=35836。238/(260015.0)=0.97

77、3N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值=0.973N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值T=1。5N/mm2,满足要求！3。挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：其中,q-作用在模板上的侧压力线荷载：q=47。7030。6=28.6N/mm；l-计算跨度(内楞间距）:l=300mm；E-面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩：I=601。51。51.5/12=16.88cm4；面板的最大允许挠度值：=1.2mm;面板的最大挠度计算值:=0.67728.63004/（10095

78、001。688105)=0。978 mm；面板的最大挠度计算值：=0.978mm小于等于面板的最大允许挠度值=1。2mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一)。内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483。0；内钢楞截面抵抗矩W=4。49cm3；内钢楞截面惯性矩I=10.78cm4;内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中,M-内楞跨中计算最大弯距（N。mm）;l-计算跨度(外楞间距）:l=600.0mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力

79、设计值q1:1.247.7030.300。90=15。456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。42.000。300.90=0。756kN/m，其中,0。90为折减系数。q=（15。456+0.756）/2=16.212 kN/m；内楞的最大弯距：M=0。116。212600.0600.0=5.84105N。mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中,-内楞承受的应力(N/mm2）；M-内楞计算最大弯距(N。mm);W内楞的截面抵抗矩（mm3)，W=4。49103；f-内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=205.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：=5.84105/4.49103=13

80、0.01 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：f=205N/mm2；内楞的最大应力计算值=130。01 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2。内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，V内楞承受的最大剪力;l-计算跨度（外楞间距）:l=600。0mm;q-作用在内楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1。247.7030.300.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。42.000.300。90=0。756kN/m，其中，0。90为折减系数。q=(q1+q2）/2=(15。456+0。756）/2=

81、8.106 kN/m；内楞的最大剪力：=0.68.106600.0=2918。119N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，-内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）；-内楞计算最大剪力（N):=2918。119N；b-内楞的截面宽度（mm）：b=60.0mm；hn-内楞的截面高度(mm)：hn=80。0mm；fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv=1。500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值：=32918。119/（260。080。0）=0.912N/mm2;内楞截面的抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值=0.912N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值

82、fv=1.5N/mm2，满足要求!3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中,-内楞的最大挠度(mm）;q-作用在内楞上的线荷载(kN/m）：q=47.7030。30/2=7。16 kN/m；l-计算跨度(外楞间距)：l=600。0mm;E内楞弹性模量（N/mm2）：E=206000。00 N/mm2；I-内楞截面惯性矩（mm4)，I=1.08105；内楞的最大挠度计算值：=0。6777。166004/(1002060001。08105)=0.28 mm；内楞的最大容许挠度值:=2.4mm；内楞的最大挠度计算值=0.28mm小

83、于内楞的最大容许挠度值=2。4mm,满足要求！（二）.外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483.0;外钢楞截面抵抗矩W=4。49cm3；外钢楞截面惯性矩I=10。78cm4;外楞计算简图4。外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1。247.703+1。42）0.30.6/2=5。41kN；外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距):l=300mm;外楞最大弯矩:M=0。1755403.9300.00=2。83105 N/mm;强度验算公式:其中，外楞的最大应力计算

84、值(N/mm2）M-外楞的最大弯距（N。mm)；M=2。83105 N/mmW-外楞的净截面抵抗矩；W=4。49103 mm3；f-外楞的强度设计值（N/mm2），f=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值：=2.83105/4。49103=63。029 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f=205N/mm2；外楞的最大应力计算值=63。029 N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！5。外楞的抗剪强度验公式如下：其中，-外楞计算最大剪力（N)；l-计算跨度（水平螺栓间距间距）:l=300。0mm；P-作用在外楞的荷载：P=（1。247.703+1。42)0。

85、30.6/2=5.41kN；外楞的最大剪力：=0。655403.9=3。512103N；外楞截面抗剪强度必须满足：其中,-外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；外楞计算最大剪力（N）:=3。512103N；b-外楞的截面宽度(mm）：b=50。0mm；hn外楞的截面高度(mm）：hn=100。0mm；fv-外楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1。500 N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值：=33.512103/（250。0100。0）=1。054N/mm2;外楞的截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2;外楞截面的抗剪强度设计值：fv=1。5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值

86、=1.054N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:其中，-外楞最大挠度（mm)；P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m）:P=47.7030。300.60/24。3 kN/m;l-计算跨度(水平螺栓间距):l=300.0mm；E外楞弹性模量(N/mm2）：E=206000.00 N/mm2；I-外楞截面惯性矩（mm4)，I=1。08105;外楞的最大挠度计算值：=1。14643003003/(1002060001.08105)=0.06mm；外楞的最大容许挠

87、度值:=1.2mm;外楞的最大挠度计算值=0。06mm小于外楞的最大容许挠度值=1。2mm,满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：其中N穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积（mm2）；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号：M14；穿墙螺栓有效直径：11.55 mm；穿墙螺栓有效面积:A=105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:N=1。701051。0510-4=17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=47.7030。30.6=8。59 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=8。59kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！9.4层

88、高为5.1m板模板（扣件钢管高架）计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1。模板支架参数横向间距或排距(m）:1.00；纵距(m）:1.00;步距(m）:1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0。10;模板支架搭设高度（m）：4。85；采用的钢管(mm):483。5；扣件连接方式：双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0。350；混

89、凝土与钢筋自重（kN/m3):25。000;施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。500;4。材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E（N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:13;板底支撑采用方木;木方弹性模量E(N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。400；木方的间隔距离(mm）:400。000；木方的截面宽度（mm)：50.00；木方的截面高度（mm):100.00；托梁材料为:钢管(双钢管)：483。5;5。楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV，20MnS

90、iNb,20MnTi）;楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2）:360。000;楼板的计算宽度（m）：4。00；楼板的计算厚度（mm）:180。00；楼板的计算长度（m):4.50；施工平均温度（）:15.000；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1001。82/6=54 cm3；I=1001。83/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（

91、kN/m）:q1=250.181+0.351=4.85 kN/m；(2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN）：q2=2.51=2.5 kN/m;2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:其中：q=1。24。85+1。42.5=9。32kN/m最大弯矩M=0。19。320.42=0.149 kNm;面板最大应力计算值=149120/54000=2.39 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为2。39N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2，满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4.85kN/m面板最大挠度

92、计算值=0。6774。854004/(10095004166666。667）=0.021 mm;面板最大允许挠度=400/250=1.6 mm;面板的最大挠度计算值0。021 mm小于面板的最大允许挠度1。6 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6=83。33 cm3；I=5101010/12=416。67 cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算：（1)钢筋混凝土板自重（kN/m）：q1=250.40。18=1。8 kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m）:q2=0.350。4=0.14 kN/m；（3）活荷载为施工荷载

93、标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):p1=(1.8+2)10。4=1.52 kN；2。方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1。2（1.8+0。14)=2.328 kN/m；集中荷载p=1.41.52=2。128 kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=2。2181/4+2。32812/8=0。8455 kN。m；最大支座力N=P/2+ql/2=2。218/2+2。3281/2=2。273 kN;方木的最大应力值=M/w=0.8455106/83。333103=10。146N/mm2；方木抗弯强度设计值f=13。0 N/mm2；

94、方木的最大应力计算值为10.146 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13。0 N/mm2，满足要求!3。方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下:V=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：=3V/2bh其中最大剪力:V=12。328/2+2.128/2=2.183 kN;方木受剪应力计算值=32183/（250100)=0.6549 N/mm2;方木抗剪强度设计值=1。4 N/mm2；方木受剪应力计算值为0。853 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求！4。方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.8

95、+0.14=1。94 kN/m;集中荷载p=1.52kN；方木最大挠度计算值：V=51。9410004/（38495004166666.67)+152010003/(4895004166666。67）=1.438 mm；方木最大允许挠度值V=1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值1.438mm小于方木的最大允许挠度值4 mm，满足要求！四、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;托梁采用:钢管(双钢管):483。5；W=10。16 cm3；I=24.38 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.3281+2.218=4。5

96、46 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN。m）托梁计算变形图（mm）托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.164 kN.m；最大变形Vmax=1。677mm；最大支座力Qmax=12.721 kN；托梁最大应力=1164106/10160=115.179 N/mm2；托梁抗压强度设计值f=205 N/mm2;托梁的计算最大应力计算值115.179 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1。677 mm小于1000/150与10 mm,满足要求！五、模板支架立杆荷载标准值(轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值

97、包括以下内容：(1)脚手架的自重（kN）:NG1=0。1384。85=0。6693 kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A.(2)模板的自重（kN）:NG2=0。3511=0。35 kN;（3）钢筋混凝土楼板自重(kN）：NG3=250。1811=4.5 kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5。519 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=（2。5+2）11=4.5 kN；3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1。2NG+1。4NQ=12。923 kN；六、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中N-立杆

98、的轴心压力设计值（kN):N=12。923 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径（cm):i=1.58 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4。89 cm2；W-立杆净截面模量（抵抗矩)(cm3):W=5。08 cm3；-钢管立杆最大应力计算值（N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值:f=205 N/mm2；L0-计算长度（m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算l0=h+2ak1-计算长度附加系数，取值为1。155；u-计算长度系数,参照扣件式规范表5.3。3;u=1。7;a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。1 m;

99、上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1。5+0。12=1.7 m；L0/i=1700/15。8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；=12923/（0。53489)=49。863 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=49.863 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2（h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1。185;k2计算长度附加系数,h+2a=1。7按照表2取值1.004；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+

100、2a）=1.1851.004(1。5+0。12）=2.023 m；Lo/i=2022.558/15.8=128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.406；钢管立杆的最大应力计算值；=12923/(0。406489）=65.092 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=65.092 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全.七、立杆的地基承载力计算:底层立杆支撑在基础筏板上，承载力远远满足，不用考虑立杆基础承载力验算。9.5

101、层高为2。9m板模板(扣件钢管高架）计算书1.模板支架参数横向间距或排距（m):1.40;纵距（m)：1。40；步距（m）：1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0。50；模板支架搭设高度（m)：2。90；采用的钢管(mm）：483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2）:0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2）:1.000；3。楼板参数楼板的计算厚度(mm）:120。00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2）：950

102、0；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;木方弹性模量E(N/mm2）:9000。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000;木方抗剪强度设计值（N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm）:450.000;木方的截面宽度（mm）:50.00；木方的截面高度（mm)：110。00；托梁材料为:木方 : 100110mm； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4

103、；模板面板的按照三跨连续梁计算. 面板计算简图1、荷载计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250。121+0。351 = 3。35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m):q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:其中:q=1。23。35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0。15.420.452= 0.11 kNm;面板最大应力计算值 = 109755/54000 = 2.033 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2。

104、033 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773。354504/(100950048.6104）=0。201 mm； 面板最大允许挠度 V=450/ 250=1。8 mm；面板的最大挠度计算值 0。201 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.8 mm，满足要求！三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51111/6 = 100。83 cm3；I=5111111/12 = 554。58 cm4； 方木楞计算简图(mm）1.荷载的计算

105、：（1)钢筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 250.450.12 = 1。35 kN/m；（2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0。350.45 = 0。158 kN/m ；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)：p1 = 10。45 = 0.45 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1。2 (q1 + q2）+ 1。4 p1 = 1.2(1.35 + 0.158)+1。40.45 = 2。439 kN/m；最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1252.4391.42 = 0.

106、598 kNm;方木最大应力计算值 = M /W = 0.598106/100833。33 = 5。926 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.926 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3。抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V= 0.6252。4391。4 = 2。134 kN;方木受剪应力计算值 = 3 2.134103/(2 50110） = 0。582 N/mm2;方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.582 N/mm2 小于 方木的

107、抗剪强度设计值 1。4 N/mm2，满足要求！4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1。508 kN/m；最大挠度计算值 = 0。5211.50814004 /(10090005545833.333）= 0.605 mm；最大允许挠度 V=1400/ 250=5.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.605 mm 小于 方木的最大允许挠度 5。6 mm,满足要求！四、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算；托梁采用：木方 ： 100110mm；W=201。667 cm3；I=1109.167 cm4

108、；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 4.268 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm） 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax = 2.22 kNm ；最大变形 Vmax = 2。03 mm ;最大支座力 Qmax = 16。434 kN ；最大应力 = 2220211。356/201666.667 = 11。009 N/mm2;托梁的抗压强度设计值 f=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 11.009 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度为 2.03mm 小于 1400/250，满足要求！五、模板支架

109、立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重（kN）：NG1 = 0.1362.9 = 0.394 kN；（2）模板的自重（kN）:NG2 = 0.351。41。4 = 0。686 kN；（3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.121.41。4 = 5.88 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6。96 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = （1+2 ) 1。41。4 = 5。88 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1

110、。4NQ = 16.584 kN;六、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 16.584 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2）：A = 4。24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2); f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范，由下式计算： l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。5 m;得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1。5+20.5 = 2.5 m ；L0 / i = 2500 / 15。9=157 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。284 ；钢管立杆受压应力计算值;=16584.48/(0。284424） = 137.727 N/mm2；立杆稳定性计算 = 137。727 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！