高层住宅及多层商业模板专项施工方案（50页）.doc

1、目 录一、工程概况2二、编制依据3三、材料选择3四、模板计算4附件1：地下室墙板模板支架计算书4附件2：地下室顶板模板支架计算书14附件3：地下室梁模板扣件钢管支撑架计算书22附件4：地下室梁木模板与支撑计算书31附件5：住宅部分梁模板支架计算书35附件6：住宅部分楼板模板支架计算书38五、施工工艺46六、支撑体系49七、模板质量缺陷和防治措施49八、模板拆除52 一、工程概况1、工程名称：xxxx国际西地块地下室、W1、W2、W3W4、W5、W6W7工程； 2、工程地址： 3、建设单位： 4、设计单位： 5、地勘单位： 6、监理单位： 7、施工单位：8、建筑概况：本工程为xxxx国际工程，工

2、程地点在xxxx市xx区长望路南侧。9、本工程包括西地块地下室、W1、W2、W3W4、W5、W6W7六个部分，多层商业框架结构，高层建筑为剪力墙结构，多层总建筑面积2710.36平方。高层总建筑面积59731.4平方。地下建筑面积18590.21平方。地下室部分：地下室面积19590.21平方米（含人防），地下室平时为停车库，主要用途为停车库。W3W4楼高层住宅，呈点式布置，地上29层，地下2层，建筑高度86.5米,单栋建筑面积23556.87平方米，首层层高6.0米，二层至二十九层层高2.9米屋顶2.2米。W5楼高层住宅，呈点式布置，地上31层，地下2层，建筑高度93.0米,单栋建筑面积10

3、964.05平方米，首层层高6.5米，二层至三十一层层高2.9米屋顶2.7米。W6W7楼高层住宅，呈点式布置，地上31层，地下2层，建筑高度92.3米,单栋建筑面积25210.48平方米，首层层高6.5米，二层至三十一层层高2.2米屋顶2.7米。 10、层高：地下室3.5m，住宅标准层均为2.9m。地下室及多层商业按最高的6.5m计算（另出专项施工方案）。二、编制依据结构、建筑施工图纸建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工安全检查评分标准JGJ59-99建筑施工手册第四版（缩印

4、本）建筑施工计算手册江正荣编著三、材料选择 1. 墙柱及梁板模板采用915183016木胶合板 和1220244016木胶合板 两种规格。木枋为45904000 杉木枋。边柱外侧模及外围剪力墙外侧模、核心筒电梯井内模、楼层板模采用大板模；内方柱及剪力墙采用现场拼装模，编号定位。 2. 地下室剪力墙采用14对拉螺杆（地下室防水砼墙焊40 40 4 止水片）对支撑钢管进行加固，方柱( 600)采用钢管加固，柱中加设一道对拉螺杆（套16PVC塑胶管）。 3. 本工程全部采用钢管满堂架支撑体系。四、模板计算附件1：地下室墙板模板支架计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；

5、穿墙螺栓水平间距(mm):600mm；主楞(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢管；截面类型：圆形钢管483.0截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；主楞肢数:1；3.次楞信息龙骨材料:木楞；截面类型:矩形；宽度(mm):45mm；高度(mm):90mm；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):16.00mm；面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪强度设计

6、值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm2:205N/mm2；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中-混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T

7、-混凝土的入模温度，取20.00；V-混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H-模板计算高度，取3.00m；1-外加剂影响修正系数，取1.20；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为65.83kN/m2、72.00kN/m2，取较小值65.83kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.83kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇

8、混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大弯距：M=0.129.45200.0200.0=1.18105N.

9、mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=4001818/6=0.22105mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=1.18105/0.22105=5.35N/mm2；面板截面的最大应力计算值=5.35N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13.00N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，V-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q-作用在

10、模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大剪力：V=0.629.45200.0=3534N；截面抗剪强度必须满足:其中，-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-面板计算最大剪力(N)：V=3534N；b-构件的截面宽度(mm)：b=400mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值

11、:T=33534/(240018.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值T=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:q=65.830.4=26.33N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=200mm；E-面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值:=0.80mm；面板的最大挠度计

12、算值:=0.67726.332004/(10095001.944105)=0.152mm；面板的最大挠度计算值:=0.152mm小于等于面板的最大允许挠度值=0.80mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形内矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；内木楞截面惯性矩I=256.00cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(外楞间距):l=400mm；q-作用在内楞

13、上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.200.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；内楞的最大弯距：M=0.17.36400400=1.18105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，-内楞承受的应力(N/mm2)；M-内楞计算最大弯距(N.mm)；W-内楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f-内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=130N/mm2；内楞的最大应力计算值：=1.18105/6.4104=1.84

14、N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=130N/mm2；内楞的最大应力计算值=1.84N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f=130N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V-内楞承受的最大剪力；l-计算跨度(外楞间距):l=400mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.200.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；内楞的最大剪力：V=

15、0.67.36400=1766.8N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-内楞计算最大剪力(N)：V=1766.8N；b-内楞的截面宽度(mm)：b=60mm；hn-内楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值：fv=31766.8/(26080)=0.55N/mm2内楞截面的抗剪强度设计值:fv=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值=0.55N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用

16、荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-内楞的最大挠度(mm)；q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=65.830.2/2=6.58kN/m；l-计算跨度(外楞间距):l=400mm；E-内楞弹性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I-内楞截面惯性矩(cm4)，I=256cm4；内楞的最大挠度计算值:=0.6776.584004/(1009500256104)=0.05mm；内楞的最大容许挠度值:=1.60mm；内楞的最大挠度计算值=0.05mm小于内楞的最大容许挠度值=1.60mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨

17、连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞,截面类型圆形钢管483.0,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.0=6.54kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.1756543.67600=6.87105N/mm；强度验算公式：其中，-外楞的最大应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；M=6.87105N/mm；W-外楞的净截面抵抗矩；W=0.04105mm3；

18、f-外楞的强度设计值(N/mm2)，f=130N/mm2；外楞的最大应力计算值:=6.87105/0.04105=153.01N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的最大应力计算值=153.01N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，V-外楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600mm；P-作用在外楞的荷载:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0.656540=4.25103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，-外楞截面的受剪应力

19、计算值(N/mm2)；V-外楞计算最大剪力(N)：V=4.25103N；b-外楞的截面宽度(mm)：b=80mm；hn-外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:=34.25103/(28060)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-外楞最大挠度(mm)；

20、P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=65.830.20.4/1.005.27kN/m；l-计算跨度(水平螺栓间距):l=600mm；E-外楞弹性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=10.78104；外楞的最大挠度计算值:=1.1465.276003/(10021000010.78104)=0.58mm；外楞的最大容许挠度值:=1.5mm；外楞的最大挠度计算值=0.58mm小于外楞的最大容许挠度值=1.5mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N-穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积(mm2)；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取

21、170.000N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:N=1.701051.0510-4=17.85kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=65.830.60.4=15.8kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！附件2：地下室顶板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 模板支架搭设高度为3.5米。 搭设尺寸为：立杆的纵距 b

22、=1.00米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 模板与木板自重：0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3；楼板浇筑厚度:250.00mm；施工均布荷载标准值:1.000；采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2501.000+0.3501.000=6.600kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗

23、矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.26.600+1.43.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10910

24、001000/54000=2.020N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.600+1.43.000)0.300=2.182kN 截面抗剪强度计算值 T=32182.0/(21000.00018.000)=0.182N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.6003004/(1006000在地486000)=0.124m

25、m 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2500.300=1.875kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 0.001.875+0.000.105=2.376kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1

26、.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.636/1.000=3.636kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.641.00 最大剪力 Q=0.61.0003.636=2.182kN 最大支座力 N=1.11.0003.636=4.000kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强

27、度 f=0.364106/60750.0=5.99N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32182/(24590)=0.808N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.9801000.04/(1009500.002733750.0)=0.516mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横

28、向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.544mm 最大支座力 Qmax=11.582kN 抗弯计算强度 f=0.866106/4491.0=192.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣

29、件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.58kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1113.650=0.404kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0000.800=0.280kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 2

30、5.0000.2501.0000.800=5.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.684kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0000.800=2.400kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.18kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =

31、1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945

32、m =2945/16.0=184.655 =0.212 =10181/(0.212424)=113.524N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545 =10181/(0.545424)=44.094N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.000(1.500+20.100)=1.963m

33、 =1963/16.0=123.103 =0.435 =10181/(0.435424)=55.211N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=336.24 所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。附件3：地下室梁模板扣件钢管支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 模板支架搭设高度为3.5米， 基本尺寸为：梁截面 BD=600mm800mm，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=

34、1.50米。 梁底增加0道承重立杆。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重线荷载(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.400=9.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.900+0.550)/0.550=0.855kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5500

35、.400=0.660kN 均布荷载 q = 1.209.000+1.200.855=11.826kN/m 集中荷载 P = 1.40.660=0.924kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.714kN N2=3.714kN 最大弯矩 最大变形 V = 14.6mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面

36、板抗弯强度计算值 f = 0.57410001000/21600=26.574N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,不满足要求!已考虑用对拉罗栓（见梁模板计算书）。 (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33714.0/(2400.00018.000)=0.774N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 14.605mm 面板的最大挠度大于550.0/250,不满足要求! 已考虑用对拉罗栓（见梁模板计算书）。 二、梁底支撑木方的计算 （

37、一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.714/0.400=9.285kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.290.400.40= 最大剪力 Q=0.60.4009.285=2.228kN 最大支座力 N=1.10.4009.285=4.085kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f

38、=0.149106/60750.0=2.45N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32228/(24590)=0.825N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6777.738400.04/(1009500.002733750.0)=0.052mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底

39、支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=4.359mm 最大支座力 Qmax=3.714kN 抗弯计算强度 f=0.836106/4491.0=186.07N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力

40、。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.991mm 最大支座力 Qmax=7.985kN 抗弯计算强度 f=0.520106/4491.0=115.78N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算

41、中R取最大支座反力，R=7.99kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.99kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1113.650=0.485kN N = 7.985+0.485=8.470kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立

42、杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207

43、 =8470/(0.207424)=96.370N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545 =8470/(0.545424)=36.684N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.000(1.500+20.100)=1.984m =1984/16.0=124.382 =0.429 =84

44、70/(0.429424)=46.539N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137

45、1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040

46、1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010

47、1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步

48、距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的

49、设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣

50、件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。附件4：地下室梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=550mm，（计算宽度，实际500mm） 梁截面高度 H=900mm，（计算高度，实际800mm） H方

51、向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径16mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面4595mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；

52、挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800k

53、N/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.44.00)0.90=36.144N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1036.1440.3002 f=0.325106/38400.0=8.47

54、1N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30036.144=6.506kN 截面抗剪强度计算值 T=36506/(290016)=0.678N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.800.90=25.92N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67725.920300.04/(1006000.003072

55、00.0)=0.771mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.771mm小于 v = 300/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.44.00)0.900.60/1=21.69kN 穿梁螺栓直径为16mm； 穿梁螺栓有效直径为13.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.480kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=21.686kN； 穿梁

56、螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。附件5：住宅部分梁模板支架计算书（一）、梁模板基本参数梁截面宽度B(m):0.3m；梁截面高度D(m):0.6m；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；脚手架步距(m):1.5m；梁支撑架搭设高度H(m)：2.9m；梁两侧立柱间距(m):0.8m；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1m；

57、采用的钢管类型为483.0；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.8； 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 （二）、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下

58、式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.000kN/m2。 （三）、梁

59、底模板木楞计算 梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ （四）、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 （1）.强度计算 强度计算公式要求： = M/W f 其中 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.40.00)0.50=17.280N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1017.2800.3002 =0.156106/27000.0=5.760N/mm2 梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! （2）.抗剪计算 最

60、大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30017.280=3.110kN 截面抗剪强度计算值 T=33110/(250018)=0.518N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! （3）.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.800.50=14.40N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67714.400300.04/(1006000.00243000.0)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 v =

61、 300/250,满足要求! （五）、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.40.00)0.500.60/1=10.37kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为10.4mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=84.300mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=14.331kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.368kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓

62、强度满足要求!（六）、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。附件6：住宅部分楼板模板支架计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范-JGJ130-2011。模板支架搭设高度为2.9米，楼板厚度120mm。 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。（一）、模板支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6

63、 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 方木楞计算简图 (1).荷载的计算 (A)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (B)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 1.5000.300=0.450kN/m (C)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.300=0.720kN (2).强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q

64、 = 1.21.500+1.20.450=2.340kN/m 集中荷载 P = 1.40.720=1.008kN 最大弯矩 M = 1.0080.80/4+2.340.80 最大支座力 N = 1.008/2+2.340.80/2=1.440kN 截面应力 =0.389106/83333.3=4.67N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (3).抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.8002.340/2+1.008/2=1.440kN 截面抗剪强度计算值 T=31440/

65、(250100)=0.432N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (4).挠度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.500+0.450=1.950kN/m 集中荷载 P = 0.720kN 最大变形 v =51.950800.04/(3849500.004166666.8)+720.0 800.03/(489500.004166666.8)=0.457mm 方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(二)、板底支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取

66、纵向方木传递力，P=2.88kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.476mm 最大支座力 Qmax=10.473kN 截面应力 =0.97106/5080.0=190.83N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (三)、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平

67、杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.47kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 (四)、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 (1).静荷载标准值包括以下内容： (A)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1492.760=0.411kN (B)模板的自重(kN)： NG2 = 1.5001.0000.800=1.200

68、kN (C)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.0000.800=4.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.611kN。 (2).活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0000.800=2.400kN (3).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ (五)、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 10.09 轴心受压立杆的稳定系数,由长

69、细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；公式(

70、1)的计算结果： = 40.51N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 29.08N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! (六)、楼板强度的计算: (1).计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1023.8mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=3150mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： (2).计算楼板混凝土6天的强

71、度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.500.70=3.15m， 楼板计算范围内摆放54排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=21.2(1.50+25.000.20)+ 11.2(0.4154/4.50/3.15)+ 1.4(2.00+1.00)=20.50kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=3.1520.50=64.56kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0735ql2=0.073564.563.152 验算楼板混凝土强度的平均气温为33.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到6天后混凝土强度

72、达到53.77%，C30.0混凝土强度近似等效为C16.1。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.74N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1023.75300.00/(3150.00100.007.74)=0.11 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.113 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1133150.000100.00027.710-6 结论：由于Mi = 33.35=33.35 Mmax=66.60 所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑

73、可以拆除。五、施工工艺 1 剪力墙模板制作安装 1) 工艺流程：清理墙内杂物 弹边线及门洞口位置线 安装洞口模板 安装墙体侧模 调整固定。 2) 模板制作：门洞口模板根据洞口尺寸按宽、高各加20 mm 配制定型模板，墙体模板配制采用木胶合板组合拼装。3) 模板安装：墙模安装后，墙脚用高标号早强砂浆封闭，电梯井模板安装前先搭设好操作平台，平台面满铺脚手板，并将下层井筒中线弹放在砼墙体上，检查中筒偏移情况，安装筒体模板时中线应与该线重合。模板安装加固示意图制作要点：木枋应过刨后压刨，规格一致 预留或预埋锁脚螺杆，间距与墙体加固螺杆相同 2方柱模板制作安装 1）工艺流程：柱内渣子清理 弹柱位线（注意

74、将边线引出） 复核柱箍筋标高 安装柱模 加固柱模 校正并安斜撑。 2）墙体拉结筋、构造柱插筋、楼梯预埋筋等按交底预埋。控制要点：钢管加固间距下面两道为400，上面间距为600，最下面一道离楼面距 离为250。 木枋过刨，规格一致。 模板拼装时四角贴双面胶。梁柱接头模板采用如下：控制要点：内侧模按大板模控制 阴角铁板合页先按2 米长加工制作，再焊接成4 米一节，每次安装 前要求做到刷油性脱模剂 根部贴海绵条，防止漏浆烂根。 3梁底及板模制作安装 1) 工艺流程：弹线 搭门架（满堂架） 调整标高、梁柱接头模板安装 安装梁底模 安装梁侧模 安装板底龙骨 铺底板模堵缝、清理 2) 梁板安装示意图，严格

75、控制标高，梁跨大于4 米时梁底板按3起拱。 3) 梁板早拆体系：铺设梁底、板模时从梁柱接头向中间铺设，每块底模间设一块接头模（宽200 mm）， 采用独立钢顶撑支撑，该钢顶撑待砼强度达100%以后，方准拆除，其它梁底模先拆（砼强度达75%），以加快模板周转。 施工时按规范规定的当板跨度2m时，混凝土强度达到设计强度的50%即可拆模；板跨度在2 8m 之间时，混凝土强度达到设计强度的75%即可拆模；梁的跨度8m 混凝土强度达到设计强度的75%即可拆模，在施工过程中利用不动支撑合理对梁板进行分跨。使用快拆体系时主要注意以下几个问题。 1）固定不动支撑的平面位置，确保不动支撑在垂直方向上的不变性，利

76、于施工荷载的传递。 2）注意不动支撑与其他模板支撑杆件的有效连接和拆除的方便性，确保拆除其他支撑时不对不动支撑产生影响。 3）应根据计划拆模时间确定梁、板分跨的大小，合理利用周转材料，做到保证工程质量和进度的前提下减少周转材料的投入。 4）混凝土施工时要留置13组同条件养护试块，利用试块强度为拆模提供最有力的证据，确保工程质量和安全。 4楼梯模 为了保证楼梯混凝土浇筑的外观几何尺寸和混凝土的施工质量，采取封闭式楼梯模。 其具体安装及混凝土浇筑方法如下示意图： 5后浇带模板处理方案 后浇带处独立支设模板，采用单独一排钢管架支撑，与其他板模支撑脱开，以便在其他板模拆除时保持不松动。六、支撑体系 1

77、钢管架支撑 内架采用钢管架相的加固支撑体系，主梁与次梁交叉部位及次梁与次梁交叉部位附加钢管独立顶撑，作为快拆体系。支撑满堂架采用钢管架拼装。先立梁架，梁架排距采用600、900两种排距，架之间采用钢管拉结，形成整体网架，梁架与板架脱开。 支撑高度计算：支撑钢管架净高度，按板、梁底结构标高计算。板支撑架搭设高度：层高度- 板厚250mm、-120mm、 -100 mm。 梁底支撑架搭设高度：楼层高度-梁高250mm、-120 mm、 -100 mm 。 梁底按规范要求跨度4m 的梁起拱0.1%0.3%。 钢管架垂直于梁轴线交错布置，使梁的集中荷载作用点避开钢管架跨中。钢管架按标准构架尺寸交错布置

78、并全部设交叉支撑，同时根据需要在底部设扫地杆或在上部装水平架以确保支撑架的稳定。 2钢管架支撑验算（见计算书） 七、模板质量缺陷和防治措施 1爆模或外凸 防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）底部2m 高范围内间距控制在45cm内，往上间距控制在50cm内；2）螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m 范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。 2垂直度偏差大 防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况，采用

79、10#钢丝对称拉住校正；2）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60度左右。 3墙上预留洞倾斜或呈鱼肚形 防治措施：1）墙上洞口配置定型模板及加固；2）墙体砼必须分层浇筑及振捣，每层厚度50cm内，遇到墙上洞口时，两侧对称下料，相差高度20cm内，且两侧同时振捣。 4梁柱接头不方正，平台与墙体接头处“穿裙子”及漏浆或施工缝不平齐 防治措施：1）墙、柱砼每次浇筑位置至梁底（板底）以上2-3cm位置（由箍筋或墙上水平筋控制），钢筋绑扎时应先定出最上口钢筋绑扎位置；2）梁柱接头模板按图配制，并应加设两道柱箍予以固定；3）板梁与墙（柱）接头处贴粘胶带；4）改为30 振捣

80、棒振捣，砼可由人工转向侧面入内。 5阴阳角不方正不顺直 防治措施：1）电梯井门洞等阴角部位安装阴角模；2）柱模阳角部位模板接合处刨平、刨直（包括木枋）。 6板接缝处出现高低差及漏浆 防治措施：1）模板、木楞使用前必须过刨；2）同一方格内必须使用同一材质的模板，厚度均匀一致，否则应进行筛选；3）尽量消除引测标高误差，同时在一方格内先定出板边两侧高度，中间部位拉线；4）板缝大于2mm 时先刮腻子填充，再贴3cm 宽粘胶带。 7梁侧模或板模夹在砼内 防治措施：1）模板压向必须正确：即板底模压往梁（柱）侧模上口；2）正确按照施工流程操作：即安装梁柱接头模梁侧模从梁柱接头处向中间安装板模从梁边向中间安装

81、的顺序。 模板工程施工质量控制程序框图准备工作模板选择学习图纸和技术资料模板涂刷隔离剂学习操作规程和质检要求模板设计书面交底与钢筋工序交接技术交底操作人员参加检查脚手架脚手板克服上道工序弊病的补救措施互检支模班组自检执行验收标准质量评定不合格品的处理返工与混凝土工序交接各抽查10% 但均不少于3件按拆模试块强度确定拆模时间拆模注意混凝土楞角成品保护清理现场文明施工自检记录质量评定记录资料整理工序交接记录事故处理记录模板工程施工质量控制程序框图八、模板拆除 1 拆模时间规定：标准层梁旁板、墙板二天拆模，梁底及板底独立钢架管支撑体系不拆。板及梁底模拆除必须由栋号长提出申请经技术负责人、安全员签发拆

82、模令后方可拆除。 2模板拆除的顺序 1) 拆模的顺序应遵循“先支后拆”；“先拆不承重的模板，后拆承重部位的模板”“自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑” 的原则 2) 模板拆除由谁支谁拆，其好处是支模班组人员熟知情况，易找到拆模的关系点，对拆模速度、安全、模板及配件的保护有利。 3) 拆下的模板转运堆码清理，每个班组应由专人负责、分类堆码，并急时清理，涂刷脱模剂，局部损坏需进行修补。若有影响到拼模质量或刚度、稳定性不能满足使用要求时，需及时更换和修补。 3拆模时安全注意事项 1) 拆模时应按拆模原则及拆模顺序进行，架上作业应事先从拆模关键点入手并铺设一块稳妥平台后再进行模板拆除平台架与外脚手架脱开。 2) 架上模板、木方不得堆放过多，拆下后及时下落，防止在上作业时，踩上探头板坠落伤人。 3) 拆摸时不得用大锤、撬棍硬撬猛砸，以免砼结构的外形和内部受到损伤。 4) 拆下的配件(螺帽、螺杆、蝴蝶卡等)应成串、成捆转下，不得随意往下抛物，以免伤人。 5) 拆模作业层外脚手架需全封闭，防止架料等物件