18层框架剪力墙结构住宅楼模板安装施工方案（52页）.doc

1、目 录一、工程概况111设计概况1本工程混凝土施工采用泵送商品混凝土。1二、编制依据1三、施工安排231施工部位及工期安排232劳动组织及职责分工2四、施工准备341材料准备342技术准备4五、模板施工技术及措施451隔离剂的选用及注意事项452模板设计553模板的现场制作554模板制作质量555模板的存放556模板的安装557模板安装构造要求858梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:1259模板的拆除13六、检验批的划分14七、模板工程质量要求和质量保证措施1471质量保证体系1573模板施工技术质量管理措施167。 4进场材料应建立验收制度，具体应符合下列要求17八、质量通病预防措施及（

2、半）产品保护措施1781质量通病1782预防措施1783（半)成品保护措施18九、模板施工安全文明措施18十、模板体系的设计和计算19101对350500柱进行验算19102对200600梁进行验算（店面钢管架)28103对120板进行验算(店面钢管架)43一、工程概况 11设计概况工程为18层框架剪力墙结构，层高3.0米，底层架空层层高3.6米.结构断面尺寸基本概况如下表:1建筑面积（m2）总建筑面积50680地下建筑面积/占地面积/标准层面积/2层数地下/地上1层、6层、18层3层高（m）标准层3.0非标层店面层高6m,小高层底层架空3.6m，4结构形式现浇钢筋混凝土框架结构5结构断面尺寸

3、（mm）外墙厚度200内墙厚度200柱断面300400-350500梁断面200300；200350；200400；200450；200500；200600;250500等；楼板厚度100；120；150；6结构转换层设置位置无结构形式无7钢筋类型非预应力8砼强度等级C25C30本工程混凝土施工采用泵送商品混凝土.二、编制依据 主要依据施工图纸、施工组织设计、规范和规程，具体见表1表1模板编制的主要依据序号名 称编 号备 注1建筑、结构施工图2施工组织设计 3规程规范混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002高层建筑混凝土结构技术规程JGJ32003建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术

4、规程JGJ1302001建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008施工合同中华人民共和国建设标准强制性条文施工质量和安全部分建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑施工手册第四版三、施工安排31施工部位及工期安排时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日32042032劳动组织及职责分工1根据模板工作量及施工总进度计划安排，配备2个木工班组，每班3040人, 15楼为一班， 16#楼为一班。2模板施工纳入项经部质量管理体系,以项目经理为首，技术负责人、专职质检员、施工员及模板班组均按职责和岗位进行模板施工的质量管理.3本模板施工的所有施工过程需接受项经部质量管理体系的有关人员的

5、监督和管理.四、施工准备41材料准备411原材料性能及质量要求1柱、梁板模板全部采用地产优质覆面酚醛树脂浸渍复合九层胶合板，板面涂覆热压一层酚醛树脂，规格尺寸为915183018mm，1200244018mm两种，胶合板板边四周均涂封防水油漆，耐磨性强，表面平整光滑，不易吸水受潮变形,使用周期为普通胶合板的35倍，作为柱、梁板等结构的主模板，是控制本工程模板施工工艺的主导因素。2骨料及搁栅选用50100mm，100100mm，75150mm，120120mm四种规格方木，经刨光处理后,保证断面一致，腐烂扭裂木材不得使用。柱竖向压骨采用100100mm方木.3本工程15楼、16楼为沿街店面，一层

6、框架层高6m，采用扣件式钢管架，可调双翼托头（上部装可调节螺杆），10对拉螺栓及专门柱箍。4脱模剂采用非油性脱模剂，无毒无污染,工作条件及脱模效果好,砼表面平整光滑,无气眼，不污染砼表面及钢筋,不需处理就可直接使用。模板及支撑实际用量表序号材料名称规 格单位数 量备 注1胶 合 板915183018mm片约25002方 木50100mmm3803方 木100100mmm3904方 木75150mmm3405钢 管483。5mm吨406顶、底托/副3000模板工程机具配备表序号名称规格功率数量1锤子重量0。25802圆盘锯MJ-1063KW2台3手提电锯M651A1。05KW10台4平刨MB50

7、33KW2台5手电钻钻头直径12-20mm5个6卷尺3M、5M50把7零配件和工具箱6套42技术准备1项经部技术负责人组织项目经理部施工、生产人员熟悉图纸,认真学习掌握施工图纸的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题,与设计、建设、监理共同协高解决，取得一致意见后，办理图纸会审纪要,作为施工图的变更依据和施工依据.熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板初步设计方案，同时组织相关人员学习规范、规程与企业规定制度。从而提高管理人员的管理水平和岗位技能水平，保证模板工程的施工质量与进度。2管理人员应在模板施工前向班组进行施工交底,向其详细交待施工中应

8、注意事项。五、模板施工技术及措施本工程材料选用：模板采用地产优质胶合板，其表面平整光滑，耐磨性强,不易吸水受潮变形，作为柱、梁板等结构的主模板（主要规格为183091518mm）。店面支撑采用扣件式钢管架，可调双翼托头，对拉螺栓及专门柱箍,其余幢号采用木支撑。骨料选用50100mm,100100mm，75150mm三种规格的方木经刨光处理，保证断面一致,腐烂扭裂木材不得使用.脱模剂采用非油性脱模剂。胶带纸选用2cm宽纸质胶带纸。堆放及安装钢筋时，采用普通麻袋保护模板。高度大于600的梁模板采用穿腹螺栓加固.51隔离剂的选用及注意事项脱模剂的采用必须是无毒无污染，不影响结构性能或妨碍装饰施工,工

9、作条件及脱模效果好，砼表面平整光滑,无气眼，不污染砼表面及钢筋，不需处理就可直接使用。使用前模板表面清理干净，后按要求涂刷脱模剂。在涂刷模板脱模（隔离）剂时，不得玷污钢筋和砼接槎处。对模板表面要保护好，拆模时应清除水泥渣再涂刷隔离剂。52模板设计本工程验算350500的柱、200600的梁及120厚的板。详第十点。53模板的现场制作根据模板设计拼装图，分别制作柱、梁板模板，并编号分堆存放，将预制编号的模板运至工作面定位组装，定位翻转。上下楼层接缝，板缝拼接,洞口等特殊部位的拼装,应严格按模板设计拼装图施工。54模板制作质量1梁侧模采用包底做法,梁与剪力墙交接处，梁模搁在柱立模上，主次梁交接处，

10、次梁模搁在主梁侧模上；为便于拆模,梁与柱，次梁与主梁的模板结合处,梁口模板宜缩短23mm，并锯成小斜面。2梁模拼挡木楞按梁断面确定用料大小和间距。3墙柱模板在制作前应预留好铁件、预留孔、水电管盒位置，经复核检查后再进行合模。4使用模板支撑、搁栅、横档等松木,不得有腐朽、扭裂和节疤超过1/3材料，顶撑要垂直。55模板的存放1存放位置及场地地面的要求：存放位置应按现场施工总平面图规定位置存放.存放地应为砼浇筑的硬地面，并有可靠的排水措施.为防止模板直接置于地面而吸水受潮变形，应用杠木置于地面作为隔离之用。2模板存放的技术与管理注意事项A实行文明施工，材料按指定地点堆放，及时整理打扫工作面,保持整洁

11、。B模板拆除下来的材料按指定地点堆放，及时整理归堆,以防铁钉扎脚，严禁在存放地向下扔杂物木料，避免高压，物体坠落，造成工伤事故.C存放地模板堆高不应超过2。4m，存放地应及时转运出场或运上工作面施工.D存放地模板应按规格分类堆放,拆下的模板和制作好的模板应分开堆放，避免混用.56模板的安装本工程用先安装柱、梁板模板浇筑柱砼绑扎梁板钢筋浇筑梁柱节点、梁板砼的工艺流程。1模板工艺流程A支柱模、墙模顺序放样弹线刷脱模剂各向立模安装柱、墙箍安装安装支撑系统调整标高、垂直度和几何尺寸核验合格后转入下道工序B支梁、板模顺序安装钢管立柱安装顶托调整顶托高度安装托梁、主次搁栅铺钉胶合板及拼板梁板轴线标高调整面

12、板拼缝粘贴胶带纸刷脱模剂质检下道工序C梁板模板支撑1）根据模板支撑原理定出梁板的支撑及板带位置. 2）梁、板采用钢管支撑；其架距和间距应根据方案布置。2模板安装技术质量要求A。模板安装采用早拆模施工方法：即面板采用18厚优质胶合板，搁栅、楞木用松方木、支撑系统用483.5mm钢管，梁模板使用优质胶合板.柱模板均采用优质胶合板,减少拼缝，避免漏浆.B.模板安装的质量要求1）模板及支架必须具有足够的支承面积，其强度、刚度和稳定性，符合设计要求;2）模板的接缝不大于1。5mm，不漏浆；3）实测允许偏差符合建筑安装工程质量检验评定标准中模板分项的安装要求，其合格率控制在90以上.模板安装质量要求项 次

13、项目名称允许偏差值（mm)1轴线位移基础5柱、墙、梁32标 高+253截面尺寸基础+10柱、墙、梁254层高垂直度不大于5m6大于5m85相邻两板表面高低差26表面平整度27预埋钢板中心线位移38预埋管预埋孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10010预 留 洞中心线位移10外露长度+100D柱模板在立模前应预埋好铁件、预留孔、水电管盒，经复核检查后再进行合模。E本工程采用内控方法进行引测垂直控制网线,模板采用“双控法”进行控制，即每层模板安装完毕之前由板下楼面控制网线引测到梁板模板面来检查复核柱端，梁模板的轴线尺寸和相互位置正确,将差错杜绝在浇灌柱砼之前。F若模板翻转多次后,磨损严

14、重,多余的孔洞用胶带纸从内侧封堵，柱脚用1:2水泥砂浆或浸泡后的水泥袋封堵，以防漏浆。G柱大片模板安装应立缝垂直、横缝水平、标高准确、表面平整,柱位钢筋电焊垫块定位。H梁板模板严格控制起拱值，按设计要求进行起拱：当跨度大于或等于7m时，梁起拱值为跨度的2/1000，无规定时,当跨度大于或等于4m时，梁起拱值为跨度的1/1000;楼板起拱值为1/1000。I施工轴线投测选用JDJ2高精度经纬仪,采用内部控制和外部检查相结合的投测方法，对引出的轴线(点）进行封闭校核后，弹出模板轴线安装控制线，在柱脚的柱体两侧引出柱脚30cm，弹出通长墨线，用于控制和检查柱模位置，并分别在楼板沿柱向上距0.5m、1

15、.5m、2.5m高处,靠柱模外拉通长透线,以控制检查柱模水平平直度、表面平整度。柱四角延长线也应弹出四角延长线进行控制柱脚截面尺寸其相互位置的正确。J浇筑砼前,模板上杂物应清理干净后，再浇水湿润,但模板上不应有积水。K在安装梁底模板时，将梁底的纵向水平支撑调至距梁底120mm处,然后在水平支撑上铺设龙骨木楞,接着按梁的位置安装梁模板.安装梁底模板时,梁底的后拆支撑要一同安装,安装好梁底模板后再安装梁侧模板。L在安装楼板模板时，先安装可调柱头，调整到符合楼板底标高后,再铺设楼板。3后浇带模板的安装后浇带模板使用独立支撑体系，与梁板同时安装,本工程后浇带的宽度为800mm，分布在15、16楼沿街店

16、面.57模板安装构造要求（一）一般规定（1）、模板安装前必须做好下列安全技术准备工作： a. 应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书,并应做好模板安装作业的分工准备。 b。 应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除,并应运至工地指定地点堆放。 c. 备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。 （2） 模板安装构造应遵守下列规定： a. 模板安装应按设计与施工说明书顺序拼装。木杆、钢管、门架及碗扣式等支架立柱不得混用。 b。 竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时,应加设垫板,垫板应有足够强度和支承面积,且应中心承载。基土应坚实,并应有排水措施.对湿陷性黄土应有防水措施;对特

17、别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。 c. 模板及其支架在安装过程中,必须设置有效防倾覆的临时固定设施。 d。 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于 4m 时，模板应起拱；当设计无具体要求时,起拱高度宜为全跨长度的 1/10003/1000，本工程为2/1000。 g。 当层间高度大于 5m 时,应选用桁架支模或钢管立柱支模.当层间高度小于或等于 5m时,可采用木立柱支模，本工程采用钢管立柱支模。(3）安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，构造应符合模板设计要求. 模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中所

18、产生的荷载. a。拼装高度为 2m 以上的竖向模板,不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定设施。 b。当支架立柱成一定角度倾斜,或其支架立柱的顶表面倾斜时,应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。 c.除设计图另有规定者外,所有垂直支架柱应保证其垂直。 d。对梁和板安装二次支撑前,其上不得有施工荷载，支撑的位置必须正确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。 （4)支撑梁、板的支架立柱安装构造应符合下列规定： a. 梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。 b. 钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧

19、，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 c。 在立柱底距地面 200mm高处,沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆.可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后,在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在 820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于 20m 时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖

20、向设置连续式剪刀撑。 d. 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用 48mm3.5钢管,用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于 500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于 100mm处进行固定. (5) 施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值.已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。 （6）安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内,严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。 (7）当模板安装高度超过 3。0m 时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人.

21、 (8)吊运模板时,必须符合下列规定： a. 作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。 b。 吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于两个吊点，水平吊运不应少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。 c. 吊运散装模板时，必须码放整齐,待捆绑牢固后方可起吊. d。 严禁起重机在架空输电线路下面工作。 e。 5 级风及其以上应停止一切吊运作业. （8）木料应堆放于下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周应设置灭火器材。（二）支架立柱安装构造1、扣件式钢管作立柱支撑，其安装构造应符合下列规定： （

22、1). 钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于 50mm. ( 2）。 钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合建筑施工模板安全技术规范的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于 1m,立柱距边坡上方边缘不得小于0。5m。 （3）. 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3。 ( 4)。 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。 ( 5）。 满堂模板和共享

23、空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑;中间在纵横向应每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑,其宽度宜为 46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560. 6. 当支架立柱高度超过 5m 时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距 69m，竖向间距 23m与建筑结构设置一个固结点。 （三）普通模板安装构造1、基础及地下工程模板应符合下列规定： （1）。 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方危险迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业.当深度超过 2m时，操作人员应设梯上下。 （2）。

24、距基槽（坑）上口边缘 1m 内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放于基槽（坑）土壁上。 （3）。 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支于土壁的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其下层模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装. （4)。 在有斜支撑的位置,应于两侧模间采用水平撑连成整体。 2、 柱模板应符合下列规定： （1）. 现场拼装柱模时，应适时地按设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60,严禁将大片模板系于柱子钢筋上. (2)。 待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。

25、 （3）. 柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后,应采用斜撑或水平撑进行四周支撑,以确保整体稳定。当高度超过 4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时,柱宽大于 500mm应每边在同一标高上设不得少于两根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为4560，下端尚应有防滑移的措施。 （4）. 角柱模板的支撑,除满足上款要求外,还应在里侧设置能承受拉、压力的斜撑. 3、 独立梁和整体楼盖梁结构模板应符合下列规定： (1). 安装独立梁模板时应设安全操作平台，并严禁操作人员站在独立梁底模或柱模支架上操作及上

26、下通行. （2）. 底模与横楞应拉结好,横楞与支架、立柱应连接牢固。 （3）. 安装梁侧模时,应边安装边与底模连接,当侧模高度多于两块时，应采取临时固定措施。 (4)。 起拱应在侧模内外楞连固前进行。 （5）。 单片预组合梁模，钢楞与板面的拉结应按设计规定制作，并应按设计吊点试吊无误后方可正式吊运安装,侧模与支架支撑稳定后方准摘钩。 4、 楼板或平台板模板应符合下列规定： （1）.单块模就位安装,必须待支架搭设稳固、板下横楞与支架连接牢固后进行。 （2)。U 型卡应按设计规定安装。 6 、 其它结构模板应符合下列规定： (1）。安装圈梁、阳台、雨蓬及挑檐等模板时，其支撑应独立设置，不得支搭在施

27、工脚手架上。 （2）.安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或悬挑工作台,并应设置防护栏杆和安全网.作业处的下方不得有人通行或停留。 （3）.在危险部位进行作业时，操作人员应系好安全带。58梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求：1。模板支架的构造要求：a.本工程梁板模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用

28、下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c。高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m，.3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单水平加强层；b.单水平加强层可以每6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置.5。顶部支撑点的设计：a。在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b.顶

29、部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。6。支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d。地基支座的设计要满足承载力的要求。7。施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

30、b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。59模板的拆除1拆模顺序A拆柱模顺序 拆支撑体系拆柱箍拆柱模检查修整柱模刷脱模剂转运下一工作面 B拆梁板模顺序拆除部分水平拉杆敲支拉杆销降下顶托拆除楞木拆除面板拆除水平拉杆清理修整模板转运下一工作面2拆模要求A先支模板后拆，后支模板先拆,先拆非承重分部模板,后拆承重部分。模板拆除跨度较大的梁承重模板应先从跨中开始分别向两端拆除。B先拆除与结构的连接件,放松螺栓,使模板与砼脱离后再进行拆除,避免因拆模而使砼受震损伤

31、及损坏模板。C建立拆模申请制度。楼层模板的支撑系统的拆除，应待此处砼强度达到设计要求后，报请项经部，并由项经部报监理单位审核同意后，方可拆除.拆模时，严禁猛撬、硬砸及大面积撬落和拉倒。E柱模在砼浇筑至少48小时后，其强度能保证构件不变形，棱角完整时方可拆模。F梁板模应在与结构同条件养护的砼试块达到规范规定强度后方可拆除(详见下表)，梁板侧模拆除时应保证砼表面及棱角不受损伤.底模拆除时的砼强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502, 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100G拆下的模板和支架宜分散堆放,并及时运走，清理干净及净整,加强保管，

32、堆放整齐，以利再用。H框架工程拆模遵循隔一层拆一层的原则(即上一层楼面砼达到拆模强度方可拆除下一层楼板的支撑)，拆模时发现异常暂停拆模，经处理后方可继续拆模。3后浇带模板的拆除参考同条件试块强度报告和混凝土龄期累计温度曲线,一般在混凝土结构时间28天后拆模。墙体、顶板模板拆模板，用撬棍从侧边撬动脱模，拆除下的模板及时清理模板残渣及画线剔凿后浇带处混凝土.严禁二次支撑。4、模板拆除审批制度 当同条件拆模试块强度达到设计要求时，由施工员申请拆模,经项目经理或项目技术负责人审批后，方可以拆除模板。六、检验批的划分主体结构的模板分项工程按楼层划分检验批，即以一个框架结构（柱、墙和梁板）作为一个检验批。

33、七、模板工程质量要求和质量保证措施71质量保证体系项经部按公司“工程质量监控管理制度”的要求建立健全一套质量保证体系，严格管理实施和有效运行，确保质量体系有效性.项经部组织机构及人员配备图项目经理：项目技术负责人：土建质检员：安 全 员：土建施工员：材 料 员：内业施工员：安装施工员：安装质检员：各专业施工班组模板工程的检查记录（预检工程）,应主要参照混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）中的模板分项工程以及其他相关规范重点是强制性条文和立控项目.在模板分项检验由项目部技术负责人、质检员、施工员、班组长负责执行,检验记录由质检员负责填写，并核定分项质量等级、检验方法、观感检查

34、、尺量,隐蔽工程验收记录等. 72质量要求1模板及支架必须具有足够的支承面积,其强度、刚度和稳定性，符合设计要求。2模板的接缝不大于1。5mm，不漏浆。3表面清理干净按要求涂刷脱模剂,但不能采用影响结构性能或妨碍装饰施工的隔离剂。4模板工程的允许偏差和检查方法详下表。5实测允许偏差符合建筑安装工程质量检验评定标准中模板分项的安装要求，其合格率控制在90以上.模板工程质量要求项 次项目名称允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移基础5钢尺检查柱、墙、梁3钢尺检查2标 高+2-5水准仪或钢尺3截面尺寸基础+10钢尺检查柱、墙、梁25钢尺检查4层高垂直度不大于5m6吊线或钢尺检查大于5m8吊线或钢尺检查

35、5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度2靠尺或塞尺检查7预埋钢板中心线位移3钢尺检查8预埋管预埋孔中心线位移3钢尺检查9预埋螺栓中心线位移2钢尺检查外露长度+10-0钢尺检查10预 留 洞中心线位移10钢尺检查外露长度+100钢尺检查6柱模板在立模前应预埋好铁件、预留孔、水电管盒，经复核检查后再进行合模.7本工程采用内控方法进行引测垂直控制网线,模板采用“双控法”进行控制,即每层模板安装完毕之前由板下楼面控制网线引测到梁板模板面来检查复核柱端，梁模板的轴线尺寸和相互位置正确,将差错杜绝在浇灌柱砼之前。73模板施工技术质量管理措施1模板的制作按新的施工及验收规范要求进行模板结构计算和设计。模

36、板使用的材料及安装方法、顺序应严格按模板作业计划要求进行，每一道工序必须遵守“三检”制度进行,上一道工序在未经检查认可合格后，不得进行下一道工序施工.2梁侧模采用包底做法,梁与柱交接处，梁模搁在柱立模上,主次梁交接处，次梁模搁在主梁侧模上；为便于拆模，梁与柱，次梁与主梁的模板结合处,梁口模板宜缩短2-3mm，并锯成小斜面。3柱模板安装应立缝垂直、横缝水平、标高准确、表面平整，柱位钢筋电焊垫块定位.4梁板模板严格控制起拱值，按设计要求进行起拱：当跨度大于或等于7m时,梁起拱值为跨度的2/1000，无规定时，当跨度大于或等于4m时，梁起拱值为跨度的1/1000；楼板起拱值为1/1000。5施工轴线

37、投测选用J2高精度经纬仪，采用内部控制和外部检查相结合的投测方法，对引出的轴线（点）进行封闭校核后，弹出柱体模板轴线安装控制线,靠柱模外拉通长透线，以控制检查柱模水平平直度、表面平整度。柱四角延长线也应弹出四角延长线进行控制柱脚截面尺寸其相互位置的正确。6在涂刷模板脱模（隔离）剂时,不得玷污钢筋和砼接槎处。对模板表面要保护好,拆模时应清除水泥渣再涂刷隔离剂.7浇筑砼前，模板上杂物应清理干净后，再浇水湿润,但模板上不应有积水。8对模板班组实施全过程技术指导和质量监督制度，严格执行班组、质检员、工序交接施工员三级检查制度，把质量问题消灭在安装检查过程中.9。搭设钢管支撑体系应由有资质的专业公司施工

38、,搭设钢管工人应持证上岗。7. 4进场材料应建立验收制度，具体应符合下列要求1钢管选用外径48mm，壁厚不得小于3mm。钢管应有产品合格证、质量检验报告，钢管表面应平直光滑，弯曲、压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用。钢管必须涂防锈漆。2、扣件应有生产许可证、产品质量合格证、法定检测单位的测试报告和产品标识,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换.扣件应进行防锈处理。八、质量通病预防措施及（半)产品保护措施81质量通病轴线偏位、支撑刚度不足、变形、标高偏差、接缝不严密造成漏浆、上层模板底部位移，砼连接处“戴帽”,脱模剂使用不当，模板板面清理不符要求，砖顶过梁模板缺陷等。82预防措施1对有

39、关操作人员进行技术交底，增强责任制管理,严格执行三检制。按模板方案进行，上下层模板支撑应保持竖向一致对应.2模板轴线标高放样后，专人进行技术复核,无误后才支模。3柱模根部楼面弹设墙位置线及检测线，柱筋电焊限位垫块。4支模时拉水平、竖向通线，设竖向总垂直控制线保证水平竖向位置准确.5依据结构特点，进行模板专项设计，保证有足够强度、刚度和稳定性。6砼浇注时，对模板进行质量检测，发现问题及时处理，浇注要均匀、对称下料，控制一次浇灌高度在施工规范允许范围之内（特别是门窗洞口模板两侧）。7通过设计确定梁底支撑间距，及墙模压骨间距，在梁墙摸上口设临时撑头。8当梁板跨度大于或等于4m时,模板中间起拱，当设计

40、无具体要求是，起拱高度为全跨度的1/1000。9楼每层设标高控制点，支模过程用水准仪进行模板底面找平。10模板顶部设标高记、严格按标记施工。11楼梯踏步安装考虑装修层厚度。12严格控制木模含水率，制作时拼缝严密，拼缝小于2mm 。浇捣砼前，提前浇水湿润。13梁柱交接部位支撑要牢固,拼缝严密防止错位。14拆模后，及时清理，涂刷脱模剂(严禁使用废机油），涂刷要均匀，一般为两遍.15在封模前，应将模内垃圾清除.在墙拐角、墙梁接头处留清扫孔。16门顶砼过梁支模采用砖墙上留孔挑扁担方法施工，梁侧模下口夹紧砖墙，斜撑与上口模挡钉牢，保持直线。83（半）成品保护措施1模板应按编号分类堆放，拆模后及时清理，涂

41、刷脱模剂.2在板面电焊钢筋，水电管时，应用白铁皮垫底隔离,严禁在板面拖拉钢筋、电管，堆放安装过程用方木垫底，安装后及时设保护垫块，严禁用铁撬撬模板。3砼浇捣按规程操作，防止过度振捣引起模板变形，防止在板面卸料过高。4严格按拆模顺序拆模，不得用铁撬直接撬模板，保证边角完整，拆模由人工传下楼面轻放，严禁乱扔掷。九、模板施工安全文明措施1建立以项目负责人为首的文明生产管理组织体系，开展文明生产管理活动,进场前对工人进行文明施工教育.项经部设立专职安全员，实行安全值班制度，安全员在公司两级安全站和项目经理指导下,认真贯彻安全生产责任制,推动和组织施工中的安全工作，形成整个比较健全的安全保证体系。2在施

42、工前施工员要认真做好针对性的安全技术交底工作，两级安全员及值班人员都应进行全面检查，班组安全员在各自施工范围内逐一检查外脚手架、安全网、内架子、五口防护以及工人是否正确使用劳保用品，及时清理外架、安全网内的材料及杂物,严禁将模板材料堆放在外架上。3模板安装操作过程应按模板施工单项作业计划备料使用，使用模板支撑、搁栅、横档等松木，不得有腐朽、扭裂和节疤超过1/3材料，顶撑要垂直,横顺拉杆和剪力撑要拉牢扣紧（钉牢）模板上一道工序未完，支撑未能固定时，不得进行下一道工序。4明火作业由专人负责登记审批，定专人防火卫生责任区,工地施工用电拉搭线路及电源设置由工地电工负责,班组不得私自拆除、搭接，临时照明

43、电源线不得拖地，电源插座破裂要及时更换。5模板拆除时间应按规范要求由木部施工员负责通知,未经同意班组不得安排拆除。拆下来的材料按指定地点堆放，及时整理归堆，以防铁钉扎脚，严禁向下扔杂物木料，避免高压,物体坠落，造成工伤事故。6在塔吊吊装转运模板时，工人不得站在吊点吊臂活动范围内。7控制模板板面所堆集的钢筋、砼及施工机械等荷载，支撑应保证牢靠。8严格按福建六建建工集团公司颁发的施工现场安全教育、安全技术交底指南中的有关内容进行安全施工。9实行文明施工，材料按指定地点堆放,及时整理打扫工作面，保持整洁.十、模板体系的设计和计算 由于本工程梁柱断面尺寸较小，层高及构件的跨度101 对350500柱进

44、行验算柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm）：350。00；柱截面高度H(mm)：500.00；柱模板的总计算高度:H = 6。30m;根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目：3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0;柱截面高度H方向竖楞数目：3；2.柱箍信息

45、柱箍材料:木楞；宽度(mm)：100.00；高度（mm）:100.00；柱箍的间距（mm):450；柱箍肢数：2;3。竖楞信息竖楞材料：木楞；宽度（mm）：60.00；高度(mm)：80.00；竖楞肢数：2;4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm）：18.00;面板弹性模量（N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1。50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2)：13.00；方木弹性模量E(N/mm2）:9500。00;方木抗剪强度设计值ft（N/mm2):1。50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，

46、新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值： 其中 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算,得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000; V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 65。833 kN/m2、151。200 kN/m2,取较小值65。833 kN/m2作

47、为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大,为l= 220 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度

48、B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l计算跨度(竖楞间距)： l =220。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。265.830.450.90=31.995kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42。000。450。90=1.134kN/m，式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.995+1.134=33。129 kN/m；面板的最大弯距：M =0。125 33.129220220= 1.60105N.mm；面板最大应力按下

49、式计算： 其中， 面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距（N.mm); W -面板的截面抵抗矩 : b：面板截面宽度，h：面板截面厚度; W= 45018。018。0/6=2。43104 mm3; f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2）; f=13。000N/mm2;面板的最大应力计算值: = M/W = 1.60105 / 2.43104 = 6.599N/mm2;面板的最大应力计算值 =6.599N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力（N)； l计

50、算跨度(竖楞间距）: l =220。0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.265.830。450.90=31。995kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42.000.450。90=1.134kN/m，式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31。995+1。134=33.129 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62533。129220.0 = 4555。215N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中, -面板承受的剪应力(N/mm2）; 面板计算最大剪力（N): = 4555。215N； b-构件的截

51、面宽度（mm):b = 450mm ； hn面板厚度(mm）:hn = 18。0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34555.215/（245018。0）=0。844N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.844N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， 面板最大挠度（mm）； q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）： q = 65。830。4

52、529.62 kN/m; l-计算跨度（竖楞间距): l =220。0mm ； E面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ; I-面板截面的惯性矩（mm4)； I= 45018.018。018。0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大挠度计算值： = 0。52129.62220。04/（1006000。02.19105） = 0.276 mm;面板的最大挠度计算值 =0.276mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0。88mm，满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，

53、按连续梁计算。本工程柱高度为6。3m，柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式: 其中， M竖楞计算最大弯距(N。mm); l-计算跨度(柱箍间距)： l =450.0mm; q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265。830.150.90=10。309kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：

54、 1。42.000.150.90=0。365kN/m； q = (10.309+0。365)/2=5.337 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0。15。337450。0450.0= 1.08105N.mm； 其中, -竖楞承受的应力(N/mm2）; M -竖楞计算最大弯距(N。mm)； W -竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.08105/6.40104 = 1。689N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.689N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/m

55、m2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力（N）； l-计算跨度（柱箍间距)： l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.265。830。150。90=10.309kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42。000。150。90=0.365kN/m； q = （10.309+0.365)/2=5。337 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.337450。0 = 1441.104N；截面抗剪强度必须满足下式： 其中， 竖楞截面最大受剪应力（N/mm2)； -竖

56、楞计算最大剪力(N）： = 1441。104N； b-竖楞的截面宽度(mm）：b = 60.0mm ； hn竖楞的截面高度（mm）：hn = 80。0mm ; fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值: =31441.104/（260.080.0）=0.450N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.45N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下： 其中， -竖楞最大挠度(mm); q-作用在竖楞

57、上的线荷载(kN/m）: q =65。830。15 = 9。55 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距）: l =450.0mm ; E竖楞弹性模量(N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩（mm4），I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779。55450。04/（1009500。02.56106) = 0.109 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.109mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1。8mm ,满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

58、W = 10 10 10 / 6 = 166.67 cm3； I = 10 10 10 10 / 12 = 833.33 cm4；柱箍为单跨,按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取B方向的; P = (1。2 65.830。9 + 1.4 20。9)0。145 0.45/2 = 2.4 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力： N = 2。402 kN； B方向柱箍弯矩图（kN.m）最大弯矩: M = 0。510 kN。m; B方向柱箍变形图（mm)最大变形： V = 0。196 mm；1。 柱箍抗弯强度验算柱

59、箍截面抗弯强度验算公式 其中 ,柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0。51 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 166.67 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 2。92 N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =2.92N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0。196 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.196mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1。4mm,满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设

60、置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 10 10 10 / 6 = 166。67 cm3;I = 10 10 10 10 / 12 = 833.33 cm4；柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取H方向的; P = (1。265.830。9+1.420。9)0.22 0。45/2 = 3。64 kN； H方向柱箍剪力图（kN）最大支座力: N = 3.644 kN; H方向柱箍弯矩图(kN。m）最大弯矩: M = 0.911 kN。m； H方向柱箍变形

61、图（mm）最大变形： V = 0。556 mm；1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.91 kN.m; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 166。67 cm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 5。206 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =5.206N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.556 mm；柱箍最大容许挠度： V = 500 / 250 = 2 mm;柱箍的最大挠度 V =0。556mm 小

62、于 柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足要求!102 对200600梁进行验算（店面钢管架)一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）:0。20；梁截面高度 D(m）:0.60混凝土板厚度(mm）:130。00；立杆梁跨度方向间距La(m）:1。40;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0。10；立杆步距h(m）：1.50；梁支撑架搭设高度H（m)：6.50；梁两侧立柱间距（m):0.60;承重架支设:无承重立杆,方木支撑垂直梁截面;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）：1。40;采用的钢管类型为483；扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0。8

63、0;2。荷载参数模板自重(kN/m2)：0。35；钢筋自重(kN/m3):1。50；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）:18.0；倾倒混凝土侧压力（kN/m2)：2。0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）:2。03。材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）:1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2)：9500。0;面板抗弯强度设计值fm（N/mm2)：13。0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：50。0;梁底方木截

64、面高度h（mm):100.0；梁底纵向支撑根数:2；面板厚度（mm）:18。0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm）：500;次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm):500；穿梁螺栓竖向根数:2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：160mm，160mm；穿梁螺栓直径(mm）：M10;主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm;主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值

65、： 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15）计算,得5。714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50。994 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值18。000 kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面

66、板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图（单位:mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下： 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2); M 面板的最大弯距（N。mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20.5180。9

67、=9.72kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40。520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9。720+1。260 = 10。980 kN/m；计算跨度（内楞间距）: l = 156。67mm；面板的最大弯距 M= 0。110.98156。6672 = 2。69104N.mm；经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 2.69104 / 2。70104=0。998N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.998N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷

68、载标准值: q = 180。5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 156。67mm； E面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 501。81。81。8/12=24。3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0。6779156.674/（10095002.43105） = 0。016 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =156。667/250 = 0。627mm；面板的最大挠度计算值 =0。016mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.627mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的

69、荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416。67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， 内楞弯曲应力计算值（N/mm2）； M - 内楞的最大弯距(N。mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值（N/mm2）.按以下公式计算内楞跨中弯矩: 其中，作用在内楞的荷载,q = (1。2180.9+1。420。9）0。157=3.44kN/m； 内楞计算跨度（

70、外楞间距)： l = 500mm; 内楞的最大弯距： M=0。13。44500。002= 8。60104N。mm; 最大支座力：R=1.13.440.5=1.892 kN;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8。60104/8。33104 = 1.032 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.032 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2）。内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =18。000。16= 2.82 N/

71、mm； l-计算跨度（外楞间距）:l = 500mm； I面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0。6772。825004/（100100008.33106） = 0.014 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm;内楞的最大挠度计算值 =0。014mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2。外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力1.892kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010022/

72、6 = 166.67cm3；I = 5010032/12 = 833.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN。m） 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距（N.mm）; W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2).根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.309 kN.m 外楞最大计算跨度： l = 160mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值： = 3.09105/1.67105 = 1。854 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.854N

73、/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2).外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.077 mm外楞的最大容许挠度值: = 160/250=0.64mm;外楞的最大挠度计算值 =0.077mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.64mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 10 mm； 穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉

74、力： N =180。50.24 =2。16 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17052/1000 = 8。84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.16kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=8。84kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 14001818/6 = 7.5

75、6104mm3； I = 1400181818/12 = 6。80105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）； M - 计算的最大弯矩 （kN。m）； l-计算跨度(梁底支撑间距）: l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24。00+1。50）1.400.600.90=23.13kN/m；模板结构自重荷载:q2:1。20。351.400.90=0.53kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1。42。001.400.90=3.53

76、kN/m；q = q1 + q2 + q3=23.13+0.53+3。53=27.19kN/m；跨中弯矩计算公式如下： Mmax = 1/827.1910.22=0。136kN.m； =0.136106/7.56104=1.798N/mm2;梁底模面板计算应力 =1.798 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下： 其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =（24。0+1.50）0。600+0。35）1。40= 21。91KN/m; l-计算跨度（梁底支撑间

77、距): l =200.00mm; E-面板的弹性模量： E = 9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值： = 521.912004/(38495006。80105）=0。071mm；面板的最大挠度计算值: =0。071mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算：(1）钢筋

78、混凝土梁自重(kN/m):q1 = (24+1。5)0.60。2=3.06 kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m)：q2 = 0。350.2（20.6+0.2)/ 0.2=0。49 kN/m;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2。5+2）0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23。06+1。20.49=4。26 kN/m；活荷载设计值 P = 1。40.9=1。26 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=51010/6

79、= 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416。67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4。26+1.26=5.52 kN/m;最大弯距 M =0。1ql2= 0.15.521.41。4= 1.082 kN.m；最大应力 = M / W = 1。082106/83333.3 = 12。983 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 12.983 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： 截面抗剪强度必须满

80、足: 其中最大剪力: V = 0.65。521.4 = 4.637 kN; 方木受剪应力计算值 = 34636。8/（250100) = 1.391 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.391 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2，满足要求！方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.060 + 0.490 = 3.550 kN/m;方木最大挠度计算值 = 0.6773.5514004 /(10010000416.667104)=2.216mm；方木的最大允许挠度 =1.40

81、01000/250=5。600 mm；方木的最大挠度计算值 = 2。216 mm 小于 方木的最大允许挠度 =5.6 mm,满足要求！3。支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1 = (24.000+1。500)0.600= 15。300 kN/m2;（2）模板的自重（kN/m2）：q2 = 0.350 kN/m2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2。000）=4.500 kN/m2；q = 1.2(15。300 + 0.350 ）+ 1。44。500 = 25。080

82、kN/m2;梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图（kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图（kN。m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=3。864 kN；最大弯矩 Mmax=0。773 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1。334 mm；支撑钢管的最大应力 =0。773106/4490=172。116 N/mm2;支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 172.116 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度

83、 205。0 N/mm2，满足要求！八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6。40 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3。864 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定

84、性计算：立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.864 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.5=1。007 kN； 楼板的混凝土模板的自重: N3=1。2(1.40/2+（0.600.20)/2)1。400.35=0。529 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载： N4=1。2(1.40/2+（0.600.20)/2)1.400。130（1.50+24。00）=5.012 kN; N =3。864+1。007+0.529+5.012=10.412 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

85、lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1。59； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4。24； W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1） k1 计算长度附加系数,取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u =1。77；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551。771。5

86、 = 3.067 m;Lo/i = 3066.525 / 15.9 = 193 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.193 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10412.46/(0.193424） = 127.242 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 127.242 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) （2)k1 计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2 计算长度附加系数，h+2a = 1。7 按照表2取值1。009 ；上式的计算结果:立杆计

87、算长度 Lo = k1k2（h+2a） = 1.1671.009（1。5+0.12) = 2.002 m；Lo/i = 2001.755 / 15。9 = 126 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。417 ；103 对120板进行验算（店面钢管架） 一、参数信息:1。模板支架参数横向间距或排距（m)：1.20；纵距(m)：1。20；步距(m）：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）：0.10；模板支架搭设高度（m):6。50；采用的钢管（mm):483。0 ；扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑

88、；2。荷载参数模板与木板自重(kN/m2）:0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25。000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:2。500；4。材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm.面板弹性模量E(N/mm2）:9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1。400；木方的间隔距离（mm)：350.000；木方的截面宽度(mm）：50。00；木方的截面高度（mm)：100.00；托梁材料为：钢管（双钢管) ：48 3。5；5.楼板

89、参数钢筋级别:三级钢HRB 400（20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi）；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2）:400。000；楼板的计算宽度（m)：4。00；楼板的计算厚度（mm）：120。00；楼板的计算长度（m）:4。00；施工平均温度（）：15.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001。82/6 = 54 cm3;I = 1001。83/12 = 48。6 cm4；模板面板的按照三

90、跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；（2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2。51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中:q=1.23。35+1。42.5= 7。52kN/m最大弯矩M=0.17。520。352= 0。092 kNm；面板最大应力计算值 = 92120/54000 = 1.706 N/mm2;面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1。706

91、N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0。6773。353504/(10095004166666.667)=0。009 mm； 面板最大允许挠度 V=350/ 250=1.4 mm;面板的最大挠度计算值 0。009 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.4 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416。67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：（1）钢筋混

92、凝土板自重（kN/m）：q1= 250.350。12 = 1.05 kN/m；（2)模板的自重线荷载(kN/m）:q2= 0.350。35 = 0。122 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = （2。5+2)1.20.35 = 1.89 kN；2。方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 1。2（1。05 + 0。122） = 1。407 kN/m；集中荷载 p = 1.41.89=2。646 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 2.6461。2 /4 + 1。40

93、71。22/8 = 1。047 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 2.646/2 + 1。4071.2/2 = 2.167 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 1.047106/83。333103 = 12.565 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13。0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.565 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求！3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.21。407/2+2.646/2 =

94、 2。167 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 2167.2/(2 50 100） = 0.65 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1。4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0。65 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1。05+0。122=1。172 kN/m;集中荷载 p = 1.89 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.17212004 /（38495004166666.67) +189012003 /（ 48950

95、04166666。67) = 2。519 mm;方木最大允许挠度值 V= 1200/250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 2。519 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.8 mm,满足要求！四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.5；W=8。98 cm3;I=24。38 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1。4071.2 + 2.646 = 4。334 kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kN.m) 托梁计算变形图（mm） 托梁计算剪力图(kN） 最大弯矩 Mmax = 1。

96、806 kN。m ；最大变形 Vmax = 3。538 mm ；最大支座力 Qmax = 16.429 kN ；托梁最大应力 = 1.806106/8980=201。111 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 201.111 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度为 3。538 mm 小于1200/150与10 mm，满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0。1386。5 =

97、 0.9 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A.（2）模板的自重(kN):NG2 = 0。351.21.2 = 0。504 kN；（3)钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3 = 250。121.21。2 = 4。32 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。724 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经计算得到，活荷载标准值 NQ = （2。5+2 ） 1.21。2 = 6.48 kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1.4NQ = 15。94 kN；六、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式： 其中

98、 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 15.94 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径（cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩)(cm3）：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数,取值为1.155; u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。

99、3。3；u = 1。73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0。12 = 1。7 m;L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=15940。32/（0。537424） = 70。009 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 70。009 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1

100、k2(h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。185;k2 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.009 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1。1851.009（1。5+0.12) = 2.033 m；Lo/i = 2032.631 / 15。9 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ;=15940。32/（0.406424) = 92.599 N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值 = 92。599 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！