框架剪力墙结构中医医院脚手架施工方案（40页）.doc

1、第1章 编制说明建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2001）；建筑施工安全检查标准（JGJ59-2005）；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003)本工程施工图纸和投标文件；本工程施工组织设计。第2章 一、总体概况 本工程位于xx市中医医院内，建筑结构形式为框架剪力墙结构。总建筑面积14998平方米，其中：地下470平方米，地上14528平方米。建筑层数为地上15层，地下为1层。建筑总高度60.1米。二、建筑概况本工程结构形式为框架剪力墙结构。本工程建筑构造及装饰装修作法及概况如下：楼地面

2、：-5.200m层车库地面为防水砼地面；0.000层 及以上为现浇砼楼面；所有卫生间为防水（丙烯酸酯防水涂料）楼面；内墙：所有内墙面为墙面漆。顶棚：所有顶棚为顶棚。外墙面：外墙面为加气砼砌块自保温隔热，混合砂浆抹面罩白色氟碳漆屋面：屋面等上人屋面防水为4mm厚SBS防水卷防水，其做法：钢筋混凝土板15厚1：3水泥砂浆找平层氯丁胶乳沥青二遍聚苯板保温层25厚1：3水泥砂浆找平层底胶漆一道4mm厚SBS改性沥青防水卷材防水层20厚1：3水泥砂浆保护层40mm厚细石砼（内配筋）加防水剂面层。门窗：钢质防盗门、木质防火门；所有窗均为中空玻璃塑钢窗。三、结构概况本工程按地震设防裂度为7度设防，建筑、结构

3、尺寸单位均为mm（毫米）。1、基础：1栋、2栋楼高层主体范围内基础，以松散卵石层、砂层、稍密卵石层作为下卧层。以高压旋喷注射法处理形成的复合地基作为持力层，处理后的地基承载力特征值fspk=500kpa。基础形式采用钢筋砼筏板基础；高层主体商业多层无上层建筑部分范围内基础，采用以砂质粉土和砂类土层作为下卧层。换填砂卵石1000mm厚，换填后地基承载力特征值须达到fak=220kp。基础形式采用柱下独立基础。1栋、2栋楼筏板基础厚为0.8m1.6m，基础砼强度等级为1栋C45、2栋C40。2、主体结构：该工程项目主体结构为框支、钢筋砼剪力墙结构，主要框架梁断面尺寸为700mm2400mm，现浇板

4、厚度为120mm、140mm、150mm、180mm、200mm；框架柱截面为400mm1100mm尺寸不等；砼强度等级：1栋楼基础为C40，墙、柱:-5.2m9.3m为C45,12.3m18.3m为C40,21.3m52.8m为C35,梁板:-5.2m12.3m为C40，15.3m52.8m为C35。2栋基础C45/C40（C45仅用于轴线1-A1e交11186其余部分用C40）。框架柱、剪力墙： C40/C35（C40用于基顶39.00m,39.00m以上用C35）主梁、次梁C40仅用于0.000及以下部分。地下室内墙体采用200mm厚KP-1型页岩多孔砖，防火分区交接处采用240mmm实

5、心砖砌块。砌筑砂浆采用强度不小于M5的水泥砂浆砌筑。其余框架填充墙均为加气混凝土砌块M5混合砂浆砌筑，当填充墙在门洞两侧和窗洞两侧设明构造柱以及沿墙长3000mm左右设置一个暗构造柱。钢筋保护层厚度为：基础底板的底面为35mm、上面为25mm；地下室外墙为35mm；剪力墙为15mm；梁、柱为25mm；楼板及楼梯为15mm。第3章脚手架工程施工方案一、脚手架设计外脚手架选用A483.5的钢管，采用直角扣件，旋转扣件，对接扣件进行连接。脚手架所用材料经验收合格方可使用。根据本工程结构形式和实际施工特点，本工程18层采用落地式、全高全封闭的A483.5mm钢管扣件式双排钢管落地脚手架，落地架基础为地

6、下室顶板，根据设计单位提供的顶板承载极限值，活荷载3kN/m2，恒荷载18kN/m2，外架基础满足要求。9层以上采用悬挑脚手架，悬挑梁采用16号工字钢，外伸出1.4m，内锚固2.1m(工字钢L=3.5m)，转角处外伸出1.98m，内锚固2.97m(工字钢L=4.95m)，阳台处外伸出3.1m，内锚固4.65m(工字钢L=7.75m)，转角处悬挑长度根据现场实际情况调整，满足悬挑长度比锚固长度等于1比1.5。悬挑梁间距1.5米，转角处1.51.8米根据现场实际情况调整。用地锚锚固于楼层结构上，地锚采用A14钢筋前后二道, 锚固钢筋与工字钢之间用铁板榫紧电焊固定，如遇比楼面高出部分在砼构件上预留1

7、50*200的洞口,一端悬挑, 悬挑梁不得压在悬挑构件上，悬挑梁支点框架梁因设计未考虑脚手架荷载，在悬挑梁支点框架梁下由2根A483.5mm钢管搭设成人字型，将荷载传到剪力墙上卸荷，工字钢挑梁每根用A16钢丝绳斜拉卸荷。二次悬挑为每5层断开分次悬挑，分别在13、18、23、28悬挑，悬挑搭设最高度H=15m，此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。荷载按装修荷载考虑，要求2 层同时作业，脚手架布置见下图。 二、脚手架搭设构造要求和技术措施1、脚手架的材料1.1 钢管材料：脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 30

8、92）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。脚手架钢管的尺寸应按表采用。每根钢管的最大质量不应大于25kg，本工程采用483.5钢管。新钢管应符合下列规定；（1） 应有产品质量合格证；（2） 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定，质量应符合本规范第条的规定；（3） 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4） 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表的规定；（5） 钢管必须涂有防锈漆。旧钢管应符合下列规定：（1） 表面锈蚀深

9、度应符合本规范表序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2） 钢管弯曲变形允许偏差应符合下表序号4的规定。 1.2 扣件材质：本工程扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。扣件的紧固力距为39.249牛米。旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。本工程脚手架所用的材料严格按照国家标准要求执行。2、脚手

10、架的地基本工程脚手架的地基为200mm厚地下室顶板，在脚手架钢管立杆下加设垫板或垫木，垫板或垫木厚度不小于50mm,见下图：3、扫地杆扫地杆是立杆下端绑扎的纵向和横向的水平杆，一般离下脚面不超过120mm。扫地杆是必须用扣件扣牢，它的功能是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降，在扫地杆下部垫塞木板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当产杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边

11、坡的距离不应小于500mm。纵、横向扫地杆构造 1横向扫地杆；2纵向扫地杆4、 纵向水平杆、横向水平杆、脚手板4.1 纵向水平杆的构造应符合下列规定：（1） 纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（2） 纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对、接、搭接应符合下列规定：1） 纵向不平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内1；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3（图1）；（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆2）

12、搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；3） 当使用竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm（图2）。 图2 铺竹笆脚手板时纵向水平杆的构造1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4竹笆脚手板；5其它脚手板大横杆置于小横杆之下，水平步距为1.8m，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3 跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内

13、。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm.4.2横向水平杆的构造应符合下列规定：（1） 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度a（图）不应大于0.4l，且不应大于500mm；（2） 作业层上非主节点处的横向不平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；（3） 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内

14、，插入长度不应小于180mm。（4） 使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。4.3脚手板的设置应符合下列规定：（1） 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；（2） 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150m

15、m，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（图a）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（图b）。 脚手板对接、搭接构造（a）脚手板对接；（b）脚手板搭接（3） 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。（4） 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。4.4作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定；（1） 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；（2） 上栏杆上皮高度应为1.2m；（3） 挡脚板高度不应小于1

16、80mm；（4） 中栏杆应居中设。 栏杆与挡脚板构造 1上栏杆；2外立杆；3挡脚板；4中栏杆4.5脚手板的铺设应符合下列规定：（1） 脚手架应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；（2） 采用对接或搭接时均应符合本规范第条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；（3） 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；（4） 自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。6、 立杆内立杆离墙250mm，立杆纵距为1.5m，横距为1.05mm。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并

17、在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：（1） 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；（2） 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端

18、宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m6、 小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设12 根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。7、剪刀撑与横向斜撑71本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水

19、平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6 步4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型

20、、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。72 剪刀撑的设置应符合下列规定：（1） 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间； （2） 高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m（下图）； 剪刀撑布置（3） 高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；（4） 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立

21、杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（5） 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。73 横向斜撑的设置应符合下列规定：（1） 横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合本规范第条第2款的规定；（2） 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；（3） 高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，

22、高度在24m以上的封闭型脚手 架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。8、连墙件81 连墙件的位置在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于300mm。82 连墙件采用两步三跨连接方式。983 连墙件的间距大小还与脚手架的总高、立杆承受的内力和地区基本风压大小等有关。见下表：脚手架的总高与联墙杆的覆盖面积关系系数脚手架总高H（m）每个联墙杆的覆盖面积（m2/个）2525282515-2584 连墙件必须从底部第一根大横杆处开始设置，沿整片脚手架均匀布置。在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处，要加密联墙杆。85 刚性连墙件采用如下做法：（1）、连墙件和预埋件焊接而成。即在

23、现浇混凝土的框架梁、柱上留预埋件，然后用圆钢或角钢一端与预埋件焊接。另一端与连接短管用螺栓连接。连接时要求混凝土的强度等级不低于15N/mm2。见下图：（2）、连墙杆宜采用梅花形布置见下图。 （3）、联墙杆所在位置有时可能遇到门窗洞口，可以用添加附加短钢管的办法来实现联结。（4）、施工过程中当个别联墙杆被拆除后在相当一段时期内难于补上时，必须采取有效的加强措施。如附近添设一个临时的联墙杆，限制施工荷载或加强横向刚度等。86 连墙件数量的设置应符合表6.1的规定。注：h步距；la纵距。87连墙件的布置应符合下列规定：（1） 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；（2） 应从底层第

24、一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；（3） 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；（4） 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。88连墙件的构造应符合下列规定：（1） 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；（2） 连墙件必

25、须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。9、 卸料平台本工程卸料平台采用12.6号槽钢悬挑搭设，悬挑主梁采用12.6号槽钢，次梁采用12.6号槽钢，间距0.4米；平台防护栏杆用钢管焊接，高1.2米。平台悬挑长度3.8米，宽2.5米，主梁锚入楼面2米。整个平台与防护栏杆焊

26、接成整体，使用时采用塔吊吊装。与埋设于楼面的14圆钢连结；外侧16钢丝绳在离主梁末端0.3米处吊拉卸载，内侧钢丝绳与外侧钢丝绳间距为2m。钢丝绳悬吊于上一层的楼面吊环上（详见计算书）。10、 防护设施架体每层采用50200mm架板铺满作防护。踢脚板每层设置，高180mm。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，结构同时作业不超过两层。1栋在三层、2栋在二层满铺一层封闭脚手板，脚手板采用竹串片脚手板铺满。以上每隔7层设置水平安全网。脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.86.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在

27、架内高度2.7m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。每层作业层脚手架立杆于0.9m 处设有防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。 三、脚手架的拆除1、 施工技术准备熟悉拆除方案，并保证其正确的实施与落实，拆除前做好外架拆除的安全、技术交底工作，形成书面资料存档。合理安排外墙相关工序，避免因工序安排不合理造成工期影响，增加项目成本。2、拆除脚手架的准备工作应符合下列规定：（1） 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（2） 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3） 应由单位工程负责人进行拆除安全技术

28、交底；（4） 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、 人力资源准备2.1 建立外架拆除临时小组，并明确各相关人员的岗位职责，全面负责外架拆除事宜。相应管理网络见下图。外架拆除职责网络图2.2 相关人员岗位职责1组长职责：全面协调、安排外架的拆除工作，对外架的拆除方案和措施进行审核并督促其落实实施，及时解决拆除中遇到的施工技术问题，督促保证外架拆除时安全设施的设置和安全技术措施的实施。2安全员岗位职责：做好拆除作业前的安全教育工作，并记录存档，督促外架拆除前安全技术交底工作的实施，监督拆除作业时严格遵守操作规程及拆除方案的拆除程序，对违章操作和强令冒险作业及时制止，对拆除中遇到的安全技术问题及时向

29、组长反映并采取相应补救措施，安排拆除时空中及地面的安全警戒工作。3工长岗位职责：向班组进行计划交底和质量、技术和安全交底并记录存档，分配工作面，下达工程施工任务单，使班组明确有关任务、质量、技术、安全、进度等要求，合理安排作业班组的外架拆除及料具的搬运、堆放事宜，监督作业班组严格按照操作规程及拆除方案中确定的拆除顺序作业，及时发现并解决作业中遇到的问题，安排做好外架防护工作，避免高低交叉作业时引起安全事故，监督作业班组做好成品保护工作，对容易损坏的成品部位预先安排好防护事宜。4材料员岗位职责：做好钢管、扣件的回收、堆放、清洗及清退工作，做好台帐记录。及时向项目经理反馈周转料具的成本控制情况。3

30、 作业条件的准备：3.1 对工人进行必要的技术、安全交底，教育工人树立“质量第一，安全第一”的正确思想；遵守有关施工和安全的技术法规和操作规程。3.2 拆除前应全面检查脚手架的扣件的连接，连墙杆、支撑体系、卸载装置等是否完好。3.3 做好工作面准备检查道路、垂直和水平运输是否畅通，脚手架和脚手板是否安全，操作场所是否清理干净，外架防护是否完好等。3.4 清除脚手架上的杂物及地面障碍物。4 拆除顺序及方法4.1 必须严格遵守拆除顺序，由上而下，逐层进行，先绑者后拆，后绑者先拆，首先要机电人员拆除外架上的电气设备，外架拆除时应先依次拆除安全网、栏杆、脚手板、剪刀撑，而后依次拆除小横杆、大横杆、立杆

31、、附墙杆。4.2 连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固。4.3 在拆除作业中，应在其他杆件拆到连墙杆高度时，最后拆除连墙杆。4.4 最后一道连墙杆拆除前，应先设置抛撑后，再拆除连墙杆，以确保脚手架拆除过程中的稳定性。4.5 外架拆除A、B区为一个单元，从上至下6-4F、4-1，分二次拆除，每次拆除前做好外架全封闭，避免高低交叉作业时引起安全事故。4.6 拆除时各种配件及工具严禁抛掷至地面，拆除下来的短钢管、扣件、脚手板、安全网在楼层内分类归堆，由升降机转运下来，3.56.0米长长钢管每5-10根堆放在外

32、架上由塔吊吊运下来。运至地面后在指定地点分类堆放好，4-1层的外架拆除下来的钢管由人力传递下来，扣件、脚手板等通过升降机转运至地面。4.7 拆除脚手架时，应符合下列规定：（1） 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（2） 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；（3） 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；（4） 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200

33、1)第条第4款对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件；第6.6.3条第1、2款横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定；一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；的规定设置连墙件和横向斜撑加固。4.8 卸料时应符合下列规定：（1） 各构配件严禁抛掷至地面；（2） 运至地面的构配件应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第8.1.5条的规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。四、安全措施1、外架的使用1.

34、1 在装修施工时，允许有3层作业层施工，每层最大允许施工荷载2kN/m2。1.2 当使用物料平台时，必须采取卸荷措施，物料平台上只能放置不超过1200kg的材料或通过计算确定。1.3 外架不得超载使用，不得使用集中荷载。1.4 外架的架体部分只能作为操作架，不得作为外墙模板支模架。1.5 禁止下列违章作业：利用脚手架吊运重物；在脚手架上推车；在脚手架上拉结吊装缆绳；任意拆除脚手架部件和穿墙螺栓；起吊构件时碰撞或扯动脚手架。2、 外架的维修保养2.1 施工现场湿度大，混凝土污染严重，若维修保养不良，严重影响外架正常使用。因此，必须加强使用过程中的维修保养。2.2 工程竣工后，应将外架的所有零件表

35、面异物彻底清除干净，重新涂漆，将已损坏的零件重新更换，以便投入下一个工程。3、 外架安全措施3.1 贯彻“安全第一，预防为主”的原则。3.2 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。3.3 外升操作安全措施。1下雨或六级以上大风不升降；视线不好时不做搭设或拆除作业。2搭设作业要作好周密劳动组织。3施工现场较大时，应配置足够的对讲机，加强通讯联系。4在遇有六级以上大风天气时，应将架体与建筑结构加固。3.4外架使用安全措施1架体外侧用密目安全网封闭，最底一步架用安全网封底，底层和作业层满铺

36、脚手架，底层爬架与建筑物之间空隙用翻板封闭。2架体节点每月，全面检查一次，如有部件损伤应及时更换。3高空作业人员必须系好安全带和戴好安全帽。4严禁违章指挥，违章作业和强令冒险作业。5当有六级以上大风或雾、雨天气时不得进行拆除作业。6高空作业人员每天上班时间不得超过8小时。4、外架的防雷和接地由于架体比较高应考虑架体的避雷措施，本工程在塔吊顶部设避雷针，塔吊布置于建筑物中段，塔吊距建筑物最远处为50米，其覆盖范围可以包括整个架体。（塔吊避雷引下线采用275镀锌角钢埋入地下不小于1.5米深，测试接地电阻不超过4.0 ）5、 文明施工要求5.1 进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好

37、防滑鞋等，现场严禁吸烟。5.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。5.3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。5.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5.5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。5.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。5.7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆

38、改时，须经技术部同意后由架子工操作。5.8 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。5.9 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。5.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。5.11 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。5.12 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。5.13 要保证脚手架体的整体性

39、，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。5.14 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。5.15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。5.16 手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。5.17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。5.18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。5.19 六级以上大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜

40、道板、跳板上有无杂物。若有则应随时清理,并要采取防滑措施。五、脚手架专项应急预案1、 项目部救援组织机构名单及职责姓 名职 务岗位职责杨光明项目经理项目总负责张 建技术负责人技术总部署、方案编制、现场施工总指挥胡长生总工长现场施工、技术交底冯 涛安全员现场施工安全总负责吕 建电机工长现场临电、临水、机械设备负责人赵旭质量员施工质量负责人马小兰材料员现场材料负责人雷 兵测量员测量放线负责人2、脚手架出现事故征兆进的应急措施序号征兆应急措施备注1因地基沉降脚手架局部变形在双排架横向的截面上架设八字撑或剪刀撑。2悬挑梁挠度变形超过规定值加固梁的锚固点、加设悬挑梁、加设下方支撑、检查钢丝绳，并紧固。3

41、卸荷，拉结体系局部产生破坏恢复原方案的卸荷，拉接体系，纠正变形部位，如为架体外张：先按每开间设一倒链，松开拉结点，各点同时拉紧倒链，至变形纠正，再作好刚性拉接，将各卸荷点钢绳收紧，最后放开倒链。2.1 脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡2.2 迅速确定事故发生的准确位置及范围,检查脚架的损坏程度,人员伤亡情况,依据不同情况外置.2.3 划出事故区,除救援人员外,未经许可不得进入事故发生区,迅速核实脚手架上的作业人数,如有人员被坍塌的脚手架压在下方,要立即采取措施加固四周,然后拆除或切割压住伤者的杆件,将伤员移出,如脚手架太重可用吊车将架体抬起,以便救人.如无人员伤亡,产即实施脚手架加固措施.2.

42、4 抢救受伤人员进几种情况处理 如确认人员已死亡,立即保护现场. 如发生人员昏迷、伤及内脏，骨折及大量失血：立即联系120、999、急救车为取得最大效果，可联系专科医院外伤大出血，在急救车未到之前，现场采取止血措施骨折：注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎内脏或伤情不详者一律用担架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿。 一般性外伤视伤情送往医院，预防破伤风轻微内伤，送医院检查3、 事故报告和流程第4章 脚手架计算书一、参数信息: 1、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类）钢管规格：483.5；钢管直径d（mm）：48；钢管壁厚t（mm）：3.5；单位重量qg（kN/m）：0.0384；惯性矩I（m

43、m4）：113600；抵抗矩W（mm3）：4730；截面积A（mm2）：450；回转半径i（mm）：15.9；抗弯、抗压容许应力(N/mm2)：205；弹性模量E(N/mm2)：206000；2、悬挑部位材料及构造参数悬挑型钢类别：工型钢悬挑型钢类型：16号工字钢，尺寸t(mm)：9.9尺寸h(mm)：160尺寸b(mm)：88截面积A(cm2)：26.1截面的抗矩Wx(cm3)：141截面惯性矩I(cm4)：1130建筑物外悬挑段长度 3.10 建筑物内锚固段长度 4.65 m 与楼板连接的地锚钢筋直径 :14.00 mm； 楼板混凝土标号:C35；钢丝绳结构类别：67+FC；钢丝绳公称抗拉

44、强度（MPa）：1570；绳芯材料：钢芯；钢丝绳布置方式：平行；拉绳与悬挑型钢的夹角（度）：60；3、脚手架构造参数脚手架类型：双排架；脚手架高度Hs（m）：15；立杆纵距La（m）：1.5；立杆横距Lb（m）：1.05；横杆步距h（m）：1.8；上部横杆根数n2：2；脚手板铺设层数n3：2；连墙件类型：扣件连接；连墙件布置方式：二步三跨；连墙件水平间距lw（m）：4.5；连墙件垂直间距hw（m）：3.6；连墙件长度b1（m）：0.3；剪刀撑斜杆与地面的倾角a：45剪刀撑跨越立杆根数n4：7；4、荷载参数脚手板自重qj（kN/m2）：0.35；栏杆、挡脚板自重qd（kN/m）：0.14；安全网

45、自重qa（kN/m2）：0.0014；作业层施工均布荷载qs（kN/m2）：3；同时施工作业层数 n1：2;xx市地区基本风压w0（kN/m2）: 0.3;5、其他参数风压高度变化系数z（查GB50009-2001表）架高15m，地处C类(城市郊区)z为：1.14；脚手架风荷载体型系数s（查JGJ 130-2001表）：0.089；风荷载标准值wk=0.7szw0 =0.021；立杆计算长度系数（查JGJ 130-2001表）：1.50；轴心受压构件稳定系数（查JGJ 130-2001附录C）：0.245；注：计算长度l0 = h =1.51.8=2.7 m 长细比= l0 / i=2700/

46、15.9=170荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载G ：1.2；可变荷载Q：1.4；6、材料种类说明脚手板采用：竹串片脚手板 挡脚板采用：栏杆，木脚手板挡板安全网采用：ML1.86;1.5kg 二、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况，荷载传递线路如下：脚手板纵向水平杆（大横杆）横向水平杆（小横杆）立杆悬挑钢梁。因此应对悬挑钢梁、连墙件、立杆、纵横向水平杆（大、小横杆）等进行验算。1、纵向水平杆验算纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度验算。按照纵向水平杆上面的脚手板自重和施工作业均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和挠度。图

47、1纵向水平杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2纵向水平杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)、荷载计算均布荷载设计值（用于计算弯矩）静荷载公式： q大静设 =Lb/(n2+1)1.2qj+1.2qg静荷载计算式：q大静设=1.05/(2+1)1.20.35+1.20.03840.193 kN/m活荷载公式：q大活设 =Lb/(n2+1)1.4qs活荷载计算式：q大活设 =1.05/(2+1)1.43=1.47 kN/m均布荷载标准值（用于计算挠度）静荷载公式：q大静标 =Lb/(n2+1)qj+ qg静荷载计算式：q大静标=1.05/(2+1)0.35+0.03840.16kN/m

48、活荷载公式：q大活标 = Lb/(n2+1)qs 活荷载计算式：q大活标=1.05/(2+1)3 =1.05 kN/m、最大弯矩计算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:公式：M1max =0.08q大静设La2+0.1q大活设La2计算式：M1max=0.080.1931.52+0.11.471.520.365 kN.m支座最大弯距计算公式如下:公式：M2max=0.1q大静设La2+0.117q大活设La2M1max=0.10.161.52+0.1171.051.520.312 kN.m、抗弯强度验算选择支座弯矩和跨中弯矩的最大绝对值进行强度验算：公式：= Mm

49、ax/W计算式：=0.312106/473065.961 N/mm2 = 65.961N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 f = 205.0 N/mm 2，满足要求！、挠度验算公式：=0.677q大静标La4/(100EI)+ 0.99q大活标La4/(100EI)计算式：=0.6770.1615004/(100206000113600)+0.991.0515004/(100206000113600) 2.51mm大横杆的最大挠度 1.631 mm 小于 大横杆的最大容许挠度=1500.0/150 = 10.000与10 mm，满足要求！2、(横向水平杆)小横杆验算纵向水平杆在横向水平杆的

50、上面，横向水平杆按照集中荷载加均布荷载作用下的简支梁梁，进行强度和挠度验算。横杆小计算简图、荷载计算集中荷载设计值（用于计算弯矩）：公式：p小设 =(q大静设+ q大活设)La 计算式：p小 =(0.193+1.47)1.52.495 kN均布荷载设计值（用于计算弯矩）： 公式：q小设= 1.2qg计算式：q小设=1.20.03840.046kN/m集中荷载标准值（用于计算挠度）： 公式：p小标 = (q大静标+ q大活标)La计算式：p小标=(0.16+1.05)1.51.815kN均布标准值（用于计算挠度）： q小标 = qg = 0.0384 kN/m、最大弯矩计算公式：Mmax= q小

51、设Lb2/8+ p小设Lb/3计算式：Mmax=0.0461.52/8+2.4951.05/30.886kNm、抗弯强度验算公式：= Mmax/W计算式：=0.886106/4730187.31N/mm2小横杆的最大弯曲应力为 = 44.119N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f = 205.0 N/mm2，满足要求！ 、挠度验算公式：=5q小标Lb4/(384EI) + p小标(Lb/3)/(24EI) 3Lb2-4(Lb/3)2计算式：=50.038410504/(384206000121900)+1.815103(1050/3)/(24206000121900)31050-4(1

52、050/3)22.994mm=1050/150=7与10mm小横杆的最大挠度 0.749 mm 小于 大横杆的最大容许挠度=1050.0/150 = 7.000与10 mm，满足要求！3、水平杆与立杆的连接扣件计算 按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为12.80 kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.050

53、2/2 = 0.040 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.500 = 0.057 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.500/2 = 0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 2.0001.0501.500/2 = 1.575 kN； 荷载的设计值: R = 1.2(0.040+0.057+0.236)+1.41.575 = 2.605kN； R 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)

54、为0.1394 NG1 = 0.1394+(1.052/2+1.502)0.038/1.8015.00 = 3.154 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.30 NG2 = 0.30021.500(1.050+0.30)/2 = 0.607 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板标准值为0.150 NG3 = 0.15021.500/2 = 0.225 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005 NG4 = 0.0051.50015.000 = 0.112 kN； 经计算得到，静荷载标

55、准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.100 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.0001.0501.5002/2 = 3.150 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz = 0.740； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，

56、风荷载标准值 Wk = 0.70.3000.7400.645 = 0.100 kN/m2； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2NG+0.851.4NQ = 1.24.100+0.851.43.150 = 8.668 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为 Mw = 0.851.4WkLah2/10 = 0.851.40.1001.5001.8002/10 = 0.058 kN.m； 5、立杆的稳定性计算: 根据建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2001） 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.668 kN； 计算立杆的截面回转半径

57、 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架表得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架表得 ： = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：lo = 3.119 长细比 Lo/i = 199 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ： = 0.182； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； = 8667.90/(0.182489.30)+57900/5077.79

58、3 = 108.738N/mm2； 立杆稳定性计算 = 108.738N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 6、连墙件的计算: 建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2001）连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N1 = N1w+N0 风荷载标准值 Wk = 0.100kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200m2； 按建筑施工扣件式钢管脚手架条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0 = 5.000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： N1w = 1.4WkAw

59、 = 2.273 kN； 连墙件的轴向力设计值 N1 = N1w+N0 = 7.273 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 L/i = 200.000/15.782 的结果查表得到 = 0.966 ，L为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.893 cm2；f = 205.00 N/mm2 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.89310-4205.000103 = 96.897 kN； N1 = 7.273 N f = 96.897,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 N1

60、= 7.273小于 双扣件 的抗滑力12.8kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 7、悬挑梁的受力计算:作用于脚手架的荷载包括恒荷载、活荷载。恒荷载标准值包括以下内容：、每m立杆承受的自重标准值（kN/m）， 本例为0.1394 ，则其产生集中荷载标准值NG1=3.346 kN。、脚手板的的自重标准值（kN/m），本例采用竹笆脚手板，取值为0.30 ，则其产生集中荷载标准值NG2=1.260 kN。、栏杆与挡脚手板的自重标准值（kN/m），本例采用木栏杆、木挡脚手板，取值为0.11 ，则其产生集中荷载标准值NG3=0.330 kN。、吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m）为0.005，则

61、其产生集中荷载标准值NG4=0.180 kN。经过计算，恒荷载标准值NGNG1+ NG2+ NG3+ NG4=3.346 kN1.260 kN0.330 kN0.180 kN5.116kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经过计算得到，活荷载标准值NQ4.725kN.悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点（见下图）支座反力计算公式： 支座弯矩计算公式： C点最大挠度计算公式： 本工程算例中，m1=1900mm,m2=2950mm,m=3100mm,l=4650mm。水平悬挑梁的截面贯

62、性矩I1660.00cm4,截面模量（抵抗矩）W185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N12.75kN。水平钢梁自重强度计算荷载q=0.29kN/m；k=0.67；k1=0.12；k2=0.47。代入公式，经过计算得到：支座反力RA=34.148kN；支座反力RB=-7.199kN；最大弯矩MA=22.896kNm。2、强度验算：fM/1.05W+N/A=22.896106/(1.05108300.0)+6.988 1000/2195.0117.9kN/mm2。水平支撑梁的抗弯强度f小于水平支撑梁的抗弯设计强度205.0 kN/mm2。满足要求！3、挠度验算：最大挠度Vmax14.9

63、92mm，查钢结构设计规范GBJ50017-2003, 水平支撑梁的最大容许挠度为：4000.0/25016mm 。水平支撑梁的最大挠度Vmax最大容许挠度，满足设计要求4、悬挑梁的整体稳定性计算，水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到 b=57010.063.0235/(1450.0160.0235.0)=1.55由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)稳定性计算：133.22N/mm2, 小于悬挑梁的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 5、锚固段与楼板连接计算：水平钢梁采

64、用钢筋拉环，水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.199kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为： 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径：D7199.004/（3.1416502）1/210mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧60cm的搭接长度。第5章 卸料平台计算书一、参数信息: 1.荷载参数 脚手板类别：木脚手板 脚手板自重：0.35 kN/m2 栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板 栏杆、挡板脚手板自重：0.14 kN/m2 施工人员等活荷载:2.00 k

65、N/m2 最大堆放材料荷载:10.00 kN 2.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离：1.00 m 外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离2.00 m 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：3.00 m 钢丝绳安全系数K：6.00 悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算； 预埋件的直径：16.00 mm 3.水平支撑梁 主梁材料类型及型号：12.6号槽钢 槽口水平 ； 次梁材料类型及型号：12.6号槽钢 槽口水平 ； 次梁水平间距ld：0.40 m 建筑物与次梁的最大允许距离le:0.20 m 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度：3.80 m 水平钢梁(主梁)的锚固长度：2.00 m 平台计算宽度：3.80 m二

66、、次梁的验算: 次梁选择 12.6号槽钢 槽口水平 ，间距0.40m，其截面特性为： 面积 A = 15.69cm2； 惯性距 Ix = 391.47cm4； 转动惯量 Wx = 62.14cm3； 回转半径 ix = 4.95cm； 截面尺寸：b = 53.0mm,h = 126.0mm,t = 9.0 mm。 1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350.40 = 0.14 kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10.00/3.80/3.800.40 = 0.28 kN/m； (3

67、)槽钢自重荷载 Q3 = 0.12kN/m； 经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.14+0.28+0.12) = 0.65 kN； 经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4 2.00 0.40 3.80 = 4.26kN。 2.内力验算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 0.653.802/8+4.263.80/4 = 5.22 kN.m。 3.抗弯强度验算 次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00

68、 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 = 5.22103/(1.0562.14) = 80.00 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 = 80.00 N/mm2小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2,满足要求! 4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b = 5709.053.0235/(3800.00126.0235.0) = 0.57； 次梁槽钢的稳定性验算 = 5.22103/(0.56862.14) = 147.93 N/mm2； 次梁槽钢的稳定性验算 = 147.93 N/mm2小于 次梁槽钢

69、的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2,满足要求!三、主梁的验算: 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择 12.6号槽钢 槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A = 15.69cm2； 惯性距 Ix = 391.47cm4； 转动惯量 Wx = 62.14cm3； 回转半径 ix = 4.95cm； 截面尺寸：b = 53.0mm,h = 126.0mm,t = 9.0 mm。 1.荷载验算 (1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用:栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m； (2)槽钢自重荷载 Q2

70、 = 0.12kN/m； 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.12) = 0.32kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (0.653.80+4.26)/2 = 3.37kN； 2.内力验算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R1 = 9.422 kN； R2 = 1.346 kN； 最大支座反力为 Rmax = 9.422 kN.m； 最大弯矩 Mmax = 1.346 kN.m； 最大挠度 V = 3.689 mm。 3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压

71、强度设计值，f = 205.00 N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 = 1.346103/(1.0562.14)+4.71103/1569.00 = 23.63 N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 23.63 N/mm2小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求! 4.整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b = 5709.053.0235/(3800.00126.0235.0) = 0.568； 主梁槽钢的稳定性验算 = 1.346103/(0.56862.14) = 38.14 N/mm2； 主

72、梁槽钢的稳定性验算 = 38.14 N/mm2小于 f = 205.00 N/mm2,满足要求!四、钢丝拉绳的内力验算: 水平钢梁的垂直支坐反力Rci和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算: Rci = Ruisini 其中 Rci - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； Rui - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin ( 90 - ArcTan ( Li0+Li)Lw) = 0.707 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：Rui = Rci/sini； Rui = 9.422/0.707 = 13.32 kN；五、钢丝拉绳的强度验算:

73、钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力Ru取最大值进行验算，为13.32kN； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg = 0.5d2 - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对637钢丝绳取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取13.32kN， = 0.82,K = 6.00，得到：d = 14.0 mm。 钢丝绳最小直径必须大于14mm才能满足要求！六、钢丝拉绳拉环的强度验算: 取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值Ru进行计算作为拉环的拉力N为： N = Ru = 13324.720 N。

74、 拉环强度计算公式为 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f = 50.0N/mm2； 所需要的拉环最小直径 D = 13324.74/(3.14250.002) 1 / 2 = 13.0 mm。七、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口； 3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩； 5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。