电缆公司中压电缆车间高大支模结构施工方案（45页）.doc

1、xx电缆集团有限公司7#中压电缆车间二区高大支模施工方案编制人：审核人：批准人：施工单位： 高大支模施工方案一、 工程概况 二、 编制依据三、 总体施工方案四、 模板、支撑的设计及验算1、模板体系概况2、模板的支设3、柱、梁、顶木模板与支撑计算五、 构造措施六、 高大支模支撑系统的设计及搭设方法1、回填土及满堂底部处理2、柱模板设计及安装3、梁、楼板模板设计及安装七、 高大支模混凝土施工要点八、 施工安全及质量保证措施九、 应急救援预案1、概况2、机构设置3、报警救援及其他联络电话 4、人员分工与职责5、应急救援工作程序6、应急救援方法十、附图1、钢管支撑平面布置图2、钢管支撑立面、剖面布置图

2、xx电缆集团有限公司7#中压电缆车间二区高大支模结构施工方案一、 工程概况及特点本项目为xx电缆集团有限公司7#中压电缆车间二区新建工程，总建筑面积16468m2，八层框架结构，一层层高为6.5M，二层四层层高为4.5M，五层为6.5M，六层八层为4.5M，建筑高度为40M，室内0.000相当于青岛高程3.35M。 高大支模部位为: 新建车间的2-L2-P轴和2-12-4轴，建筑面积约为582，开间尺寸为24.24M，进身尺寸为24M，高度为15.6M(-0.15M15.45M)，框架柱断面为800800、8001300，框架梁断面主要为: 300700、350800、6001600，其中60

3、01600的梁为后张法预应力大梁，各层三支，标高分别位于15.45M、19.95M、26.45M、30.95M的结构层，现浇板厚度为130，砼采用商品砼，标号均为:C45。以上结构具有截面大、楼层高、跨度大、荷载大等特点，根据这些特点，为确保施工生产的安全正常进行，同时解决高大模板支设的难题，特编制本方案。本方案主要是对本工程高大支模系统进行设计及验算，详见附后计算书。二、 编制依据1.xx电缆集团有限公司7#中压电缆车间2区新建项目施工图纸；2.混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002；3.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；4.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J

4、GJ130-2011；5.建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)；6.建筑施工高处作业安全技术规范(2011版)；7.江苏省建筑工程高大支模施工安全管理办法。三、 总体施工方案根据本工程特点，为保证施工的安全，确保工期及成本节约，通过分析对比，决定采用满堂钢管架(48MM3MM)和木模板的支撑体系。模板选用长度宽度为1220mm2440mm，厚度为16mm的多层夹板，方木截面尺寸为40mm90mm。由于高支模的梁截面尺寸比较大，最大梁为600 mm1600 mm，而且上层施工时，下层钢管支撑不能拆除，因此钢管支撑架设时，该部位回填土的处理及底部加固相当重要，具体施工程序及相关安排如下:

5、1、分层夯填基础及地面回填土(密实度95%)2、满浇200厚C20砼垫层3、架设落地满堂钢管架，同时分层焊接、绑扎柱钢筋4、分层支设柱模板5、检查、验收柱模板及支撑体系并加固整改到位6、分层浇筑柱砼7、安装顶板结构模板8、检查、验收顶板结构模板及支撑体系并加固整改到位9、绑扎顶板结构层钢筋10、再次检查、验收模板支撑体系确认无问题后，会同监理和建设方对钢筋、模板进行隐蔽验收，合格后签发砼浇筑令11、召开混凝土施工前的班前会议，对施工顺序、重点施工部位和难度较大部位进行技术交底和安全交底 12、 浇筑混凝土13、待结构层砼强度达到75%时，架设上部满堂钢管架。由于下层130厚的C45钢筋砼现浇板

6、已浇好，只要下层现浇结构的模板和支撑不拆除，钢管底部不需要加固处理，只要在钢管支撑下垫一层1001006MM厚的钢板，即可确保其钢管支撑的安全。14、浇筑第五层楼面时，下面四层支撑不拆除，施工六层楼面时，在砼浇筑前7天张拉四层大梁，大梁张拉结束后再浇筑六层楼面。施工屋面前张拉五层梁，张拉结束一周后施工屋面砼。待上部结构全部完成后，再拆除下层高支模结构层模板和支撑。四、模板、支撑的设计及验算1、模板体系概况根据我公司多年来的施工经验，针对本工程的特点，决定采用满堂钢管脚手架模板体系。2、模板的支设、施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图

7、纸设计意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺、施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。、钢筋工程检查合格隐蔽以后，经项目经理部通知，班组施工人员方可进行模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、预留洞口的位置、数量是否正确，每个施工段内支模顺序是: 柱梁楼板柱梁接头加固。、方柱模板采用十一夹板面板，厚度16MM，加固肋木 (竖向)采用4090MM木方150200MM及483MM的双钢管(水平方向)，配合对拉紧固螺栓。、结构层楼板模板采用十一夹板面板，厚度16MM，楞方采用4090MM木方100MM，利用满堂内架配合木方及钢管加固。、

8、结构层梁模板采用十一夹板面板，厚度16MM，楞方采用4090MM木方及483MM的钢管，配合对拉紧固螺栓。、当梁高超过800MM时另加对拉穿梁螺栓，螺栓通过山形卡、螺帽与加固肋等连接，螺栓横向间距为500MM，竖向排距视梁的具体高度确定，梁高600800MM加一道，8001000MM加两道，,10001300MM加三道。、柱、梁头交接部位利用十一夹板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错位问题，在上层模板支设时应向下延伸200MM深，在模板外侧加补木楞。3、柱、梁、顶木模板及支撑计算柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参

9、数 柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1300mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞7根。 面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产

10、生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取6.600m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.600m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=18.710kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用

11、新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.918.720=16.848kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.216.8480.500+1.402.7000.500=11.999kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.601.60/6 = 21.33cm3； I = 50.001.6

12、01.601.60/12 = 17.07cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.424+1.401.350)0.208 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05210001000/21333=2.441N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最

13、大剪力 Q=0.600(1.208.424+1.41.350)0.208=1.500kN 截面抗剪强度计算值 T=31500.0/(2500.00016.000)=0.281N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.4242084/(1006000170667)=0.105mm 面板的最大挠度小于208.3/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

14、竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.208m。 荷载计算值 q = 1.216.8480.208+1.402.7000.208=5.000kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.500/0.500=5.000kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.0000.50 最大剪力 Q=0.60.5005.000=1.500kN 最大支座力 N=1.10.5005.000=2.750kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.

15、00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.125106/83333.3=1.50N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31500/(250100)=0.450N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6773.510500.04/(10090

16、00.004166666.8)=0.040mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.216.85+1.402.70)0.188 0.500 = 2.25kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.050mm 最大支座力 Qmax=6.963kN 抗弯计算强

17、度 f=0.304106/10160.0=29.92N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.963 对拉螺栓

18、强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.216.85+1.402.70)0.208 0.500 = 2.50kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.282mm 最大支座力 Qmax=10.988kN 抗弯计算强度 f=0.779106/10160.0=76.67N/mm2 支撑钢

19、管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于780.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.988 对拉螺栓强度验算满足要求!梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度

20、600mm，高度1600mm，两侧楼板厚度130mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用4090mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产

21、生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=12.020kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.912.020

22、=10.818kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 q = 1.210.8180.300+1.403.6000.300=5.406kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.601.60/6 = 12.80cm3； I = 30.001.601.601.60/12 = 10.24cm4； 计算简图 弯矩图(k

23、N.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.649kN N2=1.784kN N3=1.784kN N4=0.649kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.290mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04810001000/12800=3.750N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3973.0/(2300.00016.000)

24、=0.304N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.290mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3010.82+1.40.303.60=5.406kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3010.82=3.245kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受

25、力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.212kN 经过计算得到最大变形 V= 0.631mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.675106/83333.3=8.10N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足

26、: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32703/(250100)=0.811N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.631mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图

27、 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.126mm 最大支座力 Qmax=9.056kN 抗弯计算强度 f=0.442106/10160.0=43.50N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A

28、= 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.056 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 计算参数: 模板支架搭设高度为15.3m， 梁截面 BD=600mm1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.425m，立杆的步距 h=1.70m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000

29、.0N/mm2。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m (450+300+450)。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 1530016001600600450300450图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计

30、算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.100=4.080kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.100(21.600+0.600)/0.600=0.317kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.100=0.270kN 均布荷载 q = 1.204.080+1.200.317=5.276kN/m 集中荷载 P = 1.400.270=0.378kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和

31、截面抵抗矩W分别为: W = 10.001.801.80/6 = 5.40cm3； I = 10.001.801.801.80/12 = 4.86cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.208kN N2=0.599kN N3=0.507kN N4=0.916kN N5=0.507kN N6=0.599kN N7=0.208kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.010mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.005

32、10001000/5400=0.926N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3319.0/(2100.00018.000)=0.266N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.010mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q

33、 = 0.916/0.100=9.157kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.160.10 最大剪力 Q=0.60.1009.157=0.549kN 最大支座力 N=1.10.1009.157=1.007kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.009106/54000.0=0.17N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可

34、以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3549/(24090)=0.229N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.989kN/m 最大变形 v =0.6774.989100.04/(1009500.002430000.0)=0.000mm 木方的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

35、。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.026mm 最大支座力 Qmax=1.665kN 抗弯计算强度 f=0.048106/4491.0=10.69N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷

36、载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.093mm 最大支座力 Qmax=7.284kN 抗弯计算强度 f=0.250106/4491.0=55.61N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R

37、Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.28kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.28kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.10015.300=1.827kN N = 7.284+1.827=9.111kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2

38、)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7001.60=3.163m =3163/16.0

39、=198.330 =0.184=9111/(0.184424)=116.881N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.600+20.300=2.200m =2200/16.0=137.931 =0.363 =9111/(0.363424)=59.282N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.032(1.600+20.300)=2.640m =2640/16.0=165

40、.547 =0.260 =9111/(0.260424)=82.808N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.0

41、92 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.0

42、26 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1

43、.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 计算参数: 模板支架搭设高度为15.3m， 立杆的纵距 b=0.85m，立杆的横距 l=0.85m，立杆的步距 h=1.70m。 面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0

44、N/mm2。 木方4090mm，间距150mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1300.850+0.3000.850=3.029kN/m 活荷载标准值 q2

45、= (2.000+2.500)0.850=3.825kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 85.001.601.60/6 = 36.27cm3； I = 85.001.601.601.60/12 = 29.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.0

46、29+1.403.825)0.150 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02010001000/36267=0.558N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.029+1.43.825)0.150=0.809kN 截面抗剪强度计算值 T=3809.0/(2850.00016.000)=0.089N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值

47、 v = 0.6773.0291504/(1006000290133)=0.006mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.150=0.489kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.150=0.045kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.150=0.675kN/m 静荷载 q1 = 1.200.489+1.2

48、00.045=0.641kN/m 活荷载 q2 = 1.400.675=0.945kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.945+0.641)0.850=1.348kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.348/0.850=1.586kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.590.85 最大剪力 Q=0.60.8501.586=0.809kN 最大支座力 N=1.10.8501.586=1.483kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009

49、.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.115106/54000.0=2.12N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3809/(24090)=0.337N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支

50、座力除以跨度得到0.534kN/m 最大变形 v =0.6770.534850.04/(1009000.002430000.0)=0.086mm 木方的最大挠度小于850.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 1.483kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.309kN 经过计算得到最大变形

51、V= 0.161mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.723106/166666.7=4.34N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34818/(2100100)=0.723N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/m

52、m2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.161mm 顶托梁的最大挠度小于850.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.10015.300=1.523kN 钢管的

53、自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8500.850=0.217kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1300.8500.850=2.358kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.097kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.8500.850=3.251kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ

54、六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.47kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取

55、值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7001.60=3.163m =3163/16.0=198.330 =0.184=9468/(0.184424)=121.461N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.600+20.300=2.200m =2200/16.0=137.931 =0.363 =9468/(0.363424)=61.605N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因

56、素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.032(1.600+20.300)=2.640m =2640/16.0=165.547 =0.260 =9468/(0.260424)=86.052N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。五、构造措施1、每根立杆底部均应设置1001006MM的铁板底座。2、必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直

57、角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。3、立杆的接长采用对接扣件，两根相邻的立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高方向错开的距离不小于500mm。4、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。5、满堂模板支架两端与中间每隔四排立杆在中间的一道水平拉结杆处设置一道水平剪刀撑。6、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相邻的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150mm。7、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1000mm，采用不少于两个

58、旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。8、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。9、满堂钢管支架，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。10、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶劳。11、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。12、满堂模板支架立柱，在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔5M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为5M，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为4560。13、纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑

59、中间处增加一道水平剪刀撑。六、高大支模支撑系统的设计及搭设方法1、回填土及满堂架底部处理、回填土:按规范要求分层3050CM回填土方，并用16T压路机进行碾压。、砼硬化场地:150厚碎石垫层并压实，上浇C20砼200厚。、满堂架底部处理:每根立杆下垫6厚100100的铁板，再竖立杆。2、柱模板设计与安装材料：梁、板、柱模板均采用十一夹板，厚度为16mm。竖楞采用40*90方木，水平加固杆件采用48壁厚3mm的钢管。加固螺杆采用12mm对拉螺杆，水平间距500mm，竖向间距400mm。第1排螺杆距地面不超过250mm。施工流程:柱定位放线加焊模板定位钢筋拼装模板支设模板调整定位加固模板（上螺杆、

60、水平钢管）加设斜向顶拉撑（调整垂直度）加设水平系杆，确保其整体稳定性。柱用16mm厚十一夹板做模板，40*90mm木方做竖楞，间距300mm，外用248钢管做水平横楞，控制柱断面和固定围楞，水平钢管（柱箍）间距为500mm，第一道钢管距地面250mm，用20塑料管内穿12对拉螺栓，山形卡子固定。3、梁、楼板模板、在复核梁底标高、校正轴线无误后，搭设、调平梁、板支架，在横楞上铺放底模并固定。对于跨度超过4米的梁或板，应按规范要求起拱。模板拼缝时，板缝刨平直，确保拼缝严密、不漏浆。、施工流程如下：复核梁底板底标高、调整梁底模位置搭设梁模支架安装梁底模按规范要求起拱绑扎梁钢筋安装两侧梁模安装对拉螺杆

61、复核、调整梁截面尺寸铺设板模。、注意事项。、梁侧模竖楞间距为100mm，螺杆水平间距、竖向间距均为500mm；、梁柱交接的核心区模板复杂，要求拼缝严密、加固牢靠；、底模起拱应在钢筋绑扎以前进行；、大梁梁底均采用2排立杆，所有立杆沿梁长度方向的间距为425mm，立杆底部加垫铁板；、检查梁截面模板尺寸、预拱度、预留孔洞等，确认无误后加固；、在支撑的高度方向每1700mm高度设置一道水平系杆，底部距底托顶面200mm高度处设置一道水平扫地杆；、在每一道大梁的两侧各设置一道剪刀撑，确保钢管架的整体稳定性；、模板的平整度、预拱度必须仔细核查到位；、单块就位拼装时，每个跨度先从四周向中间铺设；、模板接缝处

62、下方必须有木方，木方搭接的位置必须相互错开1000mm以上。附：梁，板模板支设示意图模板支设质量检验允许偏差如下表：序号项目允许偏差mm1轴线位移柱、梁、墙52标高53截面尺寸柱、梁、墙+4 -54每层垂直度65相邻两板表面高低差26表面平整度57预埋钢板中心线位移38预埋管预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10 -010预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10 -0七、高大支模混凝土施工要点 由于高大支模结构的截面尺寸较大，钢筋密集，混凝土连续施工强度大、难度高，个别节点施工过程复杂，施工中必须采用有效的措施保证混凝土振捣密实并不产生离析现象，预防新浇混凝土产生温度裂缝等。施工

63、主要控制措施如下：1、为避免混凝土内外产生的温差过大，优先选用水化热较低的矿渣硅酸盐水泥。在浇筑混凝土以前及时与混凝土供应商进行联系，确定混凝土的配合比、外加剂等材料的掺用情况；为防止混凝土运输过程中由于塞车出现砼供应不上的问题，要求砼搅拌站在砼运输路线上有多种选择，确保有2条可以选择的运输路线。2、对节点钢筋密集部位，拟根据现场实际要求来调整混凝土粗骨料的直径，确保该节点混凝土质量。3、混凝土坍落度控制在1418，同时，为有效的降低混凝土的最大温升，减缓混凝土的凝固时间，在混凝土中掺用优质粉煤灰和适量减水剂，使混凝土缓凝，推迟水化热峰值的出现时间，使温升时间延长，给后续工作及混凝土养护带来便

64、利。4、混凝土浇筑前做好混凝土输送泵等机具的维护和维修工作，保证其运行状态良好。现场配备一台250kw的柴油发电机，保证施工的连续性。5、对于框支梁的混凝土，拟采用分层350mm浇筑振捣的方法，连续浇筑。钢筋密集的梁柱节点核心区，采用35mm的小型振动棒进行施工，保证该处混凝土振捣密实。6、由于实际需要，框架柱混凝土按楼层分多次顺环浇筑：每次顺环浇筑高为3.0米，对于新旧混凝土的交界处，采用1:2水泥砂浆接浆的方法，然后浇筑上层砼7、施工前做好防雨措施，现场准备不少于1000m2的防雨布，以防降雨时混凝土遭受冲刷。8、混凝土养护及模板拆除。为控制混凝土内外温差，侧模拆模时间延长35天（松开螺杆

65、，以便养护），浇筑第五层楼面时，下面四层支撑不拆除，施工六层楼面时，在砼浇筑前7天张拉四层大梁，大梁张拉结束后再浇筑六层楼面。施工屋面前张拉五层梁，张拉结束一周后施工屋面砼。待上部结构全部完成后，再拆除下层高支模结构层模板和支撑。9、混凝土试块制作。每100m3取2组试块（其中一组为同条件养护试块），每组3块。到后期分别测试其抗压强度并统计。八、施工安全及质量保证措施1、梁板支撑不拆除，并检查原有立杆的可靠度，如发现松动及时做好加固工作。2、梁板支撑，在高大支模大梁和板对应位置进行回顶。3、高大支模大梁和顶板底所有直接承受荷载的横杆与立杆扣件全部采用双扣件，防止受力后支撑下滑。4、梁、板支撑的

66、水平杆件必须拉通，确保整个支撑系统的稳定性。5、其他构造要求。、剪刀撑布置。剪刀撑必须沿脚手架两端和转弯处设置，斜杆与地面夹角为45度60度。为了确保满堂架的刚度、均衡受力性能及其整体稳定性，在施工区，每2个轴线区间设置一道通长的剪刀撑（间距约5米），在高大支模施工段，每一道转换梁的支撑体系均加设剪刀撑，确保其整体稳定性及刚度要求。、接头要求错开，并布置在不同步距内，其接头距纵向水平杆的距离不应大于600mm，立杆的垂直偏差不大于架高的1/4001/500，同一排纵向水平杆的水平偏差不大于该片架总长的1/300，且不大于50mm。6、模板验收模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查

67、所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评定表。经交检合格后由工地技术负责人通知甲方监理、质检三方验收，验收合格后方可浇筑砼。严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。九、应急救援预案1、概况本工程的高大支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对柱梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击等紧急情况的应急准备和响应。2、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急

68、救援领导小组。项目经理 范金明 为第一安全责任人，技术负责人 钱利俊 为直接安全负责人，为现场专职安全管理员，并相应成立高大支模施工管理领导小组。组 长：项目经理 范金明副组长：现场负责人 胡再福 和技术负责人 钱利俊 组 员：安全员 杨旭辉 施工员 范益敏 木工班组长 羊丙进 及各施工班组长。3、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话 电话 火警119组长(项目经理)：范金明 公安110副组长（现场技术负责人）：钱利俊 医疗120组员：杨旭辉、范益民 交通122组员：范文涛 公司办公室电话 9 组员：范益明 4、人员分工与职责、项目经理（第一安全责任人） 范金明 ：负责高大支模应急救援

69、全部工作。、现场技术负责人（直接安全负责人） 钱利俊 ：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作责任。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。、现场专职安全员 杨旭辉 ：负责现场高大支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员、材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执 行项目部下达的相关指令。、组员 范益明 及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。5、应急救援程序、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮

70、助。、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。、事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。、项目部指定现场专职安全员谢军负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6、应急救援方法：（1）高空坠落应急方法:、当现场只有一人时应大声呼救;2人以上时，就有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。、如果是头部着地，同时伴有呕吐、

71、昏迷等状态，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去赌，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊椎骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭曲脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）、模板、坍塌应急救援预案、工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。、报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。、急报项目部应急救援小组、公司和

72、有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伤控制到最小。、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）、物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。、对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。、对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液

73、流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查;如果是重伤，应迅速送医院抢救。、预备应急救援工具如下表： 序号器材或设备数量主要用途 1支架若干支撑加固 2模板、木方如干支撑加固 3担架两个抢救伤员 4止血急救包3个抢救伤员 5手电筒10个停电时照明救援 6应急灯6个停电时照明救援 7爬梯4樘人员疏散 8对讲机6台联系指挥救援高支模钢管支撑平面示意图2-1 1200 1200 2-4 600 + 8508 8508 8508 + 600 2-P650 850 27650 2-L6001600大梁3

74、支说明：1、满堂钢管支撑立柱纵横向间距均为850850，其中横向分布尺寸为600+8508+600+600+8508+600+600+8508+600，终向分布尺寸为650+85027+650，步距为1.7M.。高支模钢管支撑立面示意图楼面15.45M 450+300+450+8508+450+300+450+8508 600+600 1800 1700 1700 17004 1700 1700200 地坪-0.15M说明：1、满堂钢管支撑纵横向间距为850850，搭设总高度(楼面至地面)为15.6M，其中扫地杆离地200、中间步距为17008、梁底水平管距楼面1800，结构梁之间加密一道双向水平杆，梁梁交接处梁底承重立杆间距按大梁间距设置。2、竖向剪刀撑沿四周交圈，中间纵横向间距不大于5M且连续设置，同时在每剪竖向剪刀撑上下端交点平面设置水平剪刀撑，剪刀撑与所有跨经杆件可靠连接，竖向剪刀撑与地面顶死。3、第二步开始设置水平和立面安全防护、上下安全通道、操作平台等安全防护设施，确保施工人员安全。