龙居小区商住楼转换层高大模板支撑系统安全专项施工方案（47页）.doc

1、目 录一、工程概况31.1、工程概况31.2、施工要求和技术保证条件31.2.1、施工要求31.2.2、技术保证条件3二、编制依据4三、施工计划4 3.1、施工进度计划 43.1、材料和设备计划4四、施工工艺技术54.1、技术参数5、转换层施工通用材料技术参数54.1.2、转换层钢筋砼墙技术参数64.1.3、转换层柱技术参数64.1.4、转换层钢筋砼板技术参数6、转换层梁技术参数64.2、工艺流程74.3、施工方法7、转换层模板施工方法7、转换层模板支撑体系施工方法8、转换层模板支撑体系及剪刀撑施工方法94.4、检查验收10、原材料质量检查验收10、转换层模板及支撑体系检查验收11五、施工安全

2、保证措施115.1、组织保障115.2、技术措施12、转换层模板施工安全防护措施125.3、应急预案12、应急救援的方针12、应急救援组织机构13、应急预案的任务和目标13、应急救援组织机构的职责、分工和组成135.3.5、应急响应155.3.6、事故调查155.4、监测监控15、钢管、顶托和扣件的检验15、扣件抗滑试验的检测15、转换层支撑体系浇筑砼时的沉降观测16六、劳动力计划6.1 专职安全员安排计划 166.2 特种工作人员安排计划 167.1、设计计算书177.1.1、转换层墙模板计算177.1.2、转换层柱模板计算227.1.3、转换层钢筋砼板模板计算277.1.4、转换层框支梁模

3、板计算33一、工程概况1.1、工程概况XX龙居商住楼位于XX，由XX开发有限公司开发，XX有限公司监理，XX有限公司设计，XX工程有限公司施工，地面以上十六层，地下室一层，14层为商业层，转换层是第四层，转换层上部是11层住宅。，转换层总体呈方形，单层建筑面积约为2183平方米，建筑总高度为58.5米，建筑性质为一类高层。结构类型为框支剪力墙结构，使用年限50年。本工程的转换层设计在16.824.8米之间的裙楼四层，转换层的层高为8米，模板支撑体系搭设高度为7.8米。转换层设计属于梁式转换，其转换梁的断面尺寸统计如下表所示:序号转换梁断面尺寸（宽*高）序号转换梁断面尺寸（宽*高）序号转换梁断面

4、尺寸（宽*高）1700*1200（框支梁）4200*400（一般梁）7300*700（屋框梁）2700*1500（框支梁）5200*450（一般梁）8200*600（屋框梁3700*1600（框支梁）6300*800（一般梁）9200*700（屋框梁）10200*600（屋框梁）8转换层设计砼等级为C35，3-M轴至3-E轴和1-J至1-A轴厚为180，商业裙楼屋面板厚为120。在转换层下梁、板、柱砼设计等级为C35。在转换层24.8米标高以上是塔楼住宅，除了塔楼住宅之外，就是商业裙楼屋面，商业裙楼屋面与转换层水平连接。1.2、施工要求和技术保证条件1.2.1、施工要求考虑到转换层设计在本工程

5、的裙楼四层，转换梁截面较大，为了保证转换层模板及其支撑体系的施工安全,必须保证第三层模板支撑不拆除，并在较重荷载处进行下部加强支撑措施。转换层砼浇筑施工顺序：先浇筑墙、柱，待柱混凝土强度达到C25以上后，再浇筑转换层梁板。上部梁板架体支撑要与墙、柱支撑有可靠连接，确保架体的整体性。要做到施工方案与现场实际能有机结合起来，使之构成一个完美的整体，合理的选择施工方案，使其理论计算合理，施工能顺利实施，这就是转换层模板及其支撑体系的施工要求。1.2.2、技术保证条件为了保证转换层模板及其支撑体系的施工安全,对转换层模板及其支撑体系必须保证做到以下技术保证条件:1、对施工方案设计之中采用的各种技术参数

6、,要符合现场实际情况，方案前的各种技术参数的收集和选择性的关键部位的必要的试验，这是保证方案能和施工实际有机结合的关键所在。2、对施工方案之中所采用各种规范、规程、标准、图纸和政府文件等必须为现行及最新的指导性文件。3、要严格执行由专家审核通过的施工方案，加强技术交底和施工过程控制，使参建人员能知道方案的内容，知道该怎么作，如何做，这是保证施工安全的必要因素。4、转换层以下梁板柱墙经查施工日志,最后浇筑的梁板混凝土也在30天以上。二、编制依据本工程转换层模板工程专项施工方案编制的依据是：（1）危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质（2009）87号文件；（2）建设工程高大模板支撑系统施

7、工安全监督管理导则的通知（建质2009254号）文件；（3）建筑结构荷载规范(GB50009-2005)；（4）钢结构设计规范(GB50017-2003)；（5）混凝土结构设计规范(GB500102002)；（6）木结构设计规范（GB50017-2003）；（7）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）； （8）特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036-1985）；（9）建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）；（10）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）； （11）建筑安全检查评分标准（JGJ59-99）； （12）建筑施工计算手册

8、（江正荣编著）； （13）建筑施工手册（第四版）； 三、施工计划3.1、施工进度计划本工程转换层施工进度计划以脚手架搭设方案编制经过专家论证合格后，再制定详细施工进度计划。材料和设备计划转换层模板周转材料计划表序号材料种类单位规格数量备注1长钢管吨48*3.5375按2.8壁厚计算受力2短钢管吨48*3.5125按2.8壁厚计算受力3直角扣件个48140004旋转扣件个48155005接头扣件个4816006模板M215*916*183022007对拉螺杆根12120008对拉螺杆根1450009垫木根50*200*2000400010力矩扳手把小型211顶托副承载力不少于2吨6900转换层模

9、板施工所需设备计划表序号设备种类单位规格数量备注1塔机台1已有2模板圆盘锯台2已有3手提式木工切割机台4已有4钢管切割机台2已有5J2经纬仪台1已有6红外铅垂仪台1已有7J2水准仪台2已有四、施工工艺技术4.1、技术参数、转换层施工通用材料技术参数1、木方采用40*100杉木，方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):12，方木弹性模量E(N/mm2):9500，方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.5，W=6.67104mm3。2、模板：采用1830*915*15的胶合板，模板弹性模量(N/mm2):9500，模板抗弯强度设计值fc(N/mm2):12，模板抗剪强度设计值(N/mm2):1.

10、5。3、钢管：采用483.5（按2.8壁厚计算受力）的钢管，钢楞弹性模量E(N/mm2):206000。5、扣件：，支撑体系的连接方式是用扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85、对拉螺杆：对拉螺栓直径(mm):M12。6、荷载参数：模板自重(kN/m2):0.35，钢筋自重(kN/m3):1.5，施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5，倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2，振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2。7、其他参数1：施工平均温度():8，转换层楼板的计算厚度(mm):180。8、其他参数2：转换梁立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45，立杆上端伸出至模板

11、支撑点长度a(m):0.1，立杆步距h(m):1.5，板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.9，梁支撑架搭设高度H(m)：3.92。转换层板及其以下的立杆搭设间距0.9*0.9米。4.1.2、转换层钢筋砼墙技术参数1、基本参数木次楞(内龙骨)间距(mm):175；穿墙螺栓水平间距(mm):450，主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400。2、主楞信息：主楞采用钢管，主楞肢数:2。3、次楞信息：次楞采用木方，次楞肢数:1。4.1.3、转换层柱技术参数1、基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:8，柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2，柱截面

12、高度H方向竖楞数目:8。2、柱箍信息：柱箍材料:钢管，柱箍的间距(mm):458；柱箍合并根数:2；4.1.4、转换层钢筋砼板技术参数1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.9，纵距(m):0.9，步距(m):1.5，立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.1，模板支架搭设高度(m):7.7，采用的钢管，板底支撑连接方式:方木支撑，立杆承重连接方式:可调托座。2.材料参数：模板下木方的间隔距离(mm):200。4.1.5、转换层梁技术参数.1、梁宽0.7米梁高1.6米技术参数1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.7,梁截面高度 D(m):1.6，梁两侧立杆间距(m):1.5,承重架

13、支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向,梁底增加承重立杆根数:2。 2、梁底模板参数：梁底纵向支撑根数：4；木方间距(mm)200。.2、梁宽0.3米梁高0.8米技术参数1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.3，梁截面高度 D(m):0.8，梁两侧立杆间距(m):1.2，承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向，梁底增加承重立杆根数:1，采用的钢管支撑。4.1.、转换层以下支撑体系技术参数具体参数如下:1、立杆间距0,9*0.9米,扫地杆离地0.3米,大横杆步距1.5米。4.2、工艺流程施工放线绑扎柱、墙钢筋（箍筋至转换梁底）立转换梁以下墙、柱模浇墙、柱砼转换梁底模安装绑扎转换梁高范

14、围内的墙、柱钢筋铺放转换梁底钢筋用钢管搭设支承钢筋架至转换梁面最下排钢筋标高处立楼板模型铺放转换梁面钢筋绑扎转换梁腰筋及箍筋立转换梁高范围内的梁、墙、柱模转换层以下支撑体系检查加固拆除支承钢筋架绑扎板钢筋施工上部竖向钢筋插筋再次检查模板支撑体系浇筑梁板砼养护拆模。（注：为确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式）4.3、施工方法、转换层模板施工方法转换层模板施工质量的好坏，关系到转换层砼浇筑感观质量，所以，必须作为一个施工重点来控制，根据以往的施工经验，要做好模板施工质量，必须严格控制模板细部施工，如果把细部控制好了，模板的质量就处于受控状态，否则就达不到质量控制要求。其

15、细部控制要求如下：1、阴阳角模板拼缝大样图2、框支柱模板安装时先弹出柱的中心线、四周边线及柱外控制线，同时对每面模板上也划出中心墨线，其模板安装如下图：3、框支梁梁与其他节点模板施工梁梁与其他节点模板施工，是保证转换层感观质量的重要的方法，所以，梁梁与其他节点的模板安装是保证此环节的关键，其施工按按下图所示进行：4、转换层模板施工其他要求1）、现浇钢筋混凝土框支梁和板，当跨度等于或大于4m 时模板要起拱。当起拱高度采用全跨长度的2/1000。2）、按设计标高调整支撑体系头顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找直，此时，要按1）点要求，进行梁底板起拱，注意起拱要在支模开始时进行，而后将侧模和底模连

16、成整体。3）、楼板模板在转换梁侧模板上支阴角模板，然后竖立钢管支柱，在支柱上托钢管横管上找好标高后铺楼板模板。钢管支撑在高度方向要设置双向水平大横杆杆，并要布置对角拉杆和斜拉杆，用支撑体系扣件连接成整体，增加刚度和稳定性。4）、转换层墙支模时，先放出墙的中心线和边线并校对标高找平。先将一侧模板立起用线坠吊直，然后安装脊楞和支撑，经校正后固定。待钢筋保护层垫块及钢筋间的内部撑铁和钢筋安装完毕后，支另一侧模板。为了控制墙的厚度，内外模板之间用螺栓紧固、防止模板外倾。、转换层模板支撑体系施工方法1、转换层模板支撑体系的搭设，考虑使用三层钢筋砼板来承载。其中，转换层支撑体系立杆和大横杆按本方案4.1搭

17、设，在转换梁底附加立杆及板可以采用顶托，其他均采用扣件连接，在框支梁立杆之下采用50*200*2000的木枋作垫板，以保证三层的支撑体系在施工此四层钢筋砼结构时，立杆纵横间距均按0.9*0.9米搭设，根据转换层大梁立杆的分布，保证上下立杆基本处于同一垂直线上，保证钢筋砼楼板具有足够的承载承受上层荷载。2、严禁将不同直径的钢管混合使用，本工程一律采用4.83.5的钢管。3、每根立杆底部要设置垫木底座，支撑体系必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆要采用直角扣件固定在距底座上皮不大于300mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵

18、向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不要大于1m；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不要小于500mm。当模板支撑体系采用有顶托时,在转换层顶托的高度控制在100毫米之内,当在其他部位时控制在150毫米之内。4、纵、横向大横杆构造本工程大横杆全部采用搭接扣件连接。采用搭接要符合下列规定：立杆上的搭接扣件交错布置。两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm。各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。、转换层模板支撑体系及剪刀撑施工方法1、在本方案的支撑体系搭设过程之中，剪刀撑的设置遵循以下原则：A、沿支架四周外立面应满设剪刀撑；B、在

19、拟建房屋周边从四角开始跨度不超过10米的距离内；C、垂直于边框支梁的中部向里的位置； D.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015m设置。其上四点均必须设置剪刀撑，搭设间距为不超过10米，并在搭设立杆的过程之中就要搭设剪刀撑，在每跨立杆搭设过程之中，就要求立杆及剪刀撑同时搭设完毕，并经过验收合格之后，才能进行下一道工序，剪刀撑的搭设角度，控制在4560之间，具体角度根据施工现场实际情况确定。搭设角度与跨域立杆的根数如下表所示。剪刀撑跨越立杆的最多根数2、水平剪刀撑构造搭设水平剪刀撑按步距在底部、中部及顶部搭设，设置两道，也就是在扫地杆和第二步顶3.0米高度步距的大横杆之上搭设。3、模板支

20、架的构造要求立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度，梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。4、立杆步距的设计当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高支撑架步距以0.91.5m为宜，不宜超过1.5m。5、整体性构造层的设计当支撑架横向高宽比6时，需要设置整体性单加强层，加强层的设置可以每46米沿水平结构层设置，且须与立杆连接，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层，在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的

21、设置层）必须设水平加强层。6、顶部支撑点的设计最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm，顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm，支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。7、由于本转换层支架立柱高度为8m，所以在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。因为柱墙是先浇筑，在柱身采用抱箍与架体相连结即为固结点。8、支撑架搭设的要求严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣

22、件架规范的要求，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。9、施工使用的要求精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，计划采用由中部向两边扩展的浇筑方式，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4.4、检查验收检查验收前，检查验收的组织形式是由项目技术负责人组织对需要处理或加固的底部进行验收，本方案主要检查转换层立杆间距、水平杆纵横有无漏搭、剪刀摚是否到位、垫块是否用了木

23、方，并对构成支撑体系的结构材料要进行抽检和检测。、原材料质量检查验收对每批按计划进场的周转材料和施工材料,如木方、建筑模板、对拉螺栓、蝴蝶卡、钢管和扣件等模板用周转材料,必须要有产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核；并对其表面感观质量、重量等物理指标进行检验，对承重杆件抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不合标准的、情况严重的，要进行100%的抽检，并随机抽检外观质量不合格的材料，由施工员见证送由资质的法定检测单位检测，对有使用立杆顶托、扣件等对支撑体系传力有用的材料，要进行抽样进行力学实验取得数据，把方案编制完毕专家验证审核通过后才能使用，以掌握实际受力情况，保证传力体系的施工安全

24、。、转换层模板及支撑体系检查验收1、施工放线检查：模板安装前，首先检查控制轴线网的偏差，待达到规范要求报验合格后，才能进行下一道工序。2、模板及支撑体系搭设检查1）、转换层模板支撑体系搭设检查，严格采取过程控制，在支撑体系搭设之中，立杆的纵横间距、步距严格按照本方案施工，采用一次搭设验收合格，对于杆件连接所用的扣件检查，采取用力矩扳手（力矩控制在4060Nm）三次逐个检查的方式进行；第一次检查是支撑体系搭设过程检查；第二次检查是转换梁钢筋安装完毕之后进行；第三次检查是浇筑转换层梁板砼的前一两天。这样才能保证整个支撑体系的施工安全。对于梁底的受力扣件，要用扭力扳手100%的检查验收。2）、转换梁

25、底标高检查验收转换层梁底标高检查是转换层施工重要的一个环节，待支撑体系搭设完毕之后，在作转换梁底小横杆之前，其标高必须进行复查，对于转换梁相互搭接处的主转换梁，在保证次转换梁有效高度的情况之下，采用增加主转换梁高度的方式解决此问题，所以，转换梁底小横杆的标高检查验收，就显得非常重要，必须作为一道关键工序来检查验收。3）、转换梁模板检查由于转换层施工所产生的建筑垃圾较多，所以在转换梁中部、框支柱跟角部、剪力墙转角处必须留置清扫口，在框支柱和转换梁板砼浇筑之前，通过留设的清扫口，把施工所产生的垃圾用清水冲洗干净。顶板浇筑前将模板、钢筋上的杂物清理干净。4）、转换层支撑体系的检查验收转换层支撑体系搭

26、设完毕之后，由项目负责人组织验收，验收人员包括项目技术人员、安全员、质量员、施工员、总施工员单位的总监和专业总施工员工程师，验收合格后，经施工单位项目负责人及总总施工员工程师签字后，方可进行砼施工。五、施工安全保证措施5.1、组织保障项目成立以项目经理为组长，项目总工、技术负责人、施工员、安全员、质量员和材料员为核心的组织保障体系，确保转换层施工安全顺利的进行，其组织机构框图如下：转换层高大模板支撑体系组织机构图5.2、技术措施、转换层模板施工安全防护措施1、支撑体系中的材料及模板不得使用腐烂、跷裂、暗伤的材料，也不得使用锈蚀严重及弯曲的钢管作支撑。2、在砼施工前，必须把支撑体系及模板仔细的检

27、查，并不准在外临边旁堆放模板、钢管、扣件等材料，并严禁随意拆除模板支撑。3、安装模板和搭设支撑体系时，木工要保管随身带的工具，禁止垂直施工，拆模间歇时要将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止坠落伤人。4、拆模板必须一次拆清，不得留有无撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐，拆模时不许站在正拆除的模板上，避免整块模板落下，严禁站在门窗洞口处拆模，防止掉落伤人。5、安装和拆除模板，要搭支撑体系或工作台并设有防护栏杆或安全网。支撑体系或工作平台要由木工搭设，并经检查验收后方可使用。6、模板的预留孔洞等处，要加盖或设防止栏杆，必要时尚要在洞口处设安全网，防止操作人员及物体坠落。7、高空作业人

28、员要通过专用坡道、楼梯上下通行，严禁攀登模板支架上下，也不得在高空的墙顶、独立梁或其模板等上面行走。5.3、应急预案、应急救援的方针为了保护人员安全，防止和控制事故蔓延，做到很好的保护环境，采取以“预防为主，常备不懈，高效协调和持续改进”的思想,做到 “以人为本，安全第一，统一领导，分级负责，资源共享，协同应对，依靠科学，依法规范，反应快捷，措施果断，预防为主、分工明确具体” 的应急救援的方针。、应急救援组织机构具体组织机构框架图应急总指挥 项目经理 罗中平应急副指挥 项目副经理 侯全章抢救组员架工组长抢救组员木工组长应急 处理人员施工员张双喜危险风险评估总工程师罗中平善后工作人员质量员康彦昭

29、现场疏散人员安全员索清叶技术处理人员总工程部长侯全章抢救组员砼班组长后勤保障人员安全员孙辉安全责任人联系电话：索清叶： 康彦昭： 68331 孙辉： 、应急预案的任务和目标为了更好地适应活动的要求；给企业员工的工作和施工场区安全的环境，组织机构的成立是为了提供更好更安全的保障施工环境；保证应急反应资源处于良好的备战状态；指导应急反应行动按计划有序地进行；防止应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急反应行动的快速、有序及高效；充分体现应急救援的“应急精神”，此组织机构框架即为信息传递线路。5.3.4、应急救援组织机构的职

30、责、分工和组成1、应急预案总指挥的职能及职责1）、分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型。2）、指挥、协调应急反应行动。3）、高效的与外部应急反应组织和机构进行联络。4）、检查应急操作人员的行动。5）、最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全。6）、协调后勤保障。7）、保证应急反应组织的启动，行动积极有效。8）、及时进行应急的评估、确定升高或降低应急警报级别。9）、通报上级机构，决定请求外部援助。10）、决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。2、应急预案副指挥的职能及职责1）、协助应急总指挥组织和指挥应急任务。2）、向应急总指挥

31、提出应急反应对策和建议。3）、保持与事故现场总指挥的直接联络。4）、协调、组织和获取应急所需的物资、设备，以支援现场的应急救援。5）、组织相关技术和管理人员对施工场区生产过程各种危险源进行风险评估。6）、定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作及应急反应淮备状态。3、现场抢救组的职能及职责1）、抢救现场伤员。2）、抢救现场物资。3）、保证现场救援通道的畅通。4、危险源风险评估组的职能和职责1）、对各施工现场及加工区特点以及生产安全过程的危险源进行科学的风险评估。2）、指导生产安全部门的安全措施落实和监控工作，减少和避免危险事故发生。3）、完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学

32、的合理的、准确的依据。4）、落实应急反应共享资源及应急反应的报警联络方式，为应急反应提供及时的支援措施。5）、科学合理地制定应急反应物资器材和人力计划。5、技术处理组的职能和职责1）、根据项目经理部的施工生产内容及特点，制订其可能出现，必须运用建筑工程技术解决的应急反应方案，整理归档，为事故现场提供有效的工程技术服务工作，做好技术储备。2）、应急预案启动后，根据事故现场的特点，及时向应急总指挥提供科学的工程技术方案和技术支持，有效地指导应急反应行动中的工程技术工作。6、善后工作组的职能和职责1）、做好伤亡人员的善后工作，做好家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人负及家属思想能够稳定。2）、做好受

33、伤人员医疗救护的跟踪工作，协调与医疗救护单位的关系。3）、与保险部门起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作。4）、慰问有关伤员及家属。7、事故调查组的职能及职责1）、保护事故现场。2）、对现场的有关实物资料进行取样封存。3）、调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任。4）、按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育和总结。8、后勤供应组的职能及职责1）、负责制订施工项目应急反应物资的储备计划，负责储备计划的检查、监督及落实。2）、定期检查和监督应急反应物资管理人员的到位和变更情况。3）、定期收集和整理项目经理部施工场区的应急反应物资源信息、建立档案并归档，为应急反应行动的启动，做好物资数据储备

34、。4）、应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织应急反应物资到事故现场。5.3.5、应急响应1、如有模板及其支撑系统(平台架) 倾覆坍塌事故发生，首先由发现者在现场高呼，提醒现场工作人员迅速离开危险区。2、发现者通知应急预案小组或项目管理人员(立即反应) 启动应急预案小组，按各自分工职责进行救援。3、按小组预先分工，各负其责，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最底限度。4、电工班长或电工直班员得到倾覆坍塌坍塌事故通知，应立即对倾覆坍塌处的相关电线电源切断(拉闸) ，防止发生触电事故。如特殊需要用电，另拉临时专用线，保证应急需求。5、按小组预先分工，木工班长组织所有木工，立即拆除倾覆坍塌

35、或倒塌相关支撑体系，注意、协助人员在清理有关材料过程中的安全，防止事故在发生。6、作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。7、高空作业的木工必须配戴安全带，挂好保险钩，架工搭设材料必须放在施工层板上不得将扣件、短钢管放在楼周边，防止落物伤人。5.3.6、事故调查1、保护事故现场。2、对现场的有关实物资料进行取样封存。3、调查了解事件主要原因及相关人员的责任。4、按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育、总结。5.4、监测监控转换层的支撑体系的检验与检测，是保证施工安全的重要环节，所以，必须

36、从原材料的检测开始，到支撑体系搭设的立杆、大横杆、扣件抗滑和一切与支撑体系有关的构件均是控制的对象，并且,模板承重架要利用已浇筑成型的剪力墙或框支柱用钢管连接,使之成为一个整体。因此，转换层支撑体系的经验与检测，主要从以下几个方面进行。、钢管、顶托和扣件的检验对于钢管、顶托及扣件的检验，必须请有资质的检测中心来进行检测，钢管主要检测其外径、壁厚和各种力学性能。顶托和扣件取样做实验后，对取样的样品按统一要求进行样品封存，其力学性能要用于施工方案之中，并按一定的安全系数进行缩减，做到设计计算与实际情况相一致。此点在本方案的第七点中，已经进行了充分的考虑。、扣件抗滑试验的检测扣件的抗滑对于不同的钢管

37、有不同的抗滑值，所以，本方案在计算抗滑值之前，已经请有资质的检测中心来进行了检测，其结果比理论上的值更为安全，因此，本方案在设计扣件抗滑时，取了理论上的值，使施工更安全，但是，理论和实际还是有一定的差别，为了消除这样的因素，在实际施工过程之中，本方案考虑使用力矩扳手对扣件的进行过程检测，使其力矩控制在试验要求的力矩范围之内，并派专人分区域进行不少于三次的检测。、转换层支撑体系浇筑砼时的沉降观测转换层支撑体系沉降观测是保证施工安全的重要步骤，主要采用两种方法：其一是在浇筑转换层砼之前一天，在转换层外围选取几颗截面比较大的梁下面的支撑立杆之上，用水准仪器抄1米高的平后，用钢锯水平锯一刻度，并选取一

38、个不会变形的裙楼屋面作为基点，测下首次观测值；在砼浇筑时，派专人根据浇筑的情况每隔2小时检测一次，观察其是否产生了沉降；其二是在转换层内的转换梁底的小横杆上吊线坠，线坠的底部距离钢筋砼板400毫米高，然后，在线坠的旁边用冲击电钻在钢筋砼板上打一个直径是12的钻孔50毫米深，再用一根直径是12的三级钢筋长600插入孔中，调整好钢筋的垂直度后，在把有刻度的钢卷尺绑在钢筋上，然后在砼浇筑之前用水平尺记下首次观测数据，待砼浇筑过程之中，并认真做好记录。六、劳动力计划6.1、专职安全员安排计划安全员安排计划表序号姓 名分管部位职 责1罗中平转换层梁板模安装1、 监督工班按施工方案和技术交底施工。2、 督

39、促工班自检、专检、交接检及组织验收和过程质量控制，并把检查结果落实到位。3、 填写质量检查巡视记录和各种检查资料。4、 对施工的难点重点组织施工放样，并监督工班实施。2侯全章转换层支撑体系3张双喜4索清叶第3层支撑体系5康彦昭裙楼第3层支撑体系6.2、特种作业人员安排计划特种作业人员安排计划表序号班组名称施工时段第15日第510日第1115日第1620日第2128日1木 工45606060602外架工666663焊 工444424起重工333335电 工234337.1、设计计算书7.1.1、转换层墙模板计算根据建筑施工模板技术规范(JGJ162-2008)规范，墙模板的背部支撑由两层龙骨组成

40、：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点；当采用砼输送泵导管时，倾倒混凝土产生的侧夺力标准值为4kN/m2。（附图）1、搭设简图 墙模板设计及搭设简图2、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.500h； T 混凝土的入模

41、温度，取18.000； V 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=59.150kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.959.160=53.244kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算

42、宽度取0.15m。荷载计算值 q = 1.253.2440.150+1.403.6000.150=10.340kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.001.501.50/6 = 5.63cm3； I = 15.001.501.501.50/12 = 4.22cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.620kN，N2=1.706kN， N3=1.706kN，N4=0.620

43、kN，最大弯矩，最大变形 V = 0.108mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02310001000/5625=4.089N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3930.0/(2150.00015.000)=0.620N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.108mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!4、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承

44、受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1553.24+1.40.153.60=10.340kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1553.24=7.987kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩， 经过计算得到最大支座 F= 4.991kN，经过计算得到最大变形 V= 0.081mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W

45、 = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.271106/66666.7=4.07N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32618/(240100)=0.982N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.081mm，内龙骨的最大挠度小

46、于458.0/250,满足要求!5、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.160mm 最大支座力 Qmax=16.303kN 抗弯计算强度 f=0.598106/8496000.0=70.39N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,

47、满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!6、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N-穿墙螺栓所受的拉力。 A-穿墙螺栓有效面积 (mm2)。 f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2。查表得：穿墙螺栓的型号: M14，穿墙螺栓有效直径: 12 mm，穿墙螺栓有效面积: A=105 mm2，墙螺栓最大容许拉力值: N=1.701057.610-5=17.850kN，穿墙螺栓所受的最大拉力: N =46.0830.70.4=16.303kN，穿墙螺栓所受的最大拉力N=16.303kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N= 17.850kN，满足要求！7.1.2、

48、转换层柱模板计算根据设计图纸考虑最不利因素，选择截面最大的柱（1250*1250）进行计算，只要此框支柱能满足要求，其他柱也能满足，柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力。柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):700，柱截面高度H(mm):1000，柱模板的总计算高度:H=8m，根据建筑施工模板技术规范(JGJ162-2008)规范，当采用商品砼导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4kN/m2。（附图）1、计算搭设简图搭设计算简图2、柱模板荷载标准值计算 其中

49、 -混凝土的重力密度，取24kN/m3。 t-新浇混凝土的初凝时间，取4h。 T-混凝土的入模温度，取18。 V-混凝土的浇筑速度，取3m/h。 H-模板计算高度，取7m。 1-外加剂影响修正系数，取1.2。 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上公式计算的根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=52.580kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.952.590=47.331kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。3、柱模板模板的计算模板结构属于受弯构件，按

50、简支梁或连续梁计算, 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下： 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。荷载计算值 q = 1.247.3310.400+1.403.6000.400=24.735kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的

51、净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2018.932+1.41.440)0.173经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07410001000/15000=4.927N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2018.932+1.41.440)0.173=2.565kN 截面抗剪强度计算值 T=32565.0/(2400.00015.000)=0.641N/mm2 截面抗剪强度设计值

52、 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67718.9321734/(1006000112500)=0.170mm 面板的最大挠度小于172.9/250,满足要求!4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下： 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.173m。 荷载计算值 q = 1.247.3310.173+1.403.6000.173=10.689kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩

53、考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.276/0.400=10.689kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.6890.40 最大剪力 Q=0.60.40010.689=2.565kN 最大支座力 N=1.10.40010.689=4.703kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.171106/66666.7=2.57N

54、/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32565/(240100)=0.962N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算 最大变形 v =0.6778.182400.04/(1009500.00333333.5)=0.045mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求!5、B（H）方向柱箍的计算本方案之中，竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.247.33+1.403.60)0.

55、173 0.400 = 4.28kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：最大弯矩，最大变形 vmax=0.233mm，最大支座力 Qmax=12.295kN。 抗弯计算强度 f=0.563106/8496000.0=66.27N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于546.7/150与10mm,满足要求!6、B（H）方向对

56、拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N-对拉螺栓所受的拉力。 A-对拉螺栓有效面积(mm2)。 f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2。经过计算得：对拉螺栓的直径: M12，对拉螺栓有效直径: 10mm，对拉螺栓有效面积: A=76mm2，对拉螺栓最大容许拉力值: N=1.71057.610-5=12.92kN，对拉螺栓所受的最大拉力: N= 12.295kN，对拉螺栓所受的最大拉力: N=12.295kN小于N=12.92kN，对拉螺栓强度验算，满足要求!7.1.3、转换层钢筋砼板模板计算1、搭设及计算简图楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

57、模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.1800.900+0.3500.900)=3.928kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面

58、板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.928+1.42.430)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07310001000/33750=2.164N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.928+1.42.430)0.300=1.461kN 截面抗剪强度计算值 T=31461.0/(2900.00015.000)=

59、0.162N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9283004/(1009500253125)=0.090mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!3、板底支撑木方计算板底横杆按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算,板底横杆采用木方按照均布荷载下连续梁计算。 （1）.荷载的计算 (A)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m (B)模板的自重线荷载(kN/m

60、)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (C)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.350+1.200.105)=1.571kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.900=1.134kN/m（2）.木方的计算 按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.705/0.900=3.006kN/m 最

61、大弯矩 M = 0.125ql2=0.1253.010.90 最大剪力 Q=0.6250.9003.006=1.691kN 最大支座力 N=1.250.9003.006=3.382kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (A)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.304106/66666.7=4.57N/mm2 木方的抗弯计算强度小于12.0N/mm2,满足要求! (B)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式

62、如下: Q = 0.625ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31691/(240100)=0.634N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (C)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.455kN/m 最大变形 v =0.5211.455900.04/(1009500.003333333.5)=0.157mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!4、板底横向支撑钢管计算横向支撑钢管按集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支

63、撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：最大弯矩，最大变形 vmax=0.000mm，最大支座力 Qmax=11.047kN 抗弯计算强度 f=0.812106/4248.0=191.06N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!5、扣件抗移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN

64、；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.05kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件! 注：R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。6、模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）.静荷载标准值包括以下内容： (A)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1037.8=0.803kN (B)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (C)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.9

65、00=3.645kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.005kN。（2）.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.000+2.000)0.9000.900=2.187kN（3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ7、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.87kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3

66、.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=131； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=7868/(0.391397)=50.606N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW

67、=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2501.250-1.000=-0.313kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.4-0.3130.9001.500；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.24.005+0.91.42.187+0.90.91.4-0.072/0.900=7.471kN经计算得到=7471/(0.391397)+-72000/4248=31.163N/mm2；考虑风荷载时立杆的

68、稳定性计算 f,满足要求!7.1.4、转换层框支梁模板计算根据本方案的工程概况中的转换层框支梁表尺寸图可知,为了简化计算,达到既经济又安全,又便于施工的原则,本转换层施工可以根据梁的截面尺寸大小顺序,结合框支梁的高度和宽度,分成三大类进行计算,第一类是梁宽在0.7米,梁高是1.21.6米为一类,这类梁只计算梁宽梁高最大的梁即可, 即700*1600的框支梁；第二类是梁宽在0.3米,梁高是0.50.8米为二类,这类梁只计算梁宽梁高最大的梁即可, 即300*800的框支梁。其他的按板模板立杆间距施工就可以了。对于框支梁的侧模设计，考虑到本方案之中已经对转换层的剪力墙进行了计算，而转换层框支梁的最大

69、浇筑高度是1.6米，在浇筑砼、气候和所用模板材料等几乎一样的情况之下，砼的侧压力只与浇筑高度有关，所以，对于所有的框支梁侧面模板安装，按转换层钢筋砼墙的的模板施工是安全的，故转换层的框支梁侧面模板按其墙施工即可。7.1.4.1、转换层第一类框支梁计算（0.7*1.6米）根据以上施工情况分析，此处计算的是第一类，其梁宽在0.7米,梁高是1.6米,在这一类之中，框支梁最大尺寸是0.7*1.6米, 搭设简图见附图六,其设计验算如下：1、搭设简图2、计算依据和计算参数（1）计算依据是建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。（2）计算参数模板支架搭设高度为7.8m，梁截面 BD=700mm1

70、600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距1.50m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力

71、方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1800.5000.200=0.486kN。采用的钢管类型为482.8。3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0001.6000.700+0.5000.800)=25.56 kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.800=2.160kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.5

72、0/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2025.56+1.42.160)0.2000.200=0.135kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13510001000/30000=4.5N/mm2 面板的抗弯强度验算

73、f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2025.56+1.42.160)0.200=4.043kN 截面抗剪强度计算值 T=34821.0/(2800.00015.000)=0.603N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 ，抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67725.562004/(1006000225000)=0.248mm，面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4、梁底支撑木方计

74、算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.6000.200=8.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.600+0.800)/0.800=0.525kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.200=0.480kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.208.500+1.200.525)=9.747kN/m 考虑0.9的结构重要系数

75、，集中荷载 P = 0.91.400.480=0.605kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=0.029kN， N2=4.658kN， N3=4.658kN， N4=0.029kN 经过计算得到最大弯矩，最大支座 F= 4.658kN，最大变形 V= 0.073mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.001

76、0.0010.00/12 = 333.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.194106/66666.7=2.91N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.739/(240100)=1.027N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.073mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!5、梁底支承钢管计算 (A) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照

77、集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：最大弯矩，最大变形 x=0.279mm，最大支座力 Qmax=11.615kN，抗弯计算强度 f=0.452106/4248.0=106.33N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣

78、件连接到立杆。6、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.62kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采中部顶托! 注：R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。7、立杆稳定性计算 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2501

79、.0000.872=0.218kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2181.5001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.615+0.91.20.563+0.90.91.40.083/0.450=12.433kN 经计算得到=12433/(0.391397)+83000/4248=99.611N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.1.4.2、转换层第二类梁计算（0.3*0.8米）根据以上施工情况分析，此处

80、计算的是第二类，其梁宽在0.3米,梁高是0.8米以内,在这一类之中，框支梁最大尺寸是0.3*0.8米，其设计验算如下：1、计算简图2、计算依据和计算参数（1）计算依据是建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。（2）计算参数模板支架搭设高度为7.8m，梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

81、 梁两侧立杆间距0.9m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.225.0000.1800.5000.200=0.486kN。采用的钢管类型为482.8。3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.9000.400+

82、0.5000.400)=8.280kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.400=1.080kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.

83、100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.280+1.41.080)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04610001000/15000=3.053N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.208.280+1.41.080)0.200=1.374kN 截面抗剪强度计算值 T=31374.0/(2400.00015.000)=0.343N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3

84、)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.2802004/(1006000112500)=0.133mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.600=1.620kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗弯强度计算 f =

85、M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2020.520+1.41.620)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10810001000/22500=4.781N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2020.520+1.41.620)0.200=3

86、.227kN 截面抗剪强度计算值 T=33227.0/(2600.00015.000)=0.538N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67720.5202004/(1006000168750)=0.220mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4、梁底支撑木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1）.荷载的计算： (A)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.200=4.

87、500kN/m (B)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(20.900+0.400)/0.400=0.550kN/m (C)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.200=0.240kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.204.500+1.200.550)=5.454kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.240=0.302kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载

88、标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.728kN N2=1.728kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 1.728kN 经过计算得到最大变形 V= 1.105mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (A)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.544106/66666.7=8.16N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N

89、/mm2,满足要求! (B)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.728/(240100)=0.648N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (C)木方挠度计算 最大变形 v =1.105mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!5、梁底支撑木方计算 (1) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图

90、与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.704kN.m，最大变形 vmax=1.535mm， 最大支座力 Qmax=8.558kN 抗弯计算强度 f=0.704106/4248.0=165.76N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! (2) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。6、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.

91、00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.56kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑可调顶托! 注：R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。7、立杆稳定性计算 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式：MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2501.0000.872=0.218kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.9m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.9m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2180.9001.5001.500/10=0.050kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.558+0.91.20.522+0.90.91.40.050/0.90=9.185kN 经计算得到=9185/(0.391397)+50000/4248=70.861N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!综上所计算300*800及以下高度的梁均可以按照板的立杆间距与步距进行施工，能够确保支撑系统安全。