度假酒店高大模板支撑系统安全专项施工方案（162页）.docx

1、XX度假酒店二期高大模板支撑系统安全专项施工方案目 录一、工程表面1（一）项目表面1（二）高峻模板工程表面1（三）施工总平面部署图2（四）施工要求2（五）技能包管条件3二、体例依据3三、施工筹划4（一）施工进度筹划5（二）质料筹划5（三）设备筹划6四、施工工艺技能7（一）技能参数7（二）工艺流程9（三）施工要领101支撑架搭设102混凝土施工133支顶、模板的拆除15（四）查抄验收16五、施工宁静包管步伐17（一）组织保障17（二）技能步伐18（三）应急预案20（四）监测监控27六、劳动力筹划28（一）项目治理人员28（二）特种作业人员30七、高峻模板验算书31（一）地下室顶板200mm厚落地

2、式楼板模板支架盘算31（二）地下室顶板5001200梁模板支架盘算42（三）地下室顶板5001200大梁侧模盘算56（四）地下室顶板3002450梁模板支架盘算65（五）地下室顶板3002450大梁侧模盘算79（六）地下室顶板6001500梁模板支架盘算89（七）地下室顶板6001500大梁侧模盘算103（八）主题酒店二层120mm厚板满堂楼板模板支架盘算112（九）主题酒店二层4001500梁模板支架盘算125（十）主题酒店二层4001500大梁侧模盘算139八、附图148高峻模板支撑系统宁静专项施工方案一、工程表面（一）项目表面本工程名称为XX度假酒店二期，建立所在位于XX。工程造价约为5

3、200万元，总修建面积50723.13m2，其中地下修建面积24313.92m2，地上修建面积26409.21m2。本工程共22栋单体修建，分别为主体酒店和1-21#独立式酒店。修建层数地下一层，地上三四层，上部结构类型为框架结构。各参建主体如下：建立单位：XX有限公司勘察单位：XX研究院设计单位：XX有限公司监理单位：XX有限公司施工单位：XX有限公司（二）高峻模板工程表面本工程涉及超重、大跨度模板支撑系统，分别为地下室顶板B区构件和主题酒店二层梁板。凭据危险性较大的分部分项工程宁静治理步伐（建质200987号）文件划定，“混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上，搭设跨度18m及以上，施工总

4、荷载15kN/m2及以上，会合线荷载20kN/m及以上”为凌驾一定范围的危险性较大的分部分项工程，必须体例高峻模板支撑系统宁静专项施工方案，并组织专家论证审查。主要需要论证部位有：1地下室顶板B区轴轴轴、轴、轴、轴KL115（4）6001500、轴KL121（9）3002450、KL122（5A）5001200；2主题酒店二层梁板轴轴轴、轴、轴，梁截面尺寸为4001500；3主体酒店三层梁板轴轴轴轴，层高8.70m；4主体酒店四层梁板轴轴轴轴，层高12.30m。本工程涉及高峻模板的各构件情况如下表（单位：m）：构件情况立杆底子层高构件名称截面尺寸施工荷载标高跨度楼层标高板厚顶板板厚20013.

5、9kN/m2-0.8004.80底板-5.2503004.45顶板B区梁500100020.9kN/m-0.6008.604.65500120024.6kN/m8.60300210025.9kN/m6.00650100026.7kN/m-1.2006.004.05300245030.0kN/m0.4008.105.65600150035.8kN/m-1.20018.90-7.0005.80二层板板厚12011.5kN/m25.8004.20顶板-0.6002006.40二层梁400150024.5kN/m8.60三层板板厚10010.9kN/m28.1004.508.70三层梁30090011

6、.9kN/m12.20四层板板厚10010.9kN/m211.7004.5012.30四层梁30085011.3kN/m9.00（三）施工总平面部署图施工总平面部署图详附图。（四）施工要求1本工程高峻模板支撑荷载和跨度较大，施工时主要应确保模板支撑架的稳定。2在施工前，应体例高峻模板支撑系统宁静专项施工方案，并组织专家论证审查。并凭据论证审查陈诉修改完善宁静专项施工方案，经施工企业技能卖力人、总监理工程师签字后，方可实施。3在宁静专项施工方案经总监理工程师批准后两个事情日内，填写高峻模板工程开工存案表到质量宁静监视站治理开工存案手续。4高峻模板工程施工完毕后，由建立单位组织施工、监理、设计单位

7、，同时邀请论证专家进行验收，填写高峻模板工程验收监视通知书，提前两个事情日书面通知质量宁静监视站，质量宁静监视站将进行验收监视。5高峻模板工程验收及格后，应填写高峻模板工程专项验收记载表，建立单位将高峻模板工程专项验收记载表报送质量宁静监视站后，方可进入下一道工序施工。6高峻模板支撑系统宁静专项施工方案中应包罗混凝土浇注方案。（五）技能包管条件1严格凭据危险性较大的分部分项工程宁静治理步伐（建质200987号）文件划定体例高峻模板工程宁静专项施工方案及组织召开专家论证会。2严格凭据关于强化建立工程施工宁静和实体质量监视的若干步伐（厦建质监200714号）、关于增强模板工程宁静生产治理的通知（厦

8、建质监200938号）文件划定，对模板支撑体系接纳100mm100mm方木和U型顶托向钢管支撑有效通报竖向施工荷载。3凭据修建施工模板宁静技能范例（JGJ162-2008）划定，对高峻模板支撑体系搭设的根本结构要求严格凭据范例第条、6.1.9条、6.2.4条强制性条文要求进行设置。4严格执行其它有关尺度、范例、规程及治理文件划定。二、体例依据建质200987号危险性较大的分部分项工程宁静治理步伐；建质2009254号建立工程高峻模板支撑系统施工宁静监视治理导则；建质200382号修建工程预防坍塌事故若干划定；建质2011111号修建施工企业卖力人及项目卖力人施工现场带班暂行步伐；闽建建2003

9、47号关于增强模板工程宁静生产治理的通知；闽建建200435号福建省建立厅关于增强修建模板工程钢管支撑体系施工宁静治理的通知；闽建建200732号文高峻模板扣件式钢管支撑体系施工宁静治理划定；闽建建201213号衡宇修建工程常用模板及支撑安装推荐图集；闽建质安监总2009029号关于进一步增强模板工程监视治理的通知；厦建工200930号厦门市建立工程施工现场防火宁静治理暂行划定的通知；厦建工201084号关于增强建立工程宁静生产应急治理事情的通知；厦建工201179号关于开展修建施工模板工程专项整治事情的通知；厦建质监200714号厦门市建立工程质量宁静监视站关于强化建立工程施工宁静和实体质量

10、监视的若干步伐；厦建质监200938号关于增强模板工程宁静生产治理的通知；修建结构荷载范例（GB50009-2012）；混凝土结构工程施工质量验收范例（GB50204-2002）（2011版）；修建工程施工质量验收统一尺度（GB50300-2001）；混凝土结构工程施工范例（GB50666-2011）；钢管脚手架扣件（GB15831-2006）；金属拉伸试验要领（GB/T228-2002）；碳素结构钢（GB/T700-2006）；直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）；施工现场临时用电宁静技能范例（JGJ46-2005）；修建施工宁静查抄尺度（JGJ59-2011）；修建施工高处作业宁静

11、技能范例（JGJ80-91）；修建施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例（JGJ130-2011）；修建施工模板宁静技能范例（JGJ162-2008）；混凝土泵送施工技能规程（JGJ/T10-2011）；现浇钢筋混凝土（屋面）板及砌筑墙体的设计与施工技能规程（DBJ13-20-1999）；建立工程施工重大危险源辨识与监控技能规程（DBJ13-91-2007）；XX度假酒店二期工程施工图纸；XX度假酒店二期工程施工组织设计；中国修建科学研究院PKPM施工宁静盘算软件（2012年版）。三、施工筹划（一）施工进度筹划本工程地下室顶板按后浇带的位置分区施工，筹划每个施工区域用20日历天完成地下室顶板模板工程

12、施工及混凝土浇筑，各区域间流水搭接施工。主体酒店上部各层梁板模板工程施工及混凝土浇筑筹划用11日历天完成。工期摆设详见进度筹划表。（二）质料筹划1模板及支撑架的质料选择（1）模板均接纳915mm1830mm18mm（厚）胶合板。（2）木方：主楞接纳100100mm木方，次楞接纳50100mm木方。（3）支撑系统：选用48.33.6mm钢管及其配件，盘算时接纳守旧值483.0进行验算；每根钢管的最大质量不大于25.8kg。（4）纵横水平拉杆、纵横向铰剪撑：选用48.33.6mm钢管及其配件。（5）垫板：选用长度不少于2跨、宽度200mm、厚度50mm的通长木垫板。（6）顶托：接纳尺度可调顶托，U

13、型托盘钢板厚度5mm、宽度120mm、长度100mm、高度60mm，顶托螺杆长度为600mm，螺杆外径不小于36mm；螺盘为玛钢、并带碗扣，可调托撑的螺杆与支托板焊策应牢固，焊缝高度不小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不少于5扣，螺母厚度不小于30mm；可调托撑抗压承载力不小于40kN。（7）对拉螺栓：选用M12的普通对拉螺栓。2钢管、扣件、顶托等质料进场前后摆设专人查抄、验收，并作相应的记载，验收及格方可使用。进场的质料应切合以下要求：（1）钢管：选用48.33.6mm钢管及其配件，钢管要切合现行国度尺度直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中划定

14、的3号普通钢管，其质量要切合现行国度尺度碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的划定。低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）、直缝电焊钢管（GB/T13793）划定：48.33.6mm的钢管，管体外径允许偏差0.5mm；壁厚允许偏差10%（壁厚），即3.610%=0.36mm。所以，外径允许范畴为47.848.8mm；壁厚允许范畴为3.243.96mm。钢管外貌平直平滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。搭设架子前应进行调养，钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆，力求环保美观。（2）扣件：接纳可锻铸铁制造的

15、尺度机件，其材质要切合现行国度尺度钢管脚手架扣件(GB 15831)的划定。扣件的附件（形螺栓、螺母、垫圈）接纳质料切合碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A级钢的划定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂及格证及查验单，扣件与钢管的吻合面要打仗良好，螺栓不得滑丝、夹紧钢管时，开口处最大距离小于4.5mm，须要时进行抗滑扭试验。新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试陈诉和产物质量及格证。对扣件质量有猜疑时，按现行国度划定尺度钢管脚手架扣件（GB15831）划定抽样检测。对不及格品禁止使用。旧扣件使用前，先进行质量查抄，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝

16、的螺拴进行调换处置惩罚。新、旧扣件均进行防锈处置惩罚。（3）顶托：顶托应接纳尺度可调顶托，U型托盘（钢板厚度5mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm），支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆（L600mm）伸出钢管顶部不得大于200mm，安装时应包管上下同心，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm（D36mm），螺盘应为玛钢、并带碗扣。（4）方木：楞条方木截面满足50mm100mm、100mm100mm的尺寸要求，不使用非标、异型的尺寸（如圆木、带树皮等）。3筹划一次性投入足量模板及钢管支撑质料，以包管施工进度的需要，模板工程需用质料如下表：序号质料名称单位数量进场筹划1模

17、板（胶合板）m290000分批进场2钢管t4500分批进场3扣件个135000分批进场4顶托个45000分批进场5方木m32700分批进场（三）设备筹划主体结构施工期间，凭据修建物平面形状、尺寸及高度、平面部署和工期要求，拟使用塔吊进行垂直运输，以满足施工要求。施工期间做好使用前的查验、调养事情，确保运转正常。投入的主要施工设备如下表：序号质料名称单位数量进场筹划1单面压刨台4一次性进场2台式平刨台4一次性进场3台式电锯台4一次性进场4手提式电钻把6一次性进场5电焊机台5一次性进场6扭力扳手把10现场常备7水平仪台1现场常备8经纬仪台1现场常备四、施工工艺技能（一）技能参数1支撑系统结构设计做

18、法一览表构件名称截面尺寸搭设高度立杆横距立杆纵距步距对拉螺栓道数纵距顶板板厚2004.25100010001500顶板B区梁50010003.652排5005001道50050012003.4530021002.553004道30065010003.056501道50030024503.203004道30060015004.303排2503道500二层板板厚1206.2811001100二层梁40015004.902排4005502道500三层板板厚1008.6011001100三层梁3009007.801排550四层板板厚10012.201100四层梁30085011.451排5502构件参

19、数最大梁截面尺寸为6001500，会合线荷载35.8kN/m；最大板厚为200m，施工总荷载13.9kN/m2；最大跨度为18.90m；模板支撑系统最大搭设高度12.20m。3模板系统的设计（1）板：板底次龙骨接纳50mm100mm木方，间距300mm；主龙骨接纳100mm100mm木方。（2）梁：梁底次龙骨接纳50mm100mm木方，除了地下室顶板3002100、3002450的梁底次龙骨木方间距为250mm，其余均为300mm；主龙骨接纳100mm100mm木方；梁侧模内龙骨接纳50mm100mm木方，除了地下室顶板3002100、3002450的梁侧次龙骨木方间距为200mm，其余均为间

20、距300mm。4支撑系统的设计本工程的支模方案接纳扣件式钢管脚手架支撑系统。（1）立杆底子：立杆坐落在钢筋混凝土地下室底板或顶板上，每根立杆底部设置宽度不小于200mm、厚度不小于50mm、长度不小于2跨的木垫板。当立杆支撑底子坐落在地下室顶板时，底下模板支撑架不能拆除。（2）立杆：接纳满堂式支撑架，地下室顶板立杆间距为10001000，主题酒店上部梁板高峻模板支架立杆间距接纳11001100。梁两侧楼板立杆应对称设置，立杆距梁侧的距离不大于300mm。梁板支撑应以梁为中心对称部署立杆，梁宽度范畴内顶托应与梁两侧板立杆同时施工，不得接纳后补的施工要领。模板支撑架在搭设施工时，应先按部署梁模板支

21、撑立杆，尔后再部署板模板支撑立杆，梁支撑沿梁跨度偏向应与板至此横立杆间距的模数一致。立杆接长严禁搭接，必须接纳对接扣件连接，相邻两立杆的对接讨论不得在同步内，且对接讨论沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各讨论中心距主节点不宜大于步距的1/3。凭据修建施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例（JGJ130-2011）表划定：满堂支撑架立杆垂直度允许偏差，当H=10m，允许偏差为30mm。（3）顶托：支架顶部支撑接纳可调顶托，顶托距离最上面一道水平拉杆不凌驾500mm，顶托螺杆插入钢管深度不小于180mm，伸出立杆顶部不大于200mm。螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应包管上下同心。U型支

22、托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧。（4）扫地杆：在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平偏向按纵下横上的步伐设扫地杆。扫地杆应接纳对接，相邻两扫地杆的对接讨论不得在同跨内，且对接讨论沿水平偏向错开的距离不宜小于500mm，各讨论中心距主节点不宜大于立杆间距的1/3。（5）水平拉杆：为包管支架的整体宁静稳定，水平加固杆步距不凌驾1.5m，纵横设置。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周修建物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式铰剪撑。（6）铰剪撑：本工程高峻模板支撑系统铰剪

23、撑凭据增强型设置。超重梁沿梁长偏向立杆双侧部署连续式的竖向铰剪撑。在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），由底至顶设置连续竖向铰剪撑，铰剪撑宽度为4跨。在竖向铰剪撑顶部交点平面设置连续水平铰剪撑，扫地杆的设置层设置水平铰剪撑，水平铰剪撑至架体底平面距离与水平铰剪撑间距不凌驾6m，铰剪撑宽度为35m。竖向铰剪撑斜杆与地面的倾角为4560，水平铰剪撑与支架纵（或横）向夹角为4560。铰剪撑斜杆的接长接纳搭接，搭接长度不小于1m，并接纳不小于2个旋转扣件牢固，端部扣件盖板的边沿至杆端距离不小于100mm。铰剪撑接纳旋转扣件牢固在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于

24、150mm。（7）固结点：应先浇筑柱混凝土，待其形成一定强度后，方可浇筑梁板混凝土。在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m（现场实际按每隔2步架高）与修建结构设置一个固结点，增强高峻模板的整体抗倾覆能力。（二）工艺流程放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板顶架安装架设梁底木方龙骨于顶托上梁底模及侧模安装架设板底木方龙骨于顶托上楼板模板安装高峻模板工程专项验收柱混凝土浇筑梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑、变形监测混凝土调养，到达100%混凝土设计强度拆模令经监理审批，同意拆模，拆下顶托拆除梁板模板，清理模板拆除水平拉杆、铰剪撑及立杆（三）施工要领1支撑架搭设（1）安

25、装顺序底座部署放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接牢固，牢固底层杆前应校核立杆的垂直度，每个偏向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接牢固，校核立杆和水平杆切合要求后，按4065Nm力矩用扳手拧紧扣件螺栓按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面查抄一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装随后按搭设进程实时装设铰剪撑。（2）支撑系统安装支撑搭设前，工程技能卖力人应按本施工方案要求向施工治理人员及工人班组进行详细宁静技能交底，并签字确认。对钢管、配件进行查抄和验收，严禁使用不及格的钢管及配件。对事情面进行清理洁净，不得有杂物。凭据立杆平面

26、部署图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安顿位置要准确，搭设时可接纳逐排和通层搭设的要领，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。立杆底部垫长度不少于2跨、宽度200mm、厚度50mm的通长木垫板。水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。现场施工模板支架时，应确保立杆的垂直度，扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距（1.5m）要求条件下，应进行平均分派确定具体步距；每一步纵横向应各设一道水平拉杆，即在每步、每跨均双向设置水平拉杆。在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），由底至顶设置连续竖向铰剪撑，铰剪撑宽度为4跨。在竖向铰剪撑顶

27、部交点平面设置连续水平铰剪撑，扫地杆的设置层设置水平铰剪撑，水平铰剪撑至架体底平面距离与水平铰剪撑间距不凌驾6m，铰剪撑宽度为35m。竖向铰剪撑斜杆与地面的倾角为4560，水平铰剪撑与支架纵（或横）向夹角为4560。铰剪撑斜杆的接长接纳搭接，搭接长度不小于1m，并接纳不小于2个旋转扣件牢固，端部扣件盖板的边沿至杆端距离不小于100mm。铰剪撑接纳旋转扣件牢固在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。凭据修建施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例（JGJ130-2011）表划定：满堂支撑架立杆垂直度允许偏差，当H=10m，允许偏差为30mm。水平杆的接长严禁搭接，必须接

28、纳对接扣件连接，水平杆的对接扣件应交织部署，两根相邻水平杆的讨论不宜设在同步同跨内，差别步或差别跨两个相邻讨论在水平偏向的错开距离大于500mm，各讨论中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。立杆上的对接扣件应交织部署：两根相邻立杆的讨论不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔讨论在高度偏向错开的距离不宜小于500mm；各讨论中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。扣件的拧紧力矩应控制在4065Nm，查抄时形成书面记载，监理单位实施旁站并按随机漫衍原则进行，对扣件数量的10%进行抽检，不及格率凌驾抽检数量10%的应全面查抄，至及格止。凭据建质2009254号划定：对承重杆件的外观抽检数量

29、不得低于搭设用量的30%，发明质量不切合尺度、情况严重的，样进行100%的查验，并随机抽取外观查验不及格的质料（由监理单位见证取样）送法定专业检测机构进行检测。对梁底扣件应进行100%查抄。立杆、可调托座应凭据支撑高度设置。立杆、水平杆及铰剪撑的部署应严格按要求部署。模板承重架应与已浇筑的混凝土墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部分查抄及格后，经过监理、质监站验收通事后，方可投入使用。（3）模板安装梁底、梁侧模接纳18mm胶合板，梁底平板模铺设在横向次龙骨上，次龙骨弃捐在主龙骨上。楼板模接纳18mm胶合板，顶托用100100mm方木，横向接纳

30、50100mm方木。梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调解扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安顿木方。4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交代时，先主梁起拱，后次梁起拱。当跨度为4m10m时，起拱值取10mm；当跨度为10m18m时，起拱值取30mm；当跨度18m时，起拱值按3L/1000取值。本工程梁最大跨度为18.90m，其起拱值取50mm。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。为了防备梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局

31、部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可接纳如下步伐：a支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短；b梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固；c混凝土浇筑前，模板应用水浇透；混凝土浇筑时，不得接纳使支撑系统产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序；泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得聚集在泵管出口处。楼面模板的安装首先通线，然后调解扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设木方100mm100mm木方作主龙骨，主龙骨牢固后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。（4）后浇带支撑

32、系统凭据后浇带位置搭设脚手架，脚手架要和其它梁、板脚手架离开搭设，使之成为一个独立体系。为了包管脚手架的稳定、用钢管和其它脚手架连接。脚手架每隔四米搭设铰剪撑一道以包管脚手架的稳定性。模板就位前，凭据已弹线的后浇带位置进行定位，模板宽度接纳整张模板的长度1830mm（模板尺寸9151830）垂直于沉降后浇带安排、梁模板相应断开。2混凝土施工本工程接纳商品混凝土，接纳汽车泵从中间向两边对称浇捣，不接纳布料机。地下室顶板混凝土以后浇带为界分片浇筑，每片区的混凝土浇筑接纳从中间向两侧对称扩展的浇筑方法。混凝土梁的浇筑每层厚度不得大于400mm。应先浇筑墙柱混凝土，待其形成一定强度后，方可浇筑梁板混凝

33、土，以增加架体整体的稳定性和模板支撑架同柱的固结要求。浇捣作业摆设在白昼且天气晴朗时进行，各专业卖力人及施工员、宁静员跟从作业，卖力查抄督促，做好各方协调事情，同时应增强对支撑系统的变形监测。混凝土从配合比到现场浇筑、养护均需接纳一定的技能步伐以控制混凝土水化热，包管混凝土施工质量和支架的宁静稳定。（1）准备事情钢筋的隐蔽查抄事情已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量牢固情况无误。模板的预检事情已经完成，模板标高、位置、尺寸准确切合设计要求，支架稳定，支撑和模板牢固可靠，模板拼缝严密，切合范例要求。由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习

34、，由技能部分报告施工方案，对重点部位单独交底，设专人卖力，做到人人心中有数。浇筑混凝土用架子、走道及事情平台，宁静稳固，能够满足浇筑要求。混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管流通。（2）混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑接纳汽车泵由低处向高处浇捣，混凝土浇筑顺序应接纳从中间向两侧对称扩展的浇筑方法，对付混凝土梁的施工应接纳从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。本工程梁板混凝土二次浇筑完毕，截面较大的梁混凝土应分层浇筑。间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土浇筑完毕。混凝土浇筑速度应控制在2.5m/h。泵管架设的支架要牢固，转弯处必须设置井字式牢固架

35、。泵管转弯宜缓，讨论密封要严。浇筑混凝土时设专人看模，经常视察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当产生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。在混凝土浇筑历程中，增强对支撑系统的变形监测。使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形部署，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（50棒应为52.5cm，取50cm；30棒应为40.5cm，取40cm），振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土外貌出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。梁分层（厚度为400mm）浇筑，当到达板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着门路形的不停

36、延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土偏向与浇筑偏向相反。当浇筑至梁截面的3/4高时，应增强对支顶变形的监控。梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮尺刮平。砼浇筑应垂直于主粱，再向两边浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方法施工。泵送混凝土应随浇、随捣、随平整，混凝土不得聚集在泵管口四周。（3）混凝土养护浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以笼罩并保湿养护。养护时间不少于14d。（4）试块制作结构混凝土的强度品级必须切合设计要求。用于查抄结构

37、构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑所在随机抽取。取样与试件留置应切合下列划定：每拌制100盘且不凌驾100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次； 每事情班拌制的同一配合比的混凝土不敷100盘时，取样不得少于一次； 当一次连续浇筑凌驾1000m3时，同一配合比的混凝土每200m3取样不得少于一次； 每一楼层、同一配合比的混凝土，取样不得少于一次； 每次取样应至少留置一组尺度养护试件，同条件养护试件的留置组数应凭据实际需要确定。（5）质量要求商品混凝土要有出厂及格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须切合范例及有关划定，使用前查抄出厂及格证及有关试验陈诉。混凝土养护和施工缝处置惩罚必须切

38、合施工质量验收范例定及本方案的要求。混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要切合划定。混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、漏洞、夹渣等缺陷。预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和视察口，制止出现缺灰或漏振现象。钢筋、模板工长跟从作业，发明问题实时解决，同时设专人查抄钢筋、模板。浇筑前由专人经常注意天气变革，如有大雨缓时开盘并实时通知搅拌站。浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.52.5m刮尺刮平。做好混凝土浇筑记载。每次开始浇混凝土前必须做好开盘判定，项目部技能人员与搅拌站技能人员同时签认后方可开始，而且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。3支顶、模板的拆除（1）

39、拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平拉杆铰剪撑支撑立柱下托座垫木。（2）本工程由于高峻模板体系荷载较大，为包管高峻模板的稳定性以及混凝土结构的质量，要求支架水平拉杆每隔一道均与结构混凝土墙柱拉结，混凝土必须到达100%设计强度才气整体拆除。（3）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块到达划定的强度并呈报监理公司经监理工程师同意治理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。（4）严格控制模板及其支架拆除的顺序。侧模拆除时的混凝土应能包管其外貌及棱角不受损伤。支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。（5）拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手

40、架或操纵平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防备大片模板坠落。拆立柱时，操纵人员应站在待拆范畴以外宁静地域拉拆，防备模板突然全部掉落伤人。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操纵。（6）拆除脚手架支撑前，应清除高峻模板支撑上存留的零星物件等杂物。拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标记，并由专职人员卖力警戒。（7）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、铰剪撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（8）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、

41、先装后拆的顺序及下列宁静作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从梁中开始，对称地分别向两端拆除，自上而下逐层进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按划定使用宁静防护用品；拆除事情中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接扣件应放入袋内，并放室内堆存。（9）模板的清理维修、存放拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土外貌和楞角。拆除后的模板运至背景进行清理维修，将模板外貌清理洁净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整洁净，严重破损的予以调换。现场拆下的模板不要码放，须

42、修整的实时运至背景。清理好的模板所放所在要超过周围地面150mm，防备下雨时受潮。质料应按编号分类堆放，按楼板部位层层复安，淘汰损耗。对已完成的混凝土楼面应加以掩护，工人不得将质料用力抛掷向楼面。（四）查抄验收1高峻模板支撑系统搭设前，应由项目技能卖力人组织对需要处置惩罚或加固的地基、底子进行验收，并留存记载。2高峻模板支撑系统的结构质料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记载、资料。（1）应对进场的承重杆件、连接件等质料的产物及格证、生产许可证、检测陈诉进行复核，并对其外貌观感、重量等物理指标进行抽检。（2）对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发明质量不切合尺度、情况严重的

43、，要进行100%的查验，并随机抽取外观查验不及格的质料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。（3）应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应切合修建施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例（JGJ130）的划定，对梁底扣件应进行100%查抄。扣件的拧紧扭力矩硬控制在4065Nm，按随机漫衍原则进行，对扣件数量的10%进行抽检，不及格率凌驾抽检数量10%的应全面查抄，至及格止。3高峻模板支撑系统应在搭设完成后，由项目卖力人组织验收，验收人员应包罗施工单位和项目两级技能人员、项目宁静、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收及格，经施工单位项目技能卖力人及项目总监理工程师签字后，方可进

44、入后续工序的施工。4高峻模板支撑系统拆除前，项目技能卖力人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度陈诉，混凝土到达拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。五、施工宁静包管步伐（一）组织保障项目部创建应抢救援小组，组长由项目经理担当，副组长由项目技能卖力人、生产卖力人担当，成员由项目部宁静员、施工员、质检员等人员组成，公司本部设置相应的宁静指挥部。项目部应抢救援小组成员名单及联系电话组 长：庄君复（ ）副组长：陈晓毅（ ）陈玉辉（ ）组 员：连孟雄（ ）郭国能（ ）曾令其（ ）刘宗新（ ）黄永明（ ）卢胜龙（ ）苏继贤（ ）陈津津（ ）余玉良（ ）黄锦彬（ ）四周医院：厦门市第二医院 电话：61

45、59520火警：119 公安：110 交通：122当事故产生时应抢救援小组立即向组长报告，由组长立即上报公司，须要时，报告本地有关部分，以取得政府部分的资助。由应抢救援小组组织项目部全体员工投入事故应抢救援抢险事情中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处置惩罚视察事情。事故产生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时卖力人指挥摆设。事故产生时，应抢救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离大概接纳其他步伐掩护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应抢救援的首要任务，在应抢救援行动中，快速、有序、有效地实施现场抢救与宁静转送伤员低落伤亡率，淘汰事故的损失。事故产生后迅速控制危险源，对事故造成的危

46、害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害水平。做好现场清洁，消除危害结果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部分对事故视察项目部指定专人卖力事故的收集、统计、审核和上报事情，并严格遵守事故陈诉的真实性和时效性。（二）技能步伐1经本项目部项目经理和技能卖力人对本工程存在的实际问题做了充实的阐发后，决定接纳扣件式钢管式脚手架。2施工现场宁静责任人卖力施工全历程的宁静事情，应在高峻模板搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行宁静技能交底。3对钢管、配件、加固杆等应进行查抄验收，严禁使用不及格的质料。4搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担当，并按现行国度尺度特种作业人员宁静技能考核治理筹划（GB5

47、036）考核及格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴宁静帽，穿防滑鞋，系宁静绳。5支模完毕，经施工主管组织有关人员验收及格后，方能进行钢筋安装。6高峻模板施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入事情面。7高峻模板搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由宁静员在现场监护。8支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设偏向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。9水平杆、铰剪撑安装应切合结构要求，并与支撑系统的搭设同步进行。10可调底座、顶托处应接纳步伐防备被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。11泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得聚集在

48、泵送管路出口处。12应制止装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和打击。13水平加固杆、铰剪撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即规复。14操纵层上施工荷载应切合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上会合堆放模板、木方、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或牢固、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。15在顶架搭设历程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监视，随时纠正可能出现的质量宁静隐患。搭设前要进行班前宁静技能交底，搭设完毕后要进行自检，若发明有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须实时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。16高峻模板安装完毕后，通知

49、公司相关部分进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收及格后才气绑扎钢筋、浇筑混凝土。17在浇筑混凝土前重点查抄、巡查的部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否切合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动；（3）钢管、铰剪撑等杆件是否有变形的现象；（4）宁静防护步伐是否切合范例要求。18在浇筑顶板混凝土历程中，支架下面要安装照明灯，在宁静员的监视下，派木工进行巡查，卖力查抄模板、支顶，若发明异常，立即停止浇筑混凝土，并实时组织人员进行加固处置惩罚。19包管浇筑事情正常进行。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得聚集在泵送管道出口处。20支撑架在使用历程中，严禁拆除任

50、何杆件或零配件，如妨碍作业需拆除个体杆件时，需经技能卖力人同意并接纳可靠步伐后方可拆除，作业完成后，马上回复。21拆除时应接纳先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。22拆除模板支撑时应接纳可靠宁静步伐，严禁高空抛掷。23施工现场带电线路，如无可靠绝缘步伐，一律禁绝与支架打仗。24设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应实时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油调养，对受损伤、变形的构件应实时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。25混凝土浇筑历程中派专人羁系，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。（三）应急预案1重大危险源辨识 分数值识别内容LECD风险品级物体打击6371263机器伤害333271高处坠落16

51、15902架体坍塌0.56401203触电337631火警16159022应抢救援装备序号物品名称单位数量存放所在保管人1抢救箱个1项目部宁静员2止血纱布扎2项目部宁静员3碘酒瓶1项目部宁静员4消炎药瓶1项目部宁静员5创可贴包10项目部宁静员6云南白药瓶2项目部宁静员7红花油瓶1项目部宁静员8担架付2项目部宁静员9应急灯具盏5堆栈质料员10灭火器个20现场配备现场常备11消防水源个1现场配备现场常备备注物资治理：经常查抄物资的储备情况，消耗后实时增补，不得使用逾期药品。设备器材经常调养确保处于良好的使用状态。3应急培训和演练（1）应抢救援小组和预案确定后，施工单位宁静指挥部组长组织所有应急人员

52、进行应急培训。（2）组长凭据有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，凭据评价结果进行完善。（3）在确认险情和事故处置惩罚妥当后，应急反响小组进行现场拍照、画图，收集证据，保存物证。（4）经业主、监理单位同意后，清理现场规复生产。（5）单位领导将应急情况向现场项目部陈诉组织事故的视察处置惩罚。（6）在事故处置惩罚后，将所有视察资料分别报送业主、监理单位和有关宁静治理部分。4应急响应步伐接纳分级响应步伐：当事人项目部公司。紧急情况产生后，立即按应急预案中的应急响应流程及救援步伐启动应急响应步伐。（1）当事人或发明人要立即按应抢救援步伐进行第一时间的现场救援行动，同时向应抢救援小组或项目经理报告，

53、项目经理接到报告后要立即组织应抢救援小组迅速赶到现场。（2）应抢救援小组迅速赶到现场、疏散人群、掩护功德故现场、排除险情，迅速按应抢救援步伐进行救治，然后送往最近的医院进行救治。伤情严重的，现场进行根本的处置惩罚后立即送往最近的医院进行救治。（3）抢救伤员的同时向公司领导逐级报告。重大情况产生时，项目经理或值班人员要立即向公司工程部和公司宁静指挥部报告。（4）工程部经理接到通知后，尽快赶到火警现场，协调指挥事故处置惩罚事情。公司领导接到报告后摆设事故视察小组赶赴现场进行事故原因视察及处置惩罚事情。（5）应抢救援小组应配合视察小组及社会存眷方的视察事情。5. 应抢救援步伐（1）物体打击抢救步伐当

54、产生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处置惩罚。产生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再产生损伤。在移动昏倒的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应制止头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。视察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员产生休克，应先处置惩罚休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其平静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏倒者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或排泄物、呕吐物吸人，

55、产生喉阻塞。有骨折者，应开端牢固后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等笼罩伤口，用绷带或布条包扎后，实时送就近有条件的医院治疗。防备伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简朴清除伤口外貌异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料笼罩包扎创口。在运送伤员到医院就医时，昏倒伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防备呕吐后误吸。对急躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造

56、成或加重脊髓损伤。（2）机器伤害抢救步伐产生机器伤害事故，最早发明受伤者，应高声呼唤电工迅速拉闸断电，立即向项目经理及有关人员陈诉，同时拨打120。将触电者抬到平整的园地，现场伤员营救人员凭据有关救护知识立即进行救护，如发明伤者有断指断腿等，应立即找到，用医用纱布将其包好，随伤员一起送医院救治。（3）高处坠落抢救步伐当产生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处置惩罚。产生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先视察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员产生休克，应先处置惩罚休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态

57、的伤员要让其平静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送历程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免产生或加重截瘫。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏倒者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或排泄物、呕吐物吸入，产生喉阻塞。有骨折者，应开端牢固后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等笼罩伤口，用绷带或布条包扎后，实时送就近有条件的医院治疗。颌面部伤员首先应保持呼吸道流通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔排泄物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内

58、异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。发明脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等笼罩伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运历程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发明伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时牢固，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。牢固要领：以牢固骨折处上下枢纽为原则，可就地取材，用木板、竹片等。复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道流通，解开衣领扣。周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上安排厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不

59、影响肢体血循环为宜，常有效。当上述要领无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不凌驾1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。a遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处置惩罚步伐是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内熏染。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而到达止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以

60、上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min放松一次，每次放松0.51min。b动用最快的交通东西或其他步伐，实时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量淘汰颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（4）坍塌事故抢救步伐应抢救援领导小组卖力应急抢救事情的统一领导和组织实施，指挥现场抢险步队，迅速组建、调集抢险及救护步队。发明事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场合。应抢救援组应凭据情况迅速制定有效的抢救、抢险步伐后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围修建、门路、地下水等

61、的生长情况，以便凭据情况调解和实施新的抢救步伐，并迅速疏散影响范畴内的所有人员。阐发事故坍塌的影响范畴，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员创建警戒区域，不让无关人员进入事故影响范畴。当产生坍塌事故后，最早发明者或目击者应立即高声呼救，并凭据情况可立即接纳正确要领施救，向项目部有关人员陈诉或报警。项目部应急小组应迅速判断事故生长状态和现场情况，接纳正确要领施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。在救护历程中要防备二次坍塌伤人，扩大伤害范畴，须要时要先对危险的地方接纳一定的防护步伐。抢救人员凭据有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等候医生救治或送往医院抢救历程中，不要停止和

62、放弃施救，如接纳人工呼吸，清洗包扎或输氧抢救等。当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。（5）触电事故抢救步伐当事故产生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防备触电者二次触电或抢救者触电。断绝电源要领：a断开电源开头；b使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）断绝或挑开电源或带电体；c用导电体使电源接地或短路，迫使漏电掩护器和短路掩护器跳闸而断开电路。抢救要领：a口对口、口对鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比力坚固（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。深吸气后，紧贴

63、嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。b胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）：解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动回复，血又布满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。c如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时瓜代进行。d人工呼吸和胸外心脏挤压法要对峙不停，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或

64、尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。（6）火警事故抢救步伐事故产生后，最早发明者应迅速向事故现场卖力人陈诉，并迅速切断事故现场的电源。事故现场卖力人接到陈诉后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到宁静地方；一边向本地公安消防部分报警，同时向公司应抢救援指挥部陈诉。产生火警时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应对峙救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。a火场寻人要领：主要有高声召唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最宁静的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线

65、不清时，可以爬行前进，并接纳召唤、检察、细听、触摸等要领寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在收支口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发明人员。救人时应注意宁静，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防备中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防备灼伤。b火场救人要领：应凭据火势对人的威胁水平和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失偏向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔绝时，应利用宁静绳、梯等将人救出。火场疏散物资是淘汰

66、火警损失，控制火势，防备蔓延的有效要领。首先要实时疏散受火警威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要会合一部分水枪均匀地冷却其外壁，低落其温度；其次要疏散重要文件、资料和珍贵设备及物品等，并把疏散出来的物资会合存放到宁静所在，指定专人看管，防备丢失，被窃或暴徒乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定所在会合清点，并查明有关情况，实时向指挥部陈诉。（四）监测监控1班组日常进行宁静查抄，项目部每周进行宁静查抄，公司每月进行宁静查抄，所有宁静查抄记载必须形成书面质料。2高峻模板日常查抄，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、铰剪撑等构件是否切合要求；（2）地基是否积水，底

67、座是否松动，立杆是否悬空；（3）连接扣件是否松动；（4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度；（5）施工历程中是否有超载现象；（6）宁静防护步伐是否切合范例要求；（7）支架与杆件是否有变形的现象。3支架在蒙受六级大风或大暴雨后必须进行全面查抄。4监测步伐为了监测混凝土浇筑历程中大梁底的模板及支承体系变革情况及是否异常，混凝土浇筑前在大梁底部的两端及中间各设两根吊垂线（两侧），从大梁底一直吊到立杆支承底板（底子），吊垂尖离地控制在20mm以内并做好记载，在吊垂尖正下方用红蓝笔做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离，混凝土浇筑历程中专人跟踪监测，吊垂与地面距离及与立杆距离变革按设计允许变形要求控

68、制，发明异常情况，立即停止施工，处置惩罚后方可继承施工。5监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应部署不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降视察点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。6监测频率在浇筑混凝土历程中应实施实时监测，一般监测频率不宜凌驾 2030分钟一次。在混凝土初凝前后及混凝土终凝前后也应实施实时监测，监测时间可凭据现场实际情况进行调解。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土终凝后至少到达设计强度的85%。7当监测数据凌驾下表预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并进行加固处置惩罚。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许

69、偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值查抄东西1立杆钢管弯曲3mL4m12mm/4mL6.5m20mm2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降视察10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺六、劳动力筹划（一）项目治理人员本工程实行项目经理卖力制。由项目经理、项目技能卖力人、生产卖力人、施工员、质检员、质料员、试验员、宁静员组成治理班子。为保障本工程顺利进行，我公司决定选派强有力的治理班子负担该项目施工治理。项目治理人员组织机构如下：项目经理项目技

70、能卖力人、生产卖力人施工员质检员质料员试验员宁静员钢筋班组模板班组砼班组项目部治理人员配置如下表：岗 位姓名职称职 责项目经理庄君复工程师全面领导施工，抓好现场治理，是质量、宁静、文明施工的直接卖力人。项目技能卖力人陈晓毅工程师工程施工技能、施工质量的技能责任人，组织对新技能、新工艺的开发和实施，疑难技能问题攻关。项目生产卖力人陈玉辉工程师质量、宁静、文明施工的生产卖力人，全面领导施工，抓好现场治理。施工员连孟雄郭国能助工助工实施施工组织设计方案和技能开发，调理各工序的衔接，卖力轴线放样定位。质检员曾令其刘宗新助工助工卖力对工序、设备安装质量的查抄、监视、指导，卖力质量治理制度的实施。宁静员黄

71、永明卢胜龙助工助工设备的宁静使用，完善宁静设施，实施有关宁静治理制度，定时呈报有关宁静资料报表。质料员黄锦彬技能员卖力质料购买及帮助设备的采购，包管采购筹划的实时、完整、准确、有效实施。（二）特种作业人员1凭据施工进度和劳动力需要量筹划，组织工人进场，并摆设好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程治理、施工人员生活的用水、用电需要。2做好施工人员的宁静、质量、防火、文明施工等教诲事情，进行岗前培训，对要害技能工种必须持证上岗，按划定进行三级宁静技能交底，交底内容包罗：施工进度筹划；各项宁静、技能、质量包管步伐；质量尺度和验收范例要求；设计变动和技能审定等。须要时进行现场示

72、范，同时健全各项规章制度，增强遵纪守法教诲。作业人员摆设见下表：序号工种工人数量备注1架子班组10人卖力立杆、扫地杆、水平杆、铰剪撑、U型顶托的搭设。2模板班组20人卖力木方的铺设和模板的拼装。3钢筋制作班组6人卖力主筋和箍筋的机器制作。4钢筋安装班组20人卖力柱、梁、板钢筋的安装、绑扎。5泥水班组6人卖力浇筑混凝土。6机器工8人卖力质料垂直运输，混凝土运输等。7丈量工2人卖力梁侧边线、钢管立杆位置线、标高的引测，施工的变形监测。8电工2人卖力现场临时用电。9杂工4个卖力混凝土浇筑前板面垃圾清理及混凝土浇筑后的浇水养护。七、高峻模板验算书（一）地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架盘算设计范

73、例：扣件式钢管脚手架宁静技能范例板底支撑参数板底支撑形式：托梁支撑木方的隔断距离（mm）：300木方的截面宽度（mm）：50木方的截面高度（mm）：100顶托内托梁质料选择：木方100100mm脚手架参数立柱横向间距或排距l（m）：1.00立柱纵向间距b（m）：1.00脚手架步距h（m）：1.50脚手架搭设高度H（m）：4.25立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30扣件抗滑移力系数：1.0钢管外径：483.0钢管强度折减系数：1.0铰剪撑：增强型荷载参数支撑架用途：混凝土结构脚手架模板自重（kN/m2）：0.30混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10楼板现浇厚度D（m）0.20施

74、工均布荷载尺度值（kN/m2）：2.50风荷载参数根本风压W0（kPa）：0.50风荷载体型系数s：0.126风荷载高度变革系数z：1.00楼板模板扣件钢管高支撑架盘算书依据范例:修建施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例JGJ130-2011修建施工模板宁静技能范例JGJ 162-2008修建结构荷载范例GB50009-2012钢结构设计范例GB50017-2003混凝土结构设计范例GB50010-2010修建地基底子设计范例GB50007-2011修建施工木脚手架宁静技能范例JGJ 164-2008盘算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.3m

75、，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托接纳100100mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件盘算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载盘算单位凭据扣件新范例中划定并参照模板范例，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载

76、效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.402.50=9.884kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40接纳的钢管类型为483.0。钢管惯性矩盘算接纳 I=(D4-d4)/64，反抗距盘算接纳 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的凭据三跨连续梁盘算。静荷载尺度值 q1 = 25.1000.2001.000+0.3001.000=5.320kN/m活荷载尺度值

77、q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度盘算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度盘算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面反抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经盘算经盘算得到面板抗弯强度盘算值 f = 0.

78、08910001000/54000=1.647N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪盘算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.320+1.42.500)0.300=1.779kN截面抗剪强度盘算值 T=31779.0/(21000.00018.000)=0.148N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度盘算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度盘算值 v = 0.6775.3203004/(1006000486000)=0.100mm面板的最大挠度

79、小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的盘算木方凭据均布荷载盘算。1.荷载的盘算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载尺度值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经盘算得到，活荷载尺度值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.201.506+1.200.090=1.915kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m盘算单位内的木方会合力为(1.

80、050+1.915)1.000=2.965kN2.木方的盘算凭据两跨连续梁盘算，盘算公式如下:均布荷载 q = 2.965/1.000=2.965kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.6251.0002.965=1.853kN最大支座力 N=1.251.0002.965=3.707kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.371106/83333

81、.3=4.45N/mm2木方的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪盘算最大剪力的盘算公式如下: Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=31853/(250100)=0.556N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度盘算满足要求!(3)木方挠度盘算挠度盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，均布荷载通过变形受力盘算的最大支座力除以木方盘算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.596kN/m最大变形v=0.521ql4/100EI=0.5211.5961000.04/(1009000.0041666

82、67.0)=0.222mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、托梁的盘算托梁凭据会合与均布荷载下多跨连续梁盘算。会合荷载取木方的支座力 P= 3.707kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁盘算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 托梁变形盘算受力图 托梁变形图(mm)经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 15.658kN经过盘算得到最大变形 V= 0.491mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.

83、67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =1.479106/166666.7=8.87N/mm2顶托梁的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=35975/(2100100)=0.896N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度盘算满足要求!(3)顶托梁挠度盘算 最大变形 v =0.491mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性盘算荷

84、载尺度值作用于模板支架的荷载包罗静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载尺度值包罗以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1354.250=0.574kN钢管的自重盘算参照扣件式范例附录A 满堂架自重尺度值，设计人员可凭据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.0001.000=5.020kN经盘算得到，静荷载尺度值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 5.894kN。2.活荷载为施工荷载尺度值与振捣混凝土时产生的荷载。经盘算得到，活荷载尺度值

85、NQ = (2.500+0.000)1.0001.000=2.500kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值盘算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性盘算不考虑风荷载时，立杆的稳定性盘算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.57kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 盘算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面反抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度盘算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 盘

86、算长度 (m)；参照扣件式范例2011，由公式盘算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 盘算长度附加系数，凭据表取值为1.155； u1，u2 盘算长度系数，参照扣件式范例附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.132m；=3132/16.0=196.336, =0.188 =10176/(0.188423.9)=127.911N/mm2 a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.243m；=3243/16.0=203.302, =0.

87、175 =10176/(0.175423.9)=136.909N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=130.910N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.808,l0=3.132m；=3132/16.0=196.386, =0.188 =10572/(0.188423.9)=132.900N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架范例盘算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载尺度值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.

88、0000.126=0.063kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直偏向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0631.0001.5001.500/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2005.563+1.4002.500+0.91.4000.018/1.000=10.198kN 非顶部立杆Nw=1.2005.894+1.4002.500+0.91.4000.018/1.000=10.595kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.132m

89、；=3132/16.0=196.336, =0.188 =10198/(0.188423.9)+18000/4491=132.171N/mm2 a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.243m；=3243/16.0=203.302, =0.175 =10198/(0.175423.9)+18000/4491=141.188N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=135.177N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.808,l0=3.132m；=3132/16.0=196.386, =0.188 =10595/(0.188423.9)+18000

90、/4491=137.160N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在宁静隐患。模板支撑架盘算满足要求！（二）地下室顶板5001200梁模板支架盘算设计范例：混凝土结构工程施工范例承重架支设方法：多根承重立杆，木方顶托支撑B梁底增加承重立杆根数：2梁底增加承重杆间距调解：200，500，200顶托内托梁质料选择：木方100100mm梁底木方宽度b（mm）：50梁底木方高度h（mm）：100梁底支撑木方长度（m）：0.90脚手架参数立柱梁跨度偏向间距l（m）：0.50梁底支撑木方间距（m）：0.30脚手架步距h（m）：1.50脚手架搭设高度H

91、（m）：3.45立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30扣件抗滑移力系数：1.0铰剪撑：增强型钢管外径：483.0钢管强度折减系数：1.00荷载参数模板与木块自重（kN/m2）：0.30混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.50梁截面宽度B（m）：0.50梁截面高度D（m）：1.20施工均布荷载尺度值（kN/m2）：2.50结构重要性系数：1.00承载力设计值调解系数：1.00附加水平荷载尺度值（kN/m2）：0.51梁模板支架宽度（m）：30.0风荷载参数根本风压W0（kPa）：0.50风荷载体型系数s：0.126风荷载高度变革系数z：1.00梁两侧的楼板情况：考虑梁两侧楼板荷载梁两

92、侧的楼板盘算长度（m）：0.30梁两侧的楼板厚度（m）：0.20梁模板扣件钢管高支撑架盘算书依据范例:混凝土结构工程施工范例GB 50666-2011修建施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例JGJ130-2011修建施工模板宁静技能范例JGJ 162-2008修建结构荷载范例GB50009-2012钢结构设计范例GB50017-2003混凝土结构设计范例GB50010-2010修建地基底子设计范例GB50007-2011修建施工木脚手架宁静技能范例JGJ 164-2008盘算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.5m，梁截面 BD=500mm12

93、00mm，立杆的纵距(跨度偏向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 0.90m。梁顶托接纳100100mm木方。梁底承重杆凭据部署间距200,500mm盘算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件盘算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图接纳的钢管类型为483.0。钢管惯

94、性矩盘算接纳 I=(D4-d4)/64，反抗距盘算接纳 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的凭据三跨连续梁盘算。考虑结构重要系数，静荷载尺度值 q1 =1.00(25.5001.2000.500+0.3000.500)=15.450kN/m考虑结构重要系数，活荷载尺度值 q2 =1.00(0.000+2.500)0.500=1.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/1

95、2 = 24.30cm4；(1)抗弯强度盘算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度盘算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面反抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经盘算经盘算得到面板抗弯强度盘算值 f = 0.20310001000/27000=7.536N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪盘算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3515.450+1.41.250)0.300=4.069kN截面抗剪强度盘算值 T=34069.

96、0/(2500.00018.000)=0.678N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度盘算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度盘算值 v = 0.67715.4503004/(1006000243000)=0.581mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的盘算（一）梁底木方盘算作用荷载包罗梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的盘算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.300=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/

97、m)： q2 = 0.3000.300(21.200+0.500)/0.500=0.522kN/m(3)活荷载为施工荷载尺度值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经盘算得到，活荷载尺度值 P1 = (2.500+0.000)0.5000.300=0.375kN考虑结构重要系数，均布荷载 q =1.00(1.359.180+1.350.522)=13.098kN/m考虑结构重要系数，会合荷载 P =1.001.400.375=0.525kN 木方盘算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 变形盘算受力图 木方变形图(mm)经过

98、盘算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.157kN N2=4.157kN N3=0.000kN N4=0.000kN经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 4.157kN经过盘算得到最大变形 V= 0.186mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.440106/83333.3=5.28N/mm2木方的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪盘算截面

99、抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=33.536/(250100)=1.061N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度盘算满足要求!(3)木方挠度盘算最大变形 v =0.186mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁盘算托梁凭据会合与均布荷载下多跨连续梁盘算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁盘算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 托梁变形盘算受力图 托梁变形图(mm)经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 7.747

100、kN经过盘算得到最大变形 V= 0.062mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.396106/166666.7=2.38N/mm2顶托梁的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=35668/(2100100)=0.850N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.

101、30N/mm2顶托梁的抗剪强度盘算满足要求!(3)顶托梁挠度盘算 最大变形 v =0.062mm顶托梁的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性盘算1、按扣件脚手架范例盘算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性盘算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包罗： 横杆的最大支座反力 N1=7.75kN (已经包罗组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.397=0.536kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.207=0.280kN 非顶部立杆段 N = 7.747+0.536=8.283kN 顶部立杆段 N = 7.747+0.2

102、80=8.027kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 盘算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面反抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度盘算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 盘算长度 (m)；参照扣件式范例2011，由公式盘算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 盘算长度附加系数，凭据表取值为1.155； u1，u2 盘算长度系数，参照扣件式范例附录C表； a 立杆

103、上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；=3042/16.0=190.694, =0.199 =8027/(0.199423.9)=95.153N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；=3150/16.0=197.509, =0.186 =8027/(0.186423.9)=101.925N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=97.411N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=190.

104、629, =0.199 =8283/(0.199423.9)=98.193N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW盘算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载尺度值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.126=0.063kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直偏向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.000.91.40.0630.9001.5001.500/10=0.016kN.m； Nw 考虑风荷

105、载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.747+1.001.3500.207+1.000.91.4000.016/0.500=8.067kN 非顶部立杆Nw=7.747+1.001.3500.397+1.000.91.4000.016/0.500=8.324kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；=3042/16.0=190.694, =0.199 =8067/(0.199423.9)+16000/4491=99.213N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；=3150/16.0=197.509, =0.186 =8067/(0.

106、186423.9)+16000/4491=106.019N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=101.481N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=190.629, =0.199 =8324/(0.199423.9)+16000/4491=102.252N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!2、按模板范例盘算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包罗： 横杆的最大支座反力 N1=7.747kN (已经包罗组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 =

107、 1.001.350.1153.450=0.536kN N = 7.747+0.536=8.283kN i 盘算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(反抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 盘算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经盘

108、算得到=8283/(0.391424)=49.947N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性盘算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW盘算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载尺度值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.126=0.063kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直偏向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.000.91.40.0630.9001.5001.500/10=0.016kN.m； Nw 考虑风荷载时，立

109、杆的轴心压力最大值； Nw=7.747+1.001.350.397+1.000.91.40.016/0.500=8.324kN经盘算得到=8324/(0.391424)+16000/4491=53.771N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性盘算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在宁静隐患。四、模板支架整体稳定性盘算依据混凝土结构工程施工范例GB 50666-2011：模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 0M0Mr式中： M0支架的倾覆力矩设计值； Mr支架的抗倾覆力矩设计值。支架自重产生抗倾覆力矩：

110、MG1模板自重产生抗倾覆力矩： MG2钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩： MG3风荷载产生的倾覆力矩： wk = 0.5001.0000.126 = 0.063kN/m2 Mw = 1.40.0630.9003.4502附加水平荷载产生倾覆力矩： Msp工况一：混凝土浇筑前倾覆力矩 0M0抗倾覆力矩 Mr 浇筑前抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！工况二：混凝土浇筑时倾覆力矩 0M0抗倾覆力矩 Mr 浇筑时抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！模板支撑架盘算满足要求！（三）地下室顶板5001200大梁侧模盘算荷载尺度值混凝土的重力密度c（kN/m3）：24.00混凝土的初凝时间t

111、0（h）：6.0混凝土的入模温度T（度）：20.0混凝土的浇筑速度v（m/h）：2.50侧压力盘算位置到顶面的高度H（m）：1.20混凝土坍落度影响修正系数：1.0新浇筑混凝土侧压力尺度值（kN/m2）：28.80倾倒混凝土侧压力尺度值（kN/m2）：4.00支设方法：类型B面板质料：胶合板断面宽度B（mm）：500断面高度H（mm）：1200两侧楼板厚度h（mm）：200内龙骨间距（mm）：300对拉螺栓断面跨度偏向间距（mm）：500对拉螺栓道数：1对拉螺栓直径（mm）：12对拉螺栓竖向间距：500侧模板上下位置考虑压角龙骨内龙骨龙骨质料：木方宽度（mm）：50高度（mm）：100外龙骨龙

112、骨质料：双钢管截面类型：483.0梁侧模板盘算书一、梁侧模板根本参数盘算断面宽度500mm，高度1200mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板接纳普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨接纳50100mm木方，外龙骨接纳双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓部署1道，在断面内水平间距500mm，断面跨度偏向间距500mm，直径12mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载尺度值盘算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和

113、倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载尺度值。新浇混凝土侧压力盘算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表现无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力盘算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。凭据公式盘算的新浇混凝土侧压力尺度值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际盘算中接纳新浇混凝土侧压力尺度值: F1=0.9

114、28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载尺度值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的凭据连续梁盘算。面板的盘算宽度取1.00m。荷载盘算值 q = 1.225.9201.000+1.403.6001.000=36.144kN/m面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； 盘算简图 弯矩

115、图(kN.m) 剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 变形盘算受力图 变形图(mm)经过盘算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.337kN N2=11.928kN N3=11.928kN N4=4.337kN最大变形 V = 0.488mm(1)抗弯强度盘算经盘算得到面板抗弯强度盘算值 f = M/W = 0.32510001000/54000=6.019N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪盘算截面抗剪强度盘算值 T=3Q/2bh=36505.0/(21000.00018.000)

116、=0.542N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度盘算面板最大挠度盘算值 v = 0.488mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的盘算内龙骨直接蒙受模板通报的荷载，通常凭据均布荷载连续梁盘算。内龙骨强度盘算均布荷载q=1.20.3025.92+1.40.303.60=10.843kN/m挠度盘算荷载尺度值q=0.3025.92=7.776kN/m内龙骨凭据均布荷载下多跨连续梁盘算。 内龙骨盘算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如

117、下： 内龙骨变形盘算受力图 内龙骨变形图(mm)经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 6.638kN经过盘算得到最大变形 V= 0.063mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.325106/83333.3=3.90N/mm2内龙骨的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值

118、 T=33319/(250100)=0.996N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度盘算满足要求!(3)内龙骨挠度盘算 最大变形 v =0.063mm内龙骨的最大挠度小于490.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的盘算外龙骨蒙受内龙骨通报的荷载，凭据会合荷载下连续梁盘算。外龙骨凭据会合荷载作用下的连续梁盘算。会合荷载P取横向支撑钢管通报力。 支撑钢管盘算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 支撑钢管变形盘算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的盘算得到最大弯矩 Mmax最大

119、变形 vmax=0.172mm最大支座力 Qmax=12.372kN抗弯盘算强度 f = M/W =0.633106/8982.0=70.47N/mm2支撑钢管的抗弯盘算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的盘算盘算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所

120、受的最大拉力(kN): N = 12.372对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板盘算满足要求！（四）地下室顶板3002450梁模板支架盘算设计范例：混凝土结构工程施工范例承重架支设方法：多根承重立杆，木方顶托支撑B梁底增加承重立杆根数：2梁底增加承重杆间距调解：200，300，200顶托内托梁质料选择：木方100100mm梁底木方宽度b（mm）：50梁底木方高度h（mm）：100梁底支撑木方长度（m）：0.70脚手架参数立柱梁跨度偏向间距l（m）：0.50梁底支撑木方间距（m）：0.25脚手架步距h（m）：1.50脚手架搭设高度H（m）：3.20立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30扣件

121、抗滑移力系数：1.0铰剪撑：增强型钢管外径：483.0钢管强度折减系数：1.00荷载参数模板与木块自重（kN/m2）：0.30混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.50梁截面宽度B（m）：0.30梁截面高度D（m）：2.45施工均布荷载尺度值（kN/m2）：2.50结构重要性系数：1.00承载力设计值调解系数：1.00附加水平荷载尺度值（kN/m2）：0.51梁模板支架宽度（m）：30.0风荷载参数根本风压W0（kPa）：0.50风荷载体型系数s：0.126风荷载高度变革系数z：1.00梁两侧的楼板情况：考虑梁两侧楼板荷载梁两侧的楼板盘算长度（m）：0.30梁两侧的楼板厚度（m）：0.20梁模

122、板扣件钢管高支撑架盘算书依据范例:混凝土结构工程施工范例GB 50666-2011修建施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例JGJ130-2011修建施工模板宁静技能范例JGJ 162-2008修建结构荷载范例GB50009-2012钢结构设计范例GB50017-2003混凝土结构设计范例GB50010-2010修建地基底子设计范例GB50007-2011修建施工木脚手架宁静技能范例JGJ 164-2008盘算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.2m，梁截面 BD=300mm2450mm，立杆的纵距(跨度偏向) l=0.50m，立杆的步距 h=1

123、.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 0.70m。梁顶托接纳100100mm木方。梁底承重杆凭据部署间距200,300mm盘算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件盘算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图接纳的钢管类型为483.0。钢管惯性矩盘算接纳 I=(D4-d4)/64，反抗距盘算接纳 W=(D4-

124、d4)/32D。一、模板面板盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的凭据三跨连续梁盘算。考虑结构重要系数，静荷载尺度值 q1 =1.00(25.5002.4500.300+0.3000.300)=18.833kN/m考虑结构重要系数，活荷载尺度值 q2 =1.00(0.000+2.500)0.300=0.750kN/m面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4；(1)抗弯强度盘算 f = M / W f

125、其中 f 面板的抗弯强度盘算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面反抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经盘算经盘算得到面板抗弯强度盘算值 f = 0.16510001000/16200=10.214N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪盘算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3518.833+1.40.750)0.250=3.971kN截面抗剪强度盘算值 T=33971.0/(2300.00018.000)=1.103N/mm2截面抗剪

126、强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度盘算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度盘算值 v = 0.67718.8332504/(1006000145800)=0.569mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的盘算（一）梁底木方盘算作用荷载包罗梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的盘算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.4500.250=15.619kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.250(22.450+0.300

127、)/0.300=1.300kN/m(3)活荷载为施工荷载尺度值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经盘算得到，活荷载尺度值 P1 = (2.500+0.000)0.3000.250=0.188kN考虑结构重要系数，均布荷载 q =1.00(1.3515.619+1.351.300)=22.840kN/m考虑结构重要系数，会合荷载 P =1.001.400.188=0.263kN 木方盘算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 变形盘算受力图 木方变形图(mm)经过盘算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.074kN N2=4

128、.074kN N3=0.000kN N4=0.000kN经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 4.074kN经过盘算得到最大变形 V= 0.041mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.248106/83333.3=2.98N/mm2木方的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值

129、 T=33.557/(250100)=1.067N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度盘算满足要求!(3)木方挠度盘算最大变形 v =0.041mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁盘算托梁凭据会合与均布荷载下多跨连续梁盘算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁盘算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 托梁变形盘算受力图 托梁变形图(mm)经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 8.758kN经过盘算得到最大变形 V= 0.056mm顶托梁的截面力学

130、参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.356106/166666.7=2.14N/mm2顶托梁的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=32647/(2100100)=0.397N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度盘算满足要求!(3)顶托梁挠度盘

131、算 最大变形 v =0.056mm顶托梁的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性盘算1、按扣件脚手架范例盘算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性盘算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包罗： 横杆的最大支座反力 N1=8.76kN (已经包罗组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.350=0.472kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.197=0.265kN 非顶部立杆段 N = 8.758+0.472=9.230kN 顶部立杆段 N = 8.758+0.265=9.024kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/

132、i 查表得到； i 盘算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面反抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度盘算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 盘算长度 (m)；参照扣件式范例2011，由公式盘算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 盘算长度附加系数，凭据表取值为1.155； u1，u2 盘算长度系数，参照扣件式范例附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

133、顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；=3042/16.0=190.694, =0.199 =9024/(0.199423.9)=106.973N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；=3150/16.0=197.509, =0.186 =9024/(0.186423.9)=114.587N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=109.511N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=190.629, =0.199 =9230/(0.199423.9

134、)=109.421N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW盘算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载尺度值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.126=0.063kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.70m； lb 与迎风面垂直偏向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.000.91.40.0630.7001.5001.500/10=0.013kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.758+

135、1.001.3500.197+1.000.91.4000.013/0.500=9.055kN 非顶部立杆Nw=8.758+1.001.3500.350+1.000.91.4000.013/0.500=9.262kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；=3042/16.0=190.694, =0.199 =9055/(0.199423.9)+13000/4491=110.130N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；=3150/16.0=197.509, =0.186 =9055/(0.186423.9)+13000/4491=117.77

136、1N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=112.677N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=190.629, =0.199 =9262/(0.199423.9)+13000/4491=112.578N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!2、按模板范例盘算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包罗： 横杆的最大支座反力 N1=8.758kN (已经包罗组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1093.200=0.472kN

137、 N = 8.758+0.472=9.230kN i 盘算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(反抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 盘算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经盘算得到=9230/(0.391424)=55.658N

138、/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性盘算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW盘算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载尺度值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.126=0.063kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.70m； lb 与迎风面垂直偏向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.000.91.40.0630.7001.5001.500/10=0.013kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.758+1.001.3

139、50.350+1.000.91.40.013/0.500=9.262kN经盘算得到=9262/(0.391424)+13000/4491=58.632N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性盘算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在宁静隐患。四、模板支架整体稳定性盘算依据混凝土结构工程施工范例GB 50666-2011：模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 0M0Mr式中： M0支架的倾覆力矩设计值； Mr支架的抗倾覆力矩设计值。支架自重产生抗倾覆力矩： MG1模板自重产生抗倾覆力矩： MG2钢筋混凝土自重产

140、生抗倾覆力矩： MG3风荷载产生的倾覆力矩： wk = 0.5001.0000.126 = 0.063kN/m2 Mw = 1.40.0630.7003.2002附加水平荷载产生倾覆力矩： Msp工况一：混凝土浇筑前倾覆力矩 0M0抗倾覆力矩 Mr 浇筑前抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！工况二：混凝土浇筑时倾覆力矩 0M0抗倾覆力矩 Mr 浇筑时抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！模板支撑架盘算满足要求！（五）地下室顶板3002450大梁侧模盘算荷载尺度值混凝土的重力密度c（kN/m3）：24.00混凝土的初凝时间t0（h）：6.0混凝土的入模温度T（度）：20.0混凝

141、土的浇筑速度v（m/h）：2.50侧压力盘算位置到顶面的高度H（m）：2.45混凝土坍落度影响修正系数：1.0新浇筑混凝土侧压力尺度值（kN/m2）：58.80倾倒混凝土侧压力尺度值（kN/m2）：4.00支设方法：类型B面板质料：胶合板断面宽度B（mm）：300断面高度H（mm）：2450两侧楼板厚度h（mm）：200内龙骨间距（mm）：200对拉螺栓断面跨度偏向间距（mm）：300对拉螺栓道数：4对拉螺栓直径（mm）：12对拉螺栓竖向间距：450，450，450，450侧模板上下位置考虑压角龙骨内龙骨龙骨质料：木方宽度（mm）：50高度（mm）：100外龙骨龙骨质料：双钢管截面类型：483

142、.0梁侧模板盘算书一、梁侧模板根本参数盘算断面宽度300mm，高度2450mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板接纳普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨接纳50100mm木方，外龙骨接纳双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓部署4道，在断面内水平间距450+450+450+450mm，断面跨度偏向间距300mm，直径12mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载尺度值盘算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混

143、凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载尺度值。新浇混凝土侧压力盘算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表现无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力盘算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.450m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。凭据公式盘算的新浇混凝土侧压力尺度值 F1=50.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际盘算中接纳新浇混凝土侧压力尺度值: F1=0.958.

144、800=52.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载尺度值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的凭据连续梁盘算。面板的盘算宽度取2.25m。荷载盘算值 q = 1.252.9202.250+1.403.6002.250=154.224kN/m面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 225.001.801.80/6 = 121.50cm3； I = 225.001.801.801.80/12 = 109.35cm4； 盘算简图 弯矩

145、图(kN.m) 剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 变形盘算受力图 变形图(mm)经过盘算得到从左到右各支座力分别为 N1=12.338kN N2=33.929kN N3=33.929kN N4=12.338kN最大变形 V = 0.197mm(1)抗弯强度盘算经盘算得到面板抗弯强度盘算值 f = M/W = 0.61610001000/121500=5.070N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪盘算截面抗剪强度盘算值 T=3Q/2bh=318506.0/(22250.00018.

146、000)=0.685N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度盘算面板最大挠度盘算值 v = 0.197mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的盘算内龙骨直接蒙受模板通报的荷载，通常凭据均布荷载连续梁盘算。内龙骨强度盘算均布荷载q=1.20.2052.92+1.40.203.60=13.709kN/m挠度盘算荷载尺度值q=0.2052.92=10.584kN/m内龙骨凭据均布荷载下多跨连续梁盘算。 内龙骨盘算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与

147、盘算结果如下： 内龙骨变形盘算受力图 内龙骨变形图(mm)经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 6.882kN经过盘算得到最大变形 V= 0.067mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.283106/83333.3=3.40N/mm2内龙骨的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪

148、强度盘算值 T=33658/(250100)=1.097N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度盘算满足要求!(3)内龙骨挠度盘算 最大变形 v =0.067mm内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的盘算外龙骨蒙受内龙骨通报的荷载，凭据会合荷载下连续梁盘算。外龙骨凭据会合荷载作用下的连续梁盘算。会合荷载P取横向支撑钢管通报力。 支撑钢管盘算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 支撑钢管变形盘算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的盘算得到最大弯矩 M

149、max最大变形 vmax=0.034mm最大支座力 Qmax=11.413kN抗弯盘算强度 f = M/W =0.326106/8982.0=36.30N/mm2支撑钢管的抗弯盘算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的盘算盘算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920

150、对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.413对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板盘算满足要求！（六）地下室顶板6001500梁模板支架盘算设计范例：混凝土结构工程施工范例承重架支设方法：多根承重立杆，木方顶托支撑B梁底增加承重立杆根数：3梁底增加承重杆间距调解：250，250，250，250顶托内托梁质料选择：木方100100mm梁底木方宽度b（mm）：50梁底木方高度h（mm）：100梁底支撑木方长度（m）：1.00脚手架参数立柱梁跨度偏向间距l（m）：0.50梁底支撑木方间距（m）：0.30脚手架步距h（m）：1.50脚手架搭设高度H（m）：4.30立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（

151、m）：0.30扣件抗滑移力系数：1.0铰剪撑：增强型钢管外径：483.0钢管强度折减系数：1.00荷载参数模板与木块自重（kN/m2）：0.30混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.50梁截面宽度B（m）：0.60梁截面高度D（m）：1.50施工均布荷载尺度值（kN/m2）：2.50结构重要性系数：1.00承载力设计值调解系数：1.00附加水平荷载尺度值（kN/m2）：0.51梁模板支架宽度（m）：30.0风荷载参数根本风压W0（kPa）：0.50风荷载体型系数s：0.126风荷载高度变革系数z：1.00梁模板扣件钢管高支撑架盘算书依据范例:混凝土结构工程施工范例GB 50666-2011修建

152、施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例JGJ130-2011修建施工模板宁静技能范例JGJ 162-2008修建结构荷载范例GB50009-2012钢结构设计范例GB50017-2003混凝土结构设计范例GB50010-2010修建地基底子设计范例GB50007-2011修建施工木脚手架宁静技能范例JGJ 164-2008盘算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.3m，梁截面 BD=600mm1500mm，立杆的纵距(跨度偏向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度1

153、5.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.00m。梁顶托接纳100100mm木方。梁底承重杆凭据部署间距250,250,250mm盘算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件盘算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图接纳的钢管类型为483.0。钢管惯性矩盘算接纳 I=(D4-d4)/64，反抗距盘算接纳 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板

154、面板的凭据三跨连续梁盘算。考虑结构重要系数，静荷载尺度值 q1 =1.00(25.5001.5000.600+0.3000.600)=23.130kN/m考虑结构重要系数，活荷载尺度值 q2 =1.00(0.000+2.500)0.600=1.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度盘算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度盘算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)

155、； W 面板的净截面反抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经盘算经盘算得到面板抗弯强度盘算值 f = 0.30010001000/32400=9.257N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪盘算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3523.130+1.41.500)0.300=5.999kN截面抗剪强度盘算值 T=35999.0/(2600.00018.000)=0.833N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度

156、盘算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度盘算值 v = 0.67723.1303004/(1006000291600)=0.725mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的盘算（一）梁底木方盘算作用荷载包罗梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的盘算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.300=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.300(21.500+0.600)/0.600=0.540kN/m(3)活荷载为施工荷载尺度值与振捣混凝土时产生

157、的荷载(kN)：经盘算得到，活荷载尺度值 P1 = (2.500+0.000)0.6000.300=0.450kN考虑结构重要系数，均布荷载 q =1.00(1.3511.475+1.350.540)=16.220kN/m考虑结构重要系数，会合荷载 P =1.001.400.450=0.630kN 木方盘算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 变形盘算受力图 木方变形图(mm)经过盘算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.453kN N2=5.456kN N3=2.453kN N4=0.000kN N5=0.000kN经

158、过盘算经过盘算得到最大支座 F= 5.456kN经过盘算得到最大变形 V= 0.006mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.116106/83333.3=1.39N/mm2木方的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=32.412/(250100)=0.724N/mm2

159、截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度盘算满足要求!(3)木方挠度盘算最大变形 v =0.006mm木方的最大挠度小于250.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁盘算托梁凭据会合与均布荷载下多跨连续梁盘算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁盘算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 托梁变形盘算受力图 托梁变形图(mm)经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 10.168kN经过盘算得到最大变形 V= 0.076mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W

160、= 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.520106/166666.7=3.12N/mm2顶托梁的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=37440/(2100100)=1.116N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度盘算满足要求!(3)顶托梁挠度盘算 最大变形 v =0.076mm顶托梁的最大挠度小于5

161、00.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性盘算1、按扣件脚手架范例盘算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性盘算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包罗： 横杆的最大支座反力 N1=10.17kN (已经包罗组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.511=0.690kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.214=0.289kN 非顶部立杆段 N = 10.168+0.690=10.858kN 顶部立杆段 N = 10.168+0.289=10.457kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 盘算立杆的截面回转半径 (

162、cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面反抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度盘算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 盘算长度 (m)；参照扣件式范例2011，由公式盘算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 盘算长度附加系数，凭据表取值为1.155； u1，u2 盘算长度系数，参照扣件式范例附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,

163、l0=3.132m；=3132/16.0=196.336, =0.188 =10457/(0.188423.9)=131.449N/mm2 a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.243m；=3243/16.0=203.302, =0.175 =10457/(0.175423.9)=140.695N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=134.531N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=190.629, =0.199 =10858/(0.199423.9)=128.721N/mm2,立杆的稳定

164、性盘算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW盘算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载尺度值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.126=0.063kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直偏向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.000.91.40.0631.0001.5001.500/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=10.168+1.001.3500.214+1.00

165、0.91.4000.018/0.500=10.502kN 非顶部立杆Nw=10.168+1.001.3500.511+1.000.91.4000.018/0.500=10.903kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.132m；=3132/16.0=196.336, =0.188 =10502/(0.188423.9)+18000/4491=135.991N/mm2 a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.243m；=3243/16.0=203.302, =0.175 =10502/(0.175423.9)+18000/4491=145.278N/mm2 依据范例做承载

166、力插值盘算 a=0.300时，=139.087N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=190.629, =0.199 =10903/(0.199423.9)+18000/4491=133.231N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!2、按模板范例盘算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包罗： 横杆的最大支座反力 N1=10.168kN (已经包罗组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1194.300=0.690kN N = 10.168+

167、0.690=10.858kN i 盘算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(反抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 盘算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经盘算得到=10858/(0.391424)=65.475N/mm2；不考虑风

168、荷载时立杆的稳定性盘算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW盘算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载尺度值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.126=0.063kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直偏向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.000.91.40.0631.0001.5001.500/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.168+1.001.350.511+1

169、.000.91.40.018/0.500=10.903kN经盘算得到=10903/(0.391424)+18000/4491=69.724N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性盘算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在宁静隐患。四、模板支架整体稳定性盘算依据混凝土结构工程施工范例GB 50666-2011：模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 0M0Mr式中： M0支架的倾覆力矩设计值； Mr支架的抗倾覆力矩设计值。支架自重产生抗倾覆力矩： MG1模板自重产生抗倾覆力矩： MG2钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩

170、： MG3风荷载产生的倾覆力矩： wk = 0.5001.0000.126 = 0.063kN/m2 Mw = 1.40.0631.0004.3002附加水平荷载产生倾覆力矩： Msp工况一：混凝土浇筑前倾覆力矩 0M0抗倾覆力矩 Mr 浇筑前抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！工况二：混凝土浇筑时倾覆力矩 0M0抗倾覆力矩 Mr 浇筑时抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！模板支撑架盘算满足要求！（七）地下室顶板6001500大梁侧模盘算荷载尺度值混凝土的重力密度c（kN/m3）：24.00混凝土的初凝时间t0（h）：6.0混凝土的入模温度T（度）：20.0混凝土的浇筑速度

171、v（m/h）：2.50侧压力盘算位置到顶面的高度H（m）：1.50混凝土坍落度影响修正系数：1.0新浇筑混凝土侧压力尺度值（kN/m2）：36.00倾倒混凝土侧压力尺度值（kN/m2）：4.00支设方法：类型B面板质料：胶合板断面宽度B（mm）：600断面高度H（mm）：1500两侧楼板厚度h（mm）：0.00内龙骨间距（mm）：300对拉螺栓断面跨度偏向间距（mm）：500对拉螺栓道数：3对拉螺栓直径（mm）：12对拉螺栓竖向间距：350，400，400侧模板上下位置考虑压角龙骨内龙骨龙骨质料：木方宽度（mm）：50高度（mm）：100外龙骨龙骨质料：双钢管截面类型：483.0梁侧模板盘算书

172、一、梁侧模板根本参数盘算断面宽度600mm，高度1500mm，两侧楼板厚度0mm。模板面板接纳普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨接纳50100mm木方，外龙骨接纳双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓部署3道，在断面内水平间距350+400+400mm，断面跨度偏向间距500mm，直径12mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载尺度值盘算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验

173、算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载尺度值。新浇混凝土侧压力盘算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表现无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力盘算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。凭据公式盘算的新浇混凝土侧压力尺度值 F1=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际盘算中接纳新浇混凝土侧压力尺度值: F1=0.936.000=32.400kN/m2

174、考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载尺度值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的凭据连续梁盘算。面板的盘算宽度取1.50m。荷载盘算值 q = 1.232.4001.500+1.403.6001.500=65.880kN/m面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 150.001.801.80/6 = 81.00cm3； I = 150.001.801.801.80/12 = 72.90cm4； 盘算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的

175、盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 变形盘算受力图 变形图(mm)经过盘算得到从左到右各支座力分别为 N1=7.906kN N2=21.740kN N3=21.740kN N4=7.906kN最大变形 V = 0.610mm(1)抗弯强度盘算经盘算得到面板抗弯强度盘算值 f = M/W = 0.59210001000/81000=7.309N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪盘算截面抗剪强度盘算值 T=3Q/2bh=311858.0/(21500.00018.000)=0.659N/mm2截面抗剪强度

176、设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度盘算面板最大挠度盘算值 v = 0.610mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的盘算内龙骨直接蒙受模板通报的荷载，通常凭据均布荷载连续梁盘算。内龙骨强度盘算均布荷载q=1.20.3032.40+1.40.303.60=13.176kN/m挠度盘算荷载尺度值q=0.3032.40=9.720kN/m内龙骨凭据均布荷载下多跨连续梁盘算。 内龙骨盘算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 内龙骨变形盘算受力图 内龙骨

177、变形图(mm)经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 5.441kN经过盘算得到最大变形 V= 0.019mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.183106/83333.3=2.20N/mm2内龙骨的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=32777/(250100)

178、=0.833N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度盘算满足要求!(3)内龙骨挠度盘算 最大变形 v =0.019mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的盘算外龙骨蒙受内龙骨通报的荷载，凭据会合荷载下连续梁盘算。外龙骨凭据会合荷载作用下的连续梁盘算。会合荷载P取横向支撑钢管通报力。 支撑钢管盘算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 支撑钢管变形盘算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的盘算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.145mm最大

179、支座力 Qmax=10.141kN抗弯盘算强度 f = M/W =0.519106/8982.0=57.78N/mm2支撑钢管的抗弯盘算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的盘算盘算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 1

180、0.141对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板盘算满足要求！（八）主题酒店二层120mm厚板满堂楼板模板支架盘算设计范例：扣件式钢管脚手架宁静技能范例板底支撑参数板底支撑形式：托梁支撑木方的隔断距离（mm）：300木方的截面宽度（mm）：50木方的截面高度（mm）：100顶托内托梁质料选择：木方100100mm脚手架参数立柱横向间距或排距l（m）：1.10立柱纵向间距b（m）：1.10脚手架步距h（m）：1.50脚手架搭设高度H（m）：6.28立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30扣件抗滑移力系数：1.0钢管外径：483.0钢管强度折减系数：1.00铰剪撑：增强型荷载参数支撑架用途：混凝

181、土结构脚手架模板自重（kN/m2）：0.30混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10楼板现浇厚度D（m）：0.12施工均布荷载尺度值（kN/m2）：2.50风荷载参数根本风压W0（kPa）：0.50风荷载体型系数s：0.126风荷载高度变革系数z：1.00楼板强度盘算参数钢筋级别：级钢筋楼板的混凝土强度品级：C30每尺度层施工天数：11.0楼板截面支座配筋率（%）：0.30盘算楼板短边比长边的比值（0.11.0）：1.00盘算楼板的厚度（m）：0.20盘算楼板的长边长度（m）：4.70扣件钢管楼板模板支架盘算书依据范例:修建施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例JGJ130-2011修建施工模板宁

182、静技能范例JGJ 162-2008修建结构荷载范例GB50009-2012钢结构设计范例GB50017-2003混凝土结构设计范例GB50010-2010修建地基底子设计范例GB50007-2011修建施工木脚手架宁静技能范例JGJ 164-2008盘算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.3m，立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm

183、2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托接纳100100mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件盘算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载盘算单位凭据扣件新范例中划定并参照模板范例，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可

184、变荷载分项系数取1.40接纳的钢管类型为483.0。钢管惯性矩盘算接纳 I=(D4-d4)/64，反抗距盘算接纳 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的凭据三跨连续梁盘算。静荷载尺度值 q1 = 25.1000.1201.100+0.3001.100=3.643kN/m活荷载尺度值 q2 = (0.000+2.500)1.100=2.750kN/m面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.

185、80/12 = 53.46cm4；(1)抗弯强度盘算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度盘算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面反抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经盘算经盘算得到面板抗弯强度盘算值 f = 0.07410001000/59400=1.246N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪盘算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.643+1.42.750)0.300=1.480kN截面抗剪强度盘算值 T=314

186、80.0/(21100.00018.000)=0.112N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度盘算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度盘算值 v = 0.6773.6433004/(1006000534600)=0.062mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的盘算木方凭据均布荷载盘算。1.荷载的盘算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.

187、300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载尺度值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经盘算得到，活荷载尺度值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.200.904+1.200.090=1.192kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m盘算单位内的木方会合力为(1.050+1.192)1.100=2.466kN2.木方的盘算凭据三跨连续梁盘算，盘算公式如下:均布荷载 q = 2.467/1.100=2.242kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.61.1002.242=1.480kN最大支座力 N

188、=1.11.1002.242=2.713kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.271106/83333.3=3.26N/mm2木方的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪盘算最大剪力的盘算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=31480/(250100)=0.444N/mm2截面

189、抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度盘算满足要求!(3)木方挠度盘算挠度盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，均布荷载通过变形受力盘算的最大支座力除以木方盘算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.994kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.9941100.04/(1009000.004166667.0)=0.263mm木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!三、托梁的盘算托梁凭据会合与均布荷载下多跨连续梁盘算。会合荷载取木方的支座力 P= 2.713kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁盘算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪

190、力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 托梁变形盘算受力图 托梁变形图(mm)经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 10.985kN经过盘算得到最大变形 V= 0.526mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =1.114106/166666.7=6.68N/mm2顶托梁的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托

191、梁抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=35506/(2100100)=0.826N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度盘算满足要求!(3)顶托梁挠度盘算 最大变形 v =0.526mm顶托梁的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!四、模板支架荷载尺度值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包罗静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载尺度值包罗以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1516.280=0.948kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.1001.100=0.363kN(3)钢筋混凝

192、土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.1001.100=3.645kN经盘算得到，静荷载尺度值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.956kN。2.活荷载为施工荷载尺度值与振捣混凝土时产生的荷载。经盘算得到，活荷载尺度值 NQ = (2.500+0.000)1.1001.100=3.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值盘算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性盘算不考虑风荷载时，立杆的稳定性盘算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.182kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 盘算立杆的截

193、面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面反抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度盘算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 盘算长度 (m)；参照扣件式范例2011，由公式盘算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 盘算长度附加系数，凭据表取值为1.155； u1，u2 盘算长度系数，参照扣件式范例附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1

194、=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=205.554, =0.172 =9370/(0.172423.9)=128.349N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=212.534, =0.161 =9370/(0.161423.9)=137.012N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=131.237N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.893,l0=3.280m；=3280/16.0=205.619, =0.172 =10182/(0.172423.9)=139.467N/mm2,

195、立杆的稳定性盘算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW盘算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载尺度值(kN/m2)； Wk=0.5001.0000.126=0.063kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直偏向的立杆间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0631.1001.5001.500/10=0.020kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.279+1.4003.025+0.91.4000.02

196、0/1.100=9.393kN 非顶部立杆Nw=1.2004.956+1.4003.025+0.91.4000.020/1.100=10.204kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=205.554, =0.172 =9393/(0.172423.9)+20000/4491=133.032N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=212.534, =0.161 =9393/(0.161423.9)+20000/4491=141.715N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=135

197、.927N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.893,l0=3.28m；=3280/16.0=205.619, =0.172 =10204/(0.172423.9)+20000/4491=144.149N/mm2,立杆的稳定性盘算 Mmax=46.67所以第11天以后的各层楼板强度和足以蒙受以上楼层通报下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架盘算满足要求！（九）主题酒店二层4001500梁模板支架盘算设计范例：混凝土结构工程施工范例承重架支设方法：多根承重立杆，木方顶托支撑B梁底增加承重立杆根数：2梁底增加承重杆间距调解：200，400，200顶

198、托内托梁质料选择：木方100100mm梁底木方宽度b（mm）：50梁底木方高度h（mm）：100梁底支撑木方长度（m）：0.80脚手架参数立柱梁跨度偏向间距l（m）：0.55梁底支撑木方间距（m）：0.30脚手架步距h（m）：1.50脚手架搭设高度H（m）：4.90立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30扣件抗滑移力系数：1.0铰剪撑：增强型钢管外径：483.0钢管强度折减系数：1.00荷载参数模板与木块自重（kN/m2）：0.30混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.50梁截面宽度B（m）：0.40梁截面高度D（m）：1.50施工均布荷载尺度值（kN/m2）：2.50结构重要性系数：

199、1.00承载力设计值调解系数：1.00附加水平荷载尺度值（kN/m2）：0.51梁模板支架宽度（m）：30.0风荷载参数根本风压W0（kPa）：0.50风荷载体型系数s：0.126风荷载高度变革系数z：1.00梁两侧的楼板情况：考虑梁两侧楼板荷载梁两侧的楼板盘算长度（m）：0.15梁两侧的楼板厚度（m）：0.12梁模板扣件钢管高支撑架盘算书依据范例:混凝土结构工程施工范例GB 50666-2011修建施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例JGJ130-2011修建施工模板宁静技能范例JGJ 162-2008修建结构荷载范例GB50009-2012钢结构设计范例GB50017-2003混凝土结构设计范

200、例GB50010-2010修建地基底子设计范例GB50007-2011修建施工木脚手架宁静技能范例JGJ 164-2008盘算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.9m，梁截面 BD=400mm1500mm，立杆的纵距(跨度偏向) l=0.55m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 0.80m。梁顶托接纳

201、100100mm木方。梁底承重杆凭据部署间距200,400mm盘算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件盘算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图接纳的钢管类型为483.0。钢管惯性矩盘算接纳 I=(D4-d4)/64，反抗距盘算接纳 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的凭据三跨连续梁盘算。考虑结构重要系数，静荷载尺度值 q1 =1.00(25.5001.5000.400+0.3000.400)=15.420kN/m考虑结构重要系数，活荷载尺度值 q2 =1.00(

202、0.000+2.500)0.400=1.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；(1)抗弯强度盘算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度盘算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面反抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经盘算经盘算得到面板抗弯强度盘算值 f = 0.20010001

203、000/21600=9.257N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪盘算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3515.420+1.41.000)0.300=3.999kN截面抗剪强度盘算值 T=33999.0/(2400.00018.000)=0.833N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度盘算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度盘算值 v = 0.67715.4203004/(1006000194400)=0.725mm面板的最大挠度小于300.0

204、/250,满足要求!二、梁底支撑木方的盘算（一）梁底木方盘算作用荷载包罗梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的盘算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.300=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.300(21.500+0.400)/0.400=0.765kN/m(3)活荷载为施工荷载尺度值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经盘算得到，活荷载尺度值 P1 = (2.500+0.000)0.4000.300=0.300kN考虑结构重要系数，均布荷载 q =1.00(1.3511.475+1.350.765)=1

205、6.524kN/m考虑结构重要系数，会合荷载 P =1.001.400.300=0.420kN 木方盘算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 变形盘算受力图 木方变形图(mm)经过盘算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.701kN N2=3.701kN N3=0.000kN N4=0.000kN经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 3.701kN经过盘算得到最大变形 V= 0.103mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I

206、= 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.362106/83333.3=4.34N/mm2木方的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=33.514/(250100)=1.054N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度盘算满足要求!(3)木方挠度盘算最大变形 v =0.103mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁盘算托梁凭据会合与均布荷载下多跨连续梁盘算。

207、均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁盘算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 托梁变形盘算受力图 托梁变形图(mm)经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 8.647kN经过盘算得到最大变形 V= 0.059mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.527106/1666

208、66.7=3.16N/mm2顶托梁的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=34323/(2100100)=0.648N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度盘算满足要求!(3)顶托梁挠度盘算 最大变形 v =0.059mm顶托梁的最大挠度小于550.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性盘算1、按扣件脚手架范例盘算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性盘算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包罗： 横杆的最大支座反力 N1=8.65kN (已经包罗组合系数) 脚

209、手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.535=0.723kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.197=0.265kN 非顶部立杆段 N = 8.647+0.723=9.370kN 顶部立杆段 N = 8.647+0.265=8.912kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 盘算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面反抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度盘算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0

210、盘算长度 (m)；参照扣件式范例2011，由公式盘算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 盘算长度附加系数，凭据表取值为1.155； u1，u2 盘算长度系数，参照扣件式范例附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；=3042/16.0=190.694, =0.199 =8912/(0.199423.9)=105.653N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；=3150/16.0=197.509, =0.

211、186 =8912/(0.186423.9)=113.172N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=108.159N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=190.629, =0.199 =9370/(0.199423.9)=111.072N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW盘算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载尺度值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.126=0.

212、063kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直偏向的立杆间距，0.55m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.000.91.40.0630.8001.5001.500/10=0.014kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.647+1.001.3500.197+1.000.91.4000.014/0.550=8.945kN 非顶部立杆Nw=8.647+1.001.3500.535+1.000.91.4000.014/0.550=9.402kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；=3

213、042/16.0=190.694, =0.199 =8945/(0.199423.9)+14000/4491=109.222N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；=3150/16.0=197.509, =0.186 =8945/(0.186423.9)+14000/4491=116.769N/mm2 依据范例做承载力插值盘算 a=0.300时，=111.738N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=190.629, =0.199 =9402/(0.199423.9)+14000/4491=

214、114.641N/mm2,立杆的稳定性盘算 f,满足要求!2、按模板范例盘算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包罗： 横杆的最大支座反力 N1=8.647kN (已经包罗组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1094.900=0.723kN N = 8.647+0.723=9.370kN i 盘算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(反抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中

215、心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 盘算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经盘算得到=9370/(0.391424)=56.498N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性盘算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性盘算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW盘算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载尺度值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.126=0.063

216、kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直偏向的立杆间距，0.55m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.000.91.40.0630.8001.5001.500/10=0.014kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.647+1.001.350.535+1.000.91.40.014/0.550=9.402kN经盘算得到=9402/(0.391424)+14000/4491=59.877N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性盘算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在宁静隐患。四、模板支架整

217、体稳定性盘算依据混凝土结构工程施工范例GB 50666-2011：模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 0M0Mr式中： M0支架的倾覆力矩设计值； Mr支架的抗倾覆力矩设计值。支架自重产生抗倾覆力矩： MG1模板自重产生抗倾覆力矩： MG2钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩： MG3风荷载产生的倾覆力矩： wk = 0.5001.0000.126 = 0.063kN/m2 Mw = 1.40.0630.8004.9002附加水平荷载产生倾覆力矩： Msp工况一：混凝土浇筑前倾覆力矩 0M0抗倾覆力矩 Mr 浇筑前抗倾覆验算 0M0 Mr，满

218、足整体稳定性要求！工况二：混凝土浇筑时倾覆力矩 0M0抗倾覆力矩 Mr 浇筑时抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！模板支撑架盘算满足要求！（十）主题酒店二层4001500大梁侧模盘算荷载尺度值混凝土的重力密度c（kN/m3）：24.00混凝土的初凝时间t0（h）：6.0混凝土的入模温度T（度）：20.0混凝土的浇筑速度v（m/h）：2.50侧压力盘算位置到顶面的高度H（m）：1.50混凝土坍落度影响修正系数：1.0新浇筑混凝土侧压力尺度值（kN/m2）：36.00倾倒混凝土侧压力尺度值（kN/m2）：4.00支设方法：类型B面板质料：胶合板断面宽度B（mm）：400断面高度H（mm）

219、：1500两侧楼板厚度h（mm）：120内龙骨间距（mm）：300对拉螺栓断面跨度偏向间距（mm）：500对拉螺栓道数：2对拉螺栓直径（mm）：12对拉螺栓竖向间距：450，480侧模板上下位置考虑压角龙骨内龙骨龙骨质料：木方宽度（mm）：50高度（mm）：100外龙骨龙骨质料：双钢管截面类型：483.0梁侧模板盘算书一、梁侧模板根本参数盘算断面宽度400mm，高度1500mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板接纳普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨接纳50100mm木方，外龙骨接纳双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓部署2道，在断面内水平间距450+480mm，断面跨度偏向间距500mm，

220、直径12mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载尺度值盘算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载尺度值。新浇混凝土侧压力盘算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表现无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速

221、度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力盘算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。凭据公式盘算的新浇混凝土侧压力尺度值 F1=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际盘算中接纳新浇混凝土侧压力尺度值: F1=0.936.000=32.400kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载尺度值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的凭据连续梁盘算。面板的盘算宽度取1.38m。荷载盘算值 q = 1.232.4001.380+1.403.

222、6001.380=60.610kN/m面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 138.001.801.80/6 = 74.52cm3； I = 138.001.801.801.80/12 = 67.07cm4； 盘算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 变形盘算受力图 变形图(mm)经过盘算得到从左到右各支座力分别为 N1=7.273kN N2=20.001kN N3=20.001kN N4=7.273kN最大变形 V = 0.610mm(1)抗弯强度盘算经盘算得到面板抗弯强

223、度盘算值 f = M/W = 0.54510001000/74520=7.313N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪盘算截面抗剪强度盘算值 T=3Q/2bh=310909.0/(21380.00018.000)=0.659N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度盘算面板最大挠度盘算值 v = 0.610mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的盘算内龙骨直接蒙受模板通报的荷载，通常凭据均布荷载连续梁盘算。内龙骨强度盘算均布荷载q=1.2

224、0.3032.40+1.40.303.60=13.176kN/m挠度盘算荷载尺度值q=0.3032.40=9.720kN/m内龙骨凭据均布荷载下多跨连续梁盘算。 内龙骨盘算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 内龙骨变形盘算受力图 内龙骨变形图(mm)经过盘算经过盘算得到最大支座 F= 6.691kN经过盘算得到最大变形 V= 0.060mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.0

225、0/12 = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度盘算抗弯盘算强度 f = M/W =0.277106/83333.3=3.32N/mm2内龙骨的抗弯盘算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪盘算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度盘算值 T=33528/(250100)=1.058N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度盘算满足要求!(3)内龙骨挠度盘算 最大变形 v =0.060mm内龙骨的最大挠度小于480.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的盘算外龙骨蒙受内龙骨通报的荷载，凭据会合荷载下连续梁盘算。外龙骨凭据

226、会合荷载作用下的连续梁盘算。会合荷载P取横向支撑钢管通报力。 支撑钢管盘算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的盘算凭据范例要求接纳静荷载尺度值，受力图与盘算结果如下： 支撑钢管变形盘算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的盘算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.178mm最大支座力 Qmax=12.471kN抗弯盘算强度 f = M/W =0.638106/8982.0=71.03N/mm2支撑钢管的抗弯盘算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的盘算盘算公式: N N = fA其中 N 对

227、拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.471对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板盘算满足要求！八、附图施工总平面部署图结构平面部署图及后浇带设置图高峻模板支撑系统平面示意图高峻模板支撑系统剖面示意图1板底托梁100100方木2地下室楼层板面348.33.6mm钢管450100板底方木5扫地杆6地下室底板7预留100100清扫口8止水钢板918mm厚胶合板1050100木方1150100通长方木12压板13斜撑板14长钉15侧板16钢筋孔洞17底板垫层后浇带模板支撑示意图100100方木和U型顶托设置详图对顶抱柱节点大样图注：在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应部署不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降视察点。监测点节点详图