剪力墙结构住宅楼工程钢管悬挑脚手架施工方案（38页）.doc

1、脚手架工程施工方案xxxxxx西区项目部xx公司专项工程安全技术施工方案单位：xx工司编号：工程名称xxxxxx(西区）施工方案项目脚手架工程施工日期工程负责人编制日期编制人参加编制人员分公司技术负责人意见年 月 日 签章:安全部门意见年 月 日 签章：总公司技术处负责人意见年 月 日 签章:安全处负责人意见年 月 日 签章：总工程师意见年 月 日 签章：监理单位监理工程师意见年 月 日 签章：总监理工程师意见年 月 日 签章：交底人签字被交底人签章注：1、对于一般常规性专项工程安全技术施工方案,可由分公司审批；但危险性大，技术复杂的由总、分公司审批。2、按建设部标准脚手架工程，施工用电、基坑

2、支护、模板工程、起重吊装作业、塔吊、龙门架等其它垂直运输设备安装拆除等危险性较大的作业必须编制专项工程安全技术施工方案.目 录一、综述1二、编制依据1三、工程概况1四、施工方案选择3五、施工准备4六、脚手架的搭设5七、脚手架安全防护装置16八、脚手架搭设的技术要求及允许偏差16九、脚手架安装、拆除规定20十一、脚手架的使用与保护23十二、脚手架计算书23十三、卸料平台设计与计算44脚手架工程专项施工方案一、综述工程名称xxxxxx（西区）工程地点建设单位设计单位监理单位勘察单位建筑面积199000结构类型剪力墙结构合同造价万元施工单位xx公司合同范围土建工程及水电安装合同工期2011.03-2

3、012.06二、编制依据类别项目编号图纸xxxxxx（西区）施工图纸施组xxxxxx(西区）施工组织设计相关图集规范建筑结构荷载规范GB500092001建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-99建筑施工安全检查标准JGJ5999建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001建筑机械使用安全技术规程JGJ332001三、工程概况xxxxxx(西区)工程由xx置业房地产开发有限公司开发,中国建筑东北设计研究院有限公司设计,该工程位于xx市xx新区xx街道火石桥村。我司承建3、4#、7、8、12#、13、14、18#、19、20、23、24#、28、29楼，合计14栋高层住宅。基础为

4、筏板基础,主体为剪力墙结构，抗震设防烈度为7度，结构设计使用年限为50年.根据施工现场整体布置,我司承建的xxxx(西区）工程由公用临时施工主道划分为南区、北区两部分。其中南区7栋高层住宅，分别为3#、4#、7、8#、12#、13、14#楼;北区7栋高层住宅，分别为18、19#、20#、23、24、28#、29楼.工程设计概况详见下表：序号项 目内 容1结构设计概况结构使用年限50年结构安全等级二级建筑物耐火等级一级结构环境类别与土壤直接接触的构件均为2a类环境，结构重要系数为1。0基本风压0.55KN/m2基本雪压0。55KPa标准冻深1.20m抗震设防烈度7度设计地震分组第一组场地类别II

5、类抗震等级框架抗震等级：为三级，剪力墙结构抗震等级为二级（27、33层)、三级（24层)。2结构形式基础结构形式预应力高强管桩基础、承台、筏板0。00以上层结构剪力墙结构、普通楼板3混凝土强度承台C30梁、楼板、楼梯C25C35剪力墙C25C40混凝土垫层C105钢筋类别钢筋类别级钢筋HPB235 级热轧钢筋级钢筋HRB335级热轧钢筋级钢筋HRB400级热轧钢筋6钢筋连接18mm搭接连接28mm18mm墙柱机械连接/电渣压力焊32mm柱筋直螺纹套筒连接32mm18mm梁筋直螺纹套筒连接/搭接32mm梁筋直螺纹套筒连接724层住宅结构断面尺寸剪力墙及暗柱200mm、300mm等梁200m400

6、mm、200mm500mm、200mm560mm等楼 板100mm、180mm827层住宅结构断面尺寸剪力墙及外墙200mm、300mm梁200m400mm、200mm500mm、200mm560mm等楼 板100mm、180mm等932层住宅结构断面尺寸剪力墙及外墙200mm、300mm梁200m400mm、200mm500mm、200mm560mm等楼 板100mm、180mm等四、施工方案选择结合本工程实际情况，为确保工程施工进度及安全,确定主体结构工程施工外侧脚手架采用如下方案:本工程各高层住宅基础层至一层采用落地脚手架。脚手架底部搭设在住宅楼室外基坑开挖地坪上，搭设高度约为9米。落地

7、脚手架均采用双排钢管脚手架,做维护架与操作架用。本工程各高层住宅二层至屋面层外脚手架采用型钢悬挑脚手架,型钢悬挑脚手架共分5段(根据不同楼层高度，最多为5段）,水平挑梁分别布置在第2层、第9层、第16层、第23层、第30层结构楼板上，悬挑脚手架每段7层，搭设总高度19.3米。悬挑架均采用型钢悬挑双排钢管脚手架,作维护架与操作架用.外脚手架搭设与砼结构同步,结构施工阶段主要起围护架作用，装饰阶段主要起围护架和操作架之用。当结构施工至悬挑钢梁结构层梁板时，在楼板上预埋20钢筋压环,在设置悬挑钢梁结构层墙柱施工前设置20a工字钢水平挑梁,开始搭设工字钢悬挑式脚手架。卸荷钢丝绳拉环采用20,预埋在悬挑

8、钢梁结构层紧邻上层结构砼梁内。为保证外架立杆纵距一致，在工字钢挑梁上设12。6号槽钢,在槽钢上布置立杆,槽钢U口向上，槽钢与工字钢进行焊接连接,槽钢之间的连接采用满焊，且连接位置必须位于工字钢水平挑梁上。五、施工准备5.1、人员准备施工操作人员除进行必须的入场教育外，还应按相关管理规定执行，高空作业人员必须经培训合格,持有国家有关部门颁发的上岗证件，并在施工前由项目部单位对操作者做好书面技术交底。5.2、钢管：钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙拉杆等。钢管采用外径48mm，壁厚3。5mm，并且外刷防锈漆和黄油漆，其材质符合GB70079普通碳素结构钢技术要求中Q235钢的技术要求。弯曲

9、变形、锈蚀钢管不得使用，且必须根据xx市安全部门要求检测验收合格。5.3、扣件:扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附加应符合GB978-67可锻铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能,其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB9576垫圈的规定.扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。5。4、钢丝绳:双排型钢悬挑脚手架卸荷钢丝绳为619+1钢丝绳,抗拉强度

10、1400Mpa，直径为17。5。5、型钢:型钢悬挑外架水平挑梁采用I20a工字钢，转角及特殊部位加设联梁采用12.6#槽钢，所有型钢材质为Q235钢，要求有检验报告。5。6、脚手板：脚手板采用4m长，200mm宽、50mm厚松木板，且两端须采用8铁丝捆扎。5。7、安全网：按照xx市安全质量监督总站的有关规定，安全网采用2000目/100cm2阻燃式密目安全网。必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验合格证.5.8钢筋压环与吊环型钢悬挑脚手架水平挑梁与楼板混凝土之间采用预埋20圆钢压环两根进行固定，压环与型钢之间的空隙用木楔子塞紧。卸荷钢丝绳与建筑物之间的连接，采用在建筑物上预埋20圆钢吊环一

11、个，钢丝绳穿入吊环后用手拉葫芦拽紧后再用四个钢丝绳卡进行绑扎固定。六、脚手架的搭设6。1落地式双排脚手架搭设（用于基坑底部一层）6.1.1、脚手架搭设流程按建筑的平面形状放线铺设垫板，按立杆间距排放底座放置扫地杆逐根树立杆，与扫地杆扣牢安装第一步大横杆，与各立杆扣牢安装第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆架设临时抛撑第三、四步大横杆和小横杆设置连墙杆接立杆架设剪刀撑铺设脚手板挂安全网。6。1.2、落地式双排脚手架搭设高度为9米。脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距0.85m，内侧立杆距墙0.35m，大横杆步距1.8m。脚手架搭设在基础开挖地坪上,脚手架立杆底部设底座。6。1。3、落地式双排脚手架外

12、排阳角做法如下图：6.1.4、立杆搭设相邻的立杆接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻的大横杆的距离不宜大于步距的三分之一.立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。每根立杆底部应设置底座或垫板，底座底面标高易高于自然地面50mm。垫板宜采用长度不小于2跨、厚度不小于50mm.6。1.5、大横杆搭设大横杆步距1.8m，考虑到外立面安全网悬挂后是否能拽紧的问题，现场搭设时可适当放大步距到1.85m1.90m,以能拽紧安全网为准。上下横杆的接长位置应错开布置不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm

13、。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况.纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮200mm的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.6。1。6、小横杆搭设小横杆在大横杆之上，并用直角扣件扣紧，在立杆与横杆连接处及两根立杆中间，设置小横杆,小横杆间距0。75m。6.1。7剪刀撑搭设剪刀撑除在两端设置外，中间每隔15m设置一道。剪刀撑应联系3-4根立杆，斜杆与地面夹角为4560o.剪刀撑沿架高连续布置，斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，其中间应增加在24个扣结点。剪刀撑搭设立面图如下图所示：剪刀撑刷黄黑油漆做法如下：6。1.8、

14、连墙件设置连墙杆按两步三跨设置,遇剪力墙时在墙中预埋50套管，模板拆除后穿483。5钢管与架体进行拉结，做法如右图所示:裙房施工时遇柱时连墙杆做法如下：连墙杆件禁止在框柱中预留孔洞，应平移至柱边包柱设置。当连墙杆不再立杆与大横杆交接部位时，要设置斜拉杆，以加强脚手架的横向刚度。具体做法如下:6。1.9、脚手板外脚手架所有脚手板均采用杉木或松木制作的木脚手板，每块脚手板质量不大于30kg，厚度不小于50mm。脚手板应设置在三根小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆做支撑,但应将脚手板两段与横杆可靠固定。脚手板对接平铺时，接头必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应为130150mm，两块

15、脚手板外伸长度和不应大于300mm，搭接铺设时,接头必须支在横向水平杆上,且伸出横向水平杆长度不应小于100mm,搭接长度应大于200mm,板下端与脚手架绑扎固定，下脚手板的上板头压上脚手板的下板头。6.1。10脚手架防护设施:脚手架满挂全密封密目安全网，密目网采用不小于2000目/100cm2的密目式绿色围护立网，密目网必须按网孔满扎，不得跳扎，用14镀锌钢丝绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于作业平台一步架，并在作业层下部挂一道水平安全网.脚手架在一层全封闭一次，层层软防护。作业层脚手架立杆与0.6m和1。2m处设置两道防护栏杆，底部侧面设置180mm高的挡脚板，挡脚板应采用1216

16、mm的木模板等硬质板，不得使用软质板,更要杜绝使用装饰用刷黄黑油漆的塑料布条.6。1。12脚手架上人斜道应按规范要求搭设成”之”字形双跑斜道，做法如下图所示：6。2、型钢悬双排挑脚手架搭设6.2.1、工艺流程（搭设顺序）悬挑工字钢梁安装-安装临时斜撑内立杆安装扫地杆安装外立杆安装小横杆安装-大横杆安装脚手板安装-栏杆挡脚板安装安全网悬挂-连墙杆安装卸荷钢丝绳安装-临时斜撑拆除。6。2。2、 型钢悬挑脚手架构造要求3层至屋面层外架采用型钢悬挑脚手架，型钢悬挑脚手架共分5段，水平挑梁分别布置在第2层、第9层、第16层、第23层、第30层结构板上，悬挑脚手架每7层为一段，搭设高度19。3米。型钢悬挑

17、脚手架搭设立杆采用单立杆，步距为1。8m，立杆横距为0.85m、纵距为1.5m,内立杆距墙350mm.连墙杆设置均在每层结构板设置,竖向间距2。95米，水平间距3米，脚手架连墙杆采用双扣件，且每隔两根连墙杆增加一根连墙杆,增加的连墙杆上下层连墙杆错开布置，经计算需将连墙杆与建筑物的连接处采用双扣件连接。6.2.3、悬挑工字钢梁安装工字梁：钢梁设置层墙柱结构施工前安装20a工字钢水平挑梁，水平挑梁水平间距为2倍立杆间距即3米。单根工字钢长度约3米,悬挑长度为1。25米,锚固长度为最少1.5米。压环：在悬挑钢梁层楼板预埋两道20“”式压环固定型钢,工字钢首道压环距离工字钢端部200mm，第二道压环

18、距第一道压环1000mm；压环一定要压在楼板下层钢筋下面，并保证两侧锚固长度Lae且不小于30cm,预留在楼板内的压环，如果无支座负筋,则须在压环1000mm范围内增加12150面筋，防止楼板裂缝的产生。压环与工字钢之间用木楔子楔紧.如果工字钢固定端设置在剪力墙中时，则在剪力墙开设洞口；如果工字钢悬挑梁另一端穿过剪力墙、窗台反梁或阳台反梁时，则在剪力墙或梁砼上开设200200mm洞。型钢预埋压环与型钢之间空隙处理详图连系梁:悬挑钢梁末端加设联梁（12.5#槽钢）,槽钢与工字钢焊接。同时在槽钢上预先焊接长100mm的25立杆定位固定钢筋，483。5mm钢管套插在25钢筋上面。拉绳：钢丝绳拉绳采用

19、619+1,抗拉强度1400Mpa，直径17钢丝绳.拉绳上部吊点拉环采用20，预埋在钢梁设置层紧上一层砼梁或墙内。每根型钢挑梁上均设一根钢丝绳拉绳。拉绳下部吊点穿过钢梁上预先制作的32圆孔。拉绳锁紧后,采用4个绳卡固定牢固.在固定好的工字钢上搭设钢管脚手架,因预埋压环所处砼强度龄期未到,故搭设外挑架时每根工字钢梁底临时搭设钢管斜撑，斜撑水平间距3米，待上层楼面砼强度达到100%时(大约15天)，且上部钢丝绳完全受力后方可拆除斜撑.6。2.4、悬挑架搭设节点详图：见下页6.2。5、悬挑型钢阴阳角示意图6.2.6、连墙件设置连墙件采用刚性可靠连接且靠近主节点设置，竖向层层设置，间距2。9m，水平间

20、距3.0m，脚手架连墙杆采用双扣件,在每隔两根连墙杆增加一根连墙杆,增加的连墙杆上下层连墙杆错开布置.连墙杆呈水平设置，当不能水平时，连接外架一端应向下斜连接,严禁向上斜连接.连墙件采用48钢管，双扣件固定，一端与每层边梁上预埋的短钢管钢性连结，一端与外架固定。如需穿剪力墙时，则预埋50套管。遇墙时连墙杆设置方法示意 遇窗洞口时连墙杆设置方法示意没墙没柱等部位连墙杆设置方法示意当连墙杆不在主节点上时，加下斜杆加固方法示意6。2。7、立杆搭设立杆采用单立杆，立杆插在预先焊接在工字钢上的长100的25钢筋上面。立杆纵向间距1500mm，排距850mm，内排立杆距离建筑物的距离为350mm,下端设置

21、扫地杆.立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.6.2。8、大横杆搭设大横杆步距1。8m，上下横杆的接长位置应错开布置，不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮200mm的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在

22、紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.6。2.9、小横杆搭设小横杆在大横杆之上，并用直角扣件扣紧,在立杆与横杆连接处及两根立杆中间，设置小横杆，小横杆间距0.85m.6.2。10、剪刀撑搭设脚手架在外侧立面的两端开始设置剪刀撑，外侧立面整个长度和高度连续布置。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应大于6跨,斜杆与地面夹角为4560o。斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加24个扣结点。剪刀撑搭设立面布置如下图：6。2.11、脚手板同落地双排脚手架脚手板搭设要求。详见本方案第6.1。9项。6。2。12、脚手架防护设施:1、密目安全网脚手架满挂全密封密目安全网，密目网采用不小于2000

23、目/100cm2的密目式绿色围护立网,密目网必须按网孔满扎，不得跳扎,用14镀锌钢丝绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于作业平台一步架，并在作业层下部挂一道水平安全网。脚手架在一层全封闭一次，层层软防护。作业层脚手架立杆与0。6m和1.2m处设置两道防护栏杆,底部侧面设置180mm高的挡脚板，挡脚板应采用1216mm的木模板等硬质板，不得使用软质板，更要杜绝使用装饰用刷黄黑油漆的塑料布条。2、安全平网在脚手架外侧每隔4层沿建筑物四周设置一道水平安全平网,具体做法如下图：6。2.13、脚手架上人斜道应按规范要求搭设成一字形双跑斜道。斜跑道坡度为1:3,净宽度0。85m，斜道脚手板应铺严,上

24、面钉上间距不大于300mm的防滑木枋,转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.0m,护栏高度1。2m.用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标识牌.安全通道搭设示意图七、脚手架安全防护装置7。1、脚手架外侧满铺密目式防火安全网,并在操作步外立杆里侧设置1.2m高的防护栏杆。作业层在0.6m、1。2m处设置两道防护栏杆.脚手架高出作业层一步架.7.2、外架与结构边空隙采用在连墙件短钢管上满挂安全网围护。7。3、脚手架防雷措施，将建筑物上的避雷针引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10欧姆。7.4、当天完工后,应仔细检查四周情况，发现留有隐患部位，应及时进行

25、修复,方可撤离岗位。八、脚手架搭设的技术要求及允许偏差8.1、技术要求（以下规定为必须执行项目）8.1.1、本工程脚手架步距不得大于1。5m,立杆纵距1.8m，横距0.85m。8。1.2、脚手架铺设脚手板、栏杆、脚手挡板作施工用，用木脚手板水平封闭,非操作步严禁堆荷载。8.1.3、连墙件采用短钢管组合拉结在结构边梁上，连墙件竖向每层设置，水平间距3000m。8。1。4、外挑型钢采用I20a间距3.0m布置，其型钢固定端压环预埋在结构梁板中。8。1。5、剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续竖向全高设置.剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧,与大横杆成4560夹角，采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或

26、立杆上，旋转扣件距主节点不大于150mm。剪刀撑接长采用搭接，搭接长度1000，并采用三个扣件连接；剪刀撑斜杆至少须跨越4跨，且不大于6跨.8.1.6、外架立杆与结构外边空隙采用在连墙件上挂安全网围护。8.1。7、未尽项目按规范（JGJ130-2001J84-2001）2002年版规定执行。8.2、允许偏差8.2.1构配件允许偏差8。2.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法8.2.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准九、脚手架安装、拆除规定9。1、一般规定:9.1。1、架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除

27、作业。严禁酒后作业。9.1.2、脚手架安装前，架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法,并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场,分类存放，搭设前清除障碍物，搭设范围内基础土方必须分层夯实平整，并作好排水沟。9。1。3、脚手架拆除前，脚手架上的材料、杂物等应清理干净，拆除前下通知单,架子工应了解拆除技术交底意图和操作方法,拆除范围内的护栏和警示牌应设置完备。9.1。4、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内,服从指挥,集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔.脚手架作业下方不准站人，架子工不准在

28、脚手架上打闹、嬉笑.9。1。5、凡遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业，雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。9。1.6、在靠近电源处拆除脚手架时,必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业,不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。9。1。7、不在脚手架上附装机械设备,悬挑平台拉揽风绳及搭（接）卸料槽（斗)等。9。2、搭设规定:9.2.1、脚手架搭设必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2.2、搭设双排脚手架,先立里排立杆,后立外排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，立杆必须采用对接扣件连接，相邻两根立杆接头错开500mm，并

29、不在同一步距内。剪刀撑宜采用搭接接长。9。2.3、大横杆架设在立杆内侧,同一水平面的内外大横杆接头错开一立杆间距。大横杆水平偏差控制在50mm内。小横杆垂直置于大横杆之下，用扣件与立杆紧固连接，小横杆伸出大横杆之外，不应小于100mm，靠近一面,距离100150mm，小横杆应水平、不得内高外低。9.2.4、剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置,竖向全高。剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧，与大横杆成4560夹角。9。2.5、为保证架子的稳定性,搭设剪刀撑时，将斜杆间隔的扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。9。2.6、用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时,

30、开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时,必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当,一般控制在4050NM.9.2。7、脚手架脚手板在操作层上应满铺、铺稳，两边用12铁丝绑扎在大横杆上，防止滑动,严禁在护身杆外侧铺设站人钢笆片。9。2。8、操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于1.2m，挡脚板用九夹板制成，高度不低于180mm。9.2.9、搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料,对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用。9。2。10、张拉钢丝绳要求保证通顺，不得因被其它钢管等部件阻挡，而形成折线形状,调节花篮螺栓，使其松紧适度，受力明确。9。2.11、检查验收

31、，悬挑架安装完毕后，要进行全面综合的检查验收，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40NM，并不大于65NM，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏.9.2。12、为了安全防火,在每两层上人跑道及建筑物对角处，各设置一个灭火器.9。3、拆除规定:9.3.1、拆除前,通知有关协作部门进行全面检查，要保证架体上的建筑物外装修饰面和吊顶全部施工完毕，验收合格，形成共识、会签拆除通知单后方可进行拆除作业.9。3.2、再次全面检查架体上的扣件连接点，根据检查结构，对于后拆的松动杆件、扣件等进行加固,以保证拆除过程中的安全。9。3。3、清理架体上的杂物及多余的脚手板、钢管等建筑材料，包括各种拆

32、除下来的材料，均集中在上料平台上及时用塔吊运送到制定地点,严禁抛掷。9.3.4、每拆除一步架后,都要配合装修，割除凸出墙面的预埋铁件，完善装修的未了事宜,验收合格后，方可进行下一道工序的拆除.9.3.5、拆除脚手架安装先上后下的顺序进行，即后安装的先拆,先安装的后拆,同一部位拆除顺序是：栏杆脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆。严禁上下同时作业。9。3。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不得大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固.9。3.7、脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在中间位置搭设斜撑加固后，再拆除连墙件。9.3.8、

33、拆除脚手架,有专人指挥，上下呼应，左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时，应提醒堆放。拆除下来的各部件不得从高空向下抛掷。脚手架拆除过程中,不中途换人，如必须换人,则应该在安全技术交底中交代清楚.在脚手架正下方10m范围处设置警戒线，派专人看管，闲杂人员禁止进入警戒线.9.3。9钢脚手架的防电避雷措施1）防电a。钢脚手架在架设和使用期间，要严防与带电体接触。钢脚手架需要穿过或靠近380V以内的电力线路，距离2m以内时，在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除应采取可靠的绝缘措施。b。钢脚手架采取接地处理。如电力线垂直穿过或靠近钢脚手架时，应将电力线周围至少2m以内的钢脚手水平连接，并将线路下

34、方的钢脚手架垂直连接进行接地；如电力线和钢脚手架平行靠近时，应将靠近电力线路的一段钢脚手架在水平方向连接，并在靠近墙的一侧，每隔25m设一地极，接地极入土深度22.5m.c。钢管脚手架上施工的电焊机、砼振捣棒等要放在干燥的木板上，操作者要戴绝缘手套，穿绝缘鞋，经过钢脚手架的电线要严格检查并采取措施.电焊机、振捣器外壳要采取保护性接地或接零措施。d.夜间施工和深基操作的照明线通过钢脚手架时，应使用电压不超过12V的低压电源。2）避雷a。接闪器即避雷针，可用直径2532mm,壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌管制作，设在脚手架四角的立杆上，高度不小于1m，并将所有上层的横杆全部连

35、通，形成避雷网络.b。接地极按脚手架连续长度不超过50m设一个接地极，接地极应埋入地下不浅于50mm.c.在施工期间遇有雷击或阴云密布将有大雷雨时，脚手架上的操作人员应立即离开。9。3。10未尽事宜，按规范执行。十一、脚手架的使用与保护12.1、脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起,以免架子发生超载，造成事故。12。2、脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于2KN/m2。使用的机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。12.3、施工过程中,派专人负责经常检查脚手架,如发现连接部件有松动、位移等现象时，应及时采取加固措施。12.4

36、、虽然脚手架通过验算,但安全防护措施仍要实施，工字钢端头处用钢丝绳兜拉，钢丝绳另一端与结构柱或预埋铁环拉紧锁死.12.5、外脚手架搭设完成必须报请安全部门组织检查验收,验收通过后方可用于施工。十二、脚手架计算书本设计计算主要依据行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001、J842001）和建筑施工脚手架手册（中国建筑工业出版社）.12。1落地式双排钢管脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.5脚手架搭设高度H（m)9脚手架沿纵向搭设长度L（m)243立杆步距h（m)1.8立杆纵距或跨距la(m）1.5立杆横距lb（m)0.85内立杆离建筑

37、物距离a(m)0。35双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2）0。35脚手板铺设方式1步1设挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0。1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）3地区辽宁xx市安全网设置敞开基本风压0(kN/m2）0。5风荷载体型系数s1。25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0。9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性）0.53,0.4 计算简图

38、:立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f（N/mm2）205横杆截面惯性矩I(mm4）121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3）5080纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0。038+Gkjblb/（n+1)）+1。4Gklb/(n+1）=1。2（0.038+0.350.85/(2+1）+1。430。85/(2+1)=1.36kN/m 正常使用极限状态 q=(0。038+Gkjblb/（n+1)+Gklb/（n+1）=(0.038+0。350.85/(2+1)）+30

39、。85/（2+1)=0.99kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11。361.52=0.3kNm =Mmax/W=0.3106/5080=60.02N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0。677qla4/(100EI)=0。6770.9915004/（100206000121900)=1。348mm max1。348mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1。1qla=1。11.361.5=2。24kN 正常使用极限状态 Rmax=1。1qla=1

40、.10。991.5=1。63kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2。24kN q=1.20。038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.63kN q=0.038=0。038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.63106/5080=124.57N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1。417mmminlb/150，10min850/150,105。67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.26kN五、扣件

41、抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0。8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆:Rmax=2.24/2=1.12kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=2.26kNRc=0.88=6.4kN 满足要求!六、荷载计算脚手架搭设高度H9脚手架钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0。1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20。038/h)H=（0。1248+1.52/20.038/1。8)9=1。41kN 单内立杆：NG1k=1.41kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：

42、NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(9/1.8+1）1.50.850.351/1/2=1。34kN 单内立杆:NG2k1=1.34kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆:NG2k2=（H/h+1）laGkdb1/2=（9/1.8+1）1。50.141/2=0。63kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆:NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.34+0。63+0=1。97kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.34kN 立杆施工活荷载计算 外立杆:NQ1k=lalb（njjGkjj）/2=1.50.85(23)/2=3.82kN 内立杆:NQ1

43、k=3.82kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1。2(NG1k+ NG2k)+0.851.4NQ1k=1。2（1.41+1。97）+ 0.851.43。82=8.61kN 单内立杆:N=1。2（NG1k+ NG2k）+0.851.4NQ1k=1。2(1。41+1.34）+ 0.851.43.82=7.85kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H9立杆截面抵抗矩W（mm3）5080立杆截面回转半径i（mm)15。8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A（mm2）489连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=k h=1。1551。51。8=3。

44、12m 长细比=l0/i=3。12103/15.8=197。37210 满足要求！ 查规范表C得，=0.186 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1。2（1.41+1。97）+1。43。82=9.41kN =N/(A）=9410.94/(0。186489）=103。47N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQ1k=1。2(1.41+1.97）+0。851.43。82=8.61kN Mw=0。851.4Mwk=0.851.4kl

45、ah2/10=0.851.40。41。51。82/10=0.23kNm =N/(A)+ Mw/W=8607。69/（0.186489)+0。23/5080=94.64N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=（Af-（1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1。2NG1k)=(0.18648920510-3（1.21。97+1.43。82）9/（1。21.41)=58。08m 组合风荷载作用 Hs2=(Af（1。2NG2k+0.851。4(NQ1k+Mwk A/W)）H/（1。2NG1k)=(Af-（1.2NG2k+0。851.4NQ1k+Mw

46、A/W)）H/(1。2NG1k）=(0.186489205103(1。21.97+0。851.43.82+0。2310000.186489/5080）)9/（1.21.41)=40.51m Hs=MinHs1，Hs2=40。51m26m H=Hs/（1+0。001Hs)=40。51/（1+0。00140.51)=38.94m minH，50=38.94mH=9m 满足要求!九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）3连墙件计算长度l0（mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i（mm)158连墙件抗压强度

47、设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.5321。821.5=7.98kN 长细比=l0/i=600/158=3.8,查规范表D得，=0.99 （Nlw+N0)/(Ac)=（7。98+3)103/（0。99489）=22。63N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.98+3=10.98kN112=12kN 满足要求！十、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力标准值fak（kPa）140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A（m2)0。25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(

48、mfA)8.61/(10。25）34。43kPafak140kPa 满足要求！12.2悬挑式扣件钢管脚手架（带联梁）计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为0.85m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.35 m;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3。6 m，水平间距3 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布荷载（kN/m2):3。000；脚手架用途:结构脚手架；同

49、时施工层数：2 层；3。风荷载参数本工程地处辽宁xx市，基本风压0。39kN/m2;风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1。335，计算立杆稳定性时取1,风荷载体型系数s 为1.242;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）:0.140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2)：0。005;脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别：木脚手板;栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m，建筑物内锚固段长度 1.5 m。悬

50、挑水平钢梁上面的联梁采用 12.6号槽钢槽口水平。锚固压点压环钢筋直径(mm):20。00；楼板混凝土标号：C30；主梁间距相当于立杆间距的倍数：2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1;钢丝绳安全系数为：3.500；钢丝绳与墙距离为(m)：2.900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1。2 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)第5。2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P

51、1=0.038kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.350。85/(2+1）=0。099kN/m ；活荷载标准值: Q=30。85/（2+1)=0。85kN/m;静荷载的设计值： q1=1.20.038+1。20.099=0.165kN/m；活荷载的设计值： q2=1.40.85=1.19kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0。08q1l2 + 0。10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。080。1651。52+0。

52、101.191.52 =0。297kNm；支座最大弯距计算公式如下： M2max=0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0。100.1651.52-0.1171.191.52 =0。35kNm;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0。297106，0。35106)/5080=68。898N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =68。898N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式如下： max=(0。677q1l4 + 0.990q2l4)/10

53、0EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0。038+0。099=0。138kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.85kN/m; 最大挠度计算值为：=0。6770。13815004/(1002.06105121900）+0。9900。8515004/（1002。06105121900）=1.884 mm;大横杆的最大挠度 1。884 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求! 三、小横杆的计算根据JGJ1302001第条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载

54、布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1。荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0。350.851。5/(2+1)=0。149kN;活荷载标准值：Q=30。851.5/（2+1） =1.275kN；集中荷载的设计值: P=1.2（0.058+0。149）+1。4 1.275=2。033kN; 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0380.852/8=0.004kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mp

55、max=Pl/3Mpmax=2.0330。85/3=0。576kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.58kNm;最大应力计算值 =M / W=0.58106/5080=114.187N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =114.187N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0388504/(3842.06105121900)=0。01 mm ；大横杆传递荷载 P=p1

56、+ p2 + Q=0。058+0。149+1。275=1。481kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：pmax=Pl(3l2 4l2/9）/72EIpmax=1481.35850（38502-48502/9 ) /（722。06105121900)=1.286 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.01+1。286=1。296 mm;小横杆的最大挠度为 1。296 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 850/150=5.667与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为

57、8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2.5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小横杆的自重标准值: P2=0。0380。85/2=0。016kN；脚手板的自重标准值: P3=0。350。851.5/2=0。223kN；活荷载标准值: Q=30。851。5 /2=1.912kN；荷载的设计值: R=1.2(0。058+0.016+0。223)+1。41.912=3.0

58、34kN；R 8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1248kN/m NG1=0。1248+（1.502/2)0。038/1。8020.00=3.136kN；（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0。3541。5（0。85+0.35）/2=1。26kN；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0。14kN/m NG3=0。1441.5/2=0.42kN；（4)吊挂的安全设施荷载,包括安全

59、网:0。005kN/m2 NG4=0。0051.520=0.15kN;经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.966kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=30。851。52/2=3。825kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1。2 NG+0.851。4NQ=1.24.966+ 0。851。43.825= 10.511kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.966+1.43。825=11.314kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按

60、照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）的规定采用:0=0.39kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为1.242；经计算得到,风荷载标准值为: Wk=0。7 0。3911.242=0。339kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0。85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40。3391。51.82/10=0.196kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A） + MW/W f

61、立杆的轴心压力设计值 ：N=10.511kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 11.314kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1。58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3。3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5。3.3得 ：=1。5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定:l0=3。118 m；长细比: L0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截

62、面面积 ： A=4。89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩) :W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=10510.95/（0.186489）+196095.43/5080=154.165N/mm2;立杆稳定性计算 =154。165N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=11314.2/(0.186489)=124.395N/mm2；立杆稳定性计算 =124。395N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl=Nlw +

63、 N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.335，s1.242，00.39，Wk=0.7zs0=0。7 1。3351.2420。39=0。453kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10。8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6。844kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.844kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压

64、立杆的稳定系数；由长细比 l/i=350/15.8的结果查表得到 =0。941,l为内排架距离墙的长度； A=4。89 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0。9414。8910-4205103=94。331kN；Nl=11.844 Nf=94.331，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=11.844小于双扣件的抗滑力 12kN,满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=11。314kN；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 RA=RB=(n1)/2P + P其中 n=

65、2；经过简支梁的计算得到：支座反力（考虑到支撑的自重) RA=RB=( 2 1）/211。314+11。314+30.148 /2= 17。193kN；通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 211。314 + 30.148=23。072kN;最大弯矩（考虑到支撑的自重） Mmax= 2 /811.3143+0.14833 /8= 8。652kNm；最大应力=8.652106 / 62137=139.239N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 139。239 小于 205。0N/mm2，满足要求！九、水平型钢梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷

66、载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3，截面积A=35。5cm2。根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力（即传递到支座的最大力） N=23。072kN；水平钢梁自重荷载 q=1。235。50。000178.5=0.334kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kNm） 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm）各支座对支撑梁的支撑反

67、力由左至右分别为：R2=28.15kN；R3=20。163kN；R4=1.25kN.最大弯矩Mmax=4.179kNm；最大应力=M/1.05W+N/A=4.179106/( 1.05 237000)+ 11。648103/3550=20。076N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值20。076N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下 =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:查表钢结构设计规范（GB50017-2003)得，b=2由于b大于0。6,根据钢结构设计规范（GB5001

68、72003)附表B,得到 b值为0。93。经过计算得到最大应力 =4.18106 /( 0。9292371000 ）=18.983N/mm2；水平钢梁的稳定性验算 =18.983N/mm2 小于 f=215N/mm2 ,满足要求!十一、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH=RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=30.465kN；十二、拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=30.4

69、65kN 选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17mm. Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力（kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN),查表得Fg151.5kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0。8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数.K3。5。得到：Fg=36。793kNRu30。465kN.经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=30。465kN钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

70、 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10。9。8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径 D=(304654/（3.142502） 1/2 =19。7mm；实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作即可。十三、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=1。25kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度,按照混凝土结构设计规范10。9.8 每个拉环按2个截面

71、计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3。142202/4=314.159mm2= N/2A=1250。405/314.1592=1。99N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度.拉环所受应力小于50N/mm2,满足要求!十三、卸料平台设计与计算13.1参数信息1。荷载参数脚手板类别:木脚手板，脚手板自重（kN/m2）：0.35；栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重（kN/m）：0。14；施工人员等活荷载(kN/m2)：2。00,最大堆放材料荷载（kN）:5。00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离（m):1.50

72、,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m）：1.20；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：2。90；钢丝绳安全系数K：5。50，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算;只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号:16a号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld（m)：0.75，建筑物与次梁的最大允许距离le(m）：0.75.4。卸料平台参数水平钢梁（主梁)的悬挑长度(m)：3。00，水平钢梁(主梁)的锚固长度（m)：1.40， 次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2。10。13.2次梁的验算次梁选择 10号槽钢

73、槽口水平 ，间距0。75m，其截面特性为：面积 A=12。74cm2；惯性距 Ix=198。3cm4;转动惯量 Wx=39.7cm3；回转半径 ix=3。95cm；截面尺寸：b=48mm，h=100mm，t=8。5mm.1.荷载计算（1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板,标准值为0.35kN/m2； Q1=0.35 0.75= 0.26kN/m;(2)、型钢自重标准值：本例采用10号槽钢槽口水平，标准值为0。10 kN/m Q2=0。10 kN/m(3）、活荷载计算1）施工荷载标准值:取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22）最大堆放材料荷载P:5.00kN荷载组合Q=1.2

74、(0.26+0。10）+1.42。000。75=2.53kN/mP=1.45.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ8091，P31)为： Mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4经计算得出: Mmax = (2.532.102/8）（1(0.002/2.102)）2+7.002.10/4=5。07kNm。 最大支座力计算公式： R = P + q(l+2m)/2经计算得出: R = （7。00 + 2.53(2。10 + 20.00）/2 = 6。16kN3.抗弯强度验算次梁应力:

75、= M/xWx f其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =5。07103/（1。0539.70)=121。65 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =121.653 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！4.整体稳定性验算 = M/bWx f其中，b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = (570tb/lh）(235/fy)经过计算得到 b=5708.5048.00235/(2100.00100。00235。0)=1.11；由于 b大于0.6

76、，按照下面公式调整： b = 1.07 - 0。282/b 1。0得到 b = 0。815；次梁槽钢的稳定性验算 =5。07103/（0.81539。700）=156。66 N/mm2;次梁槽钢的稳定性验算 =156.662 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!13.3主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=21。95cm2;惯性距 Ix=866。2cm4；转动惯量 Wx=108。3cm3；回转半径 ix=6。28cm；截面尺寸,b=63mm，h=1

77、60mm，t=10mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:本例采用木脚手板挡板,标准值为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0。17kN/m 静荷载设计值 q = 1.2（Q1+Q2） = 1.2(0.14+0。17） = 0。37kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN） 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kNm） 悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm） 从左至右各支座反力： R1 = 7.345 kN； R2 = 8。081 kN； R3 = -1。838

78、 kN。 最大支座反力为 Rmax=8.081 kN；最大弯矩 Mmax=4.121 kNm;最大挠度 =0.013 mm。3。抗弯强度验算 = M/(xWx） + N/A f其中 x - 截面塑性发展系数，取1。05; f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =4.121106/1.05/108300。0+7.52103/2195。000=39。669 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 39.669 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205。00 N/mm2，满足要求！4.整体稳定性验算 = M/（bWx） f其中 b - 均

79、匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=(570tb/lh）（235/fy） b=57010。063。0235/（2700。0160.0235.0)=0.831；由于 b大于0.6,应按照下面公式调整：b=1。07-0。282/b 1.0可得 b=0.731；主梁槽钢的稳定性验算 = 4。121106/(0。731108300。00）=52。07 N/mm2;主梁槽钢的稳定性验算 = 52。07 N/mm2 小于 f=205.00，满足要求！13。4钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算, RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂

80、直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力（kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin （ArcTan （2。9/（1。2+1.5）) = 0.732;根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:RUi = RCi / sini；RUi = 7。345 / 0。732 = 10。04 kN；13。5钢丝拉绳的强度验算选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm. Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN); Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)，查表得Fg199。5KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、6

81、37、661钢丝绳分别取0。85、0.82和0。8。0.85； K 钢丝绳使用安全系数。K5.5。得到：Fg=30.832KNRu10。035KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。13。6钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=10035。151N。拉环强度计算公式为： = N/A f其中， f为拉环钢筋抗拉强度,按照混凝土结构设计规范10。9。8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=10035。24/（3.

82、14250.002)1/2=11。3mm.实际拉环选用直径D=12mm的HPB235的钢筋制作即可。13.7操作平台安全要求1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上;2。卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口;3。卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4。卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复;6。操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。