金融中心桩基大体积混凝土专项施工方案（65页）.doc

1、X金融中心桩基工程大体积混凝土专项施工方案目 录第1章 编制依据11.1 编制依据1第2章 工程概况22.1 工程概况22.2 巨型桩概况32.3 巨型桩桩芯混凝土概况4第3章 巨型桩桩芯大体积混凝土配合比试验53.1 巨型桩大体积混凝土配合比试验53.2 大体积桩芯混凝土热工计算12 大体积桩芯混凝土温度裂缝产生的基本原理12 桩芯大体积混凝土施工期温度分析123.3 N30#桩温度监测试验213.4 巨型桩温控反分析结果24第4章 大体积混凝土施工254.1 浇筑前施工准备254.2 巨型桩混凝土浇筑的难点分析314.3 巨型桩混凝土浇筑314.4 施工温度控制措施及温度监测方案34 混凝

2、土施工过程温度控制措施34 温度监测方案364.5 施工进度计划42第5章 大体积混凝土施工质量管理及安全措施435.1 施工质量保证措施43 质量控制体系43 施工过程质量控制程序44 巨型桩浇筑质量保障措施45 应急保障措施525.2 安全施工保障措施55第6章 文明施工、环境保护措施586.1 环境保护措施586.2 施工现场环保措施586.3 文明施工保证体系及措施60第1章 编制依据1.1 编制依据1) 施工组织设计依据挖孔桩施工图、合同及现场踏勘情况，以及相关规范等进行；2) XX国际金融中心桩基工程招标文件，XX管理有限公司，2009年8月；3) XX国际金融中心项目岩土工程详细

3、勘察报告书(电子文件)，XX有限公司，2009年6月； 4) XX国际金融中心项目初勘补充报告(电子文件)，XX设计有限公司，2008年12月； 5) XX地铁一期工程XX站（施工图），XX设计院，2009年10月提供；6) XX地铁一期工程XX站（竣工图），地铁公司，2009年10月提供；7) XX国际金融中心项目桩基础设计文件，XXXX物业投资管理有限公司，2010年8月提供； 8) XX国际金融中心项目基坑支护工程施工图，XXXX物业投资管理有限公司，2010年8月提供；9) 混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)；10) 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-200

4、2）；11) 大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）；12) 混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-95；13) 建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；14) 建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）；15) 建筑施工安全检查标准JGJ59-99；16) 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46；17) 建筑地基基础工程施工质量验收规范GB 50202-2002；18) 工程结构裂缝控制，王铁梦著.中国建筑工业出版社.2009年7月；19) 工程结构裂缝控制“王铁梦法”应用实例集，徐荣年，徐欣磊编著. 中国建筑工业出版社.2010年5月；20) 现场踏勘情况，我公司历年来施

5、工经验。第2章 工程概况2.1 工程概况XX金融中心由XX有限公司投资建设，国内设计单位为XX问有限公司。本项目位于XX。场地东侧XX路地下有在建的XX客运专线，从地下采用盾构推进形式，北侧XX路地下1号线地铁已经投入使用，有地铁竖井，地下室结构与地铁出入口连通。南侧是XX三路，为次干道；西侧为城市支路中心二路，中心二路西侧是大型购物广场COCO PARK。场地位置详见图2-1： 本项目主要功能是高端租售型办公楼、大型综合商业中心和相应的配套设施。拟建建筑物塔楼高度588m（按单塔115层考虑），裙房建筑高度52m（共10层）；本项目总用地面积为18931.74 m2，总建筑面积460776.

6、0 m2；塔楼建筑面积为328530 m2，采用结构形式为带外伸臂的混合结构，其中塔楼标准层将采用钢筋混凝土-钢楼承板组合楼板设计。塔楼的荷载通过核心筒、8根超级柱及周边的钢管柱传至地基；裙楼采用剪力墙加框架结构。拟建建筑物设计使用年限为50年。设5层地下室，主要用途为商业、车库、机电用房、人防、辅助用房，建筑面积84528m2。本项目场地周围道路的绝对标高为6.227.51m，建筑0.00相当于黄海高程7.12m。地下室底板面相对标高为-28.80m。基坑支护型式采用支护桩+混凝土双圆内支撑，止水方式采用旋喷桩或摆喷墙+袖阀管灌浆。整个地下室采用桩筏基础，塔楼范围筏板厚4.5m，塔楼范围外筏

7、板厚1.0m。土方完成面，即孔桩开孔标高为-28.0m。2.2 巨型桩概况本工程基础设计采用人工挖孔桩，总桩数为167根，桩径分别为8000mm、5700mm、2000mm、1800mm、1600mm、1500mm和1400mm。巨型桩总计24条，其中桩径为8.0m的巨型桩8条，桩径为5.7m的巨型桩16条，其余为桩径1.4m2.0m的普通桩。巨型桩平面布置见下图。图2-2 巨型桩平面布置图2.3 巨型桩桩芯混凝土概况巨型桩桩身混凝土强度等级采用C45商品混凝土，预估浇筑方量约为20522m3。巨型桩浇筑方量计算结果列于下表。表2-1 巨型桩混凝土浇筑方量统计表桩号桩径（m）预估桩长（m）砼用

8、量（m3）N15.720.2550.2N25.723.9644.6N35.723.9644.6N45.724.7664.9N55.723.7639.5N65.725.7690.5N75.721.7588.4N85.723.4631.7N95.727.8743.9N105.725.5685.3N115.729.1777.2N125.717.0468.5N135.733.5889.3N145.735.3935.2N155.720.5557.8N165.713.9389.5N178.035.11813.4N188.021.71140.2N198.024.61285.9N208.013.2713.2N

9、218.016.1858.9N228.030.91602.4N238.027.91451.7N248.022.01155.3合计20522第3章 巨型桩桩芯大体积混凝土配合比试验3.1 巨型桩大体积混凝土配合比试验为保证大体积混凝土施工质量，混凝土原材料需满足以下要求。1、骨料粗骨料：粗骨料的最大粒径对混凝土可靠性影响很大，为了提高混凝土可靠性，选用5-25mm连续级配粗骨料，其针、片状颗粒含量不大于15%，含泥量不大于0.5%。细骨料：砂子采用中砂或中粗砂，粒径在0.315mm以下的粗骨料所占比重为15% 20%，含泥量不大于1%。2水泥大体积混凝土结构引起的裂缝最主要的原因是水泥水化热的大

10、量积聚使混凝土出现早期升及后期降温现象。为此在施工中应采用中低热水泥，水泥的碱含量小于0.6%。对其进行安定性、凝结时间、强度、比表面积、烧失量、碱含量、水化热、三氧化硫、不溶物等进行检验，结果必须全部合格。巨型桩混凝土用水泥在搅拌站的入机温度不大于60，从而降低混凝土拌合物的温度，进一步降低大体积混凝土最终温度。3、掺合料在混凝土中掺加减水剂和粉煤灰，以减少水泥用量，以后改善混凝土和易性和可泵性，延迟水化热释放的速度，延缓水泥水化，推迟凝结时间，进而降低混凝土早期水化 热。同时还可减少混凝土自身体积收缩，有利于防裂。掺合料选用级以上粉煤灰，矿粉比表面积不大于4500m2/kg。粉煤灰要求细度

11、(0.045mm 方孔筛筛余)不大于25，需水量比不大于105%，氧化钙含量不大于2.5%且体积安定性合格。矿物掺合料在运输与存储中，要求设明显的标记，以防止与水泥等其它粉状材料混淆。4、外加剂使用XX本地生产的缓凝高效减水剂，减水率20%以上，水泥净浆流动度200mm以上，减少混凝土的温度应力。使用前必须先做试验，不得出现假凝、速凝、分层或离析现象。5、水要求搅拌站采用符合现行国家标准混凝土拌合用水标准的自来水或者地下水。与我公司合作的混凝土供应商（安托山混凝土有限公司、东大洋建材有限公司南山分公司）分别对本工程大体积混凝土进行了配合比试验，所采用的原材料分述如下。1、安托山混凝土有限公司（

12、1） 选用由大型旋窑水泥厂生产的质量稳定、水化热相对较低的水泥。针对本工程，选用海星小野田公司提供的日本小野田水泥。该水泥质量稳定可靠，铝酸三钙含量低于8%，这对减少混凝土的早期水化热是极为有利的，减少混凝土的早期水化热可降低裂缝产生的可能性。该公司在XX设有大型中转库，能保证大方量混凝土浇筑时的水泥供应。表3-1 水泥物理性能检测表比表面积m2/kg凝结时间min标准稠度用水量%安定性抗压强度Mpa抗拉强度Mpa初凝终凝3d28d3d28d35614319025.5合格34.259.17.19.3（2）为了降低混凝土的早期水化热，采用级以上粉煤灰和S95级矿粉作为矿物活性掺合料。粉煤灰和矿粉

13、有二次水化反应胶凝作用，用粉煤灰和矿粉取代部分水泥可以降低水化热总量，特别是可以推迟和降低早期水化热的温峰和峰值，减轻裂缝产生的危险。同时，微粒的填充密实和微观级配作用可显著改善接口的微观结构，从而提高砼抗渗能力和抗氯离子能力，其流动性和粘聚性也可得到改善。表3-2 粉煤灰物理性能检测表检测指标细度%需水量比%烧失量%SO3含量%游离氧化钙%含水量%检测值7.4922.002.110.880.1表3-3 矿渣粉物理性能检测表密度g/cm3比表面积m2/kg活性指数%流动度比%SO3含量%烧失量%含水量%7d28d2.88418771081000.361.670.1（3）采用缓凝高效减水剂，降低

14、混凝土的用水量，减少游离水，减少毛细孔隙使砼致密提高从而提高混凝土的强度。安托山自产缓凝高效减水剂ATS-SP1是为了适应不同的工程及混凝土技术要求的情况下开发出来的。ATS-SP1减水率高，质量稳定可靠，在工程中使用取得了很好的效果。并能根据工地的要求灵活地调整减水剂的凝结时间和坍落度损失等指针以满足施工需要。表3-4 减水剂检测表含固量%PH值氯离子含量%密度g/cm3硫酸钠含量%总碱量%凝结时间差min初凝终凝28.066.80.121.1574.065.32+125+135（4）使用安托山石场生产的5-25mm碎石。该碎石颗粒级配良好，石粉含量低（含泥量为零），对裂缝控制极为有利。表3

15、-5 5-25mm碎石物理性能检测表筛孔直径mm25.020.016.010.05.002.50累计筛余%129589599100含泥量%（石粉）泥块含量%针片状含量%-0.40.13-（5） 选用混合砂。目前XX搅拌站基本采用河砂，但河砂质量有时波动较大，特别是含泥量和氯离子含量。为了确保混凝土用砂质量的稳定，充分发挥混凝土供应商现有的人工砂资源，人工砂含泥量、氯离子含量为零，并含有一定量的对混凝土和易性和密实性有利的石粉，因此采用河砂与人工砂比例为7：3的混合砂，大大降低了混凝土用砂的含泥量和氯离子含量，更能保证混凝土质量。表3-6 砂子物理性能检测表筛孔直径mm5.002.501.250

16、.6300.3150.1600.080底盘累计筛余%21432528797-100细度模数含泥量%（石粉）泥块含量%氯离子含量%级配区2.82.01.00.0172、东大洋建材有限公司南山分公司（1）水泥：中材（云浮）天山P.O42.5水泥，28天强度50-53MPa，7天水化热289j/g；表3-7 水泥物理性能检测表比表面积m2/kg凝结时间min标准稠度用水量%安定性抗压强度Mpa抗拉强度Mpa初凝终凝3d28d3d28d35613520026.8合格-51.67.19.3（2）矿粉：广西柳钢S95级磨细矿渣粉，28天活性指数大于95%； 表3-8 矿渣粉物理性能检测表密度g/cm3比表

17、面积m2/kg活性指数%流动度比%烧失量%含水量%7d28d2.8846985-982.10.5（3）粉煤灰：XX妈湾电厂II级粉煤灰；表3-9 粉煤灰物理性能检测表检测指标细度%需水量比%烧失量%SO3含量%检测值23.1996.221.98（4）砂：东莞中砂，含泥量小于1%；表3-10 砂子物理性能检测表筛孔直径mm5.002.501.250.6300.3150.1600.080底盘累计筛余%511245789100-100细度模数含泥量%（石粉）泥块含量%氯离子含量%级配区2.70.60.30.009（5）碎石：惠州5-25mm连续粒级花岗岩碎石，压碎指标小于10%；表3-11 5-25

18、mm碎石物理性能检测表筛孔直径mm25.020.016.010.05.002.50累计筛余%221589699100含泥量%（石粉）泥块含量%针片状含量%-0.50.23.8-（6）外加剂：XX五山N型缓凝高效减水剂。表3-12 减水剂检测表含固量%PH值氯离子含量%密度g/cm3硫酸钠含量%总碱量%凝结时间差min初凝终凝29.59.00.0041.1683.15.0+180+245由于本工程既要减少混凝土的收缩，保证混凝土的强度，又要降低混凝土内部水泥水化反应产生的巨大热量是个重点。因此在水泥以及外加剂的选择上将制定专向的措施。根据混凝土公司提供的C45混凝土配合比资料，大体积混凝土原材料

19、及每立方用料见下表：表3-14 C45混凝土原材料表材料名称水水泥煤灰矿粉减水剂混合砂碎石安托山产地XX日本小野田妈湾柳钢安托山安托山安托山规格自来水级S95ATS-SP1区中砂5-25mm东大洋产地XX广东云浮天山妈湾柳钢XX五山东莞惠州规格自来水级S95N型中砂5-25mm表3-15 C45混凝土配合比表供应商试配编号水水泥煤灰矿粉减水剂砂石设计坍落度mm备注安托山T701252601005012.30683115012010直卸T691522701005013.44735106014020泵送东大洋T67150290608010.32720108014020泵送T681452806080

20、9.66700111511020直卸试配试验过程照片如下： 图3-1 泵送配合比塌落度试验 图3-2 泵送塌落度检测 图3-3 直卸配合比塌落度试验 图3-4 直卸塌落度检测图3-5 浮浆试验 图3-6浮浆厚度测量 图3-7 7天抗压强度试验试块 图3-8 7天抗压强度试验图3-9 14天抗压强度试块 图3-10 14天抗压强度试验图3-11 28天抗压强度试块 图3-12 28天抗压强度试验各配合比试验结果列于下表。表3-16 安托山配合比试验结果试验编号配合比设计坍落度mm实测坍落度mm抗压强度MPaR7R15R29T70C4570 -9012052.160.574.1T69C45120

21、-16019045.957.864.0表3-17 东大洋配合比试验结果试验编号配合比设计坍落度mm实测坍落度mm抗压强度MPaR3R7R28T67C451402018040.351.355.1T68C451102015041.051.557.5根据工程特点，由搅拌站进行混凝土试配。混凝土配合比同时按28d强度进行试配，计算时适当提高混凝土标准差。通过对比选择保证能够同时满足两个设计强度性能的配合比。可考虑掺加粉煤灰，改善预拌混凝土的和易性和减少坍落度损失，砂率控制在38%左右。降低混凝土中水泥和水的用量，降低水泥反应水化热，同时掺加粉煤灰以降低单方水泥用量，进一步降低混凝土的水化热和收缩，消耗

22、混凝土中部分碱性物资，预防碱-集料反应。通过适量掺配矿渣粉与粉煤灰，采用5-25mm粗骨料的合理掺配，严格控制原材料拌制温度，降低混凝土入模温度等手段降低单方用水量，降低水泥用量，并适当延长混凝土凝结时间，降低水化热与延缓温升峰值出现的时间，保证混凝土的后期强度，并改善混凝土的和易性与耐久性。3.2 大体积桩芯混凝土热工计算3.2.1 大体积桩芯混凝土温度裂缝产生的基本原理由于水泥水化过程中的化学反应产生大量的热量，所以混凝土在浇筑后的温度都有一定程度的升高。随着水化热的逐渐减少及发热量的散发，混凝土的温度就会慢慢的降低。一般大体积混凝土温度在3-7天内呈上升趋势，以后温度逐渐下降，一般经过较

23、长的时间才能达到稳定温度。混凝土在升温过程中体积膨胀，受到基岩（或相邻部位）的约束产生预压应力；降温过程中体积收缩，受到基岩（或相邻部位）约束产生的拉应力。但由于早期混凝土弹性模量较小，受到约束后产生的预压应力也较小，后期弹性模量大，受到约束后产生的拉应力也较大，并且远远大于早期预压应力，致使混凝土开裂。温度控制的目的就是通过一定措施，减小混凝土的降温幅度及降温梯度，降低温度应力，确保混凝土的完整性，从而保证施工质量。3.2.2 桩芯大体积混凝土施工期温度分析大体积混凝土浇筑后，根据实测温度值和绘制的温度升降曲线，分别计算各降温阶段产生的混凝土温度收缩拉应力，其累计总拉应力值，如果未超过同龄期

24、的混凝土抗拉强度，则表示所采取的抗裂措施能有效的控制预防裂缝的出现，不至于引起桩身出现贯穿性裂缝；如超过该阶段的混凝土抗拉强度，则应采取加强养护和保温措施，使缓慢降温和收缩，提高该龄期混凝土的抗拉强度、弹性模量和发挥徐变特性等，以控制裂缝的出现。一般混凝土浇筑后其温度变化可用下图表示：图3-13 混凝土温度变化过程曲线XX2009年月平均气温（）表3-18 XX2009年月平均气温表月份1234567891011122009年14.915.618.722.525.727.828.628.227.224.720.416.4巨型桩混凝土浇筑时间在6-7月份进行，浇筑时的大气最高温度将超过30，在巨

25、型桩浇筑前对普通桩混凝土的温度进行了测试，每方混凝土搅拌时加入80kg冰屑后混凝土出机温度为21.5，运到现场后混凝土出运输车温度为25.2，经泵管输送至入模的温度为26.8。根据大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）第条规定：炎热天气浇筑混凝土时，宜采取遮盖、洒水、拌冰屑等降低混凝土原材料的措施，混凝土入模温度宜控制在30以下。所以本方案巨型桩大体积混凝土热工计算的入模温度取30，具体计算过程如下。1、混凝土温度应力分析（1）混凝土最终绝热温升（1-e-mt）式中T(t)混凝土最终绝热温升；mc每立方米混凝土胶凝材料用量；Q每公斤胶凝材料放出的水化热量，Q=kQo，根据配合比粉煤灰

26、和矿粉的参量，K取0.95，Qo取水泥7天水化热291KJ/kg；C混凝土比热，取1.0kJ/（kg）；混凝土密度（2400kg/m3）。m与水泥品种、浇筑温度有关的系数，取0.4d-1；t龄期（7d）。经计算列于下表。表3-19 混凝土最终绝热温升（）试配编号T70T69T67T68T(t)44.3645.4446.5245.44（2）混凝土内部不同龄期温度求不同龄期绝热温升混凝土块体的实际温升，受到混凝土块体厚度变化的影响，因此与绝热温升有一定的差异。水化热温升与混凝土块体厚度有关的系数值，如表所示。不同龄期水化热温升与混凝土厚度有关系数值。表3-20 不同龄期水化热温升与混凝土厚度有关系

27、数值混凝土厚度（m）不同龄期水化热温升与浇筑混凝土厚度降温系数3d6d9d12d15d18d21d24d27d30d2.500.650.620.590.480.380.290.230.190.160.153.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.194.000.740.730.720.650.550.460.370.30.250.24由于本工程桩体积混凝土深度小者十几米，大者三十多米，如果按照桩长作为混凝土厚度，则大体积混凝土厚度将大于10m，若按桩径作为大体积混凝土厚度，则大体积混凝土厚度达到8.0m和5.7m。无论按照何种厚度现有的研究成果中都未有

28、大于4m厚度的值。但是通过研究值参数表可以知道，随着厚度的增加值的递增率将逐渐减少，根据以上数据的差值推算，厚度大于8m时值的递增值将小于0.01，对计算的影响将很小，故我们根据现有的资料推算到了5-8m时的值。表3-21 5-8m不同龄期水化热温升与混凝土厚度有关系数值混凝土厚度（m）不同龄期水化热温升与浇筑混凝土厚度降温系数3d6d9d12d15d18d21d24d27d30d40.740.730.720.650.550.460.370.30.250.2450.770.760.760.70.60.530.410.330.280.2760.780.770.770.720.630.580.43

29、0.340.290.2870.790.780.780.730.650.610.440.350.30.2980.790.780.780.730.650.630.440.350.30.29由公式Tt=T（t）式中Tt混凝土不同龄期的绝热温升；T(t)混凝土最高绝热温升；不同龄期水化热温升与混凝土厚度有关值。经计算列于下表。表3-22 不同龄期的绝热温升（）龄期(d)36912151821242730绝热温升T7035.034.634.632.428.827.919.515.513.312.9T6935.935.435.433.229.528.620.015.913.613.2T6736.836.4

30、36.434.030.329.420.516.314.013.9T6835.935.435.433.229.528.620.015.913.613.6不同龄期混凝土中心最高温度maxTjTt式中Tmax不同龄期混凝土中心最高温度； Tj混凝土浇筑温度； Tt不同龄混凝土绝热温升。计算结果列于下表。表3-23 不同龄期混凝土中心最高温度（）龄期(d)136912151821242730中心最高温度T703065.064.664.662.458.857.949.545.543.342.9T693065.965.465.463.259.558.650.045.943.643.2T673066.866

31、.466.464.060.359.450.546.344.043.9T683065.965.465.463.259.558.650.045.943.643.2注：第1天表示为混凝土浇筑入模温度。（3）混凝土温度应力本桩芯砼按外约束为二维时的温度应力(包括收缩)来考虑计算。各龄期混凝土的收缩变形值及收缩当量温差a.各龄期收缩变形值y(t)0y(1-e-0.01t)M1M2xMn式中：y(t)龄期t时混凝土的收缩变形值；0y混凝土的最终收缩值，取4.010-4/；M1、M2Mn各种非标准条件下的修正系数。本工程根据用料及施工方式修正系数取值如下表。表3-24 修正系数取值修正系数M1M2M3M4M

32、5M6M7M8M9M10M11试配编号T701.01.10.851.23-1.181.310.831.30.971.0T691.01.10.941.39-1.181.310.831.30.971.0T671.01.070.921.36-1.181.310.831.30.981.0T681.01.070.921.35-1.181.310.831.30.981.0注：其中M5的取值为：M5=1.11（1d）、1.11(2d)、1.09(3d)、1.07(4d)、1.04(5d)、1.0(7d)、0.96(10d)、0.93(14-180d)。经计算得出收缩变形值列于下表。表3-25 不同龄期收缩变

33、形值龄期(d)36912151821242730收缩变形值T7024.010-645.210-661.610-680.110-696.410-6114.010-6131.110-6147.710-6163.710-6179.410-6T6929.910-655.210-677.810-6100.010-6120.310-6142.310-6163.710-6184.410-6204.410-6223.910-6T6728.310-651.910-673.010-694.110-6113.710-6134.410-6154.610-6174.110-6193.110-6211.510-6T682

34、8.010-651.510-672.610-693.210-6112.510-6133.110-6153.010-6172.410-6191.210-6209.410-6b.各龄期收缩当量温差将混凝土的收缩变形换算成当量温差式中各龄期混凝土收缩当量温差()；y(t)各龄期混凝土收缩变形；混凝土的线膨胀系数，取1.010-5/。表3-26 各龄期收缩当量温差()龄期(d)36912151821242730当量温差Ty(t)T702.404.526.168.019.6411.4013.1114.7716.3717.94T692.995.527.7810.0012.0314.2316.3718.44

35、20.4422.39T672.835.197.309.4111.3713.4415.4617.4119.3121.15T682.805.157.269.3211.2513.3115.3017.2419.1220.94各龄期混凝土的最大综合温度差T(t)TjT(t)Ty(t)-Tq式中T(t)各龄期混凝土最大综合温差；Tj混凝土浇筑温度，取30；T(t)龄期t时的绝热温升；Ty(t)龄期t时的收缩当量温差；Tq混凝土浇筑后达到稳定时的温度，取施工时日平均气温30。各龄期混凝土最大综合温度差计算结果列于下表。表3-27 各龄期混凝土最大综合温度差()龄期(d)36912151821242730综合

36、温差T(t)T7031.9734.0935.7337.5839.2140.9744.1842.6845.9447.51T6933.2835.8138.0740.2942.3244.5246.6648.7350.7352.68T6734.8037.1639.2741.3843.3445.4147.4349.3851.2853.12T6833.0935.4437.5539.6141.5443.6045.5947.5349.4151.23各龄期混凝土弹性模量E(t)Eh(1-e-0.09t)式中E(t)混凝土龄期t时的弹性模量(MPa)；Eh混凝土最终弹性模量(MPa)，C45混凝土取3.35104

37、(MPa)。混凝土龄期t时的弹性模量计算结果列于下表。表3-28 混凝土龄期t时的弹性模量龄期(d)36912151821242730弹性模量E(t)T700.791041.401041.861042.211042.481042.691042.841042.961043.061043.12104T690.791041.401041.861042.211042.481042.691042.841042.961043.061043.12104T670.791041.401041.861042.211042.481042.691042.841042.961043.061043.12104T680.7

38、91041.401041.861042.211042.481042.691042.841042.961043.061043.12104混凝土徐变松驰系数、外约束系数、泊松比及线膨胀系数a.松驰系数，根据有关资料取值列于下表。表3-29 混凝土龄期t时的松驰系数龄期(d)369121518212427松驰系数Sh(t)0.5700.5200.480.4400.4110.3860.3680.3460.330b.外约束系数(R)按一般土地基，取R=0.5；c.混凝土泊松比()取0.15；d.混凝土线膨胀系数()取1.010-5/。不同龄期混凝土的温度应力 式中(t)龄期t时混凝土温度(包括收缩)应力

39、；E(t)龄期t时混凝土弹性模量；混凝土线膨胀系数；T(t)龄期t时混凝土综合温差；混凝土泊松比；Sh(t)龄期t时混凝土松驰系数；R外约束系数，按一般土地基，取R=0.5。不同龄期混凝土温度(包括收缩)应力计算结果列于下表。表3-30 不同龄期混凝土温度(包括收缩)应力(MPa)龄期(d)369121518212427温度应力(t)T700.851.461.882.152.352.502.722.572.73T690.881.532.002.302.542.722.872.943.01T670.921.592.062.372.602.782.852.973.04T680.881.521.97

40、2.272.492.672.812.862.93（4）混凝土抗裂计算C45混凝土28天抗拉强度实测值均大于4 MPa，取4.0MPa进行计算。不同龄期混凝土ftk(t)= ftk(1-e-t)。系数，取值为0.3。经计算不同龄期混凝土抗拉强度列于下表。表3-31 不同龄期混凝土抗拉强度龄期(d)369121518212427抗拉强度(MPa)2.373.343.733.893.963.983.994.004.00不同龄期混凝土抗裂性能：经计算不同龄期混凝土抗裂系数为表3-32 不同龄期混凝土抗裂系数龄期(d)369121518212427抗裂系数T702.792.291.881.981.841

41、.591.471.561.47T692.692.181.871.691.561.461.391.361.33T672.582.101.811.641.521.431.401.351.32T682.692.201.891.711.591.491.421.401.37大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）要求防裂安全系数K=1.15，从上表计算结果可以看出，要求T70、T69、T67、T68四个配合比混凝土的抗裂安全系数均大于1.15，满足规范要求。（5）混凝土内外温差计算T2（t）Tq4h（Hh）T1（t）Tq/H2 式中：T2（t）混凝土表面温度（）；Tq施工期大气平均温度（）取值为

42、30；H混凝土计算厚度（m），本工程以桩直径为计算厚度；T1（t）混凝土中心温度（）。根据以上计算取最高值，分别为65.0、65.9、66.8、65.9（）；h混凝土虚厚度（m）；hk/；k折减系数，取2/3；混凝土导热系数，取2.33W/（mK）；混凝土模板及保温层的传热系数(W/m2K)，由于是大体积混凝土，如未采取保温措施时，此处取空气的平均传热系数5W/m2K。混凝土表层温度计算结果列于下表。表3-33 混凝土表层温度()试配编号T70T69T67T68混凝土表层温度35.2135.3535.4835.35混凝土中心最高温度列于下表。表3-34 混凝土中心最高温度()试配编号T70T6

43、9T67T68混凝土中心最高温度65.065.966.865.9混凝土内外温差列于下表。表3-35 混凝土内外温差()试配编号T70T69T67T68内外温差29.7930.5531.3230.55大体积混凝土施工规范要求混凝土的内外温差应控制在不大于25的范围内，所以要对大体积混凝土采取保温措施。（6）入模温度取35计算结果考虑到巨型桩桩芯混凝土浇筑当天最高温度可能会突破30，取当天最高温度为32，混凝土入模温度取35进行计算，计算结果如下。表3-36 入模温度35不同龄期混凝土中心最高温度（）龄期(d)136912151821242730中心最高温度T703570.069.669.667.

44、463.862.954.550.548.347.9T693570.970.470.468.264.563.655.050.948.648.2T673571.871.471.469.065.364.455.551.349.048.9T683570.970.470.468.264.563.655.050.948.648.2注：1d为混凝土浇筑温度。入模温度35时，其绝热温升、温度应力计算、抗裂计算结果同入模温度取30的计算结果。入模温度35时，混凝土表面温度、中心最高温度、内外温差计算结果如下：表3-37入模温度35混凝土表层温度()试配编号T70T69T67T68混凝土表层温度37.6637.9

45、337.9337.93表3-38入模温度35混凝土中心最高温度()试配编号T70T69T67T68混凝土中心最高温度7070.971.870.9表3-39入模温度35混凝土内外温差()试配编号T70T69T67T68内外温差32.3432.9733.8732.97（7）混凝土配合比确定根据试配试验结果，T70、T69、T67、T68四个配合比混凝土的抗压强度都能满足要求，在此前提下，为减小混凝土由于降温而产生的温度应力，优选混凝土放热量小的配比。从前面的计算结果可以看出，直卸配合比T70水化热小于T68，泵送配合比T69 水化热小于T67，故当巨型桩大体积混凝土采用直卸的方式浇灌时，选用T70

46、作为本工程大体积混凝土的配合比，当采用泵送进行浇灌时，选用T69作为大体积混凝土的配合比（配合比见表3-15）。3.3 N30#桩温度监测试验根据5月27日巨型桩大体积混凝土施工方案专家评审意见建议对巨型桩桩周岩土介质散热情况进行计算分析，并采取相应措施。所以在巨型桩混凝土浇注之前，先在N30#桩（桩径1.8m，桩芯混凝土强度等级C45）进行温度监测试验，沿桩长方向布置4个测区，依次编号为：1、2、3、4。3号测区为本孔桩的中心点，1号测区为上表面温度监测点，埋设位置距离表层混凝土50-100mm，2号测区位于桩顶混凝土表面5000mm，4号测区位于钢筋笼顶部约50-100mm；桩身测区的3个

47、截面区的编号为：A、B、C，A断面为平面中部，测区取在桩孔中心处，B取在桩半径方向中心处，C为桩半径方向距离护壁0.5m处，见下图。图3-14 N30#桩温度计布置图6月18日下午3点开始对N30#试验桩进行混凝土浇筑，桩孔内部空气温度约28度（见表3-40第一行，15:20测温），现场空气温度大为30.8度，浇筑温度33.834.8度，桩芯混凝土浇筑完毕后开始测温，测温结果列于下表。表3-41 N30#桩测温记录（单位：）温度计编号测量时间N30D1AN30D1BN30D1CN30D2AN30D2BN30D2CN30D3AN30D3BN30D3CN30D4AN30D4BN30D4C6月18日

48、15:2026.9 27.0 26.8 27.5 27.4 27.028.627.9 27.6 28.928.728.96月18日18:0534.034.133.834.534.533.834.234.834.734.434.234.1 6月18日20:0834.334.434.134.934.733.834.534.834.834.534.334.36月18日22:1034.634.734.035.134.933.734.934.834.636.636.635.26月19日00:1335.035.134.136.035.734.035.936.435.544.643.939.56月19日02

49、:1540.039.437.043.242.338.141.143.642.150.448.846.06月19日04:2046.245.743.147.546.643.446.747.145.953.652.049.56月19日06:1551.550.847.552.251.147.351.751.1 49.155.954.652.76月19日08:2554.553.849.854.953.749.4 54.853.6 50.957.055.854.36月19日10:3057.356.451.957.456.151.257.655.952.457.756.855.66月19日12:3059.5

50、58.453.359.357.852.359.857.753.458.257.556.56月19日14:3061.259.954.260.959.253.261.759.154.258.658.057.26月19日16:3562.861.355.062.560.553.963.460.454.858.958.557.86月19日18:3063.962.255.563.561.454.364.661.355.359.258.858.36月19日20:2964.862.955.964.462.154.765.662.055.759.459.158.66月19日22:2865.463.456.165

51、.062.654.966.162.455.959.459.258.76月20日00:2865.663.556.265.262.855.166.462.756.159.359.258.86月20日02:2865.663.456.265.362.855.266.462.756.159.2 59.158.76月20日04:3065.363.256.165.262.755.266.362.556.059.059.059.06月20日06:2964.962.855.865.062.555.166.062.355.958.858.758.46月20日08:3064.562.355.564.762.254.

52、965.762.055.758.558.458.16月20日10:2863.961.855.264.461.954.765.361.755.458.358.257.86月20日12:2063.461.354.864.061.654.564.861.355.258.057.957.56月20日14:2062.860.754.463.661.254.264.460.854.957.757.557.26月20日19:0061.2 59.2 53.3 62.5 60.2 53.6 63.2 59.8 54.1 57.0 56.8 56.5 6月20日23:0059.8 57.9 52.4 61.6 5

53、9.3 53.0 62.1 58.8 53.5 56.3 56.1 55.8 6月21日03:0058.5 56.7 51.4 60.6 58.4 52.4 61.1 57.9 52.8 55.7 55.4 55.1 6月21日07:2057.1 55.4 50.4 59.6 57.4 51.8 59.9 56.9 52.1 55.1 54.7 54.4 6月21日11:1555.9 54.2 49.6 58.8 56.6 51.2 59.0 56.1 51.5 54.4 54.1 53.9 6月21日15:5054.5 52.9 48.6 57.6 55.6 50.6 57.8 55.0 5

54、0.7 53.8 53.4 53.1 6月21日19:3053.5 52.0 47.9 56.8 54.9 50.1 57.0 54.3 50.2 53.3 52.9 52.6 6月21日23:3052.4 51.0 47.1 55.9 54.2 49.5 56.1 53.5 49.6 52.7 52.3 52.1 6月22日03:3051.2 49.9 46.3 55.1 53.3 48.9 55.1 52.7 49.0 52.2 51.8 51.5 6月22日07:2550.3 49.1 45.7 54.3 52.7 48.5 54.3 52.0 48.5 51.8 51.3 51.0 6

55、月22日11:1549.4 48.3 45.0 53.6 52.0 48.0 53.6 51.4 48.0 51.3 50.8 50.5 6月22日15:3046.7 47.3 44.3 52.8 51.3 47.5 52.7 50.7 47.4 50.8 50.0 49.1 6月22日19:3047.7 46.5 43.7 52.1 50.6 47.0 52.0 50.1 46.9 50.3 49.8 49.5 6月22日23:3046.8 45.8 43.1 51.4 50.0 46.5 51.3 49.4 46.5 49.9 49.3 49.1 6月23日03:3046.0 45.1 4

56、2.5 50.8 49.5 46.1 50.6 48.8 46.1 49.5 48.9 48.6 6月23日07:1545.3 44.5 41.7 50.2 49.0 45.7 50.0 48.3 45.7 49.1 48.5 48.2 6月23日11:3044.7 43.9 41.1 49.7 48.5 45.4 49.5 47.8 45.2 48.7 48.1 47.9 6月23日16:3043.7 42.9 40.3 48.8 47.7 44.9 48.6 47.0 43.4 48.1 47.6 47.3 6月23日19:3043.0 42.2 39.8 48.2 47.2 44.4 4

57、8.1 46.5 42.9 47.6 47.1 46.9 6月23日23:3042.6 41.7 39.5 47.9 47.0 44.1 47.6 46.2 42.7 47.5 46.8 46.6 6月24日03:3042.0 41.2 39.1 47.4 46.4 43.8 47.2 45.8 42.2 47.1 46.5 46.3 6月24日07:3042.0 40.8 38.6 46.6 45.3 42.3 46.4 40.7 38.7 46.8 45.1 43.4 6月24日11:3041.9 40.5 38.5 46.4 45.2 42.1 46.1 40.0 38.5 46.6 4

58、5.0 43.2 6月24日17:2040.4 39.7 38.0 46.1 45.1 42.8 45.7 44.4 41.7 46.1 45.4 45.2 6月24日19:3040.0 39.4 37.7 45.6 44.8 42.5 45.3 44.1 41.5 45.8 45.2 45.0 6月24日23:3039.6 39.0 37.4 45.2 44.4 42.2 44.9 43.7 41.2 45.5 44.8 44.6 6月25日03:3039.3 38.7 37.2 44.8 44.0 41.9 44.5 43.4 40.9 45.2 44.6 44.4 6月25日08:203

59、8.2 38.3 36.9 44.4 43.6 41.6 44.1 43.0 40.6 44.8 44.2 44.0 6月25日16:2038.1 37.7 36.4 43.6 43.0 41.1 43.3 42.3 40.0 44.3 43.8 43.6 6月26日00:3037.3 37.1 36.0 42.8 42.2 40.5 42.5 41.5 39.6 43.7 43.2 42.8 6月26日08:3037.0 37.1 36.0 42.0 42.0 40.0 41.5 40.0 39.1 43.0 42.2 42.1 6月26日16:3036.5 36.2 34.9 41.8 4

60、1.2 39.7 41.0 40.0 38.8 42.6 42.1 41.9 6月27日00:3036.1 35.7 34.9 41.3 40.8 39.3 41.0 40.2 41.0 42.4 41.8 41.6 6月27日08:3035.7 35.4 34.5 40.5 39.7 37.9 40.8 40.2 38.9 41.9 41.3 41.1 6月27日16:3035.1 35.2 34.4 40.4 39.5 37.5 40.1 40.0 38.4 41.6 41.1 41.0 6月28日00:3034.9 34.7 33.9 39.9 39.4 38.2 39.6 38.9 3

61、7.2 41.1 40.5 40.4 6月28日08:3034.6 34.4 32.6 39.4 39.0 37.9 39.2 39.8 37.0 40.8 40.6 40.0 6月28日16:3034.4 34.0 32.2 39.1 38.8 37.4 39.0 39.4 36.7 40.5 39.4 40.0 6月29日00:3034.1 33.8 32.0 38.8 38.6 37.1 38.7 39.0 36.5 40.2 39.1 39.0 6月29日08:3034.0 33.4 31.5 38.5 38.3 37.0 38.5 38.5 36.2 40.1 39.0 39.0 6

62、月29日16:3034.0 33.3 31.0 38.4 38.3 37.0 38.3 38.3 36.1 40.5 39.4 38.9 6月30日00:3034.0 33.3 31.5 38.3 37.5 36.7 38.2 38.1 36.1 39.3 36.4 38.8 6月30日08:3032.9 28.7 32.1 37.4 37.1 36.3 37.2 36.7 35.6 38.6 38.2 38.1 6月30日16:3032.9 28.6 32.1 37.2 37.1 36.1 37.1 36.6 35.6 38.5 38.2 38.1 7月1日00:3032.7 28.4 32

63、.0 36.9 36.6 35.8 36.7 36.2 35.2 38.2 38.0 38.1 表3-42 N30#桩温度监测特征值统计结果（单位：）特征值浇筑温度最高温度最大温升最大最小平均最大最小平均最大最小平均温度34.834.034.366.453.560.932.119.226.6从N30#桩温度监测数据得出，在水化热的作用下，混凝土在1.5天达到最高温度。最高温度最大值为66.4，最小值为53.5，平均值为60.9。最大温升到达32.1。依据现场实测的温度数据进行施工期温度场的反分析，反演识别热学特性参数，其中水化热散发一半的时间为0.5天，最终绝热温升为48。3.4 巨型桩温控反

64、分析结果运用N30#桩得出的热血特性参数对直径8m和直径5.7m巨型桩筋有限元仿真分析，计算时间均为500d。桩身混凝土在两种浇筑温度（35、30）工况下，具有相同的温度应力变化规律。在浇筑温度为35和30工况下，温度比原参数计算值明显提高，最大拉应力出现在早期表层混凝土，有部分点不满足早期抗裂要求，随着时间的推移，表层混凝土温度随空气温度而变化，应力也随之变化，后期满足抗裂要求。除了表层断面，从其表层以下1m处断面开始至桩底，满足抗裂要求，不会出现裂缝。在浇筑温度为30的基础上增加表层蓄水养护措施（蓄水30天），表层温差减小幅度较大，基本满足抗裂要求。因此浇筑方案：混凝土浇筑温度30+蓄水养

65、护30天（水温取40，实际施工时不得低于混凝土浇筑温度和气温）。此时的应力状态最好，虽然顶部仍有拉应力，但蓄水养护后基本满足抗裂要求。第4章 大体积混凝土施工4.1 浇筑前施工准备1、浇筑前应将孔内的垃圾，泥土等杂物及钢筋上的油污泥土清除干净，并检查钢筋的保护层距离是否够，若不够，通过调整钢筋笼的加劲箍及三角架来控制。2、由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。3、浇筑砼用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。（一）孔内浇筑操作平台布设巨型桩混凝土浇筑平台采用100100木方并排搭设，垂直间距2m，见图4-2、4-3。木方与钢筋笼之间用8号铁丝绑扎固定。当混凝浇筑面距离操作

66、平台约500mm时，拆除下一级平台，浇筑工人上移至上一操作平台浇筑振捣施工。浇筑平台搭设示意图如下图。图4-1 巨型桩灌注砼剖面图图4-2 AZH1巨型桩灌注砼操作平台俯视图图4-3 AZH2巨型桩灌注砼操作平台俯视图（二）浇筑设备准备及人员安排1、巨型桩浇筑前应根据混凝土浇筑强度，配备足够的浇筑设备。首先计算出每条巨型桩桩芯混凝土方量：，为保证混凝土能连续浇筑，根据不同桩径的巨型桩配置的人员及主要设备如下表：表4-1 巨型桩砼浇灌主要设备配备表桩号桩径（m）预估桩长（m）砼用量（m3）砼供应量地泵(50m3/h)砼运输车(9m3)100振动棒（台）浇灌用时（h）直卸（m3/h）泵送（m3/h

67、）台数辆次/hN15.720.2550.2206021346.8N25.723.9644.6206021348.1N35.723.9644.6206021348.1N45.724.7664.9206021348.1N55.723.7639.5206021348.0N65.725.7690.5206021348.6N75.721.7588.4206021347.4N85.723.4631.7206021347.9N95.727.8743.9206021349.3N105.725.5685.3206021348.6N115.729.1777.2206021349.7N125.717.0468.52

68、06021345.9N135.733.5889.32060213411.1N145.735.3935.22060213411.7N155.720.5557.8206021347.0N165.713.9389.5206021344.9N178.035.11813.42060213622.7N188.021.71140.22060213614.3N198.024.61285.92060213616.1N208.013.2713.2206021368.9N218.016.1858.92060213610.7N228.030.91602.42060213620.0N238.027.91451.7206

69、0213618.1N248.022.01155.32060213614.4混凝土供应商从搅拌站到达工地的往返运输时间均需1h，每台砼车从进场到出场的灌注时间需20分钟，由于塞车以及现场各种不利因素的影响考虑耗时10分钟，所以每台砼车从搅拌站到工地的往返总耗时为1.5h。上表计算出的砼车为每小时灌注80 m3混凝土所需的砼运输车辆次，考虑到运距、塞车、现场排队等候等因素的影响，从混凝土搅拌站发出的砼运输车需要1.513=20辆次（其中每个串筒2辆共6辆砼车在现场排队等候），才能满足供应1个直卸串筒和2台地泵泵送的要求。现场使用的机械设备见下表。表4-2 机械设备用表序号机械名称型号单位数量备注1

70、塔式起重机中联5023台2已安装，浇筑辅助吊装2混凝土地泵50m3/h台23混凝土地泵50m3/h台1备用4混凝土搅拌车9 m3/h辆205插入式振动棒100根85.7米用4根，8.0米用6根，其余备用6发电机500KW台1由于部分巨型桩混凝土浇灌方量大，浇灌时间最长达23h，为保证桩芯砼的浇筑质量，现场管理人员分为2组，具体人员及岗位安排见表4-3。4-3巨型桩浇筑人员配备组号人员岗位组号人员岗位1组史新鹏组长2组周赞良组长荣科副组长李永辉副组长谢军邦技术员易恒技术员徐胜平安全员张子敬安全员王浩然施工员徐胜和施工员史海亮施工员吴卢红施工员李光勇浇筑现场砼车指挥张祖荣浇筑现场砼车指挥张祖芳砼车

71、进出场指挥李大林砼车进出场指挥李冠华入模温度、坍落度测试汤斌入模温度、坍落度测试何泽莆坑顶试块留置洪永峰坑顶试块留置供应商坑底试块留置供应商坑底试块留置丘秉祥泵管洒水邱少文泵管洒水汤新军物资供应部钟瑞物资供应部陈明电工肖开林电工各岗位职责如下：组长：全面负责巨型桩混凝土浇筑有关施工质量的义务和责任，对施工质量负直接责任；副组长：协助组长工作，负责巨型桩大体积混凝土的施工质量控制；技术员：在浇筑前做好巨型桩浇筑的相关质量技术交底以及施工现场的相关技术工作；安全员：在浇筑前做好巨型桩浇筑的相关安全交底以及施工现场的安全工作；施工员：按照施工方案对混凝土施工质量进行监督，负责内部施工程序的检查，收集

72、整理汇总与质量有关的资料；实验员：负责现场混凝土入模温度、坍落度测量以及标养和同条件养护试件留置工作；物资供应部：负责混凝土浇筑时相关物资、器材、设备的询价及采购，负责进货的质量控制、管理、仓储、保管、物资的发放与使用监督，做好相应的各种试验与记录；砼车进出场指挥：全面负责浇筑现场混凝土运输车辆进出场和运输路线指挥和协调工作。2、现场另外准备状态良好的卷扬机5套，发电机1台，以应急处理施工过程中出现的问题。3、浇筑桩芯混凝土时，采用3个串筒浇灌，其中2个用2台30m3/h的地泵供应混凝土，另外一个采用直浇方式（混凝土车在孔桩边直接向串筒送料）。为了合理安排混凝土车的进出顺序，委派专人指挥车辆，

73、泵送料砼车统一由2#门进场，直卸料砼车统一由4#门进场，所有砼车由4#门出场。根据基坑第一道支撑限载分布图确定现场砼车排队的排队位置，砼车在现场的排队等候区域及行驶路线如图4-4所示。4、混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。5、提前签订商品混凝土供货合同，签订时需说明具体供应时间、标号、所需车辆数量及间隔时间，特殊要求如入模温度、坍落度、水泥及预防混凝土碱集料反应所需提供的资料等。6、施工工具准备齐全，用电设备进入施工面。7、混凝土浇筑前，对混凝土浇筑班组做施工方案学习及技术交底，对重点部位单独交底。（三）巨型桩混凝土浇筑前的地下水处理根据地质报告显示：挖

74、孔桩主要穿越的地层为全风化、强风化、中风化及微风化，而强风化为相对较强的透水层。前期完成的基坑支护已经将止水帷幕打入了中风化，在强风化中基本形成了第一道止水屏障，巨型桩桩端进入微风化后，强风化地层中的孔桩护壁形成了第二道止水屏障，大大降低了强风化的渗水量。浇筑前的孔内排水可以采用明排抽水。根据现场情况，在浇筑前将孔内水引至低洼处，并设置2-3台30m3潜水泵抽水，抽水完成后便可浇筑混凝土。图4-4 巨型桩混凝土车分流示意图（四）封底混凝土与桩芯混凝土的接缝处理桩芯混凝土浇筑前对封底混凝土的接缝的处理，应采取以下措施：(1)对封底表面混凝土先应清除浇筑表面的浮浆、软弱混凝土层及松动的石子，使其表

75、面均匀的露出粗骨料；(2)为确保接缝处混凝土的粘结质量，在浇筑桩芯混凝土时，必须先将封底混凝土凿毛，使接缝处粗糙，清除凿出的砼碎块后再进行桩芯混凝土的浇筑，以保证接缝处的粘结质量。4.2 巨型桩混凝土浇筑的难点分析巨型桩是本工程的是主要施工难点，巨型桩最大桩身直径达8.0m，预计最长桩长约35米，在如此巨大的孔桩中浇筑混凝土也成为本工程混凝土浇筑的一大难点。巨型桩与普通桩身混凝土相比具有体型大，钢筋密，混凝土数量多，工程条件复杂和施工技术要求高的特点。除了必须满足混凝土的强度、刚度、整体性和耐久性等要求，如何控制温度变形裂缝的发生和发展外还表现在以下几点：如何在巨大的孔桩中安全的浇筑混凝土；如

76、何配置相应的人工及设备，保证混凝土连续浇筑。4.3 巨型桩混凝土浇筑桩孔验收合格后，及时清扫护壁上的护壁混凝土碎块、泥土等杂物，立即进行封底混凝土施工，然后再进行钢筋笼绑扎，以保证巨型桩桩芯大体积混凝土的浇筑质量。（1）混凝土的分层浇筑大体积混凝土采用分层浇筑的方法，每层厚度约500mm，从下至上依次浇筑，混凝土浇筑时必须保证第一层混凝土初凝前进行第二层混凝土浇筑。搅拌车在卸料之前，要求高速运转1分钟，确保进入地泵受料斗的混凝土质量均匀。混凝土浇筑振捣分层示意图如图4-5所示。（2）混凝土的振捣混凝土振捣采用振动棒振捣，要做到“快插慢拔”，上下抽动，均匀振捣，插点要均匀排列，插点采用并列式和交

77、错式均可；插点间距为300400mm，插入到下层尚未初凝的混凝土中约50100mm，振捣时应依次进行，不要跳跃式振捣，以防发生漏振。每一振点的振捣延续时间1530秒，使砼表面水分不再显著下沉、不出现气泡、表面泛出灰浆为止。每台泵车进料量要及时反映到调度室，按浇捣总量及时平衡搅拌车进入各泵位，基本做到浇捣速度相同，齐头并进。为使砼振捣密实，AZH1巨型桩配备2台振动棒，第二圈钢筋以内配备6台振动棒；AZH2巨型桩配备4台振动棒在振捣过程中要严格控制振捣时间、移动距离和插入深度。图4-5混凝土浇筑振捣分层示意图混凝土由大斜面分层下料，分皮振捣，每皮厚度为50 cm左右，采用“分段定点、一个坡度、薄

78、层浇筑、循序推进、一次到顶”的方法确保避免出现施工冷缝。（3）砼表面处理大体积砼的表面水泥浆较厚，可能存在严重泌水现象，应仔细处理。对于表面泌水，当每层混凝土浇筑接近尾声时，应人为将水引向低洼处缩为小水潭，然后用小水泵将水抽至附近排水沟。如下图所示。图4-6 浇筑表面处理图（4）取样与试件留置用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取，按1组/50m3取样，同条件养护试件拆模后，应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置，并应采取相同的养护方法，各桩的取样数量见表4-4。试块的抽取：地泵施工时，在串筒进料口进行标养和同条件养护试件取样。表4-4 巨型桩试件预留统计表桩号桩

79、径（m）预估桩长（m）砼用量（m3）试块预留（组）标养试件同条件养护试件N15.720.2550.21111N25.723.9644.61313N35.723.9644.61313N45.724.7664.91414N55.723.7639.51313N65.725.7690.51414N75.721.7588.41212N85.723.4631.71313N95.727.8743.91515N105.725.5685.31414N115.729.1777.21616N125.717.0468.51010N135.733.5889.31818N145.735.3935.21919N155.72

80、0.5557.81212N165.713.9389.588N178.035.11813.43737N188.021.71140.22323N198.024.61285.92626N208.013.2713.21515N218.016.1858.91818N228.030.91602.43232N238.027.91451.73030N248.022.01155.32424（5）超灌高度为了使桩顶混凝土强度和密实度达到要求，巨型桩成桩后的桩身混凝土顶面应高于桩顶设计标高，超灌高度为20cm。4.4 施工温度控制措施及温度监测方案4.4.1 混凝土施工过程温度控制措施1、混凝土浇筑过程的温度控制措

81、施混凝土浇筑方法：由于孔桩工程要求一次浇筑完成，不能留施工缝，孔桩内混凝土采用斜面分层方式浇筑，并符合下列规定：混凝土的摊铺厚度应根据所用振捣器的作用深度及混凝土的和易性确定。本工程中采用500mm 厚度进行浇筑，根据混凝土公司供应能力测算，500mm厚浇筑时间小于1小时，远远未超过混凝土初凝时间。要防止因间隔时间过长产生“冷缝”。2、混凝土的拌制、运输为防止水泥水化热峰值的提前上升，必须采用缓凝及降温措施，冰屑拌制混凝土是其中的一个措施，混凝土必须满足连续浇筑施工以及尽量降低混凝土出罐温度的要求，并应符合下列规定：(1)本大体积混凝土施工时，混凝土的坍落度以工作性控制，在和易性较好的范围内取

82、小值，泵送混凝土满足泵送规范要求。(2)混凝土在不同时节浇筑时，均要采用缓凝型混凝土，控制混凝土的初凝时间达到10h-12h。混凝土中缓凝剂的掺量要根据施工时的气温确定，以现场实测试验来确定不同浇筑温度与环境温度下混凝土的缓凝剂掺量，以达到规定的缓凝时间。不可超量使用。3、混凝土养护在尽量减少混凝土内部温升的前提下，大体积混凝土的养护是一项关键大工作，必须切实做好。巨型桩桩芯混凝土的养护采用蓄水养护法，为保证混凝土内外温差25，蓄水深度根据混凝土厚度经计算确定，蓄水深度计算公式如下：式中：R混凝土表面的热阻系数（m2k/w），计算公式为 X混凝土维持到预定温度的延续时间（h），取养护时间21天

83、； M混凝土结构物表面系数（1/m）； Tmax混凝土中心最高温度（T70为65、T69为65.9）； Tb混凝土表面温度（T70为35.21、T69为35.35）； K透风系数，取1.30； 700混凝土的比热容（kj/m3K）； T0混凝土浇筑、振捣完毕开始养护时的温度（），取浇筑当天日平均气温30； mc每立方米混凝土的水泥用量（T70为269 kg/m3、T69为270kg/m3）； Q（t）混凝土在规定龄期内的水化热（291kj/kg）； w水的导热系数，取0.58W/（mK）。 经计算，得出T69、T70配合比蓄水养护时所需的蓄水深度均为0.27m。实际养护过程中考虑到水份漏失、蒸

84、发等因素的影响，蓄水深度取0.3米。每条桩混凝土浇筑完毕后，在巨型桩孔口采用黑色遮阳布搭盖，防止太阳暴晒。图4-7 巨型桩蓄水养护剖面图（4）温控在大体积混凝土养护过程中，应对混凝土块体内外温差和降温速度进行监测，现场实测在大体积混凝土施工中是一重要环节，根据现场实测结果可随时掌握与温控施工控制数据有关的数据(内外温差、最高温升及降温速度等)，可根据这些实测结果调整保温养护措施以满足温控指标的要求。4.4.2 温度监测方案大体积混凝土的温控施工浇筑过程中应进行混凝土浇筑温度的监测，在养护过程中应进行混凝土浇筑块体升降温、内外温差、降温速度及环境温度等监测，采用仪表测温。监测会给施工及时提供信息

85、反映大体积混凝土浇筑块体内温度变化的实际情况及所采取的施工技术措施效果，为在施工过程中及时准确采取温控对策提供科学依据。1、测温过程中的一般概念(1)混凝土的浇筑入模温度：系指混凝土振捣完成后，位于浇筑层混凝土上表面以下50mm-100mm 深处的温度。(2)混凝土中部温度：指混凝土结构小尺寸断面中部距侧面大于2m 以上处温度。(3)混凝土浇筑块体的外表面温度(通常成为混凝土表面温度)：系指混凝土外表面以内50mm处的温度为准。(4)混凝土浇筑块体的底表面温度(通常成为混凝土底部温度)：系指混凝土浇筑块体底表面以上50mm 处的温度为准。(5)混凝土环境温度：规定为护壁外岩土环境中的温度值。2

86、、测温系统测试方法采用热电偶法及电阻测温法，测温元件及测温仪表的选择主要是保证测温元件与仪表有足够的精度和可靠性以满足温控施工的需要。根据以往的施工实践经验，仪表的温度记录的误差不大于1，测温元件的测温误差不大于0.3，就可满足大体积混凝土温控施工过程中监测的需要。但是在测温元件的筛选及测温元件的安装应严格按照以下黑体双横线条文的规定执行，否则将会引起测试误差过大或元件失效而无法取得所需要的数据。另外，在混凝土浇筑过程中，要注意保护测温元件及其引线，避免测温元件失效。铜-康铜热电偶型温度传感器及电阻型温度传感器技术要求：(1)温度传感器的测温相对误差应不大于0.3；(2)温度传感器安装前，必须

87、经过浸水24h 后，按本条一款的要求进行筛选；(3)温度传感器必须保证良好的绝缘性能。信号传感器技术指标规定要求(1)温度记录的误差应不大于0.5；(2)测温仪器应具有自动记录功能，可与计算机连网，可进行数据时时传输任务；(3)必须具有强抗干扰性能，特别是强抗电磁信号干扰能力；(4)测温仪表的性能和质量应保证施工阶段测试的要求，可长时间连续工作。图4-8 便携式混凝土温度测试3、大体积混凝土块体温度监测点布置温度监测点的布置，以真实地反映出混凝土块体的里外温差、降温速度及环境温度为原则，一般原则是：混凝土的角、边及混凝土的中心位置，所布置的测点应均匀分布，最好是等距离间隙，以便易于计算混凝土的

88、降温速度及其混凝土内部的温度场分布。测点的布置及测试制度应能概括混凝土内部温度场和温度应力场以及内表温差，环境温度等的变化情况，便于发现问题及时采取措施。本工程具体按下列方式布置温度传感器：(1)温度监测点布置范围以所选混凝土浇筑块体平面图对称轴线的半条轴线为测温区，在测温区内温度测点呈平面布置；(2)温度监测的位置与数量根据桩体内温度场的分布情况及温控的要求确定；(3)较大尺寸桩身平面半条对称轴线上，温度监测点的点位应不少于2 处；(4)沿混凝土浇筑块体厚度方向，每一点位的测点数量，宜不少于3 点；(5)保温养护效果及环境温度监测点数量应根据具体需要确定；根据以上布置原则，本工程的温度监控点

89、布置如下：本工程，在每个巨型桩的每个截面布置一处测温点，沿桩长方向划分为5个测区，每个测区布置3个温度监测点。从混凝土浇筑层的上表面温度测试区开始依次编号为：1、2、3、4、5。3号测点为本孔桩的中心点，1号测点为上表面温度监测点，埋设位置距离表层混凝土50-100mm，2号测点埋设位置距离表层混凝土3000mm，4号点埋设位置距离封底混凝土3000mm，5号测点为下表面温度监测点，距离封底混凝土约50-100mm。桩身的3个测温截面的编号为：A、B、C，A断面为平面中部测区取在桩孔中心处，B取在桩半径方向中心处，C为桩半径方向距离护壁0.5m处，如下图所示。图4-9 巨型桩身砼温度检测点示意

90、图4、温度计性能检测从厂家购置温度计要进行性能检测，包括：温度计的温度性能检测：1）试验0电阻时，仪器之间需铺8lO cm厚直径小于3cm的碎冰层，用洁净的自来水（水与冰比例为 1:2）或一蒸馏水。保证仪器在0情况下恒温2小时，测值已稳定不变时再测读；2）试验温度系数时，仪器要浸入水下5cm，勿使仪器碰到加热器，保持温度变化在上0.1以内的情况下恒温1小时以上，测值已稳定不变时再测读；3）应在测记温度和电阻的同时，测量仪器的电阻比和地缘电阻。温度绝缘检验：1）高温绝缘：在进行温度性能检验时，应测量温度达到量程上限时的仪器绝缘电阻；2）低温绝缘：在进行0电阻检验时，应测量仪器处于0时的绝缘电阻。

91、防水性能检验：1）检验时对仪器施加水压力为0.5MPa，持续时间应不少于0.5小时；2）量测仪器电缆芯线与外壳（或高压容器外壳）之间的绝缘电阻，星测温度为室温；3）要求被检仪器的绝缘电阻不小于200MQ。同样，从厂家购置电阻比电桥，首先要进行按清单验货，然后进行性能检测。电阻比电桥检验项目包括：绝缘电阻Rx、零位电阻o及其变差o、电阻比z及电阻R的准确度、内附检流计灵敏度fg及工作时间tg。检验按有关规范要求进行。5、电缆连接（1）基本要求1）埋设仪器应联接具有耐酸、耐碱、防水性能的专用橡皮电缆，其芯线应为镀锡钢丝。2）电缆在使用温度为-2580；承受的水压力为1.0MPa时，绝缘电阻应50M

92、。3）电缆芯线应在100m内无接头。4）四芯电缆每100m的单芯电阻应不超过1.5，芯线之间每100m的电阻差值应0.05。5）电缆内通入（0.10.15）MPa气压时，其漏气段不得使用。（2）电缆连接准备 应根据观测设计和现场情况准备仪器的加长电缆，其长度按下式计算： L KL。 B 式中：L接长电缆总长度（m）； L。仪器到观测站牵引路线长度（m）； K一接长电缆系数，一般取1.05； B观测端加长值，对坝内仪器为23m，对基岩仪器为35m。（3）电缆的联接剥制电缆头要利用硫化，在去除芯铜丝氧化物时不得折断铜丝。联接时应保持各芯线长度一致，并使各芯线接头错开，采用锡和松香焊接，焊后检查芯线

93、联接质量。芯线搭接部位用黄腊绸、电工绝缘胶布和橡胶带包裹，一电缆外套与橡胶带联接处应锉毛并涂补胎胶水，外层用橡胶带包扎直径应大于硫化器钢模槽2mm。详细情况按有关规范要求进行。图4-10 电缆联接1、3黑色芯线；2铜丝搭接；4扭紧铜丝；5焊接；6、8红色芯线；7、9白色芯线；10绿色芯线；11、13电工胶布；12黄蜡绸电缆硫化要求：1）接头硫化时必须严格控制温度，硫化器预热至100后放入接头，升温到155160，保持30分钟后，自然冷却到100时脱模；2）硫化接头在（ 0.10.15）MPa气压下试验时不漏气，在1.0MPa压力水中的绝缘电阻应50；3）接头硫化前后应测量、记录电缆芯线电阻、仪

94、器电阻比和电阻；4）应在仪器端、电缆中部和测量瑞安放仪器编号牌；5）电缆测量端芯线头部的铜丝应进行搪锡，并用石腊封。6、测温传感器的安装及保护测温传感器的安装及保护应符合下列规定：1）各高程水平面的3支温度计，沿径向布置，用两根钢筋水平固定在钢筋笼上，并固定安装在两根钢筋下面的中间。5个高程平面上的温度计，需尽量布置在同一铅直面上，以减少施工干扰。必须保证仪器埋设的位置和方向正确，并应防止仪器受到损坏。2）埋设在混凝土内的温度计位置误差应控制在5cm内。3）埋设在浇筑层底部或中部的温度计，振捣时，振动器距温度计应不小于0.6m。4）电缆牵引沿两根固定钢筋下方至外围钢筋网，在沿外围钢筋网铅直向上

95、，引致地面固定架。并沿线固定。水平牵引可直接埋设在混凝土内或加槽钢保护；向上牵引时可沿钢筋上引；向下牵引时宜预埋电缆或导管，导管中应设钢丝绳或其他承受电缆自重的附件。5）埋设电缆时应避免电缆承受过大拉力或接触碎石和振捣器，电缆在导管的出口和入口处用橡皮或麻布包扎，以防受损。安装温度计时，先将两根A18并排绑扎，再将温度计绑扎在A18钢筋下方，防止振动棒与温度计直接接触损坏温度计。6）混凝土浇筑后电缆未引人永久测站前，应用胶管或木箱加以保护，并设临时测站和防雨棚，严禁将电缆观测端没入水中，以免芯线锈蚀或降低绝缘度。7）电缆固定后立即测试线路的通畅性。8）埋设记录。埋设时应记录仪器设计代号和出厂编

96、号、仪器的座标位置和方向、电缆走向和高程、仪器埋设时间及埋设前后的检查和观测数据、混凝土人仓温度、气温及浇筑块周围环境情况。线路保护：混凝土浇筑过程中，混凝土下料时不得直接冲击温度传感器及其引出线；振捣时，振动器距温度计应不小于0.6m，孔口的电缆按编号顺序固定在钢筋支架上，并用塑料袋包严实，防止雨水淋湿。7、测温结果的处理测温工作应指派专人负责，24小时连续测温，尤其是夜间当班的测温人员，更要认真负责，因为温差峰值往往出现在夜间。每次测温结束后，应立刻整理、分析测温结果并给出结论。在混凝土浇筑的7天以内，测温负责人应每天向业主、监理、现场技术组报送测温记录表，7天以后可2天报送一次。在测温过

97、程中，一旦发现混凝土内外温差大于25，立即在巨型桩桩芯混凝土上面搭设脚手架，用碘钨灯加温。8、测温记录要求温度观测频率：在混凝土温度达到峰值前每2小时观测一次；到达温度峰值后每4小时观测一次；当每天的温降小于2时每8小时观测一次；一个月后逐渐减少，观测次数每月410次。9、各龄期实测内部温度值与理论最大内部温度比较表表4-6温度比较表龄期（d）36912151821242730TtTmax实测值理论值10、桩基中心与桩基上表面保温养护内外升降温变化表表4-7 温度变化表温度计编号安装前浇筑前浇筑后，入模2h后4h后。N01D1AN01D1BN01D1CN01D2AN01D2BN01D2CN01

98、D3AN01D3BN01D3CN01D4AN01D4BN01D4CN01D5AN01D5BN01D5C11、测试结果分析资料分析的项目、内容和方法应根据实际情况而定。资料分析通常采用比较法、作图法、特征值统计法及数学模型法。对温度监测成果，应与设计预期效果相比较。应分析观测温度的大小、变化规律及趋势。在此基础上应判断温度变化和趋势是否正常，是否符合技术要求，并应对各项监测成果进行综合分析，揭示桩体的工作状况以及缺陷和不安全因素。温度观测成果统计量包括：最大和最小值（包括出现时间）、最大温升和温降等。另外，还应该进行内表温差和温度变化规律的分析。表4-8 N01#桩混凝土温度观测特征值温度计编号

99、最高温度最低温度最大温升最大温降N01D1AN01D1BN01D1CN01D2AN01D2BN01D2CN01D3AN01D3BN01D3CN01D4AN01D4BN01D4CN01D5AN01D5BN01D5C12、测温制度(1)在温度计安装前、浇筑前都要对其进行测试，以检查温度计的完好性。(2)在混凝土浇筑时，测试一次混凝土的入模温度，做好记录工作。(3)浇筑完毕的混凝土在后开始测试，具体测试要求见表4-5。4.5 施工进度计划巨型桩预估桩长最长达35米，最短约13米，所以巨型桩大体积混凝土的浇筑顺序按成桩的先后依次进行。巨型桩成孔验收合格后，立即进行封底混凝土、钢筋笼绑扎以及土压力盒、钢

100、筋应力计等监测设备的安装施工，混凝土浇筑的进度计划如下图所示。第5章 大体积混凝土施工质量管理及安全措施5.1 施工质量保证措施5.1.1 质量控制体系建立以项目经理负责制为中心的质量保证体系（见下图），按照ISO-9002质量保证模式及初检复检终检的三级检验制度对本标工程的施工质量进行全过程控制。项目经理部设质量管理办公室负责整个工程的质量控制，施工区设专职质检员，专门负责发现和解决本工程在各项目施工中存在的质量问题，并及时上报质量管理办公室。以此对整个施工过程进行质量控制，并对工程质量进行初检。项目质量管理领导小组下设质量管理办公室对工程质量进行复检。对复检合格的工程项目报请监理工程师对工

101、程质量进行终检。总工程师 经理项目经理目质量管理领导小组执行经理 质检员工程技术部 综合部计划合同部物资供应部劳资财务部 工 人作业组作业组作业组工 人工 人图5-1 质量管理机构框图质量管理机构各主要单元的具体职能：项目经理 全面负责忠实地履行施工合同中有关施工质量的义务和责任，对施工质量负直接责任。对聘用人员有指挥、解聘和因质量目标完成情况进行奖惩的权力。执行项目经理 协助经理工作，在项目经理离开现场期间，全权负责工程的施工质量控制，代理行使项目经理的相关权力。项目总工 负责组织及实施本合同的质量管理，审查、修订有关质量的各类计划及报表，直接深入施工现场，随时发现和解决施工中存在的问题，对

102、施工全过程的质量负责。项目质量管理领导小组 为保证工程质量，项目经理部成立以总工为组长的质量领导小组，从宏观上对施工质量进行控制。项目质量管理领导小组下设质管办。质管办 以总工程师为主任，工程技术部部长为副主任，具体执行质量领导小组对各分项项目的质量目标要求和实施。工程部 在总工程师领导下，按规定贯彻质量标准，具体负责本合同项目质量的制订与执行，对施工质量进行监督，负责内部施工程序的检查，收集整理汇总与质量有关的资料。有权对单元质量提出奖惩意见和处理意见，负责保持与质量、安全工程师的联系、协调。物供部 在总工程师领导下，负责本合同范围内的物资，器材、设备的询价及经理审批购货合同的鉴定与采购，负

103、责进货的质量控制、管理、仓储、保管、物资的发放与使用监督，做好相应的各种试验与记录，随时提交总工程师与监理工程师审查，保证材料质量与设备完好率。各作业班组 按照经理部提出的质量、进度目标和要求，保质高效地完成工程施工。5.1.2 施工过程质量控制程序1、施工过程控制的一般程序设计交底、研究图纸及说明书编制工作程序及质量保证计划审查批准施工前准备试验段施工施工计划根据计划编制任务书材料供应设备供应执行施工方案开展QC活动按质量保证计划进行质量控制效果检查、质量检查改善施工管理施工质量的鉴定和评价移交工程文件图5-2 施工过程控制一般程序图2、质量监督检查程序施工班组自检下一工序互检技术负责人检查

104、质检负责检查签认记录符合要求隐蔽工程验收质量评定进行下一工序图5-3 质量监督检查程序图5.1.3 巨型桩浇筑质量保障措施本工程人工挖孔巨型桩桩身混凝土强度为C45，桩孔AZH2直径为5700mm、AZH1直径为8000mm，这决定了单桩施工要求一次性无间断浇筑混凝土上千立方，属于巨型桩混凝土施工。由于其特殊的工程结构特点，控制的主要难点在于混凝土收缩、裂缝的控制与桩身成型的均匀性。根据这些特点，制定以下针对性方案。5.1.3.1 配合比设计方针根据大量工程实践，大体积混凝土产生裂缝的主要因素可以划分为材料、结构、施工技术三大方面。从材料方面来说，引起裂缝的主要原因是胶凝材料水化反应和收缩。必

105、须采取有效措施降低水化温升、减小混凝土芯表温差，合理较小混凝土收缩变形引起的应力。从桩身均匀性的控制方面，采取较小的施工塌落度，尽量减小砂率，采用低水灰比是配合比设计中需要重点考虑的因素。综合以上，采取如下措施：1、优化配合比，减少水泥用量；2、通过双掺粉煤灰与矿渣粉取代部分水泥，并可改善混凝土的塑性和可泵性，降低水化热，延缓温升峰值的出现，提高混凝土密实度；3、使用缓凝高效减水剂，降低单方用水量，减少混凝土收缩并可适当延长混凝土的凝结时间，防止混凝土早期强度快速增长，延缓温升峰值出现时间；4、适当降低混凝土的入模温度；5、严格砂、碎石的含泥量，并尽量采用大石生产，因为其比表面积较小，胶凝材料

106、的用量相对较低；6、在满足施工性能的情况下，尽量降低砂率，以保证桩身均匀性。5.1.3.2 原材料的选择与控制1、水泥：选用由大型旋窑水泥厂生产的质量稳定、水化热相对较低的水泥。针对本工程，选用海星小野田公司提供的日本小野田水泥。该水泥质量稳定可靠，铝酸三钙含量低于8%，这对减少混凝土的早期水化热是极为有利的，减少混凝土的早期水化热可降低裂缝产生的可能性。该公司在XX设有大型中转库，能保证大方量混凝土浇筑时的水泥供应。2、粉煤灰和矿粉：为了降低混凝土的早期水化热，采用级以上粉煤灰和S95级矿粉作为矿物活性掺合料。粉煤灰和矿粉有二次水化反应胶凝作用，用粉煤灰和矿粉取代部分水泥可以降低水化热总量，

107、特别是可以推迟和降低早期水化热的温峰和峰值，减轻裂缝产生的危险。同时，微粒的填充密实和微观级配作用可显著改善接口的微观结构，从而提高砼抗渗能力和抗氯离子能力，其流动性和粘聚性也可得到改善。3、选用混合砂：目前XX搅拌站基本采用河砂，但河砂质量有时波动较大，特别是含泥量和氯离子含量。为了确保混凝土用砂质量的稳定，充分发挥混凝土供应商现有的人工砂资源，人工砂含泥量、氯离子含量为零，并含有一定量的对混凝土和易性和密实性有利的石粉，因此采用河砂与人工砂比例为7：3的混合砂，大大降低了混凝土用砂的含泥量和氯离子含量，更能保证混凝土质量。4、碎石：选用采用5-25mm粒径碎石复配，使其达到连续级配。由于是

108、混凝土公司自有的碎石生产线，故可调整碎石的生产工艺生产颗粒级配很好的碎石。也可根据工地实际施工的需要，调整碎石的生产工艺生产适合工程需要的各种规格的碎石。5、外加剂：采用安托山自配的缓凝高效减水剂，降低混凝土的用水量，减少游离水，减少毛细孔隙使砼致密提高从而提高混凝土的强度。由于是自产减水剂可以根据工程要求调整混凝土的凝结时间。5.1.3.3 生产控制以及质量检测与控制1、原材料质量控制1）水泥严格按国家标准进行批量检测，对检测资料做到实时统计分析，即使是水泥个别指针的小幅度波动，也会直接反映到质控人员，对主要指针建立了相应的质量波动因素，能够直观地反映出来。定期进行水泥生产砼的试验试配验证工

109、作，考查水泥与其它原材料的适应性情况以及配合比的实用性。使用过程中，严格控制水泥的库存周期，按照先到先用的原则，确保水泥能够在有效期内，质量变化最小的情况下用于生产。水泥按国标要求每500吨取样试验，并有封存样品，以便于质量问题追溯。2）减水剂每批减水剂均取样进行规定项目试验，并存样备查。定期进行减水剂减水效果砼试配验证，从最终产品考查减水剂性能。3）粉煤灰、矿粉每车粉煤灰均取样检测细度并存样备查，合格后方可入库。粉煤灰气力输送入库过程中进行两次抽检复验，保证整车粉煤灰的质量是均匀的。每车矿粉均取样检测比表面积并存样备查，合格后方可入库。矿粉气力输送入库过程中进行两次抽检复验，保证整车矿粉的质

110、量是均匀的。4）砂（主要是控制河砂的质量）固定河砂供货商，定期与供货商进行质量磋商。河砂由混凝土公司自有车辆运输，实行预检合格后再进货。充分发挥供应商砂堆场存量大的优势，在河砂质量好时多组织货源，质量相对较差时停止进货。河砂进场以后，通过推土机起堆，使砂有一个预拌合的过程，提高砂的均匀性。砂场内部设有暗沟排水，四周设有明沟排水，使砂的含水率均匀，减小生产时的波动。5)石碎石全部由混凝土公司自产，碎石开采时，对泥土和风化岩进行严格剥离，从石料的源头上保证了碎石的含泥量和强度风化石的含量降至最低。发挥自身资源优势，定期对碎石进行颗粒级配检测，发现级配偏离最佳级配时可及时通知碎石厂进行生产调整，使级

111、配达到最佳。2、计量原材料计量应准确，应严格按设计配合比称量，其允许偏差应符合下列规定（按重量计）：1）胶凝材料（水泥、微细粉等）1%；2）外加剂（高效减水剂或其他化学添加剂1%）；3）粗、细骨料2%；4）拌合用水1%。3、生产控制混凝土浇筑前，由业主、监理、设计、施工单位组织相关人员到商品混凝土生产厂进行考察，包括评估生产规模、原材料质量、运输能力、应对停水停电以及机械故障等突发事故的能力。1）生产配合比混凝土供应商经过多年的试验和实践，总结出一套全面的可行的基准配合比。根据本工程混凝土的设计要求，选取适用的，满足设计和施工要求的基准配合比，并针对本工程要求进行验证性的试配试验，根据试配结果

112、作相应的调整，从而确保各种强度等级混凝土的各项指针都达到设计和施工的要求。2）砼质量控制由于巨型桩混凝土量比较大，浇筑速度比较快，混凝土公司按50立方米取一次样检测塌落度并留置2天、3天、7天、28天的标准尺寸试件。试件拆模后进入标准养护室养护，到期及时检验。每6小时检查原材料的称量1次。按GBJ107砼强度检验评定标准留置抗压强度试块及检验评定。坍落度的控制：在搅拌机内部装有砼含水率测定仪，反映砼的坍落度的变化情况，在搅拌机下料口装有监视器，生产人员可通过监视器观察到砼坍落度的变化情况，搅拌楼24小时有专职出厂检验员对每车砼的坍落度进行检查，合格后才能出厂。3）现场质量服务在砼供应之前混凝土

113、供应商均将派出技术人员进行技术沟通和技术交底，减少因技术沟通不足引起的质量问题。在供应过程中，派现场试验员进行现场质量跟踪和现场技术服务。随时反馈现场砼的质量情况和施工进展情况，处理现场技术问题。4、混凝土出机温度及浇筑温度控制为了减少混凝土的总温升，减少巨型桩基础温差及内外温差，控制出机及浇筑温度也是一项重要措施。（1）控制出机温度搅拌站混凝土原材料总的热量与搅拌后混凝土总热量相等的情况下，可得出混凝土出机温度T0如下：式中：Cs、Cg、Cc、Cw分别为砂、石、水泥、水的比热，取800、800、800、4000J/(kg)； Ws、Wg、Wc、Ww分别为每立方砼砂、石、水泥、水的用量； Ts

114、、Tg、Tc、Tw分别为砂、石、水泥、水的温度； 根据前面的配合比，以T70配合比为例进行计算，得出石子、水、砂、水泥每升高1则使混凝土出机温度分别升高0.34、0.31、0.25、0.01。从计算结果可以看出，对混凝土出机温度影响最大的是石子及水的温度，砂的温度次之，水泥温度影响较小。2）控制入模温度（浇筑温度）混凝土从搅拌站出料后，经搅拌车运输，卸料泵送，浇筑振捣等工序后的温度为浇筑温度，本工程巨型桩浇筑时间在6月底7月初，白天外界最高气温将可能超过35，混凝土在运输过程中吸收太阳的辐射热温度上升。为了降低混凝土最高温升，减少桩芯砼内外温差，施工时，在泵车水平输送管、地泵泵管的整个长度范围

115、内覆盖一层麻袋，经常洒水，以减少混凝土泵送过程中吸收太阳的辐射热。为降低混凝土的入模温度，在制备过程中加冰屑进行搅拌，每方混凝土加100kg冰屑，控制混凝土的入模温度小于30。混凝土公司按每200立方米取样测温并做好记录。5、现场混凝土质量控制及施工措施：1）坍落度控制：在串筒入口处对每车混凝土进行坍落度测试，要求泵送混凝土坍落度140180mm，直卸料坍落度100140mm（坍落度超出180mm的混凝土退场）。坍落度测试记录表格如下表。表5-1 N 巨型桩混凝土坍落度测试记录表车次时间坍落度（mm）车次时间坍落度（mm）13242）温度控制：在浇筑串筒入口处对每车混凝土进行测温，入模温度控制

116、小于30，特殊情况如中午高温时段放宽2（即温度超过32的混凝土退场）。入模温度测试记录表格如下表。表5-2 N 巨型桩混凝土入模温度记录表车次时间入模温度（）车次时间入模温度（）13243）混凝土从搅拌结束运送到施工现场的时间不宜超过60min。4）混凝土到现场应在20分钟内进行温度检测，现场混凝土等待时间不宜超过1小时。为减少混凝土拌合物的温度损耗，运输车辆不宜安排过多造成现场混凝土等待时间过长。 5）搅拌运输车在卸货前应高速旋转2030s，以保证拌合物均匀性。5）输送管可用湿麻袋或草包包裹、覆盖，并经常喷洒冷水降温，确保混凝土拌合物泵送温升控制在3以内。6）输送泵选择：采用柴油机混凝土拖泵

117、泵送，并安排比较熟练的泵机操作工。7）泵机操作注意事项：在浇筑混凝土时，混凝土泵的停放位置应靠近浇筑地点，以缩短泵送距离，降低泵送阻力；多台泵同时浇筑时，应考虑各泵工作量的均衡。输送管路采用支架、吊具等加以固定。特别在往下泵送混凝土时，泵管的接头必须确保密封，以防止混凝土因自重而产生向下的自流现象，导致出现空穴而堵塞输送管。当输送管被堵塞，采用反正泵排堵不能凑效而必须拆卸堵塞部位的输送管时，必须在混凝土卸压后方能进行。排出混凝土堵塞物，接管重新泵送前，须先排除管内压力，方可拧紧接头。正常泵送过程中应保持泵送连续性。若混凝土供应不及时，宜放慢泵送速度以维持泵送的连续性。如停泵超过15min，应每

118、隔45min开泵一次，每次使泵正转和反转两个冲程，防止输送管内混凝土拌合物的离析和堵塞，此时受料斗中混凝土应保持一定高度，否则将造成吸空或外喷。6、雨天施工由于个别巨型桩单桩浇筑的时间长达23h，在施工过程中可能会遇到雨天施工。浇筑过程中切不可使混凝土在受到雨水淋蚀，故采用以下措施：搭设遮雨棚，遮雨棚采用48钢管搭设，在顶处覆盖帆布。搭设大样如下图所示：图5-5遮雨棚简图在桩口边设置排水沟，离桩口距离30cm以上。7、浇筑过程的要求巨型桩对成型工艺的要求极为严格，同时考虑施工振捣工艺对混凝土温度的影响，直径8.0m与5.7m的桩施工时，采用3个导料串筒与4-6个振动棒同时工作。混凝土到达现场后

119、，项目部将派人进行坍落度的符合性验收检测，并做好检测记录。振捣过程必须严格控制，加强振捣，以增加混凝土的密实度，提高混凝土的抗压强度，从而提高抗裂性；浇筑用的导料串筒距离混凝土面高度不超过2m。8、养护的要求根据大量工程实践表明，温度的均匀变化对混凝土的裂缝控制比单纯考虑温度高低更加具有实际意义。桩芯大体积混凝处于地下岩土环境当中，根据Johanson提出的岩土标准化导热系数计算公式，同时参考相关研究资料表明：岩土的导热系数与其饱和度有密切的关系，随着饱和度的增大岩土的导热系数增加（肖衡林等.路基工程.2007年第3期）。由于本工程止水帷幕（基坑止水帷幕+坑内旋喷桩+基岩裂隙帷幕灌浆）已经进入

120、微风化，工程桩施工期间挖孔桩大量降水可以认为挖孔桩施工范围内地下水较少，该段岩土的饱和度很小，故巨型桩周围的导热系数较小，地下环境成为大体积混凝土养护的一个优良的天然介质。但由于本工程大体积桩对温度变化的要求，特别是考虑混凝土芯表温差的因素，施工期间应在砼浇筑完后立即采用蓄水养护，以保证表层混凝土温度受环境的影响降到最低。超大体积桩的混凝土施工控制关键在于把好原材料质量关、严格控制混凝土的均匀性、保证施工前提下减低砂率、通过配合比的优化以控制混凝土的温度变化和提高其耐久性。混凝土的连续供应是保证桩身不出现施工冷缝的基本手段。此外，采取合理的施工和养护方法也是保证工程质量的重要因素。5.1.4

121、应急保障措施（1）生产保障强大的生产能力：与我司合作的混凝土供应商拥有目前东南亚单站规模最大、工艺自动化程度最高、设备最先进、环保意识最强的混凝土搅拌站。拥有6条计算机全自动生产线，设计能力每小时960m3，每天2.3万立方。完善的生产保障系统：在用电方面，采用了两套电力供应系统，一套为XX市供电局供给的高压线路，一套为供应商自备的发电机组供电系统（4套800kw的美国进口康明斯发电机），两套供电系统可自由切换，在市供电中断供应时，自备的发电机组供电系统在20秒时间内自行发电，恢复生产用电；在用水方面，供应商建造有4000吨贮水池，如遇市供水系统因故中断供水时，储备水可保证2万m3 混凝土生产

122、。在浇筑过程中为了保证混凝土连续供应，要求两家供应商各备1条生产线作为突发机械故障的后备生产线，并立即派人对事故机械进行维修，以应对突发情况的发生。原材料供应稳定、储备量充足：混凝土供应商已与原材料供货商建立了长期的、友好的合作伙伴关系，并签订了混凝土生产原材料保证供应的合同。如XX市海星港口建材有限公司、东莞泰成实业有限公司、XX市恒利隆建材有限公司、XX市中永通有限公司、XX市陆基建材技术有限公司等。在众多有实力的原材料供货商大力支持下，混凝土生产原材料供应得到充分保障。为了确保混凝土生产不受原材料供应临时短缺的影响，混凝土供应商都已装置了大量大型的原材料储存罐，原材料的储备量也十分巨大。

123、（2）运输保障混凝土运输过程中，应保持其匀质性，做到不分层、不离析、不漏浆、保持较好的和易性，运至浇筑地点时坍落度满足设计要求。运输能力：各供应商均有一支强大运输能力的运输车队，有9m3混凝土搅拌车共90余辆，其它品牌的重型运输车100余辆，混凝土搅拌车的运输能力达到每小时1800m3。完备的运输保障体系a交通信息网络发达：所有的车辆都装置了车载对讲机系统，配合供应商内的调度总台和闭路电视监控系统，对车辆进行实时调度和监控；b燃料保障：供应商拥有多个柴油储备库，储油库24小时派人值班加油，保证了混凝土搅拌车的行车用油；c机械车辆维修保障：混凝土供应商机械车辆维修中心，具有XX市运输局核发的二类

124、汽车维修企业资质，技术力量雄厚，维修设备先进。如车辆机械存在任何问题，均可得到及时的维修和处理，保证了混凝土搅拌车车况正常；d运输距离近畅通无阻：混凝土供应商距工地8-9公里左右，运送混凝土非常方便。从安托山混凝土搅拌站到工地的主要运输线路为：1）安托山北门北环大道香蜜湖路滨河大道益田路XX金融中心，如下图所示；2）安托山北门北环大道香蜜湖路深南大道新洲路福华三路XX金融中心，如下图所示；3）安托山北门北环大道新洲路福华三路XX金融中心，如下图所示；实行跟踪配合服务：在混凝土的生产供应中，实行全程跟踪配合服务。在供应前，混凝土供应商技术负责人与工地技术负责人、并抄送监理机构，对其质量要求做到心

125、中有数。混凝土供应开始时，试验室和调度中心派专人到工地现场进行混凝土质量、供应的跟踪配合服务，协调工地对现场的车辆指挥和调配，实时了解工地现场的混凝土质量和供应，并及时向生产指挥中心汇报，保证了混凝土顺利施工。巨型桩砼浇筑过程中，供应商人员安排见下表。表5-1挖孔桩砼质量及供应保障人员安排表序号职责分工姓名职务联系电话备注1总协调高芳胜主管副总24小时服务梁 聪副总2现场质量及供应保障尤立峰技术副总林伟坚副总3厂内质量控制及生产管理谭其龙总助杨华胜试验室主任4调度中心83500386/837023285运输保障周江飞队长黄 辉队长（3）施工现场应急保障措施1）停水应急措施： 项目部安排专人负责

126、与自来水公司联系，遇停水情况，做到早知道、早安排。 接自来水公司通知某段时间停水，可请消防单位派消防车进行现场临时供水。 如在未知情的情况突然停水，首先检查临时水管道。若管道破裂等供水管道问题，由临时水班组进行抢修。抢修需花费较多时间时，立即启用消防水，保证正常施工。2）停电应急措施： 项目部安排专人与供电局密切联系，确保对断电时间、断电期限提前知道，并启用应急措施，保证现场施工不受影响； 如供电局进行线路整修停电，可启用现场发电机，保证现场供电； 若现场因线路、施工机具而导致的临时断电，立即通知值班电工检查线路并进行修复； 在现场施工机具接电不合理、线路破损而导致断电的情况下，立即通知值班电

127、工，排查隐患。找出原因后断掉不合理接电的机具，保证其他机具的正常运转；为排除施工机具接线不符合规范而导致停电的情况，项目部安排电工进行定期检查。对接线不符合规范的地方，立即整改，以免影响全局。3）机械故障应急措施混凝土浇注时提前联系好维修人员，遇机械故障及时派人对故障设备进行维修；并在现场配备备用设备，见表4-2。5.2 安全施工保障措施认真执行安全操作规程，严禁违章指挥、违章作业、违反劳动纪律。各项操作按照建筑工程施工安全操作规程要求进行施工。1、进入施工现场要正确系戴安全帽，现场严禁吸烟。2、为防止作业人员在浇灌混凝土时坠入孔内，浇灌混凝土时必须正确系好安全带，并在浇灌前制作好施工平台（施

128、工平台的制作见图4-1、4-2、4-3）。3、严禁上下抛掷物品。4、泵管支撑要牢固。5、振捣和拉线人员必须穿绝缘橡胶鞋、戴绝缘手套，以防触电。6、混凝土泵的使用遵循使用说明书的各项规定及其他安全规定的要求进行。在泵机的周围设置必需的工作区域，非操作人员未经许可不得入内。距离操作者3米内的输送管路必须牢固固定，并用木板或金属隔板保护。在混凝土泵出口的水平管道上安装止逆阀，防止泵送突然中断而产生混凝土反向冲击。7、泵送系统受压力时，不得开启任何输送管道和液压管道。液压系统的安全阀不得任意调整，蓄能器只能充入氮气。8、泵机运转时及停机前均不得将手伸入料斗、水箱或让身体部位靠近分配阀及其他运动的零部件

129、。作业后，必须将料斗内和管道内混凝土全部输出，然后对泵机、料斗、管道进行清洗。9、用压缩空气冲洗管道时，管道出口端前方10m内不得站人，并用金属网篮等收集冲出的泡沫橡胶及砂石粒。10、作业后，各部位操纵开关、调整手柄、手轮、旋塞等复回零位。液压系统卸荷。11、混凝土振捣器使用安全要求。1）作业前，检查电源线路无破损漏电，漏电保护装置灵活可靠，机具各部件连接紧固，旋转方向正确。2）振捣器不得放在初凝的混凝土、楼板、脚手架、道路和干硬的地面上进行试振。如检修或作业间断时，必须切断电源。3）插入式振捣器软轴的弯曲半径不得小于50cm，并不得多于两个弯；操作时振捣棒自然垂直地插入混凝土，不得用力硬插、

130、斜推或使钢筋夹住棒头，也不得全部插入混凝土中。4）振捣器保持清洁，不得有混凝土黏结在电动机外壳上妨碍散热，发现温度过高时，停歇降温后方可使用。5）作业转移时，电动机的电源线保持有足够的长度和松度，严禁用电源线拖拉振捣器。6）电源线路要悬空移动，注意避免电源线与地面和钢筋相磨擦及车辆的辗压。经常检查电源线的完好情况，发现破损立即进行处理。7）用绳拉平板振捣器时，拉绳干燥绝缘，移动或转向不得用脚踢电动机。8）振捣器与平板保持紧固，电源线必须固定在平板上，电器开关装在把手上。9）人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。10）作业后，必须切断电源，做好清洗、保养工作。振捣器要放在干燥处，并有防雨措施。12、混

131、凝土泵送设备使用安全要求。1）泵送设备放置离大圆环边缘保持一定距离。安放地泵的地方按现场荷载分区图进行布置，见图4-5。2）水平泵送的管道敷设线路接近直线，少弯曲，管道及管道支撑必须牢固可靠，且能承受输送过程所产生的水平推力；管道接头处密封可靠。3）严禁将垂直管道直接装接在泵的输出口上，在垂直管架设的前端装接长度不小于10m的水平管，水平管进泵处装逆止阀。敷设向下倾斜的管道时，下端装接一段水平管，其长度至少为倾斜高低差的5倍，否则采用弯管等办法，增大阻力。如倾斜度较大，必要时，在坡道上端装置排气活阀，以利排气。4）砂石粒径、水泥标号及配合比要满足泵机可泵性的要求。5）泵车的停车制动和锁紧制动同

132、时使用，轮胎楔紧，水源供应正常和水箱储满清水料斗内无杂物，各润滑点润滑正常。6）泵送设备的各部螺栓紧固，管道接头紧固密封，防护装置齐全可靠。7）准备好清洗管、清洗用品、接球器及有关装置。作业前，必须先用同配合比的水泥砂浆润滑管道。无关人员必须离开管道。8）随时监视各种仪表和指示灯，发现不正常及时调整或处理。如出现输送管道堵塞时，进行逆向运转（反轴）使混凝土返回料斗，必要时拆管排除堵塞。9）泵送工作连续作业，必须暂停时每隔5-10min泵送一次。若停止较长时间后泵送，先逆向运转一至两个行程，然后顺向泵送。泵送时料斗保持一定量的混凝土，不得吸空。第6章 文明施工、环境保护措施6.1 环境保护措施随

133、着社会的不断发展，环境问题日益受到关注。为了实现社会经济的可持续化健康发展，在本工程施工的全过程中，要求全面严格执行ISO14001环境保护体系标准，系统地采用和实施一系列环境保护管理手段，以期得到最优化结果。1、目标严格控制重要环境因素，满足国家、XX市相关规定、规范。2、指标施工污水排放标准达标率100%、有毒烟尘浓度达标率100%、控制施工噪声达标率100%、控制施工固体废弃物排放达标率100%；其他环境因素控制目标指标不得违反国家和行业标准。保证工程施工前、施工中，周围环境始终如一；施工后，居民生活、居住环境更加优良。6.2 施工现场环保措施根据本工程施工特点，制定噪声污染控制措施、大

134、气污染控制措施、水污染控制措施。根据具体情况和环保要求，制定泥浆或固体废弃物处理、处置方案，城市生态保护方案，管线迁移和防护方案，通过审核后实施。1、保持环境卫生（1）施工场地采用硬式围蔽，施工区的材料堆放、材料加工、出碴及出料口等场地均设置围蔽封闭。施工现场以外的公用场地禁止堆放材料、工具、建筑垃圾等。建筑垃圾及时清理，运至指定地点。（2）混凝土浇筑阶段，混凝土运输车辆运输频繁，定时对道路进行淋水、降尘，控制粉尘污染。（3）场地出口设洗车槽，并设专人对所有出场地的车辆进行冲洗，严禁遗洒，运碴车辆，碴土应低于车梆10cm并用苫布等覆盖，严防落土掉碴污染道路，影响环境。洗车场地如图6-1所示。（

135、4）落实“门前三包”责任制，保持施工区和生活区的环境卫生。（5）工程车辆的行驶路线和时间严格遵守交管部门要求，禁止超载、超高、超速行驶，对工地周围的道路派专人清扫，保持周边环境的整洁。（6）燃料、燃油必须采用专用车辆运输，并要有专人负责保护。（7）施工过程中产生的施工废弃物，按类别分别存放并尽可能回收利用，不能回收的部分按照要求运往指定消纳地点。图6-1 施工现场洗车槽2、噪声污染控制措施、施工场地噪音控制标准按中华人民共和国建筑施工场界噪声限值（GB1252390）要求执行，混凝土输送泵、振捣棒等的噪音白天控制在70 dB，夜间控制在55db。撞击噪音最大不超过90dB。噪声值监测方法执行建

136、筑施工场界噪声测量方法。、确定施工场地合理布局、优化作业方案和运输方案，尽量避开居民休息时间，保证施工安排和场地布局考虑尽量减少施工对周围居民生活的影响，减少噪声的强度和敏感点受噪声干扰的时间。、在各施工阶段尽量选用低噪声的机械设备和工法，优先选用先进的环保机械，控制施工噪音，使其对居民的干扰降至规定标准。、施工机械或其它施工活动造成的噪声若超标造成环境污染，除抢险施工外，其它施工作业时间限制在七时至十二时和十四时至二十三时（环保局标准）。、施工现场的电锯、电刨、搅拌机、空压机等强噪声设备搭设封闭式机棚，减少噪声污染，并尽可能避免夜间施工。、承担夜间材料运输的车辆，进入施工现场禁止鸣笛，装卸材

137、料时轻拿轻放，最低限度地减少噪声扰民。、禁止施工人员在居民区附近和夜间施工时高声喧哗，避免人为噪声扰民。3、大气污染控制措施、施工场地及道路进行硬化，并适时洒水，做到不泥泞、不扬尘。土、石、砂、水泥等材料运输和堆放进行遮盖，减少对空气、环境的污染。、遇有四级风以上天气不得进行土方回填、运转以及其他可能产生扬尘污染的施工。、严禁垃圾乱倒、乱卸，施工现场设密闭式垃圾站，生活垃圾和建筑垃圾按规定分开集中收集，生活垃圾每班清扫、每日清运。教育施工人员养成良好的卫生习惯，不随地乱丢垃圾、杂物，保持工作和生活环境的整洁。、施工垃圾清运采用封闭式专用容器吊运，严禁凌空抛撒。施工垃圾及时清运，清运前提前适量洒

138、水，同时建立登记制度，防止中途倾倒事件发生。、优先选用电动机械，尽量减少内燃机械对空气的污染。、在作业面内安装空气监测安全装置及通风、散烟和除尘设备；报警系统及灭火装置；视屏监视系统。、对工地内周边的道路安排专人清扫，及时清走洒落的尘土沙石。4、水污染控制措施、工程开工前完成工地排水和废水处理设施的建设，保证工地排水和废水处理设施在整个施工过程的有效性，做到现场无积水、排水不外溢、不堵塞、水质达标。、根据施工地区排水网的走向和过载能力，选择合适的排口位置和排放方式。废水排入城市下水道，悬浮物执行污水综合排放标准（GB89781996）的三级标准400mg/L。、在工作场地内设置沉淀池，对施工废

139、水进行沉淀净化，并用于洒水降尘。5、城市生态控制措施、施工场地位于繁华的市内商业区，施工中尽量不破坏原有设施和影响行车。在施工场地及生活区内进行适量绿化。、工程竣工后搞好地面恢复，保持城市原有环境风貌的完整和美观。6.3 文明施工保证体系及措施文明施工是进行“两个文明”建设的重要内容，是工程经济效益和社会效益相一致的重要保证。文明施工以满足XX市建设工程现场文明施工管理办法及业主的要求为原则，以争创XX市文明样板工地为文明施工的目标。结合本工程的实际情况，建立、健全各项文明施工的管理制度，在各级负责人中明确分工，落实文明施工的现场责任区，制定相关规章制度，确保文明施工有章可循。、在施工生产和生

140、活活动中，加强对施工人员的文明行为教育，做到管理程序化，作业标准化。、科学、合理地组织施工生产，保证现场施工紧张而有秩序地进行。、加强各作业队之间的密切配合，减小不协调和矛盾的产生。、加强现场施工管理，减少对周围环境的影响。、加强法律、法规和治安方面的宣传教育，制定切实可行的预防措施，防止员工发生违法、违规、违禁或妨碍治安的行为。1、文明施工管理体系为了全面落实创建文明工地的要求，本工程实行文明施工责任制，项目经理为本工程的文明施工责任人，全面负责施工过程中的管理。项目部各部门参与、开展文明施工达标活动。文明施工管理体系见图。图6-2文明施工管理体系图2、现场文明施工措施在工程开工前，制订出以

141、“方便人民生活，有利于发展生产、保护生态环境”的原则，坚持便民、利民、为民服务为宗旨的文明施工措施。并将详细的文明施工管理措施呈报给监理批准，指派专职人员负责文明施工的日常管理工作。加强宣传活动，统一思想，使广大干部职工认识到文明施工是施工企业形象、队伍素质的反映，增强文明施工和加强现场管理的自觉性。在工程施工全过程中全面开展创建文明工地活动，切实做到“两通三无五必须”。（即：施工现场人行道畅通，施工工地沿线单位和居民出入口畅通；施工中无管线事故，施工现场排水畅通无积水，施工工地道路平整无坑塘；施工区域与非施工区域严格分隔，施工现场挂牌施工，管理人员佩卡上岗，工地现场施工材料堆放整齐，工地现场

142、设施齐全）。3、现场管理、按XX市文明施工管理规定及建设管理方的有关要求，采取有效措施将施工区域和管理区明显地分割开来。、实行施工现场平面管理制度，各类临时施工设施、生活设施均按经审定的施工组织设计和总平面布置图实施。、工程材料、制品构件分门别类、有条理地堆放整齐；机具设备定机定人保养，保持运行整洁，机容正常。合理布置车站内各种管线。、施工现场人员佩带胸卡，持证上岗；施工人员穿戴统一的工作服。施工现场坚持日做日清，工完场清，严禁乱堆乱放建筑垃圾。、健全各项文明施工的管理制度，如岗位责任制、经济责任制、奖罚制度、会议制度、专业管理制度、检查制度、资料管理制度等。、做到“两个同步”，实行“三个结合

143、”。即文明施工方案和施工方案同步设计、同步审查。工程质量检查、安全检查和文明施工检查相结合；监督检查与奖罚制度相结合；项目部检查与抽查、作业队自检相结合。、施工现场制定健全的消防制度，建立健全消防管理网络，明确各区域消防责任人。4、工地卫生、设置醒目的环境卫生宣传标牌和责任区包干图。现场“五小”设施齐全、设置合理。、防止蚊蝇滋生，同时要落实各项除四害措施，控制四害滋生。管理区内做到排水畅通，无污水外流或堵塞排水沟现象。在施工现场尽可能创造条件进行绿化布置。、现场办公室、厕所等场所经常打扫，保持整齐清洁。、垃圾采用专用垃圾桶放置并有规定的地点，安排专人管理，定时清除。、工地上配齐食堂、浴室、厕所和饮用水供应点等生活设施，并制订卫生制度，定期进行大扫除，保持生活设施整洁卫生和周围环境整洁卫生。