高档住宅小区转换层模板支撑体系施工方案（24页）.doc

1、11楼转换层模板支撑体系施工方案1。编制依据1.1XX世纪城施工图纸； 1。2建筑施工手册（第四版）1。3建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）1。4建筑施工模板安全技术规范(JGJ1622008）1。5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）2、工程概况 XX世纪城11#楼工程位于XX，。本工程地下一层，地上25层,总建筑面积约30556。49m2，集住宅、商业为一体的高档住宅小区。主体结构型式为框肢抗震墙结构体系。地下室为人防地下室。地下室层高为4.43m，一层层高5。07m，二层层高3.8m,三层层高4。93m，为商铺；425层为住宅层高均为3m.本工

2、程转换层位于第三层顶板：标高13。2m；层高4.93m；混凝土强度：混凝土墙、框（支）柱C45;三层顶框支梁、顶板、梯C40。转换层梁截面分为以下几种形式： 转换梁列表 梁号截面尺寸 mm跨距 mm跨数板厚 mmKZL1(2A）60012003900、41001180KZL2(1)6001400 42001180KZL3（1）700150080001180KZL4（1)7001300 42002180KZL5(2B）80013006400、42002180KZL6(2A）1850140080012006400、42001180KZL7(2B)70014004800、58001180KZL8（1

3、A）1200150048002180KZL9(2A）70014004800、58001180KZL10（2B）7001500（5001500）4800、58001180KZL11（1A)1100160054001180KZL12（4A）95016003006503400、6300、4600、23001180KZL13（2）90016006900、39001180KZL14(1)900160076001180KZL15（2A)120016006900、39001180KZL16（1）900150094001180KZL17（2）100016008100、84001180KZL18（1)90015

4、0093001180KZL19（1A）700160069001180KZL20（2）900160084001180KZL21（2A）7001500（300500)5500、（5000）1180KZL22（1）800160094501180KZL23（1）800160077001180KZL24（2A）50012003600、39501180KZL25（3）12001600（300500)6800、6700、（1500)1180KZL26（1)1200160094501180KZL27（2）11001600（300600）7700、30001180KZL28（1)900160075501180其

5、余KL梁及L梁截面积尺寸均小于300700mm,非转换梁处板厚均为120mm。楼板厚度为180mm,梁截面较大,结构荷载及施工荷载均较大，转换层梁板支撑系统的强度、稳定性和安全性要求较高.3. 转换层施工整体部署3。1 施工顺序本工程梁截面较大,考虑混凝土浇筑的不均匀布料可能对架体稳定性造成影响，转换层施工时竖向及水平混凝土分两次浇筑。即先浇筑墙、柱混凝土，再浇筑梁板混凝土。梁板模板支架与先期浇筑的墙柱抱柱连接，以增加水平稳定性。转换层梁板混凝土浇筑采用泵送，梁柱接头部位用塔吊配合浇筑高标号混凝土。3。2 施工机械及人员主要施工机械： 混凝土输送泵 2台 塔吊 1台 振动棒50 6台 主要人员

6、： 项目施工总负责：秦建民 、李付良 质检员:杨建立、姬红涛 测量员：司长作、姚玉舰 安全员:侯景磊 试验员：高涵 施工队负责人：宋乃营、彭仁刚、 木工值班工长：宋修正 架工值班工长：张同雷 钢筋工值班工长：刘海森 混凝土工长:王刚 4、转换层模板支撑系统布置4。1 模板系统搭设要求本转换层墙、柱、梁及楼板均采用18mm厚木胶合板,背楞采用5080木枋及483.5钢管。支撑采用483。5钢管.梁底承重立杆底全部加可调底托。 梁底模板采用木模板体系,梁底板采用18mm厚木胶合板，板肋采用5080木 枋，立杆沿梁方向间距为450.12001600mm梁:梁底部放置6根木枋，间距为中到中不大于180

7、,梁底部梁宽 方向支撑三根立杆，间距如下图所示;11001600mm梁：梁底部放置6根木枋，间距为中到中不大于180，梁底部梁宽方向支撑三根立杆，间距如下图所示； 10001600mm梁：梁底部放置5根木枋，间距为中到中不大于180,梁底部梁宽方向支撑两根立杆，间距如下图所示；9001600mm梁:梁底部放置5根木枋,间距为中到中不大于180,梁底部梁宽方向支撑两根立杆，间距如下图所示；7001500mm梁：梁底部放置4根木枋，间距为中到中不大于180,梁底部梁宽方向支撑一根立杆，间距如下图所示; 梁高大于等于700小于1400的梁底部梁宽方向支撑一根立杆,底部木枋间距为中到中不大于180.

8、梁侧模板采用木模板体系，模板采用18mm厚木胶合板,侧模板肋采用5080木枋，14001800高梁侧模板肋木枋中到中间距不大于180mm。其余梁侧模板肋木枋中到中间距不大于250mm。 转换层楼板板底模板采用木模板体系，模板采用18厚膜板，板模底肋采用5080木方，间距为250mm。 3.2模板系统搭设要求转换层板满堂架立杆搭设间距不大于10001000。中间立杆均分设置，梁位置立杆沿梁长方向加密，间距为450，梁宽方向如上如中所示,梁底和板底均采用双扣件，梁底必须用顶托加固牢固，在上钢筋之前和浇混凝土之前必须再次拧紧，拧紧扣件用45N.m60 N。m的力矩。梁底部支撑要求，立杆下垫板、二层及

9、一层支撑架保留,保证三层连续支撑，待转换层梁板浇筑完成后，砼具有一定强度后方可拆除一、二层支撑架。板边缘距最边的支撑的距离控制在150mm左右。单侧模板支撑要抗浮，拉顶结合，边柱、边梁支撑要下地锚。梁下钢管支撑及楼板支撑必须与框架柱的抱柱装置牢固连接，以防倾覆，楼板模板支架应设置封顶杆，封顶杆应尽量贴近模板底，每根立杆顶部要增设安全扣或增设顶托。当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处,其偏心距不应大于25mm。立杆的接长:立杆的接长均采用对接扣件,立杆的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距不宜小于500 mm

10、，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，严禁采用搭接。水平杆布置为：扫地杆距根部为200mm,其它步距为1500，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度不大于300mm.水平杆的接长：水平杆的接长宜采用搭接.搭接应符合下列规定：两跟相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500 mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1M，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离不应小于100 mm.剪刀撑的布设为:满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑,由底

11、至顶连续设置；剪刀撑布设时，梁底和板跨中部位必须布设剪刀撑；水平剪刀撑:高支撑模板支架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的布设应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6M，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100 mm。模板及支撑安装好后，先浇筑框架柱及剪力墙砼，待墙柱砼达到一定强度后，再进行楼面砼的浇筑。楼面砼浇筑时，布料杆严禁放置于梁上！3。2模板工程施工工艺流程3.2。1墙模板安装工艺模板一面安装就位预埋件安装、洞口预留安装水平

12、支撑或斜撑穿对拉螺栓模板支撑加固另一面墙体模板3。2。2梁板模板安装工艺：弹出轴线和水平线安装工具或支撑安装梁底模板绑扎钢筋安装侧模板安装横楞、固定横楞3。2。3柱模板施工工艺：5模板施工方法5。1墙、柱及梁板模板墙、柱、电梯井内筒模板采用18mm厚木模板；背楞采用5080mm木枋，间距不超过200mm.为保证柱子成型质量,柱箍采用483.5钢管,以12高墙拉杆连接紧固(采用双螺杆）。柱箍在底部200mm高设一道钢管，柱截面不小于800800mm每500mm一道，其他不超过600mm一道。柱模支设如下框架柱模板支设示意图。墙、柱及墙交接处的斜角采用18厚红松木模板及木方组拼模板,因采用泵送浇筑

13、砼，坍落度180mm左右(现场根据实际情况及天气情况控制好坍落度），侧压力较大。选用12高强螺杆，螺杆采用20PVC套管,以便周转.螺杆间距450 mm600 mm，后配5080木枋及483。5钢管背楞，木枋中到中间距不大于180mm，背楞间距为450mm. 2）墙、柱模板支设方法（1） 柱模安装前放出柱子边线及300控制线，合模之前，柱子区域内的杂质应彻底清理干净。(2) 柱根部模板位置用水泥砂浆找平，应注意找平砂浆不得吃进柱身内；待砂浆有强度后在模板位置粘设双面胶,以防止柱模根部漏浆.（3） 在墙定位线放出后，在高出墙体根部100位置采用10短钢筋，点焊在墙体纵筋上，短钢筋沿墙长方向间距不

14、超过800mm，用于墙模根部的固定。(4） 按柱位置线在柱四边离地58cm处的主筋上焊定位支杆，以防止柱模向内侧位移。（5） 安装柱箍，用加工好的柱箍紧固,柱模根部相对两面留200高清理口。(6) 安装柱模斜撑：在柱模每边设2根架管斜撑,固定于满堂架上，用以控制模板垂直度.（7） 将模板内部清理干净,封闭清理口。3) 拆模及养护混凝土浇注结束两天后开始拆模。首先拆除柱箍,然后拆开模板栓，将模板从柱面拉开即可.拆开的模板严禁摔撞，应及时清理干净。拆模后，应对柱面进行检查，并进行必要的修补或凿毛处理。混凝土养护采用塑料布覆盖养护,洒水时间不少于7天。4）柱模板质量标准模板接缝宽度不得大于1mm，缝

15、距不得大于1mm，相邻模板高低差不得大于1。0mm。模板内表面应该平整光滑，其允许偏差如下表所示.柱模加工允许偏差项 目允许偏差检验方法长度（mm）2用尺检查直径(mm）1用尺检查内表面垂直平整度（mm)1用2m靠尺及尺检查模板安装允许偏差和检验方法如下表所示：项 目允许偏差检验方法墙柱轴线位移5mm尺量墙柱截面尺寸4,5mm尺量每层垂直度6mm用2m托线板检查5.2梁模板施工方法1）材料及要求本转换层梁截面较大,结构荷载及施工荷载均较大，转换层梁板支撑系统搭设要求高，梁板模板按照木胶合板钢管架支撑体系施工，模板竖向支撑为钢管架，梁侧模板、楼板模板为18mm厚木模板。梁侧模板背楞为5080mm

16、木方，梁侧竖向木枋中心间距高度大于1200的梁间距不大于200，其余梁侧木枋间距不大于250,梁底模板采用18厚木板.梁高大于1000m时，梁底木枋间距不大于180。当梁高700时，梁加设12高强对拉螺栓加固，但对拉螺栓设置数量按照以下原则执行:对拉螺栓纵向间距为不大于600mm，螺杆排距为450mm,最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于200mm，距离楼板模板不大于200mm。对拉螺栓采用20PVC套管，以便周转。梁支撑要根据每个梁的断面尺寸确定立杆数量，立杆宽出梁边300mm。梁底沿梁长方向立杆间距加密为相应板立杆的一半，梁宽方向:按照模板系统要求增设立杆。2）梁模板支设方法(1) 架管支柱

17、安装：采用48*3。5钢管支柱,支柱水平拉杆离地200一道，以上每1500一道，顶部位置水平杆根据梁及板位置确定。(2) 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底跨度大于或等于4m时,跨中梁底处应起拱，根据规范要求起拱高度为梁跨度的1；对于跨度8m的梁，根据设计要求,起拱高度为梁高的23。主次梁交接时，先主梁起拱,后次梁起拱。为配合梁钢筋绑扎，300700以上的梁模板支设时，梁侧模板及周边板模暂不支设，必须先支设梁底模，梁底模板支设同时，旁侧满堂架位置铺设模板为梁钢筋绑扎提供操作平台，待梁钢筋绑扎完毕验收合格后，方可安装侧模及旁侧板模。梁板钢筋均验收合格并清扫垃

18、圾后，方可封闭梁侧模。(3) 绑扎梁钢筋，检查合格后办理隐检手续。清除杂物,安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定。高度700的梁加12450对拉螺栓。梁模上口应拉紧以防止变形.（4） 本转换层梁截面较大,种类也较多,梁、板、柱、墙交接位置的模板应仔细加工及拼装。模板与已浇混凝土的接触面粘贴双面胶,模板的拼绑也应设置双面胶，以防止漏浆。（5) 在拆除墙柱模板时，墙柱顶部埋设的拉杆应注意保护.5。3楼板模板1）材料及要求顶板、楼板模板采用18厚木模板,模板底安装纵横水平支撑；50 mm80 mm木方，中到中间距不大于250mm，模板支撑采用钢管满堂架支撑体系。要

19、横平竖直拼缝严密,贴胶条以防止漏浆。2）模板支设方法（1） 根据计算确定模板架管支撑间距不大于10001000mm,支柱离地200加扫地杆,以上每1500mm设第一道水平杆,最后一道水平杆视楼层高度及操作要求定，并加设保险扣。立杆底部加设模板垫块，且不小于200200mm.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置.（2） 在立杆位置用水平仪抄控制标高，通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨.板跨度大于及等于4m时,模板按设计或规范要求起拱。(3) 铺模板时从一端铺起，在端部收口.（4） 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。

20、板模拼缝应用腻子刮平,粘贴胶纸.板模与梁模拼缝均应设置双面胶,以防止漏浆，特别注意板面标高及平整度。（5) 作业队搭设完毕的楼板体系应全面自检，然后用水平仪测量模板面层标高进行校正。6）严格实行自检互检验收制度，经检查合格后,才允许上板面钢筋.6、模板质量要求及拆除条件6。1 模板安装质量要求模板安装的允许偏差表序号项 目允 许 偏 差规范标准内控标准1轴线位置基础53柱墙梁522底模上表面标高52 53截面尺寸基础105柱墙梁4 53 44每层垂直度655相邻两板表面高低差21.56表面平整度（2m长度内）547预埋管顶留孔中心线位移338预留洞中心线位置108截面内部尺寸10 08 06.

21、2模板拆除要求由于过早拆模、混凝土强度不足而造成混凝土结构构件沉降变形、缺棱掉角、开裂、甚至塌陷的质量事故时有发生.为了保证结构的安全和使用功能，必须加强拆模时混凝土强度的控制，由于悬臂构件更容易因混凝土强度不足而引发事故，因此对其拆模的混凝土强度更应从严要求。项目所有管理人员及操作工人严格按拆模的程序要求进行拆模，同时加强对工人宣传教育过早拆模危害性.浇筑混凝土结构制作控制拆模时间专用试块与结构同条件养护试 块 强 度结构养护签发拆模令拆模不合格合格拆除混凝土结构模板程序图拆模顺序:柱墙模梁侧模楼板模梁底模根据混凝土结构施工质量验收规范（GB50204-2002）要求,模板的拆除应满足下列条

22、件：墙柱模板在砼强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，通常情况下墙柱的砼浇筑后至少24小时后方可拆除。底模拆除条件见下表:现浇砼结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（m）按设计砼强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件100若要在砼浇筑28天以内拆模，则必须留置多余的拆模砼试块，试压达到规定强度方可拆模。本工程底模拆除严格执行拆模申请单，经同条件养护试块试压合格、项目技术负责人签字后方能拆底模。已拆除模板及其支架的结构，应在砼达到设计强度后，才允许承受全部荷载。施工过程严禁超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当必须承受的施工荷载大于计算荷载时，必须经

23、过核算加设临时支撑.7 转换层模板安全及验收要求7.1 安全措施（1）施工前须编制转换层模板专项方案及安全应急预案.转换层支撑模板体系施工前必须明确现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。转换层支撑搭设、拆除、和混凝土浇筑前安全责任人必须向作业人员进行安全技术交底。(2）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；（3）支撑分段搭设完合格方能进行钢筋安装。钢筋吊到楼层时应迅速分散放置，严禁

24、钢筋材料集中堆放。（4）转换层模板混凝土浇筑前须组织验收。专职安全员、质检员、项目经理、方案编制人及项目总工必须参与模板支撑体系验收，验收合格后方可浇筑混凝土。（3)混凝土浇筑过程注意及时摊料,严格避免堆料过高增加施工荷载.混凝土浇筑顺序应尽量保证架体受力均衡。(4)砼浇筑时应派专职安全员观察模板及支撑系统的变形情况，发现情况立即暂停施工，迅速疏散人员,待排除险情经安全员同意后方可复工。（5）脚手架使用期间,严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙杆、支撑要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。（6） 支撑搭设、拆除和混凝土浇筑过程，无关人员不得进入支

25、模底下,并由现场安全员全过程现场监护。（7）本工程转换层模板支撑体系重量均超过底板设计荷载。施工时下部一、二层满堂架不得拆除，立杆底均须垫方木。7。2 转换层模板验收内容转换层支撑模板需按下表验收符合要求后，方可进行下道工序施工。（一）模板及其支架必须符合下列规定.1、结构和构件各部分形状、尺寸、位置必须正确. 2、具有足够的强度，刚度和稳定性，能可靠地承受砼的重量和侧压力及在施工过 程中产生的荷载。3、模板接缝应严密，不应漏浆。（二）模板工程施工质量允许偏差和检验方法（表-1)：序号项目检验方法允许偏差（mm）1轴线位移50m钢尺52底模上表面标高水准仪52截面尺寸柱、墙、梁尺量检查+4 -

26、534层高垂直度不大于5m2m托线板65大于5m2m托线板86相邻两板高低差直尺和钢尺27表面平整度2m靠尺、楔形塞尺58、附件:附件：转换层高大模板支撑体系计算书模板计算书一、墙、柱对拉螺杆计算:1、新浇砼产生的侧压力：根据建筑施工手册第四版，本工程转换层砼施工时间约为2013年7月上旬,假设砼的温度T25，则t。200/（T+15）=5h11.2(掺具有缓凝作用的外加剂）.21。15(塌落度修正系数,泵送砼时取大值。)V2m/h，H4.93m（三层），Yc24KN/m3。公式一:F0.22Yct012V1/20。22*24*5*1.2*1。15*21/251。52KN/m2公式二：FYcH

27、=244。93118。32KN/m2 根据规范要求,取二者之间的较小值，则有：F51.52KN/m2.根据荷载分项系数规范,分项系数取值1。2，即：F51。521.261.83KN/m2。2、墙柱对拉螺杆计算：墙体对拉螺杆计算:对拉螺杆取水平向间距0.4575m，竖向间距0.61m,以最大侧压力计算，则每根螺杆承受的拉力为：振捣荷载：4KN/m2根据荷载分项系数规范，分项系数取值1.4F1=41.4=5。6 KN/m2N=（61.83+5。6）*0。45750。61=18.82KN，对拉螺杆（高强）抗拉度设计值 fta=400 N/mm2螺杆最小容许截面: As = N/ fta =18.82

28、*1000/400 =47.05mm2查表知：12高强对拉螺杆有效面积: As= 71mm247。05 mm2，满足要求。柱对拉螺杆计算：柱取1200长计算，柱对拉螺杆水平向间距1。56m，竖向间距0。5m，以最大侧压力计算，则每根螺杆承受的拉力为:振捣荷载：4KN/m2根据荷载分项系数规范,分项系数取值1。4F1=41.4=5.6 KN/m2N=（61。83+5。6）0. 50。78=26.298KN，对拉螺杆(高强)抗拉度设计值 fta=400 N/mm2螺杆最小容许截面: As = N/ fta =26.2981000/400 =65.745mm2查表知：12高强对拉螺杆有效面积: As

29、= 71mm265。745 mm2,满足要求。二、板模板计算1、板模计算:A、转换层（层高为4。93m,板厚度为180)1、荷载：q1砼自重： 24*0。18=4。32N/m2。q2钢筋自重：1.50。18=0.27KN/m2.q3振捣荷载及施工荷载：4.5KN/m2.q4模板结构自重荷载：0.50N/m2；合计：（q1+ q2+ q4)*1。2+ q3*1。4 （4.32+0。27+0.75)*1.2+4.5*1。48.300 kN/m22、计算18mm厚木胶合板次背楞间距：面板的最大弯距跨中弯矩计算公式如下:面板的净截面抵抗矩 W = 1000*1818/6=54000mm3面板的抗弯强度

30、设计值 f=13N/mm2M=(f）*W=1354000=702*103 N。mm=0。702 KN.m作用在模板上的压力q：q = 8。300kN/m；模板次背楞的允许最大间距:按以下公式计算背楞跨中弯矩：故： 竖向次背楞的允许最大间距=（M/0。125q）1/2 竖向次背楞允许最大间距: = (M/0.125q)1/2= (0.702/（0。125*8.300）)1/2=0.823 m本工程竖向次背楞间距取0。25 m, 0。25 m0.823 m，故满足要求。面板挠度验算作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q=8.3N/mm；计算跨度（竖向次背楞间距）:= 250mm;面板材质的弹性模量

31、： E = 9500N/mm2；面板的截面惯性矩： I = 100*1.81。81.8/12=48。6cm4；面板的最大挠度计算值: = 58。32504/（38495004。86*105） = 0。091mm；面板的最大容许挠度值: =/250 =250/250 =1mm;面板的最大挠度计算值 =0.091mm 小于面板的最大容许挠度值 = 1mm，满足要求!面板抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力： V =0。6 q l =0.68.302。5=1.245kN；面板受剪应力计算值 = 31245/(25080) = 0。467 N/mm2；面板抗剪切强度设计值 = 1。4 N/mm

32、2；竖向次背楞的受剪应力计算值0。467N/mm2 小于竖向次背楞抗剪强度设计值 1。4N/mm2，满足要求！3、板模板立杆的稳定性计算：A、转换层（层高为4.93m,板厚度为180)1、荷载：q1砼自重： 240.18=4。32N/m2。q2钢筋自重：1.50。18=0.27KN/m2。q3振捣荷载及施工荷载：4.5KN/m2.q4模板结构自重荷载：0。75N/m2；q5支架自重荷载：0.9kN/m2合计：（q1+ q2+ q4+ q5）1.2+ q31.4 (4.32+0.27+0.75+0.9）1.2+4.51。413。788 kN/m22、立杆的稳定性立杆的稳定性计算公式其中 N -

33、立杆的轴心压力设计值，取最大支座反力：N=13.788*0.9*0。9= 11.168KN i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。58； A - 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; lo - 计算长度 (m)；轴心受压立杆的稳定系数确定:=N/(A）= 11168/(489*205)=0。111立杆计算长度:根据扣件式规范5。3.1： =7320/2 ；= lo/ i得： lo=(7320/）1/2

34、 i=（7320/0.111） 1/215.8=4057 mm立杆步距h计算:参照扣件式规范考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ; u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，u =1。5；上式的计算结果：立杆计算步距h= Lo/k1u =4057 /（1.1671。5) =2318mm=2.318 m;本程立杆步距拟采用ho=1。5 m，ho=1.5 m小于立杆计算步距h=2.318，满足要求！三、梁模板计算本工程梁取12001600mn矩形梁KZL26(1）梁模板及支架计算：（一）、梁侧模板计算:1、新浇砼产生的侧压力：根据建

35、筑施工手册第四版,本工程转换层的砼施工时间约为2013年6月下旬，假设砼的温度T25，则t。200/(T+15)=5h11。2（掺具有缓凝作用的外加剂）。21。15（塌落度修正系数，泵送砼时取大值。)V2m/h,H1.6m，Yc24KN/m3。公式一：F0。22Yct012V1/20。22*24*5*1。21.1521/251.523KN/m2公式二:FYcH=241.638.4KN/m2根据规范要求，取二者之间的较小值，则有：F38.4KN/m2。根据荷载分项系数规范，分项系数取值1。2,即:F38.41。246。08KN/m2。2、计算18mm厚木胶合板竖向次背楞间距:面板的最大弯距跨中弯

36、矩计算公式如下:面板的净截面抵抗矩 W = 100018*18/6=54000mm3面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2M=(f)*W=1354000=702103 N。mm=0。702 KN。m作用在模板上的侧压力q:q = q1+q2= 1.21*51.84*0.9 +1.4*140.9=61.027kN/m;竖向次背楞的允许最大间距：按以下公式计算背楞跨中弯矩：故： 竖向次背楞的允许最大间距=(M/0。125q)1/2 竖向次背楞允许最大间距: = （M/0.125q)1/2= （0。702/(0。125*61。027）1/2=0.254 m本工程竖向次背楞间距取0.20 m, 0。

37、20 m0。254 m,故满足要求.面板挠度验算作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=61.027N/mm;计算跨度(竖向次背楞间距）:= 200mm；面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；面板的截面惯性矩： I = 1001.8*1。81.8/12=48.6cm4;面板的最大挠度计算值： = 561.0272004/(384*95004。86105) = 0.275mm；面板的最大容许挠度值: =/250 =200/250 =0。8mm；面板的最大挠度计算值 =0.672mm 小于 面板的最大容许挠度值 = 0。8mm，满足要求！3、计算（竖向次背楞采用截面宽度50mm，截面高

38、度80mm杉木楞)水平主背楞间距：竖向次背楞截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5*82/6 = 53。33cm3；I = 583*/12 = 213.33cm4;竖向次背楞的允许最大弯距:竖向次背楞的抗弯强度设计值： f = 11N/mm2；(取杉木）M=(f）W=11*53。33*103=586.63*103 N。mm=0.58663KN.m水平主背楞的允许最大间距:竖向次背楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。按以下公式计算背楞跨中弯矩：故： 水平主背楞的允许最大间距=（M/0。10q）1/2 其中，作用在竖向次背楞的荷载，（1.2*51.840.9+1.44

39、0.9）0.20=12。205kN/m;水平主背楞允许最大间距： = （0.58663/0。10*12。205）1/2=0。693m 本工程水平主背楞间距取0.450m,上部距板底面0。20m，下部距梁底0.20m 。 0。450m）*W=20525。08103=2082800 N.mm=2。083KN。m梁侧模板采用2根48*3。5mm的钢管(W=5.08103mm3）组成的水平主背楞夹牢, 3道水平主背楞沿竖向间距为：0。450m，上部距板底面不大于0。20m，下部距梁底不大于0。20m，水平主背楞承受竖向次背楞传递的集中力,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.F12。205*0。4505

40、.492KN对拉螺栓水平间距：由M0。244FL得L=M/0.244F=2.083/(0。2445。492)=1。544 m本工程对拉螺栓水平间距取0。60m, 0。60m1.544m， 满足要求!水平主背楞的挠度验算=5F l 4/384EI= l/150其中: 水平主背楞的弹性模量：E=206000N/mm2;作用在水平主背楞上的集中力标准值：F=5。492kN; 计算跨度：l =600mm; 水平主背楞的截面惯性矩：I=243800mm4；水平主背楞的最大挠度计算值:=1。833*5492*6003/(100*206000243800)=0.463mm;水平主背楞的最大容许挠度值： =

41、l/400=600/400=1.50mm；水平主背楞的最大挠度计算值 =0。463mm 小于 水平主背楞的最大容许挠度值 =1.50mm,满足要求！5、对拉螺栓计算：对拉螺杆取水平向间距0。 60m，竖向间距0.450m，以最大侧压力计算，则每根螺杆承受的拉力为：N=（61。027+5。6)*0。600。450=17。99KN，高强螺杆抗拉度设计值 fta=400 N/mm2穿梁螺杆最小容许截面: As = N/ fta =17。99*1000/400 =44。975mm2查表知：12对拉螺杆有效面积： As= 76 mm244.975 mm2，满足要求。决定：采用12高强对拉螺杆,其横向间距

42、为600mm，竖向间距为450mm，该梁横截面为12001600mm，板厚为180mm，4道水平主背楞沿竖向间距为：0。450m，上部距板底面不大于0。20m，下部距梁底不大于0。20m。背楞木方采用b*h50mm*80mm的杉木方,间距200mm一根.梁侧面板为18厚木胶板。（二）、梁底模板计算:1、底模板荷载：q1砼自重：241。2*1。6=46。08 KN/m2.q2钢筋自重：1.5*1.21。6=2.88 KN/m2.q3振捣荷载:4KN/m2.q4模板结构自重荷载：(1。2+1.6*2）*0.50=2.2kN/m2;合计：(q1+ q2+ q4)*1。2+ q3*1。4 （46。08

43、+2.88+2。2）1。2+41。466。99KN/m2。2、计算18mm厚木胶合板底背楞间距：面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W = 12001818/6 = 6。48*104mm3;I = 1200181818/12 = 3。24104mm4;面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2M=(f）*W=1354000=842。4103 N.mm=0。842KN.m底背楞间距按以下公式计算背楞跨中弯矩：故: 底背楞的允许最大间距=(M/0。125q）1/2 底背楞允许最大间距： = （M/0.125q）1/2= (0.842/（0。125*66。99)1/2=0。201 m本工程底背楞间距

44、取0.2 m, 0.2 m0。201 m,故满足要求.面板挠度验算 底模板荷载： q=66。99*0。9=60。29N/mm; 计算跨度(底背楞间距):= 200mm； 面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2； 面板的截面惯性矩： I = 1000*18*1818/12 = 4.86105mm4；面板的最大挠度计算值： = 5*（61。4+2.2）*2004/(384*9500*4。86*105） = 0。163mm；面板的最大容许挠度值: =/250 =180/250 =0.72mm；面板的最大挠度计算值 =0。163mm 小于 面板的最大容许挠度值 = 0.72mm，满足要求！3

45、、小楞杆间距：（底模模板的板下拟采用顺长木方bh50mm100mm, 小楞杆拟采用483.5mm的钢管)底背楞截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =5*82/6 =53。33cm3；I = 583/12 =213.33cm4;底背楞的允许最大弯距:底背楞的抗弯强度设计值： f = 11N/mm2；（取杉木)M=（f）*W=11*53.33103=586。63103 N.mm=0。58663KN。m小楞杆的允许最大间距：底背楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.按以下公式计算底背楞跨中弯矩:故： 小楞杆的允许最大间距=(M/0。101q)1/2 其中，作用在底背楞的荷载

46、，q = 61。40。18=11。052kN/m；小楞杆允许最大间距： = （M/0.100q）1/2= (0。58663/0.10011.052）1/2=0。729m 本工程小楞杆间距取0。6m，距柱边0。25m。 0.6 m0。729m,故满足要求.底背楞的挠度验算其中： 计算跨度（小楞杆间距)：l = 450mm； 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=11。052N/mm； 底背楞的弹性模量：E= 9000N/mm2； 底背楞的截面惯性矩：I = 5。12*106mm4；底背楞的最大挠度计算值： = 0。67711。052*4504/（100*9000*4.17*106) = 0。08

47、2mm；底背楞的最大容许挠度值： = l /250=450/250=1.8mm，且； 1.0mm。底背楞的最大挠度计算值 =0.082mm 小于 底背楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！底背楞抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力： V =0。6 q l =0.6*11.502*0。45 =2.984 kN;底背楞受剪应力计算值 = 32984/（2*5080) = 1。119 N/mm2；底背楞剪强度设计值 = 1。3N/mm2；底背楞的受剪应力计算值 1。119 N/mm2 小于 底背楞抗剪强度设计值 1。3 N/mm2，满足要求!4、梁底支撑的计算：作用于小楞杆集中荷载:q1：

48、:砼自重:24*1.2*1.6=46。08KN/m2。q2:钢筋自重:1.5*1.21.6=2.88KN/m2。q3:振捣荷载：4KN/m2。q4：底模板结构自重荷载:1。2*0。3=0.36kN/m2；q5:施工荷载：2。5KN/m2。 (注砼布料机不得支承于梁上,当必须支承于梁上时需重新计算施工荷载)N:侧模板结构自重荷载： （(1.20.300。451.61.2）+（1。20.45*6*3。849。8/1000) +(1。29.8*0.8881。5*3/2/1000)=0。437kN；梁底支撑数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板

49、传给钢管的集中力为N。本工程梁底支撑数为6,集中力分别为P1 P6,其中P1、 P6位于梁底两侧。q = （q1+ q2+ q4）*1。2+ (q3+q5)1.4 （43.2+2.7+0。36）*1.2+（4+2.5)*1.4 64。612KN/m.P=qab/（n-1)=64。612*0。45*1。2/（61)=5。234KNP1= P6=N+ P/2=5。234/2+0.478=3。054KNP2= P3= P4= P5= P=5。234KN小楞杆的弯矩：小楞杆的剪力、弯矩图：小楞杆的允许最大弯矩W=5.08103mm3 (48*3。5mm的钢管）小楞杆的抗弯强度设计值: f = 205N

50、/mm2；（483.5mm的钢管)M=（f）W=205*5。08103=1041400 N.mm=1。041KN.m由弯矩图中可得小楞杆弯矩计算值均小于小楞杆的允许最大弯矩1。041KN。m, 满足要求！小楞杆的挠度验算小楞杆的最大容许挠度值: AB = DE = l/250=480/250=1。92mm；小楞杆的最大容许挠度值： BC = CD = l/250=270/250=1。08mm；从挠度简中可得 maxAB=0。258mm maxDE=0。218mm小于小楞杆的最大容许挠度值 AB = DE =1。92mm； maxBC =0。020mm, maxCD =0。012mm小于 小楞杆

51、的最大容许挠度值 BC= CD =0.72mm，满足要求！5、扣件抗滑移的计算：砼、模板、施工荷载:RA =1。495 KN RE=0。674KN （小楞杆自重忽略)；RB =8。697 KN ，RC= 6.558KN ， RD=9.619KN (小楞杆自重忽略)；按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，本工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）： R Rf其中 Rf 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

52、；计算中RB、RC、RD取最大支座反力,拟采用三个扣件组合抗滑移，根据前面计算结果得到RB =8.697 KN ，RC= 6。558KN , RD=9。619KN；Rf =3* 6.40=19。2 kN ， RB =8.697 KN ，RC= 6。558KN ， RD=9.619KN Rf =12。8 kN双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！计算中RA =1。495 KN RE=0。674KN，拟采用单扣件抗滑移， Rf =6.4 kN , RA =1。495 KN RE=0。674KN Rf =6。4 kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!故：决定RA 、RE采用单扣件抗滑移， RB、RC

53、、RD采用双扣件组合抗滑移.6、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值,取最大支座反力:N=9.619 KN (小楞杆自重忽略) i 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1.58； A 立杆净截面面积 (cm2): A = 4。5 W - 立杆净截面抵抗矩(cm3）:W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; lo - 计算长度 (m);轴心受压立杆的稳定系数确定：=N/（A)=9.619/(4.5205)=0.104立杆计算长度：根据扣件式规范5.3.1: =7320/2 ;= lo/ i得: lo=(7320/）1/2 i=（7320/0。104) 1/2*15。8=4363 mm立杆步距h计算：参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为:1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u =1.5；上式的计算结果：立杆计算步距h= Lo/k1u = 4363 /（1.1551.5) = 2518 mm=2518 m；本程立杆步距拟采用ho=1.5 m，ho=1。5 m小于立杆计算步距h=2。093,满足要！