酒店公寓住宅承插盘扣式满堂脚手架安全专项施工方案（129页）.doc

1、目录第一节 工程概况11。 建设概况12。 工程设计情况13。 场地周边2第二节 编制依据及意义21. 编制意义22. 编制依据2第三节 施工计划及安排31。 管理目标32。 施工管理组织机构3第四节 主要施工工艺技术41. 施工准备42. 主要支模体系选型及构造要求63。 各构件模板搭设示意图84. 模板工程安装施工工艺135。 各构件模板搭设及注意事项146。 模板验收167. 模板拆除168. 模板施工中的质量控制措施18第五节 施工安全保证措施201。 组织保障202. 技术措施223. 安全应急预案24第六节 劳动力计划281。 劳动力要求282. 劳动力投入保证措施29第七节 承插

2、盘扣式满堂脚手架计算书291. 计算依据292. 180mm厚板模板（盘扣式)计算书303. 100mm厚板模板(盘扣式）计算书394。 400800梁模板(盘扣式)计算书495。 400800梁侧模板计算书576. 4001600梁模板（盘扣式)计算书627. 4001600梁侧模板计算书708. 柱模板（负一层KZ3）（支撑不等间距）计算书769。 柱模板（负二层KZ3）（支撑不等间距）计算书8610. 柱模板（负一层KZ1）（支撑不等间距）计算书9711. 柱模板（负二层KZ1）(支撑不等间距)计算书10712. 墙模板（支撑不等间距）计算书117第一节 工程概况1. 建设概况工程名称X

3、X广场（一期）工程地点建设单位监理单位地勘单位设计单位施工单位结构类型框架剪力墙建筑面积一期总建筑面积约为13。5万平方米建筑层数A、B栋住宅楼22层、C栋酒店公寓22层、D、E栋商务酒店23层、F栋商业裙楼4层结构设计设计使用年限50年结构安全等级二级结构抗震等级7度设防结构形式结 构框架、框支剪力墙工程地基基础基 础预应力管桩，旋挖桩、筏板场地类别类环境类别室内正常环境为一类，室外环境类别二a类。2. 工程设计情况2.1. 根据图纸统计梁结构尺寸为： 梁编号截面尺寸（bh）单位（mm）最大跨度备注详见图1、梁宽b主要为：200、250、300、400、500、550mm、600mm。2、梁

4、高h为4001600mm不等。3、最多梁截面尺寸为300700、200600和400800，最大梁截面尺寸为6001600.5。3m裙楼为高支模2.2. 根据图纸统计楼板厚度为：楼板厚度分为100mm和120mm、130mm、150mm、180mm。 2.3. 柱截面尺寸统计具体尺寸有：600mm600mm、800mm1100mm等。2.4. 地下室外墙、剪力墙统计具体尺寸有:400、300、200等.3. 场地周边江门XX广场项目位于XX。基坑平面呈扇形，面积约1。7万平方米，周长约650米，基坑开挖深度约7米.第二节 编制依据及意义1. 编制意义本方案适用于裙楼、塔楼的地下室以及层高小于等

5、于5。0m的结构。模板工程承受荷载大、活载多，一旦施工或处理不好，容易发生坍塌或坠落事故，故施工模板工程前必须对支撑体系进行计算，制定相应安全专项施工方案,并经公司及局审批后方可用于指导施工.故此,在施工过程中为确保模板工程的安全性，杜绝出现安全事故,特制定此模板工程安全专项施工方案，以便用于施工。模板工程搭设前需要进行针对性的方案与质量、安全技术交底。过程中应认真按制定的方案验收，搭设完成后应组织相关人员进行验收,并办理验收手续后方可进入下一道施工工序。2. 编制依据序号编制依据1建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011

6、）3建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术规程（JGJ231-2010）4危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号)5建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020136混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002(2010版）7现行建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091)8建筑施工模板安全技术规程（JGJ1622008）9建筑安全检查评分标准（JGJ59-2011）10建筑施工手册（第五版）11品茗安全计算软件（2014)12江门XX广场图纸等有关资料第三节 施工计划及安排1. 管理目标工程名称项目目标管 理 目 标XX广场项目质 量确保模板工程一次验收合格安全

7、生产杜绝安全事故发生，轻伤发生率保证在3以下文明施工确保“江门市安全文明施工样板工地”环境管理确保各种污染达到排放标准要求2. 施工管理组织机构为了能有效地对整个工程实施全面统一的施工组织管理,达到上述各项管理目标,实行项目法施工管理模式，选派一批技术过硬、管理水平较高、责任心强的工程技术管理人员组建本工程项目经理部，项目部在项目经理的领导下，在我局各职能部门的指导下,对本实施项目法施工管理。施工组织架构如下表所示：序号职务姓名主要工作安排1项目经理姜蓬负责工程全面统筹工作,为安全生产第一负责人2项目负责人姚海波协助项目经理负责工程全面统筹工作，现场安全生产主要负责人3技术负责人毕成主管技术管

8、理工作，负责现场技术工作,编制施工方案,对现场施工、技术工作总负责4施工部王磊马彪、沈胜飞杨加万负责现场人员的调配、施工现场进度、质量、安全.及协调人员安排，负责施工区域的施工及技术交底、质量、进度、安全、文明施工，为施工区域的第一质量、安全责任人.5安全部孙华、贾锌博、吴良仁具体负责施工生产安全、文明施工，负责工作安全生产检查工作。检查、监督工地的日常质量、安全、文明施工、后勤卫生检查，发现隐患及时督促整改.6物资部张波负责采购工程材料及材料的质量、进度、运输.7行政后勤兼资料员陈会负责工人厨房、工人医务保健工作及施工现场保卫、安全、防火工作8技术部付吉明龚洁负责施工方案编制，进度控制和技术

9、资料9质量部侯创利负责工程质检及质量资料2.1. 施工机械投入计划序号机械名称型号机械标准单位数量1精密裁板锯MJ6128D台12刨木机3kW500mm台23手提式锯盘380V600mm台104刨板机3kW250mm台25台钻台16全站仪2秒台27水准仪台38线坠39卷尺610扳手把40精密裁板锯及其测量第四节 主要施工工艺技术1. 施工准备 1.1. 技术准备1）项目部技术、施工人员应熟悉图纸,认真掌握模板施工的特点、要求和特性，熟悉各部位截面尺寸、标高，认真做好模板放样，进行实地现场调查复核，根据现场条件进行拼装模板. 2)模板及支撑施工前,必须由项目技术负责人向管理人员进行方案交底,然后

10、由栋号长、工长向班组长、作业人员作质量、安全技术交底。1.2. 主要机械设备安排 模板工程施工中，主要机具设备选用如下：手提电钻、台钻、水准仪等。 1.3. 模板工程安装材料的选用 本工程结构为框架结构、框剪结构，在施工中为克服涨模、接头错位、漏浆、断面不方正等缺陷。模板为散支散拆木模板、钢管与支撑体系，所有模板制作安装材料(加固的钢管、扣件、对拉螺杆钢筋、高强螺杆、止水螺杆、木枋等）必须符合国家规范要求，其主要材料选用如下： 序号主要材料选用1模板：采用光滑坚硬的双面酚醛树脂覆合胶合板，规格183091518mm.2木枋：采用50100mm(最小尺寸）无曲双面刨光顺直的硬质木枋3主龙骨：柱、

11、墙、梁、板选用483。0双钢管。4支撑采用483。2插销式钢管脚手架，立杆上端加U型撑，竖向剪力撑、水平剪力撑均采用483.2脚手架钢管,所需材料应保证质量。5对拉螺栓（止水螺杆)：14高强螺杆,止水螺杆人防墙、消防水池墙、外墙。1.4. 材料要求 序号材料要求1本工程钢筋砼结构工程施工采用木模.要求木材材质等级不低于级，并符合砼模板用胶合板中有关规定，所有模板及其支撑架设计应符合木结构设计规范要求.2采用的模板厚度面层无破损和断裂现象,本工程采用木模，每层模板使用前易刷脱模剂,以延长模板使用周期，确保混凝土表面光洁.3采用的木枋（搁栅)必须无朽烂和霉变,棱角方正，截面尺寸满足设计要求，无严重

12、翘曲现象.本工程木枋截面尺寸50mm100mm，作为模板的背楞，要求刨面,刨直，保证木枋高度一致,受力均匀.4木枋（搁栅）等的含水率必须小于15,模板、木方（搁栅）等的存放保管时必须间隔通风，上面做到防雨覆盖。5进场的模板、木枋（搁栅）必须经过验收，质量符合要求的才可使用。6支撑钢管要求按国家标准直缝电焊钢管或低压流体输送用焊接钢管中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳素结构钢中Q235-A 级钢的规定。7采用的钢管不得有严重锈蚀和损伤以及孔洞，并严禁使用有弯折痕和翘曲严重的钢管；钢管必须有良好的防腐处理. 8支撑架采用的必须是可锻铸铁制作的扣件，其材质必须符合国家标准规定.9支撑架采用

13、的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm 时，不得发生破坏，受力钢管下要多加一个扣件，即双扣件进行受力，防止滑脱。10使用的483.2支撑钢管架的钢管和扣件进场时必须进行逐根逐个验收,符合要求后才可使用。11对进场的钢管和扣件必须进行抽样检测，如达不到要求时，必须对原设计进行复核调整。12立杆接长扣件，不能全部处于同一位置水平连接,同一水平位置立杆连接不得大于50.1.5. 专业施工队伍准备： 根据确定的模板制作安装的管理机构，选择高素质的专业班组进行模板施工。 1.6. 作业条件准备: 1）向作业班组进行详细的方案、质量、安全技术交底,并作好职工三级安全进场及操作规程教育，下达工程施工任务，使班组

14、明确有关质量、安全、进度等要求。 2)清理现场，做好工作面的施工准备，检查垂直和水平运输是否通畅，施工机具是否准备妥当。 3）施工机具就位并进行了试运转，做好维修保养等工作，以保证机械正常运转。 4）清查材料的规格、质量、数量等是否符合要求。 1.7. 劳动力准备 1）根据该工程的特点和施工进度计划要求，确定各施工阶段的劳动力需用量计划，事先做好特殊工种的筹备。2）对工人进行必要的技术、安全、思想和法制教育,教育工人树立“质量第一,安全第一的正确思想，遵守有关施工和安全的技术法规，遵守地方法规。3）生活后勤保障工作：在大批施工人员进场前，必须做好后勤工作的安排，为职工的衣、食、住、行、医等全面

15、考虑，应认真落实，以便充分调动职工的生产积极性。2. 主要支模体系选型及构造要求2.1. 模板体系构件规格模板及支撑体系梁（梁高4001000mm）模板18厚胶合板龙骨梁底1、50100mm木枋100mm，木枋垂直梁截面.2、梁底增加一道承重立杆(此立杆采用钢管）+U形托支撑。3、梁底增加抬杆，每台抬杆间距900mm,抬杆采用48mm3.0mm双钢管.梁侧1、50100mm木方背楞200 mm，背楞上背双钢管做主龙骨。2、梁中部设2道14对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm,对拉螺栓穿pvc套管(梁高500mm以下时可不加设对拉螺杆）。支撑体系1、支撑采用盘扣式钢管支撑架(中间加设立杆采用扣件钢

16、管）。2、梁底立杆顺梁长度方向900mm，中间加设一道承重立杆,梁宽方向900mm，中间层水平杆最大竖向步距1500mm，顶层水平杆步距1000mm，扫地杆距底板面200mm。3、立杆下端垫木采用模板。4、剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点，每隔6跨纵向设一道。梁（梁高1000mm1600mm）模板15厚胶合板龙骨梁底1、50100mm木枋100mm,木枋垂直梁截面。2、梁底增加2道承重立杆(此立杆采用钢管）+U形托支撑（U形托上放双钢管)3、梁底增加抬杆,每台抬杆间距900mm，抬杆采

17、用48mm3.0mm双钢管.梁侧1、50100mm木方背楞200 mm,背楞上背双钢管做主龙骨。2、梁中部设3道14对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm,对拉螺栓穿pvc套管.支撑体系1、盘扣式钢管支撑架（中间加设立杆采用钢管）。2、梁底立杆顺梁长度方向 900mm，中间加设两道承重立杆，梁宽方向900mm，中间层水平杆最大竖向步距1500mm,顶层水平杆步距1000mm，扫地杆距底板面200mm。3、立杆下端垫木采用模板进行衬垫。4、剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加24个扣结点，每隔6跨纵向设一道。

18、5、顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。楼板（地下室180mm及130mm厚板）模板18厚胶合板次龙骨50100mm木枋300mm主龙骨普通48mm3.0mm，双钢管900mm支撑体系1、支撑采用483。2盘扣式满堂支撑架，钢管立杆纵横向900900mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm,立杆下端垫木采用模板。2、剪刀撑沿高度连续布置,剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在4560度之间,剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点，每隔600MM跨纵向设一道.楼板(标准层100厚板)模板18厚胶合板次龙骨50100mm木枋300mm主龙骨普通48mm3.0mm，

19、双钢管1200mm支撑体系1、支撑采用483。2盘扣式满堂支撑架，钢管立杆纵横向12001200mm，横杆步距1500mm,扫地杆距底板面200mm,立杆下端垫木采用模板。2、剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外,在其中间应增加24个扣结点，每隔600MM跨纵向设一道。柱（800mm1100mm）1、柱模板支撑采用不等间距，竖向间距为200600mm。2、柱两个方向两边各设置1道14高强对拉螺栓，长边增加2道14高强对拉螺栓，短边增加1道14高强对拉螺栓。3、柱长边竖楞6根，短边竖楞4根.4、每道主龙骨采用双钢管48m

20、m3。0mm加固。柱（600mm600mm）1、柱模板支撑采用不等间距,竖向间距为200600mm.2、柱两个方向两边各设置1道14高强对拉螺栓，长边增加1道14高强对拉螺栓，短边增加1道14高强对拉螺栓。3、柱长边竖楞3根,短边竖楞3根。4、每道主龙骨采用双钢管48mm3.0mm加固。外墙及剪力墙 1、墙模板支撑采用不等间距，主龙骨采用双钢管48mm3。0mm，间距200mm600mm.2、次龙骨采用2000mm100mm50mm厚木枋，竖直布置，间距250m。3、止水螺杆采用14，水平间距600mm，竖直间距同主龙骨，外墙不得穿pvc套管，采用止水螺杆。盘扣式钢管架的堆放与各构件搭设示意图

21、3. 各构件模板搭设示意图3.1. 楼板搭设示意图180厚楼板模板搭设平面图180厚楼板模板搭设剖面图100mm厚楼板模板搭设平面图100mm厚楼板模板搭设剖面图3.2. 梁搭设示意图400960mm梁模板搭设平面图400960mm梁模板搭设立面图10001600梁模板搭设平面图10001600梁模板搭设立面图3.3. 梁侧模板搭设示意图400800梁侧模板搭设平面图4001600梁侧模板搭设立面图3.4. 柱搭设示意图1100800柱模板搭设平面图1100800柱模板搭设立面图600600方柱模板搭设平面图600600方柱模板搭设立面图3.5. 墙搭设示意图400墙模板搭设剖面图400墙模板

22、搭设立面图3.6. 集水井模板搭设图集水井模板搭设图3.7. 楼梯搭设示意图楼梯模板搭设图4. 模板工程安装施工工艺4.1. 梁模板安装：弹线搭支撑系统安装梁底托梁大愣,安装小愣调整标高安装梁底模（与墙或柱接触面的处理)安装侧模安装主、次龙骨铺板(与墙接触面处理）安装穿梁螺杆，安装梁侧水平双钢管主愣,校正标高、验收。4.2. 板模板安装：搭支撑系统安装板底托梁大愣,安装小愣调整标高安装模板面模板、校正标高、验收。4.3. 柱模板安装：弹线安装柱模板校正垂直度、平整度安装柱模板小愣安装柱模板大愣（工字钢）安装穿梁螺杆，校正标高、垂直度、验收.4.4. 墙模板安装：弹线安装墙模板校正垂直度、平整度

23、安装墙模板小愣安装墙模板大愣（双钢管）安装穿梁螺杆，校正标高、垂直度、验收。5. 各构件模板搭设及注意事项5.1. 楼板模板搭设要求序号楼板模板搭设要求1楼板支柱采用钢管，钢管间距视梁、板截面大小和厚度及其重量受力情况,经计算而定。2单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。3平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正.将板内杂物清理干净，办预检。5.2. 梁模板搭设要求序号楼板模板搭设要求1在已安装完毕、较正好的柱模板上弹出梁位置线水平线，架好柱节点模板，开出梁豁口。2在搭设好梁底支撑架后，在水平钢管上铺50mm100mm 木枋，中距200300mm（具体见各梁，板构造方案选

24、择和计算参数表)，然后根据水平线拉线调整标高，再安装梁底板并拉线找直，梁底板要起拱2。3绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安装一侧梁侧模板，然后安放M14穿梁对拉杆（套PVC 管），再安装另一侧梁模板，然后在梁两侧模背板上安放50mm100mm 木枋竖楞，间距200mm（具体见各梁，板构造方案选择和计算参数表),再用482.8钢管(双根）加U 形托加固校正梁帮板，拧紧对拉螺栓。对于边梁必须用铁丝与楼板预埋地锚拉结。安装好的梁，较正梁中线、标高、断面几何尺寸，将模板内杂物清理干净，合格后办理预检.5.3. 楼板、梁模板起拱处模板安装要求梁、板跨度4m 时，在跨中按跨度起拱,设计要求

25、按跨度的2，以梁、板跨度中心最高起拱点为准，依次用木楔垫起次龙骨，木楔高度逐渐递减。5.4. 胶合板拼缝楼板模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨,成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时，要弹线采用电动工具按线裁切，并采用木胶带封口。5.5. 柱模板安装要求：序号柱模板安装要求1现场拼装柱模时,应适时地按设临时支撑进行固定,斜撑与地面的倾角宜为60，严禁将大片模板系于柱子钢筋上。待四片柱模就位组拼经对角落线校正无误后,应立即自下而上安装柱箍。2柱模校正（用四根斜支撑,底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支模

26、，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。3当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设不得少于两根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为4560，下端尚应有防滑移的措施.4角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉、压力的斜撑.5外柱模板的空间固定采用撑拉相结合的方法固定，即钢管支撑作为拉、压杆，内柱的空间固定采用48*2。8钢管在模板两侧对顶的方法固定。5.6. 墙模板安装要求序号墙模板安装要求1当用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装.2当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。3墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模

27、板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压和支撑。4多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时,应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。5.7. 楼梯模板搭设要求楼梯模板采用封闭式支模的方法，在踏面上进行模板封闭以确保踏步的几何尺寸准确、不变形。同时也保证了楼梯钢筋不被踩坏,以及混凝土的振捣充分。其工艺为:根据图纸设计的提高,搭设平台架、平台楼梯梁架，支好模板,根据大样分出梯步级数，待钢筋扎完后再钉制踏步侧板，在钉踏步面板时，要求踏步面板压在侧板上，并且钉牢。模板安装完毕检查尺寸无误后，用电钻在楼梯上对穿打眼，楼梯板上面用对钢管沿斜面排放，用14对穿螺杆套上PV

28、C套管,用螺帽拧紧进行加固。5.8. 模板安装其他施工要求1）模板的安装模板施工前，必须有有关人员作安全技术交底。 模板工程作业高度在2m以上（包括2m）时，要有可靠安全的操作平台。 2）模板安装顺序： 设置柱墙厚度限位清理柱墙梁部位基层垃圾排放柱墙模板搭设钢管架安装柱墙模板安装梁模板铺楼板搁栅和底模安装楼梯模清扫模板内垃圾和施工落手清。3）模板安装既要有稳定性、安全性，又要方便拆除. 4）模板安装应满足下列要求: 序号模板安装应满足下列要求1模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰

29、工程施工的隔离剂；3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏,且应安装牢固。5）搭设模板系统时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管、扣件、对接螺杆来搭设支撑架和受力系统。6）模板的运输、维修、保管序号模板安装应满足下列要求1运输：装卸模板应轻装轻卸，严禁抛掷，并应防止碰撞损坏，严禁移作它用，运输时应采取有效措施，防止模板滑动、倾倒。2维修和保管 ：模板拆除后,应及时拔除模板上的铁钉及清理粘结的灰浆，对变形的损坏的模板，宜裁小使用或及时清理出场,清理后及时涂刷隔离剂，暂时不使用应按规格分类堆放，室外堆放时顶部覆盖石棉瓦等防水措施，并有排

30、水措施，模板底垫高离地面100以上,成垛高度不超过1。8m.6. 模板验收模板安装完毕后，须经过项目部质检员的验收，质量合格后，由工长填写模板质量检验批验收表，报监理检查验收后，方可进行下道工序的施工。7. 模板拆除7.1. 模板拆除的控制要求 1)模板拆除时必须待砼强度(以砼同条件抗压强度试验报告为准）达到规定要求后方可进行。 2）模板拆除过程中要注意保护己浇筑好的砼构件。 3）拆模顺序以“先支后拆，后支先拆，先拆非承重构件，后拆除承重件”的原则进行拆除.具体见下图所示：拆模状态图拆模顺序4）拆下的材料应及时运走、清理、整堆。7.2. 准确控制拆模时间 1）外墙部分为抗渗砼，其砼养护要求严格

31、，不宜过早拆模,拆模时砼的强度必须超过砼强度等级的70，构件跨度8m和悬挑构件的砼达100%强度方可拆模，保证砼不因强度不足产生破裂,具体如下表要求：底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m)达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502， 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100 2）拆模时，内、外模要协调进行，保证结构变形一致,不因模板的约束产生裂缝。3）拆模时，注意勿使砼的结构受损.7.3. 施工拆模注意事项1)不能使用撬棍沿边硬撬；2）拆模后，要及时做好预埋件、预留孔洞竣工测量（复核）工作；3）孔口尺寸，孔壁垂直度误差超出规范要求，要尽早修复；4)对易破坏的

32、预埋件应设置隔栏或砖墩作显著标志保护;5）对预留孔洞作固定围栏保护，即防止孔口棱角破坏和对后续工作起安全围护作用；6)拆除柱、墙、梁、板模板时，应设防护栏和警示标牌,严禁非操作人员进入作业区。8. 模板施工中的质量控制措施8.1. 质量控制本工程梁板采用木模,其施工质量控制措施主要有以下几点:1）保证其位置、形状、尺寸均符合设计要求，误差值在规范范围之内；2）模板接缝要严实、平整、光滑,不得变形、裂缝，砼浇捣时不发生漏浆现象。3）由于施工采用分段分层进行施工，其支撑体系必须保证砼下层有足够的强度后方可进行施工。4）在支撑体系各支柱离地20cm处设一道扫地杆，中间各立杆之间设适当斜撑、剪刀撑,并

33、符合脚手架搭设有关规定，以保证架体的整体稳定性。5）在每一段模板支撑好后，应严格进行自检,主要是验收其标高、尺寸偏差、预埋件、预留孔洞位置及支撑体系牢固与否，并认真作好自检记录；6）梁、柱支模时其截面尺寸偏差严格按照施工规范执行。7）模板安装允许偏差及预埋件、预留洞允许偏差允许值见下表：项 目允许偏差（mm）轴线位置5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差5表面平整度5预埋钢板中心线位置3预留管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10预留洞中心线位置10截面内部尺寸+108)模板的周转次数要符合相应规定,以保证砼构件的质量； 9）模板

34、支撑牢固,严格控制模板系统的材料质量，应确保模板系统有足够的刚度； 10）模板安装后应仔细检查各部位构件是否牢固，在浇灌过程中要经常检查，如发现变形，松动等现象，要及时修整加固；11）砼浇筑前，模板要充分湿润,避免模板在施工中遇水后膨胀而拉裂波面；12）严禁使用螺栓拉杆或铁丝贯穿防水砼,以免造成引水通路，如必须使用对拉螺杆时应使用防水对拉螺杆，且拆模后必须在该处凿入20mm，螺杆根部割断后，将根部进行剔凿入混凝土1030mm，采用聚合物水泥砂浆填补抹平；13）人防墙穿墙螺杆不得使用PVC套管，必须采用止水螺杆；14）拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理；15）拆除跨度大的梁下支

35、撑时，应先从跨中开始，再向两端拆除；16）上层楼板正在浇筑砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除；17）模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性,不允许有下沉和变形现象；18）模板的内侧面要平整，接缝严实,不得漏浆。8.2. 模板工程质量通病的防治1)柱模板容易产生的问题：柱位移、截面尺寸不准、混凝土保护层过大或过小、柱身扭曲、梁柱接头偏差大等；防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置,钉好压脚板;转角部位应采用联接角模以保证角度准确;柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行设计确定;梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固；2）墙模板容易产生的问题:墙体混凝土厚薄不一致、上口过大、墙体烂脚、墙

36、体不垂直；防止办法：穿墙螺栓的规格和间距应按设计确定,墙梁交接处和墙顶上口应设拉结；外墙所设的拉、顶支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置宜由模板设计确定。模板安装前模板底边应先批好水泥砂浆找平层，以防漏浆；3）梁和楼板的模板容易产生的问题：梁身不平直、梁底不平、梁侧面鼓出、梁上口尺寸加大、板中部下挠、出现蜂窝麻面现象；防止办法:700mm梁高以下模板之间的联接插销不少于两道,梁底与梁侧板宜用连对角模进行连接；大于或等于700mm的梁，应加对拉螺栓.模板支顶的尺寸和间距的排列,要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2/10003/10

37、00L。第五节 施工安全保证措施1. 组织保障1.1. 安全生产保证体系建立以项目经理为组长的安全生产领导小组，建立安全生产责任制，设立专职安全员。建立安全管理网络：设专职安全员1名,在施工现场巡回检查，对各种不安全因素，及时提出改进意见，将不安全隐患消灭在萌芽状态之中.施工人员必须遵守操作规程,严禁违章作业,玩忽职守；管理人员不得违章指挥.做好安全教育，安全交底和安全检查，委派工地安全员专职安全检查工作。施工队再设2名兼职安全员.坚持贯彻“安全第一，预防为主、综合治理的安全生产方针，坚持管生产必须管安全的原则,工程项目经理、施工员、安全员和特种作业人员必须持证上岗。安全生产领导小组人员名单：

38、总负责:姚海波组长：孙华副组长：王磊、毕成 技术负责人方案工程师安全主管生产经理责任工程师安全员各专业管理人员参与方案编制 监督监督管理及交底制定方案及交底各专业作业人员项目经理保证体系1.2. 工地设置安全生产领导小组,下设质安员，班组设兼职安全员，明确各级安全岗位责任人，健全安全管理体系.1.3. 做好职工的安全教育，坚持三级安全教育制度,对特殊工种工人坚持持证上岗、进行培训,并应严格执行有关安全操作纪律。1.4. 坚持技术交底的同时进行安全技术交底，使所有参加施工的人员熟悉各自工种的安全操作规程，做好班前教育工作,并进行安全技术交底，执行交底签证制度。严格遵守各种机具操作规程。1.5.

39、按有关规定做好“三宝”的防护，挂安全警示牌，坚持定期安全检查制度,发现事故苗头及时消除，确保安全施工.1.6. 坚持防火安全教育，防火及消防材料要符合省、市防火规范。1.7. 施工开始前项目安全领导小组应针对现场实际和施工组织方案，编写安全生产计划及措施，并在施工中认真落实。1.8. 施工用电必须符合规范要求,所有设备用电均采用五线制，支线架设在过道处要采用有效的保证措施，手持照明灯及危险场所使用安全电压,严禁电线随地走，严禁电线绑在未采取绝缘措施的钢管和钢筋上，设固定专人经常检查维修，严格按JGJ46-2005规范细则设置管理，所有机电设备均采用一机一闸、一保护制、电箱要用统一制作的铁制电箱

40、,要求有门有锁,有防雨措施.1.9. 定期和不定期进行安全检查，对查出的安全事故要及时解决,做到防患于未然,杜绝安全事故的发生。2. 技术措施2.1. 砼浇灌期间模板安全监控措施1）砼浇灌方法(本节只作简述，具体见砼浇筑专项施工方案）A、砼浇筑施工工艺：施工准备商品砼制备砼场外运输砼泵送砼浇筑与振捣砼表面抹平与压实砼养护砼质量验收。B、砼浇筑的施工顺序：为确保项目模板工程安全，混凝土浇筑施工顺序如下:核心筒体内轴墙、柱外轴线墙、柱梁板，当浇筑墙柱时，应控制混凝土浇筑速度不得大于2。5m/h，以确保墙、柱模板的安全。2）砼浇灌期间模板安全监控措施梁板模板主要采用盘扣式脚手架支撑体系,在搭设和钢筋

41、安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施:A、班组日常进行安全检查,项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料。B、日常检查、巡查重点部位：序号日常检查、巡查重点部位1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求.2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3连接扣件是否松动.4架体是否不均匀的沉降、垂直度。5施工过程中是否有超载的现象。6安全防护措施是否符合规范要求.7脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。C、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才可浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测

42、架体变形.发现隐患,及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表:序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m；4mL6。5m12mm20mm钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6。5m30mm钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺2.2. 模板工程的安全技术措施1)模板施工前的安全技术交底A、模板安装操作人员应严格按模板工程要求的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工.B、模板工程作业高度在2m 和2m 以上时,要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4m 以上或二层

43、及二层以上，周围应设安全网和防护栏杆.C、临街及交通要地道区施工应设警示牌，避免伤及行人.D、操作人员不许攀模板，不许在墙壁顶、独立粱及其它狭窄而无防护栏的模面上行走。E、高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。F、两季施工、高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4.五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作业。G、木模板应远离火源堆放.在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。H、模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。2）拆模的安全技术要求A、模板拆除时，混凝土强度必须达到

44、混凝土结构工程施工及验收规范的规定。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。B、在拆模过程中.如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模,经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。C、拆模时由专人指挥和切实可靠的安全措施,并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。D、拆模的顺序和方法应根据现行的规定进行，如果模板设计无规定时，应严格遵守从上而下的原则,先拆除非承重模板，后拆承重模板.E、拆模人应站一侧,不得站在拆模下方,几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。F、拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落或拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模

45、板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。3）模板施工的安全管理措施A、楼面顶架、模板安装前,应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作.B、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。C、在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板,必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。2.3. 安全生产、文明施工管理措施序号日常检查、巡查重点部位1严格按照有关操作规程和项目安全管理要求施工.2支模操作时，应有可靠的立足点和临边安全防护措施。3严禁施工时在绑扎好的梁钢筋上

46、行走,以防坠落伤人。4拆模时梁板模应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。3. 安全应急预案根据模板工程施工的实际情况,我部制定了由项目经理带领的应急抢险小组.并认真组织了对模板工程危险源和环境因素的识别和评价，制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，对广大员工开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员的应急能力,减少突发事件造成的损害和不良影响。3.1. 抢险应急组织安排及工作流程危险源及环境因素辩识、评价编制抢险应急预案成立抢险领导小组组织抢险队伍配备应急物资、设备定期进行应急培训实施应急预案对应急预案评审、修订应急准备和响应工作流程图3.2. 突发事件应急准备3.2.1. 成立抢险领导小

47、组，明确责任分工。组 长：姚海波组长职责:负责全面管理和协调工作、负责本专项应急预案的启动实施、小组人员分工等。副组长:孙华、王磊副组长职责：协助组长工作，在组长不在场的情况下行驶组长职责。协助处理相关工作，具体负责挖孔桩生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。组 员:项目全体管理人员组员职责：要绝对服从组长指挥,按照分工和组长的指令，密切配合，尽最大努力尽快控制事态，尽量减少损失，把人员伤亡降至最低。3.2.2. 组建抢险队，进行应急知识教育培训项目部组建抢险队，队长安会平，副队长原金涛.发现险情时首先抢险队进行抢险,需用较多人时可由各工班进行汇集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对性的

48、应急知识培训。3.2.3. 紧急情况发生和上报程序3.2.3.1. 成立应急救援系统专项运作小组项目部成立应急救援系统专项运作小组.即应急领导组、现场指挥处理组、后勤保障组、对外联络组。各个小组有各自的功能职责，在执行应急任务时相互协调。组 长：姚海波副组长：王磊组 员：毕成、孙华、贾锌博、吴良仁、吴飞、龚洁、付吉明、张波、杨加万、马彪、侯创利、沈胜飞、陈会抢险队：毕成、孙华、贾锌博、吴飞及各班组成员医疗救护组:龚洁、陈会医疗救护医院：江门市第二人民医院 急救电话：075039203331） 应急抢险小组联系方式序号姓 名职务联系电话1姚海波组长2王磊副组长3毕成组员5孙华组员6贾锌博组员7吴

49、良仁组员8吴飞组员9杨加万组员项目经理部附近医疗急救机构情况：江门市第二人民医院：江门市蓬江区天福路6号联系电话：;通用紧急救援电话：公安:110； 医疗:120； 消防：119工地设置临时医务室,配备担架、医疗箱，置于门卫室旁。3.2.3.2. 应急响应救援系统程序启动3.2.3.3. 报警事故发生后事故现场目击者，如果只有一人先报警；如果有两人一人报警一人现场施救，报警时要及时了解和掌握事故发生的时间、地点、所造成的伤亡、被困人员及事故类型、周围材料的情况，及时报告并引导救援人员到达现场。序号各项要求1报警方式:可以采用呼喊、口信、电话等一切可能的方式2报警程序：针对不同事故类型的报警程序

50、见附图3报警要求：报警人员情绪稳定、语言清楚，施工地点、危险性大小要说明.4接警:事故发生后，报警信息迅速传到现场应急指挥中心，根据事故的详细信息对警情作出判断，由现场应急指挥负责人初步确定相应的响应级别，按2）报警程序。3.2.3.4. 警戒警戒隔离：抢险人员在事故现场周围用警戒桩、警戒灯、警戒线带等物质在现场设置警戒隔离区。隔离区要视事故类型来划分，塔机倒塌、脚手架倒塌的隔离区。火灾的警戒区要视周围易燃易爆材料堆放要扩大范围境界。搞出坠物、触电伤人事故类型，无需扩大警戒区。非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好的进行抢救工作创造条件。3.2.3.5. 人员救助应急救援抢险队

51、员到场后，现场指挥负责人分工明确、各负其责,本着先救人的原则，将受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理.后勤保障组提供应急物资、担架、急救药品.如伤员伤势严重或死亡，现场指挥负责人马上通知指挥中心负责人对外进行求救，按程序进行响应.3.2.3.6. 人员疏散抢救人员将事故现场被困人员及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队员转移出事故现场。3.2.3.7. 控制险情控制险情有现场指挥组、后勤保障组、应急抢救队或对外求救来完成后勤保障组提供物质，现场指挥组按照应急领导组发布的指令来组织抢险队有进一步发展趋势的险情进行加固或拆除、切断电源等控制措施.以最大限度减少人员各种财产损失。如险情进

52、一步扩大，自己的抢险队和应急物质不能控制险情时，应急指挥小组对外进行求救按程序响应。3.2.3.8. 设置向导在事故现场入口及进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物质迅速准确地进入事故现场。3.2.3.9. 应急救援系统关闭3.2.3.10. 恢复(善后处理)序号善后处理1现场清理人员清点和撤离，警戒解除.2善后处理：现场抢险工作完成后,由应急领导组现场指挥现场指挥组后勤保障组及应急救援抢险抢险对的工长、班组长和相关人员配合上级部门对事故的产生、发展等方面进行调查形式的调查记录进行会签.在事故中伤亡者进行抚恤，安排好生活。3事故调查记录：事故发生时，由安全部门对事故的发生、

53、发展以及在应急救援过程中进行记录。为检验应急救援预案在哪一些环节出现漏洞，能及时、准确的进行修改.3.2.3.11. 附近医院机构江门市第二人民医院：江门市蓬江区天福路6号联系电话：；应急救援路线图，距离2.2公里，江门市第二人民医院(07503920333）应急救援路线第六节 劳动力计划1. 劳动力要求1）具体人员如下:序号工种数量1安全管理人员4人2木工30人3电工3人4塔吊司机及指挥6人2)项目部设专职安全员1名,在施工现场巡回检查，施工队设2名兼职安全员，配合专职安全员对各种不安全因素，及时提出改进意见，将不安全隐患消灭在萌芽状态之中。坚持贯彻“安全第一，预防为主、综合治理”的安全生产

54、方针,坚持管生产必须管安全的原则,工程项目经理、施工员、安全员和特种作业人员必须持证上岗.3)劳动力作业要求参加作业的工人应是1850岁人员,事先必须进行身体检查，凡患有精神病、高血压、心脏病、癫痫病、聋哑及其他不宜作业的人等不能参与施工。2. 劳动力投入保证措施高素质、充足的劳动力的投入是工程施工质量、安全、进度的保证，为确保实现工程总体目标要求，在劳动力投入管理上按以下措施执行:1）根据施工进度计划、施工阶段的划分、各个专业工种的需要、劳动定额，编制切实可行的劳动力需用量计划,并提前在单位内部的施工队伍和劳务基地中进行组织安排。施工前和每月25日前根据工程实际进展情况，由项目经理部负责对各

55、施工队劳动力进退场时间、数量提出指导性计划并及时调整,避免劳动力资源的浪费。2）选择长期合作的、高素质的劳务组织，向其聘用高素质的劳务人员,以补充劳动力的不足.3)在劳动力进场前，先明确要求保证节假日，特别是春节放假期间的最少施工人数,使之做好准备和相关的配合,方能签订合同，以满足工程的需要。4)根据本工程的特点、质量、工期要求，对所组织的劳动力进行现场岗位技术培训，提高劳动者的操作技能，加强质量意识教育，组织学习国家有关规范、标准、规程、进行施工组织设计的总设计交底，使施工人员了解该工程的特点，以熟练规范的要求，高质量地完成额定任务，确保计划用量,满足施工生产需要。5)通过各种资金渠道解决好

56、工人的资金供给问题,安定民心，让工人干的放心，干得称心,专心工作.6)在本工程范围内根据施工进度的需要对各个施工队进行必要的调节,实行动态管理，使之合理流动，达到最佳劳动效率和满足现场施工进度的需要.7）制定合理可行的激励机制，充分调动广大职工的积极性、创造性，优胜劣汰，以保证工程的劳动力满足要求。第七节 承插盘扣式满堂脚手架计算书1. 计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010混凝土结构设计规范GB500102010建筑结构荷载规范GB 50009-2012钢结构设计规范GB 5001720032. 180mm厚板模板(盘

57、扣式)计算书2.1. 工程属性新浇混凝土板名称标准层楼板新浇混凝土板板厚(mm)180模板支架纵向长度La(m）40模板支架横向长度Lb(m)30模板支架高度H（m）4.52.2. 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0。5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2）0。25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0。55Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）4风荷载标准值k(

58、kN/m2)基本风压0(kN/m2）0。350。350.650.8=0.182风荷载高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0。8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）62.3. 模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm）900水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)300小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度L1(mm）100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图2.4. 面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm）18抗弯强度设计值f(

59、N/mm2）25弹性模量E(N/mm2）8000计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算.计算简图如下 ： W=bt2/61000182/654000mm4 I=bt3/121000183/12486000mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+（G2k+G3k）h0)+QbQ1k=1。21（0。1+（24+1。1） 0。18)+1。413=9。742kN/m q1静=Gb（G1k+（G2k+G3k）h0)=1.21（0。1+（24+1.1） 0。18）=5.542kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+（G2k+G3k)h0）+QbQ1k=11（0.1+（24+1.1) 0

60、。18)+113=7.618kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0。1259。7420。32=0。11kNm =Mmax/W=0.11106/（54000103）=2。037N/mm2f=25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/（384EI)=57.6183004/(3848000486000)=0。207mm max=0。207 mmmin300/150，10=2mm 满足要求！2.5. 小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型80402截面惯性矩I（cm4）416。667截面抵抗矩W（cm3)83.333抗弯强度设计值f(N/mm2）16。83弹性模量E（

61、N/mm2）9350计算方式简支梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+（G2k+G3k）h0）+QlQ1k=1。20.3（0。3+(24+1。1） 0。18）+1.40.33=2.994kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+（G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10。3（0。3+（24+1。1） 0。18)+10。33=2。345kN/m 按 简支梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合, 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.288106/83333=3.456N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1。34

62、6kN max3Vmax/（2bh0) =31。3461000/（250100)=0。404N/mm2=1。683N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0。485mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.645kN R2=1.645kN 正常使用极限状态 R1=1。293kN R2=1。293kN2.6. 主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0mm0mm 截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W（cm3）4.49抗弯强度设计值f(N/mm2）200弹性模量E（N/mm2）206000抗剪强度设计值fv（N

63、/mm2）115计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2/2=max1.645，1。645/2=0。8225kN 正常使用极限状态 R=maxR1，R2/2=max1.293，1.293/2=0.6465kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0。216106/4490=48.107N/mm2f=200N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1。337kN max2Vmax/A=21。3371000/424=6.307N/mm2=115N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0。261mm=minlb/150,10=min

64、900/150,10 =6mm 满足要求！2.7. 立柱验算钢管类型(mm）BLG1500（48X3.2X1500）回转半径i（mm）15.9抗压强度设计值f（N/mm2）200立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0。7 1、长细比验算 l01=h+2ka=500+20。7300=920mm l02=h=1。21500=1800mm 取两值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/15.9=113。208=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=920/15.

65、9=57.862 查表得，=0.794N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+（24+1.1）0。18）+1.430。90.9=8.279kN f=N1/（1A)8。279103/（0.794450）=23。171N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/15.9=113。208 查表得，=0。386N2=G(G1k+（G2k+G3k）h0）+QQ1klalb=1.2（1.05+（24+1。1)0。18）+1。430。90。9=8。814kN f=N2/(2A）8。814103/(0。386450）=50.743N

66、/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.1820。91。52/10=0.046kNm 顶部立杆段: N1w=G(G1k+（G2k+G3k)h0）+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1。2（0。5+（24+1。1)0。18）+0。91.430.90.9+0.91。40。046/0.9=8.004kNf=N1w/(1A）+Mw/W=8。004103/(0。794450）+0.046106/4730=32.127N/mm2=200N/mm2 满足要求! 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k）h0)+cQ Q1klalb+cQ

67、Mw/lb=1.2（1。05+(24+1.1)0.18）+0。91。430.90.9+0。91。40。046/0.9=8。538kNf=N2w/(2A)+Mw/W=8.538103/(0.386450）+0.046106/4730=58.879N/mm2=200N/mm2 满足要求！2.8. 可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN）40 按上节计算可知,可调托座受力 N =8。279kNN=40kN 满足要求！2.9. 抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1 MR=GG1kLaLb2/2

68、=1.351.0540302/2=25515kN。m MT=358.546kN.mMR=25515kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4（0。25404。5+0.55404）=167。58kN。mMR=GG1k+（G2k+G3k）h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1。1)0。1840302/2=135302。4kN.m MT=167。58kN。mMR=135302.4kN。m 满足要求！2.10. 立柱地基基础计算脚手架放置

69、位置混凝土楼板 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA）=8。814/（10.25）=35。256kPafak=210kPa 满足要求！3. 100mm厚板模板（盘扣式）计算书3.1. 工程属性新浇混凝土板名称标准层楼板新浇混凝土板板厚(mm)100模板支架纵向长度La(m)40模板支架横向长度Lb（m）30模板支架高度H(m）3.153.2. 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0。3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）3泵送、

70、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m）4风荷载标准值k（kN/m2)基本风压0(kN/m2）0。350.350.650.8=0。182风荷载高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m）63.3. 模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la（mm）1200立杆横向间距lb（mm）1200水平杆步距h(mm）1500顶层水平杆步距h(mm）500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)300小梁间距l（mm）

71、300小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2（mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图3.4. 面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)18抗弯强度设计值f(N/mm2）25弹性模量E(N/mm2)8000计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算.计算简图如下 ： W=bt2/61000182/654000mm4 I=bt3/121000183/12486000mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+（G2k+G3k）h0）+QbQ1k=1。21（0。1+（24+1。1) 0。1）+1.413=7.332kN/m q1静=Gb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1。

72、21（0。1+(24+1.1） 0。1）=3.132kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k）h0）+QbQ1k=11（0.1+（24+1.1) 0.1）+113=5。61kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.3320。32=0.082kNm =Mmax/W=0。082106/(54000103)=1.519N/mm2f=25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI）=55.613004/(3848000486000)=0。152mm max=0。152 mmmin300/150，10=2mm 满足要求!3.5. 小

73、梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型80402截面惯性矩I(cm4）416.667截面抵抗矩W(cm3)83.333抗弯强度设计值f（N/mm2)16。83弹性模量E（N/mm2）9350计算方式简支梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+（G2k+G3k）h0)+QlQ1k=1。20。3（0.3+(24+1。1） 0.1)+1.40。33=2。272kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+（G2k+G3k)h0）+QlQ1k=10.3（0.3+（24+1.1） 0。1)+10。33=1.743kN/m 按 简支梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，

74、计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0。397106/83333=4.764N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1。362kN max3Vmax/（2bh0） =31。3621000/（250100)=0.409N/mm2=1.683N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.166mm=minlb/150,10=min1200/150,10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.589kN R2=1。589kN 正常使用极限状态 R1=1.218kN R2=1。218kN3.6. 主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0m

75、m0mm 截面惯性矩I(cm4）10。78截面抵抗矩W(cm3）4.49抗弯强度设计值f(N/mm2）200弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)115计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1，R2/2=max1。589，1.589/2=0.7945kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2/2=max1。218，1.218/2=0。609kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.387106/4490=86.192N/mm2f=200N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1。812kN max2V

76、max/A=21。8121000/424=8.547N/mm2=115N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.968mm=minlb/150,10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！3.7. 立柱验算钢管类型（mm）B-LG-1500(48X3.2X1500）回转半径i（mm)15。9抗压强度设计值f(N/mm2）200立柱截面面积（mm2)450立柱截面抵抗矩（cm3）4730支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0。7 1、长细比验算 l01=h+2ka=500+20。7300=920mm l02=h=1。21500=1800mm 取两值中的大值l

77、0=1800mm =l0/i=1800/15.9=113。208=150 长细比满足要求! 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段: 1=l01/i=920/15.9=57。862 查表得，=0。794N1=G（G1k+(G2k+G3k）h0)+QQ1klalb=1。2(0。5+(24+1。1)0.1）+1。431。21.2=11.249kN f=N1/(1A）11.249103/(0.794450)=31.483N/mm2=200N/mm2 满足要求! 非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/15。9=113.208 查表得，=0。386N2=G(G1k+（G2k+G3k)h0）+Q

78、Q1klalb=1。2(1。05+（24+1。1)0。1)+1.431。21.2=12.2kN f=N2/(2A）12.2103/（0.386450）=70.236N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40。1821。21。52/10=0.062kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+（G2k+G3k）h0）+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2（0.5+（24+1。1)0。1）+0。91.431。21。2+0。91.40。062/1。2=10.71kNf=N1w/(1A）+Mw/W=10。71103/(0。794450）+0.0

79、62106/4730=43。083N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G（G1k+（G2k+G3k)h0）+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1。2(1.05+(24+1.1)0.1)+0.91.431。21。2+0。91.40。062/1.2=11.66kNf=N2w/(2A）+Mw/W=11。66103/（0.386450)+0。062106/4730=80.235N/mm2=200N/mm2 满足要求!3.8. 可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =11.249kNN=40kN 满足要求！3

80、.9. 抗倾覆验算 混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=cQ（kLaHh2+Q3kLah1)=0。91。4(0。182403。156+0.55404）=284.246kN。m MR=GG1kLaLb2/2=1.351。0540302/2=25515kN。m MT=284.246kN.mMR=25515kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91。4(0。25403.15+0。55404）=150.57k

81、N。m MR=GG1k+（G2k+G3k)h0LaLb2/2=1。351.05+（24+1。1)0。140302/2=86508kN.m MT=150.57kN.mMR=86508kN.m 满足要求！3.10. 立柱地基基础计算脚手架放置位置混凝土楼板 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/（mfA）=12.2/(10。25)=48。8kPafak=210kPa满足要求！4. 400800梁模板（盘扣式）计算书4.1. 工程属性新浇混凝土梁名称梁高400mm1000mm新浇混凝土梁计算跨度(m)8。1混凝土梁截面尺寸(mmmm）400800新浇混凝土结构层高(m）4.5梁侧楼板厚度(mm）1804

82、.2. 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0。1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）3风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0(kN/m2）0。35非自定义:0。25风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0。84.3. 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb（mm）900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）1500支撑架顶层水平杆步距h（mm

83、)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm)150新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb（mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）450板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm)1000板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm)1000梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）450梁底支撑小梁根数4小梁两侧悬挑长度(mm）100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ2312010 设计简图如下：平面图立面图4.4. 面板验算面板类

84、型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2）25面板弹性模量E(N/mm2)8000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1。4Q1kb=1.2(0。1+(24+1。5)0。8)+1。43128。8kN/m q2（G1k+ (G2k+G3k）h)b=0.1+（24+1。5）0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0。1q1L20.128.80.13320。051kNm Mmax/W

85、0。051106/540000.948N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。677q2L4/（100EI)=0.67720。5133.3334/（1008000486000)0.011mml/400133。333/4000。333mm 满足要求! 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态） R1=R4=0。4 q1l=0。428.80。1331.536kN R2=R3=1.1 q1l=1。128。80.1334。224kN 标准值(正常使用极限状态） R1=R4=0。4 q2l=0.420.50。1331。093kN R2=R3=1.1 q2l=1.120.50.1

86、333.007kN4.5. 小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）50100小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)16.83小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1。68小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3）83。333小梁截面惯性矩I（cm4)416。667验算方式四等跨连续梁 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图： q1max1.536+1。2（0。30。1)0.4/3+0。5（0。8-0.18)+1。2（0.5+（24+1.1）0.18)+1.43max1-0。4/2，1-0。4/2/21，4。224+1。2(0。30.1）0。4/3=6.029kN/m q

87、2max1。093+（0.3-0。1）0。4/3+0。5(0。80.18)+(0.5+(24+1。1)0.18）max1-0.4/2，10。4/2/21，3。007+（0.3-0。1)0.4/33。437kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12,0。5q1l22max0.1076.0290。92，0。56.0290。120。523kNm Mmax/W0。523106/833336.27N/mm2f16。83N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1,q1l2max0。6076.0290.9,6。0290。13。293kN max3Vmax/(2bh

88、0)=33。2931000/（250100）0。988N/mm21。68N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI）0.6323.4379004/（10093504166670）0.366mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/（8EI）3。4371004/(893504166670）0。001mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求! 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1。143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1。1436.0290。9,0.3936。0290。9+

89、6。0290。16。202kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44。375kN，R2R36。202kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1,0。393q2l1+q2l2max1.1433。4370。9，0.3933。4370。9+3。4370.13.536kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43。123kN，R2R33.536kN4.6. 主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm）483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）200主梁抗剪强度设计值（N/mm2）115主梁截面惯性矩I(

90、cm4）10.78主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm） Mmax/W0.352106/449078。387N/mm2f=200N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图（kN) Vmax4.64kN max2Vmax/A=24。641000/42421。887N/mm2115N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.067mml/400450/4001.125mm 满足要求!4.7. 立柱验算钢管类型B-LG1500（48X3。2X1500)立柱

91、截面面积A（mm2）450回转半径i(mm）15。9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f（N/mm2）300支架自重标准值q（kN/m）0.15 hmax=max（h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20。7150）=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113。208=150 长细比满足要求！ 查表得，0。386 1、风荷载计算 Mw0。91.4klah2/100.91。40.250.91.52/100。064kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ2312010公式5。3.1-2： q11。2（0.1+（24+1。

92、5)0。8）+0。91。43128.38kN/m 同上四六计算过程,可得： R11。249kN，R216.554kN，R31.249kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0。15（4.50.8）+Mw/lbmax1。249，16。554，1.249+0。555+0.064/0。917。25kN fN/（A)+Mw/W17250.301/(0。386450)+0。064106/473000099。324N/mm2f300N/mm2 满足要求！4.8. 可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由”主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1,R2，R3

93、218。561kNN30kN 满足要求!4.9. 立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)210立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0。25 立柱底垫板的底面平均压力pN/（mfA）17。25/(10。25）69。001kPafak210kPa满足要求！5. 400800梁侧模板计算书5.1. 工程属性新浇混凝梁名称梁高400mm1000mm混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400800梁板结构情况见下图楼板厚度（mm)1805.2. 荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB506662011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时

94、间t0(h）4外加剂影响修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h）2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）0。8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）min0.28ct0v1/2,cHmin0.282440.921/2，240.8min34.213，19.219。2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k（kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0。282440。921/2，240。8min34.213，19.219.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350。9G4k+1.4cQ4k0.91.350.

95、919.2+1。40.9223。263kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k19。2 kN/m25.3. 支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距（mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度（mm)150结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm）600支撑距梁底距离依次为200，500 设计简图如下：模板设计剖面图5.4. 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)18面板抗弯强度设计值f（N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2）8000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm.Wbh2/6=1000182/654000mm3,Ibh3/12=1000183/1

96、2486000mm4.面板计算简图如下: 1、抗弯验算 q1bS承123.26323.263kN/m q1静01。350.9G4kb0。91.350。919。2120.995kN/m q1活01。4cQ4kb0.91.40.9212.268kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.120。9950。2072+0.1172。2680。20720.101kNm Mmax/W0.101106/540001。87N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0。677qL4/(100EI）=0。67719.2206。6674/(10

97、08000486000)0。061mm206.667/400=0.517mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1。1q1静l左+1.2q1活l左1.120.9950.207+1.22.2680.2075.335kN 正常使用极限状态 Rmax1.1l左q1.10。20719。24。365kN5.5. 小梁验算小梁最大悬挑长度(mm）150小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格（mm）10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1。683小梁截面抵抗矩W(cm3）83。333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83小梁截

98、面惯性矩I(cm4)416.667 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q5.335kN/m Mmaxmax0.107ql2，0。5ql12=max0.1075.3350。62,0。55。3350.152=0.206kNm Mmax/W0。206106/833332.466N/mm2f16.83N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0。607ql，ql1=max0。6075。3350.6，5。3350。15=1。943kN max3Vmax/(2bh0）=31。9431000/(250100）0.583N/mm21.683N/mm2 满足要求! 3、挠度

99、验算 q4。365kN/m 1max0。632qL4/(100EI)=0。6324。3656004/（10093504166670）0。092mm600/400=1.5mm 2maxqL4/（8EI）=4。3651504/（893504166670）=0.007mm150/400=0。375mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1435。3350。6,0。3935。3350。6+5.3350。153.659kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1。1434。3650.6，0。3934.3650.6+4.3650。152.993kN5.6. 主梁验算对拉螺栓

100、水平向间距（mm)600主梁最大悬挑长度（mm）150主梁类型钢管主梁材料规格（mm）483主梁合并根数2主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）200主梁抗剪强度设计值(N/mm2）115主梁截面惯性矩I（cm4)10。78主梁截面抵抗矩W(cm3）4。49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下: 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.667kN，R21.829kN,R31。829kN，R40.667kN 正常使用极限状态：R10.544kN，R21.497kN，R31.497kN，R40。544kN 1、抗弯验

101、算 主梁弯矩图（kNm) maxMmax/W0.133106/4490=29.71N/mm2f=200 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=21.1631000/4245。485N/mm2=115 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0。16mm300/4000.75 mm 满足要求！5.7. 对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN）17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.953。16226.008kNNtb17.8kN满足要求！6. 4001600梁模板（盘扣式）计算书6.1. 工程属性新浇

102、混凝土梁名称梁高1000mm1600mm新浇混凝土梁计算跨度(m）6.85混凝土梁截面尺寸（mmmm)4001600新浇混凝土结构层高（m）4。5梁侧楼板厚度(mm)1806.2. 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）3风荷载标准值k(kN/m2）基本风压0（kN/m2）0.35非自定义:0.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.86.3. 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式

103、梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la（mm）900梁底两侧立柱间距lb（mm）900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h（mm）1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm）150新浇混凝土楼板立柱间距la(mm）、lb(mm）900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm）450板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm)1000板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)1000梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）383，517梁底支撑小梁根数4小梁两侧悬

104、挑长度（mm）100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图6.4. 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2）25面板弹性模量E（N/mm2)8000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算,计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q11.2（G1k+ （G2k+G3k）h)+1。4Q1kb=1。2(0.1+(24+1.5)1。6）+1。43153。28kN/m

105、 q2(G1k+ （G2k+G3k)h）b=0。1+（24+1。5)1.6140.9kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1L20。153.280.13320.095kNm Mmax/W0。095106/540001.754N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。677q2L4/(100EI）=0。67740.9133。3334/(1008000486000）0.023mml/400133。333/4000。333mm 满足要求! 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R1=R4=0.4 q1l=0。453。280.1332。842kN R2=R3=1。1 q

106、1l=1.153.280。1337。814kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.440.90.1332。181kN R2=R3=1.1 q2l=1。140.90。1335.999kN6.5. 小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm）50100小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)16。83小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1。68小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I（cm4）416。67验算方式四等跨连续梁 为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.842+1。2(0。3-0。1)0。4/3+0

107、。5(1。60.18）+1。2(0.5+(24+1.1）0。18)+1。43max1-0。4/2，1-0.4/2/21，7。814+1。2（0。3-0。1）0。4/3=7.846kN/m q2max2。181+（0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.6-0。18)+(0.5+(24+1。1）0。18）max1-0.4/2，10。4/2/21,5.999+（0。30。1）0.4/36。025kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12,0.5q1l22max0.1077。8460.92，0。57。8460。120。68kNm Mmax/W0。68106/833308。161N/m

108、m2f16。83N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0。6077。8460.9,7.8460.14。286kN max3Vmax/(2bh0）=34.2861000/(250100)1.286N/mm21。68N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI）0.6326。0259004/（10093504166700）0.641mml1/400900/4002。25mm 2q2l24/(8EI）6.0251004/(893504166700)0.002mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求! 4、支座

109、反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部） 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1。1437.8460。9，0.3937。8460。9+7.8460。18。072kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R47。527kN，R2R38.072kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1,0。393q2l1+q2l2max1.1436。0250.9,0.3936。0250.9+6.0250。16.198kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R46。848kN，R2R36.198kN6.6. 主梁验算主梁类

110、型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)200主梁抗剪强度设计值(N/mm2)115主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半,计算简图如下: 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.211106/449046.935N/mm2f=200N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 主梁剪力图（kN） Vmax2.92kN max2Vmax/A=22。921000/42413。775N/mm2115N/mm2

111、满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图（mm) max0.091mml/400383/4000。958mm 满足要求！6.7. 立柱验算钢管类型BLG1500（48X3。2X1500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f（N/mm2）300支架自重标准值q(kN/m）0。15 hmax=max（h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20。7150）=1800mm =hmax/i=1800/15。9=113。208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91。4klah2/100。9

112、1.40。250.91。52/100.064kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ2312010公式5.3。1-2： q11。2(0.1+（24+1。5）1.6)+0。91.43152.86kN/m 同上四六计算过程,可得: R11.68kN，R213.826kN，R313.826kN，R41.68kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2,R3,R4+0.15（4.51。6）+Mw/lbmax1。68，13。826,13。826，1。68+0.435+0。064/0。914。402kN fN/(A）+Mw/W14402.432/（0。386450）+0。064

113、106/473000082。929N/mm2f300N/mm2 满足要求！6.8. 可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由”主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2,R3,R4213。913kNN30kN 满足要求!6.9. 立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak（kPa)210立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2）0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/（mfA）14.402/(10。25）57.61kPafak210kPa满足要求！7. 4001600梁侧模板计算书7.1. 工程属性新浇混凝梁名称梁高1

114、000mm1600mm混凝土梁截面尺寸(mmxmm）4001600梁板结构情况见下图楼板厚度（mm)1807.2. 荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数0。9混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2)min0。28ct0v1/2，cHmin0。282440.921/2，241。6min34.213，38。434。213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k（kN/m2）2 新浇

115、混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0。28ct0v1/2,cHmin0.282440。921/2，241。6min34。213,38.434.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01。350.9G4k+1。4cQ4k0.91.350。934。21+1.40。9239。677kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34。21 kN/m27.3. 支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数7主梁间距(mm）600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度（mm)125结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm）600支撑距梁底距离依次为200，725，1250 设计简图如下：模板设计剖

116、面图7.4. 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2）25面板弹性模量E(N/mm2)8000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3,Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下: 1、抗弯验算 q1bS承139.67739.677kN/m q1静01.350。9G4kb0。91.350。934。21137。409kN/m q1活01。4cQ4kb0。91。40.9212。268kN/m Mmax0。107q1静L2+0。121q1活L2=0。10737.4090。2372+

117、0.1212。2680。23720.24kNm Mmax/W0.24106/540004。436N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正134。2134.21kN/m max0。632qL4/（100EI）=0.63234.21236。6674/(1008000486000)0.174mm236。667/400=0.592mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1。143q1静l左+1。223q1活l左1。14337.4090。237+1。2232。2680.23710。776kN 正常使用极限状态 Rmax1。143l左q1。1430。2373

118、4.219。254kN7.5. 小梁验算小梁最大悬挑长度（mm）125小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格（mm）10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1.683小梁截面抵抗矩W（cm3)83。333小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）16.83小梁截面惯性矩I（cm4）416.667 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10。776kN/m Mmaxmax0.107ql2,0。5ql12=max0.10710。7760。62，0.510。7760.1252=0.415kNm Mmax/W0.415106/83333

119、4。981N/mm2f16。83N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0。607ql，ql1=max0.60710.7760.6，10。7760.125=3。925kN max3Vmax/（2bh0)=33.9251000/（250100)1。177N/mm21.683N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 q9.254kN/m 1max0。632qL4/(100EI)=0.6329.2546004/（10093504166670)0。195mm600/400=1。5mm 2maxqL4/（8EI）=9.2541254/（893504166670）=0。007mm125/400=0

120、。312mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.14310。7760。6，0。39310。7760.6+10.7760。1257。39kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1439。2540。6，0.3939.2540。6+9。2540.1256。346kN7.6. 主梁验算对拉螺栓水平向间距（mm)600主梁最大悬挑长度（mm)125主梁类型钢管主梁材料规格（mm）483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）200主梁抗剪强度设计值(N/mm2)115主梁截面惯性矩I（cm4）10.78主梁截面抵抗矩W

121、(cm3）4.49 因主梁2根合并,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半. 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.275kN，R23.695kN，R33。027kN，R43.027kN，R53.027kN，R63.695kN，R71。275kN 正常使用极限状态：R11。091kN,R23。173kN，R32.576kN，R42.576kN，R52。576kN,R63.173kN，R71.091kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm) maxMmax/W0.302106/4490=67。308N/mm2f=200 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图

122、(kN) max2Vmax/A=24.8841000/42423.038N/mm2=115 N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.182mm525/4001。312 mm 满足要求!7.7. 对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb（kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.957。247213.768kNNtb17.8kN 满足要求！8. 柱模板（负一层KZ3）（支撑不等间距）计算书8.1. 工程属性新浇混凝土柱名称：A1区负一层KZ3新浇混凝土柱的计算高度（mm)：4500新浇混凝土柱长边边长(mm）：1100新浇混凝土柱短边边长(mm

123、):8008.2. 支撑体系设计柱长边小梁根数：6柱短边小梁根数：4柱箍两端设置对拉螺栓：是柱长边对拉螺栓根数：2柱短边对拉螺栓根数：1对拉螺栓布置方式:均分柱长边对拉螺栓间距(mm)：445，445，445柱短边对拉螺栓间距（mm)：518,518柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi（mm）：柱箍依次间距（mm)：1200200260040031000400414004005190050062400500729005008340050093900500104500600 平面图： 立面图：8.3. 荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土重力密度c（kN/m3)

124、24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21。15混凝土浇筑速度V（m/h)2。5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）4.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0。22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152。51/2，244.5min38。403,10838。403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2）2 有效压头高度h=G4k/c=38。4/24=1。6m 承载能力极限状态设计值 Smax0。9max1.2G4k+1。4Q3k,1。35G4k+1.40。7Q3k0.9max

125、1。238.4+1。42，1。3538。4+1.40。720。9max48.88,53。80.953。848。42kN/m2 Smin0。91。4Q3k=0。91。42=2。52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38。4 kN/m2 Smin0 kN/m28.4. 面板验算面板类型：覆面木胶合板面板厚度t(mm)：18面板抗弯强度设计值f(N/mm2）：25面板弹性模量E（N/mm2)：8000 根据规范JGJ162，梁截面宽度取单位宽度即b1000mm。 Wbh2/61000182/654000mm3，Ibh3/121000183/12=486000mm4 考虑到工程实际和验

126、算简便,不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按【三等跨连续梁】验算 简图： 弯矩图： 静载线荷载q10。91。35bG4k0.91.351。038。446。656kN/m 活载线荷载q20.91。4 * 0。7bQ3k0.91。4 * 0.71。021.764kN/m Mmax=-0.1q1l20。117q2l2=0。146.6560.2672-0.1171。7640。2672=-0。347kNm Mmax/W=0.347106/54000=6.426N/mm2f=25N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 作用线荷载qbSmax1.038。438.4kN/m

127、简图: 变形图： 0。677 ql4/(100EI）0。67738.42674/（1008000486000)=0。34mml/400267/4000。6675mm 满足要求！8.5. 小梁验算小梁类型：矩形木楞小梁材质规格(mm）：50100小梁截面惯性矩I（cm4)：416。667小梁截面抵抗矩W(cm3）：83。333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)：16.83小梁弹性模量E(N/mm2):9350小梁抗剪强度设计值（N/mm2)：1.683 1、强度验算 qmaxlSmax0。26748.4212。928kN/m qminlSmin0.2672.520.673kN/m 简图： 弯矩图

128、： Mmax=0.39kNm Mmax/W0.39106/83333=4。68N/mm2f=9350 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax0.26738.410。253kN/m qminlSmin0.26700kN/m 简图: 变形图： max=0.698mm=l/400=600/400=1。5mm 满足要求! 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态 剪力图： R1=5。435kN，R2=4。879kN，R3=5。049kN，R4=5。853kN， R5=6.617kN，R6=6.39kN R7=6.519kN，R8=3.673kN, R9=3.958kN 2）正常使用极限

129、状态 剪力图： R1=4.311kN，R2=3.869kN，R3=4.004kN， R4=4。644kN， R5=5。243kN R6=5。087kN，R7=5.094kN,R8=3.079kN， R9=2.605kN 4、抗剪验算 由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax3。347kN Vmax/（2bh)=3.347103/（250*100)=0.335N/mm2=1.683N/mm2 满足要求！8.6. 柱箍验算柱箍类型：钢管柱箍材质规格（mm）：483柱箍截面面积A(cm2）：4。24柱箍截面惯性矩I（cm4）：10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3):4.49柱箍抗弯强度设计值f（N/mm

130、2）：200柱箍弹性模量E（N/mm2）：206000柱箍合并根数：2柱箍受力不均匀系数：0.6 由上节小梁验算”的支座反力计算知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算 1）长边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax4。479,4。02，4.16，4.823，5.452，5.265，5.371，3.026,3.260。65。452=3.271kN 正常使用极限状态： RmaxMax3。552，3.188，3.299，3.826，4.32，4.191,4。198，2。537，2.1470.64.32=2.592kN 2）短边柱箍 承载能力极限状态: RmaxMax5.435，4。879，5.049

131、,5.853，6.617,6.39，6.519，3。673，3。9580.66.617=3.97kN 正常使用极限状态： RmaxMax4.311,3。869,4。004，4。644，5.243,5.087，5。094,3.079，2.6050。65。243=3.146kN 1、强度验算 长边柱箍计算简图: 长边柱箍计算弯矩图： 长边柱箍计算剪力图: Mmax0.295kNm Mmax/W0。2951062f=200N/mm2 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算弯矩图： 短边柱箍计算剪力图： Mmax0.454kNm Mmax/W0.4541062f=200N/mm2 满足要求！ 2

132、、支座反力计算 长边柱箍支座反力： Rc1=1.332/=1。332/0。6=2。22kN Rc2=6.845/=6。845/0.6=11.408kN Rc3=6。845/=6。845/0。6=11。408kN Rc4=1.332/=1.332/0.6=2.22kN 短边柱箍支座反力： Rd1=1.679/=1。679/0。6=2。798kN Rd2=8。552/=8.552/0.6=14。253kN Rd3=1.679/=1。679/0.6=2。798kN 3、挠度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算变形图： max0.091mm=l/400=445/400=1.112mm 满足要求！ 短

133、边柱箍计算简图： 短边柱箍计算变形图： max0。151mm=l/400=518/400=1.295mm 满足要求！8.7. 对拉螺栓验算对拉螺栓类型：M14轴向拉力设计值Ntb(kN）:17。8扣件类型:3形26型扣件容许荷载(kN）：26 N=MaxRc1，Rc2,Rc3,Rc4，Rd1，Rd2,Rd314。253kNNtb17.8kN 满足要求！ N14.253kN26kN满足要求！9. 柱模板（负二层KZ3）（支撑不等间距）计算书9.1. 工程属性新浇混凝土柱名称：A1区负二层KZ3新浇混凝土柱的计算高度（mm)：3800新浇混凝土柱长边边长（mm）：1100新浇混凝土柱短边边长（mm

134、）:8009.2. 支撑体系设计柱长边小梁根数：6柱短边小梁根数:4柱箍两端设置对拉螺栓：是柱长边对拉螺栓根数：2柱短边对拉螺栓根数:1对拉螺栓布置方式:均分柱长边对拉螺栓间距（mm)：445，445,445柱短边对拉螺栓间距(mm)：518,518柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi（mm）:柱箍依次间距（mm）：1200200260040031000400414004005180040062300500728005008330050093800500 平面图： 立面图：9.3. 荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3）24新浇混凝土初

135、凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3。8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2）min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243。8min38。403，91.238。403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度h=G4k/c=38.4/24=1。6m 承载能力极限状态设计值 Smax0。9max1.2G4k+1.4Q3k，1。35G4k+1.40。7Q3k0。9max1.238。4

136、+1。42，1.3538.4+1。40。720。9max48。88，53.80.953.848.42kN/m2 Smin0。91。4Q3k=0.91.42=2.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.4 kN/m2 Smin0 kN/m29.4. 面板验算面板类型:覆面木胶合板面板厚度t(mm）：18面板抗弯强度设计值f(N/mm2）:25面板弹性模量E（N/mm2)：8000 根据规范JGJ162，梁截面宽度取单位宽度即b1000mm。 Wbh2/61000182/654000mm3,Ibh3/121000183/12=486000mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑

137、有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 最不利受力状态如下图,按【三等跨连续梁】验算 简图： 弯矩图： 静载线荷载q10。91。35bG4k0。91。351。038。446。656kN/m 活载线荷载q20.91.4 0。7bQ3k0.91。4 * 0.71。021。764kN/mMmax=0.1q1l2-0。117q2l2=0。146.6560。2672-0.1171。7640.2672=-0。347kNm Mmax/W=0.347106/54000=6.426N/mm2f=25N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 作用线荷载qbSmax1.038。438。4kN/m 简图: 变形图： 0

138、。677 ql4/（100EI)0。67738.42674/(1008000486000)=0.34mml/400267/4000.6675mm 满足要求！9.5. 小梁验算小梁类型：矩形木楞小梁材质规格(mm):50100小梁截面惯性矩I（cm4）：416。667小梁截面抵抗矩W(cm3)：83。333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)：16.83小梁弹性模量E（N/mm2):9350小梁抗剪强度设计值（N/mm2)：1。683 1、强度验算 qmaxlSmax0.26748.4212。928kN/m qminlSmin0.2672。520。673kN/m 简图： 弯矩图: Mmax=0.2

139、74kNm Mmax/W0.274106/83333=3.288N/mm2f=9350 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax0。26738。410。253kN/m qminlSmin0.26700kN/m 简图: 变形图： max=0.252mm=l/400=500/400=1.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态 剪力图： R1=5。447kN，R2=4。81kN， R3=5.324kN，R4=4.922kN,R5=5.908kN，R6=6。339kN ，R7=3.67kN，R8=2。95kN 2)正常使用极限状态 剪力图： R1=4.32kN,

140、R2=3.814kN， R3=4.224kN，R4=3.898kN，R5=4.702kN ，R6=4.965kN，R7=2.979kN，R8=1。897kN 4、抗剪验算 由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax3.323kN Vmax/(2bh）=3。323*103/（250100)=0。332N/mm2=1.683N/mm2 满足要求!9.6. 柱箍验算柱箍类型:钢管柱箍材质规格(mm)：483柱箍截面面积A(cm2）：4.24柱箍截面惯性矩I(cm4）：10.78柱箍截面抵抗矩W（cm3）:4.49柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2)：200柱箍弹性模量E（N/mm2）：206000柱箍合并

141、根数：2柱箍受力不均匀系数:0。6 由上节小梁验算”的支座反力计算”知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算 1）长边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax4。488，3。963，4.387,4.056，4。868,5。223，3。024，2。4310。65.223=3。134kN 正常使用极限状态： RmaxMax3。559,3。143，3.48，3.212,3。874，4.091,2。455，1.5630.64。091=2.455kN 2）短边柱箍 承载能力极限状态: RmaxMax5。447,4。81，5.324，4.922，5。908，6。339，3。67，2.950.66.339=3。

142、803kN 正常使用极限状态： RmaxMax4.32，3。814，4。224,3.898,4。702,4.965，2.979，1.8970.64。965=2。979kN 1、强度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算弯矩图： 长边柱箍计算剪力图： Mmax0。282kNm Mmax/W0。282106/4490=62。8062360801782N/mm2f=200N/mm2 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算弯矩图: 短边柱箍计算剪力图： Mmax0.434kNm Mmax/W0。434106/4490=96。6592427616927N/mm2f=200N/mm2 满足要求！ 2

143、、支座反力计算 长边柱箍支座反力： Rc1=1。276/=1.276/0.6=2.127kN Rc2=6。559/=6.559/0.6=10。932kN Rc3=6。559/=6。559/0.6=10.932kN Rc4=1。276/=1。276/0。6=2。127kN 短边柱箍支座反力： Rd1=1。609/=1。609/0.6=2。682kN Rd2=8.192/=8.192/0.6=13。653kN Rd3=1。609/=1.609/0。6=2。682kN 3、挠度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算变形图: max0.087mm=l/400=445/400=1.112mm 满足要求！

144、 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算变形图： max0。143mm=l/400=518/400=1。295mm 满足要求!9.7. 对拉螺栓验算对拉螺栓类型:M14轴向拉力设计值Ntb（kN)：17。8扣件类型：3形26型扣件容许荷载（kN）：26 N=MaxRc1,Rc2，Rc3，Rc4,Rd1，Rd2,Rd313.653kNNtb17.8kN 满足要求！ N13.653kN26kN满足要求！10. 柱模板(负一层KZ1)（支撑不等间距）计算书10.1. 工程属性新浇混凝土柱名称：A1区负一层KZ1新浇混凝土柱的计算高度(mm）：3800新浇混凝土柱长边边长(mm）：600新浇混凝土柱短边边长

145、(mm）：60010.2. 支撑体系设计柱长边小梁根数:3柱短边小梁根数:3柱箍两端设置对拉螺栓：是柱长边对拉螺栓根数:1柱短边对拉螺栓根数：1对拉螺栓布置方式：均分柱长边对拉螺栓间距（mm）：418,418柱短边对拉螺栓间距（mm)：418，418柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm）：柱箍依次间距（mm）：1200200260040031000400414004005180040062300500728005008330050093800500 平面图： 立面图：10.3. 荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土

146、初凝时间t0(h）4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21。15混凝土浇筑速度V（m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m）3.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2,cHmin0.2224411.152。51/2，243。8min38.403，91.238.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2）2 有效压头高度h=G4k/c=38。4/24=1。6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1。4Q3k，1。35G4k+1。40.7Q3k0。9max1.238。

147、4+1。42，1.3538.4+1.40.720.9max48。88，53。80。953。848。42kN/m2 Smin0.91.4Q3k=0.91.42=2。52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.4 kN/m2 Smin0 kN/m210.4. 面板验算面板类型：覆面木胶合板面板厚度t（mm）：18面板抗弯强度设计值f（N/mm2）：25面板弹性模量E（N/mm2）：8000 根据规范JGJ162，梁截面宽度取单位宽度即b1000mm。 Wbh2/61000182/654000mm3,Ibh3/121000183/12=486000mm4 考虑到工程实际和验算简便,不

148、考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按【二等跨连续梁】验算 简图： 弯矩图： 静载线荷载q10。91.35bG4k0。91.351.038。446。656kN/m 活载线荷载q20.91。4 0.7bQ3k0。91.4 0.71。021。764kN/mMmax=-0。125q1l2-0.125q2l2=0。12546。6560。320.1251。7640。32=0.545kNm Mmax/W=0.545106/54000=10.093N/mm2f=25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbSmax1.038.438。4kN/m 简图： 变形图： 0

149、。521 ql4/(100EI）0.52138。43004/（1008000486000)=0.417mml/400300/4000.75mm 满足要求！10.5. 小梁验算小梁类型：矩形木楞小梁材质规格(mm)：50100小梁截面惯性矩I(cm4)：416。667小梁截面抵抗矩W（cm3):83。333小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）：16。83小梁弹性模量E（N/mm2)：9350小梁抗剪强度设计值（N/mm2)：1。683 1、强度验算 qmaxlSmax0。348.4214.526kN/m qminlSmin0.32。520。756kN/m 简图： 弯矩图： Mmax=0.308kN

150、m Mmax/W0。308106/83333=3.696N/mm2f=9350 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax0.338。411.52kN/m qminlSmin0.300kN/m 简图： 变形图： max=0.283mm=l/400=500/400=1。25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态 剪力图: R1=6.12kN，R2=5.404kN，R3=5.982kN， R4=5。531kN，R5=6.639kN，R6=7.122kN ,R7=4。124kN，R8=3.315kN 2）正常使用极限状态 剪力图： R1=4。854kN，R2=4。28

151、6kN,R3=4。746kN， R4=4。38kN, R5=5.283kN，R6=5.578kN ，R7=3。347kN，R8=2.132kN 4、抗剪验算 由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax3.734kN Vmax/(2bh）=3。734103/（250*100)=0.373N/mm2=1.683N/mm2 满足要求！10.6. 柱箍验算柱箍类型：钢管柱箍材质规格(mm）:483柱箍截面面积A(cm2)：4.24柱箍截面惯性矩I(cm4):10.78柱箍截面抵抗矩W（cm3):4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)：200柱箍弹性模量E(N/mm2)：206000柱箍合并根数：2柱箍

152、受力不均匀系数：0.6 由上节小梁验算”的支座反力计算知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算 1）长边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax6.12,5.404，5。982，5。531,6。639，7。122,4。124,3.3150。67。122=4。273kN 正常使用极限状态: RmaxMax4.854，4.286，4.746，4.38，5.283,5.578，3。347,2.1320。65。578=3.347kN 2）短边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax6.12，5。404,5。982，5。531，6。639，7.122，4.124，3.3150。67。122=4。273kN

153、正常使用极限状态: RmaxMax4。854，4.286，4.746，4.38，5.283，5.578，3.347,2.1320。65.578=3。347kN 1、强度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算弯矩图： 长边柱箍计算剪力图： Mmax0。148kNm Mmax/W0.148106/4490=32.9621380846325N/mm2f=200N/mm2 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算弯矩图： 短边柱箍计算剪力图： Mmax0。148kNm Mmax/W0。148106/4490=32.9621380846325N/mm2f=200N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计

154、算 长边柱箍支座反力： Rc1=1.256/=1。256/0.6=2.093kN，Rc2=6。034/=6.034/0。6=10。057kN ，Rc3=1。256/=1。256/0。6=2。093kN 短边柱箍支座反力： Rd1=1.256/=1。256/0.6=2。093kN,Rd2=6。034/=6.034/0。6=10.057kN Rd3=1。256/=1。256/0.6=2.093kN 3、挠度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算变形图: max0。047mm=l/400=418/400=1.045mm 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算变形图： max0.047mm=l/

155、400=418/400=1。045mm 满足要求！10.7. 对拉螺栓验算对拉螺栓类型：M14轴向拉力设计值Ntb（kN）：17.8扣件类型：3形26型扣件容许荷载(kN):26 N=MaxRc1,Rc2，Rc3，Rd1，Rd2，Rd310.057kNNtb17。8kN 满足要求！ N10。057kN26kN满足要求！11. 柱模板（负二层KZ1）(支撑不等间距）计算书11.1. 工程属性新浇混凝土柱名称:A1区负二层KZ1新浇混凝土柱的计算高度(mm）:4500新浇混凝土柱长边边长(mm)：600新浇混凝土柱短边边长（mm）：60011.2. 支撑体系设计柱长边小梁根数：3柱短边小梁根数：3

156、柱箍两端设置对拉螺栓:是柱长边对拉螺栓根数:1柱短边对拉螺栓根数：1对拉螺栓布置方式:均分柱长边对拉螺栓间距（mm)：418，418柱短边对拉螺栓间距（mm)：418,418柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi（mm)：柱箍依次间距（mm）:1200200260040031000400414004005190050062400500729005008340050093900500104500600 平面图： 立面图：11.3. 荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响

157、修正系数21。15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）4。5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2,cHmin0。2224411.152.51/2，244.5min38.403，10838.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2)2 有效压头高度h=G4k/c=38.4/24=1。6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40。7Q3k0。9max1.238.4+1。42,1.3538。4+1.40。720.9max4

158、8。88,53.80。953.848.42kN/m2 Smin0。91.4Q3k=0.91.42=2。52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38。4 kN/m2 Smin0 kN/m211.4. 面板验算面板类型：覆面木胶合板面板厚度t(mm)：18面板抗弯强度设计值f（N/mm2)：25面板弹性模量E（N/mm2)：8000 根据规范JGJ162,梁截面宽度取单位宽度即b1000mm。 Wbh2/61000182/654000mm3,Ibh3/121000183/12=486000mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 最不利受力状态

159、如下图，按【二等跨连续梁】验算 简图： 弯矩图： 静载线荷载q10。91。35bG4k0。91.351.038.446。656kN/m 活载线荷载q20。91.4 * 0。7bQ3k0.91.4 0.71.021。764kN/m Mmax=-0.125q1l2-0。125q2l2=-0。12546.6560.320.1251。7640。32=-0。545kNm Mmax/W=0。545106/54000=10.093N/mm2f=25N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 作用线荷载qbSmax1。038。438。4kN/m 简图： 变形图： 0。521 ql4/（100EI)0.52138.4

160、3004/（1008000486000）=0.417mml/400300/4000.75mm 满足要求!11.5. 小梁验算小梁类型：矩形木楞小梁材质规格（mm)：50100小梁截面惯性矩I(cm4):416.667小梁截面抵抗矩W(cm3）：83.333小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）：16.83小梁弹性模量E（N/mm2)：9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2）：1。683 1、强度验算 qmaxlSmax0。348.4214.526kN/m qminlSmin0.32.520。756kN/m 简图: 弯矩图： Mmax=0。438kNm Mmax/W0.438106/83333=5.

161、256N/mm2f=9350 N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 qmaxlSmax0。338.411.52kN/m qminlSmin0.300kN/m 简图： 变形图: max=0.784mm=l/400=600/400=1.5mm 满足要求! 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态 剪力图： R1=6。107kN,R2=5.482kN， R3=5。673kN，R4=6。577kN，R5=7.435kN,R6=7.18kN ，R7=7.324kN,R8=4.127kN， R9=4.447kN 2)正常使用极限状态 剪力图： R1=4.843kN，R2=4.347kN,R3=4.498kN

162、， R4=5.217kN， R5=5.891kN ，R6=5。716kN,R7=5.724kN，R8=3。46kN，R9=2。927kN 4、抗剪验算 由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax3.761kN Vmax/（2bh)=3。761103/(250100）=0.376N/mm2=1。683N/mm2 满足要求!11.6. 柱箍验算柱箍类型:钢管柱箍材质规格（mm）：483柱箍截面面积A（cm2)：4。24柱箍截面惯性矩I(cm4）：10.78柱箍截面抵抗矩W（cm3）：4。49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2）:200柱箍弹性模量E(N/mm2）：206000柱箍合并根数：2柱箍受力不均

163、匀系数:0.6 由上节”小梁验算”的支座反力计算”知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算 1）长边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax6。107，5。482,5.673，6。577，7。435，7。18，7。324，4。127,4.4470。67。435=4。461kN 正常使用极限状态: RmaxMax4。843,4.347，4。498,5。217,5。891,5.716，5。724，3.46,2。9270。65.891=3。535kN 2）短边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax6。107，5.482，5。673，6.577，7.435，7.18，7.324,4.127，4。4470

164、。67.435=4.461kN 正常使用极限状态： RmaxMax4.843，4。347,4.498，5。217，5.891,5.716，5。724，3。46，2.9270。65。891=3.535kN 1、强度验算 长边柱箍计算简图: 长边柱箍计算弯矩图： 长边柱箍计算剪力图： Mmax0。155kNm Mmax/W0。1551062f=200N/mm2 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算弯矩图: 短边柱箍计算剪力图： Mmax0.155kNm Mmax/W0.1551062f=200N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 长边柱箍支座反力： Rc1=1.311/=1.311/0

165、.6=2。185kN Rc2=6.3/=6。3/0.6=10.5kN Rc3=1.311/=1。311/0。6=2.185kN 短边柱箍支座反力： Rd1=1。311/=1.311/0.6=2。185kN Rd2=6.3/=6。3/0。6=10。5kN Rd3=1.311/=1.311/0。6=2。185kN 3、挠度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算变形图： max0.05mm=l/400=418/400=1。045mm 满足要求! 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算变形图： max0.05mm=l/400=418/400=1.045mm 满足要求!11.7. 对拉螺栓验算对拉螺栓类型：M

166、14轴向拉力设计值Ntb（kN）：17.8扣件类型：3形26型扣件容许荷载（kN）:26 N=MaxRc1,Rc2，Rc3，Rd1，Rd2，Rd310。5kNNtb17。8kN 满足要求！ N10。5kN26kN 满足要求！12. 墙模板（支撑不等间距）计算书12.1. 工程属性砼墙特性A1区负一层Q1砼墙厚度（mm)400砼墙高度(mm)4500砼墙长度（mm)690012.2. 支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)250主梁最大悬挑长度D（mm)150对拉螺栓水平间距s(mm)600主梁固定方式对拉螺栓主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm）第1道200第2道600第

167、3道1000第4道1400第5道1900第6道2400第7道2900第8道3400第9道3900第10道4500 简图如下： 墙模板（支撑不等间距)剖面图墙模板（支撑不等间距)正立面图12.3. 荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土重力密度c（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0（h）4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21。15混凝土浇筑速度V（m/h）2。5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）4。5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）min0。22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.5

168、1/2，244。5min38。403，10838。403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c38.4/241。6m 承载能力极限状态设计值 Smax0。9max1。2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1。40.7Q3k0。9max1。238。400+1。42.000，1.3538.400+1。40。72.00048。42kN/m2 Smin0。91.4 Q3k0.91。42.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m212.4. 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（m

169、m)18面板抗弯强度设计值f（N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2）8000 根据规范JGJ162,面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000182/654000mm3，Ibh3/121000183/12=486000mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.048.4248。42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.420。2502/8=0.38kNm Mmax/W0.38106/54000=7.01N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.038.4038

170、。40kN/m 验算简图 挠度验算，max5ql4/(384EI）=538.402504/(3848000486000)=0。50mm=l/250=250/250=1.00mm 满足要求！12.5. 小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格50100小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)16。83小梁弹性模量E（N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3）83。333小梁截面惯性矩I（cm4）416。667小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1 1、强度验算 qlSmax1.0000.25048.42012。10kN/m qminlSmin1.0000。2502。5200。63kN/m 验算简图 弯矩

171、图 Mmax0。26kNm Mmax/W0。26106/83333=3.15N/mm2f=16.83 N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 qmaxlSmax1。0000。25038.409。60kN/m qminlSmin1.0000。25000kN/m 验算简图 变形图 max0.09mm=l/250=600/250=2.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=5。09 /=5.09/1.000=5.09kN R2=4。57 /=4.57/1.000=4。57kN R3=4.73 /=4。73/1.000=4.73kN R4=5.48 /=5.48/1.000

172、=5.48kN R5=6。18 /=6。18/1。000=6。18kN R6=6.04 /=6。04/1.000=6。04kN R7=5。90 /=5。90/1。000=5.90kN R8=4。21 /=4.21/1.000=4。21kN R9=2。70 /=2。70/1。000=2.70kN R10=0。40 /=0。40/1。000=0.40kN 正常使用极限状态 剪力图 R1 = 4。04 / = 4。04/1.000 = 4.04 kN R2 = 3。62 / = 3。62/1。000 = 3.62 kN R3 = 3。75 / = 3.75/1。000 = 3.75 kN R4 =

173、4.35 / = 4。35/1。000 = 4。35 kN R5 = 4.90 / = 4。90/1。000 = 4.90 kN R6 = 4。79 / = 4.79/1.000 = 4.79 kN R7 = 4.66 / = 4.66/1.000 = 4.66 kN R8 = 3.28 / = 3。28/1.000 = 3。28 kN R9 = 1.92 / = 1.92/1.000 = 1。92 kN R10 = 0.21 / = 0.21/1.000 = 0。21 kN 4、抗剪验算 Vmax3。13kN Vmax/(2bh）=3。13*103/（250*100）=0.31N/mm2=1

174、.3 N/mm2 满足要求！12.6. 主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）200主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3)4。49主梁截面惯性矩I(cm4）10。78主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数0.6主梁计算方式四等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax5。089,4.568，4。726,5.485，6.181,6。038，5。898，4。207,2.702，0.3980。66.181=3。709kN。 正常使用极限状态: RmaxMax4。036，3。62

175、3，3。748，4.35，4.901，4.791,4。664，3。28，1.922,0。2050.64.901=2.941kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0。55kNm Mmax/W0.55106/4490=122。75N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图 第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)13。21/=13。21/0.6=22.01kN 计算方法同上，可依次知: 第2道支撑所受主梁最大反力Rmax（2)11。86/=11。86/0.6=19。76kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3）12.27/=12。27/0。6=20。44kN

176、 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4）14.24/=14。24/0。6=23.73kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5）16。04/=16。04/0。6=26。74kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6）15。67/=15.67/0.6=26.12kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax（7）15。31/=15.31/0.6=25.51kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax（8）10.92/=10。92/0.6=18。20kN 第9道支撑所受主梁最大反力Rmax(9)7.01/=7。01/0.6=11.69kN 第10道支撑所受主梁最大反力Rmax（10)1.03/=1。0

177、3/0。6=1。72kN 3、挠度验算 验算简图 变形图 max0。33mm=l/250=600/250=2.4mm 满足要求!12.7. 对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb（kN)17.8 支撑横向验算间距： mmaxs,s/2+D max600，600/2+150=600mm 支撑竖向验算间距: n1=（h1+h2)/2 =(200+600)/2=400mm n2(h3-h1)/2(1000200)/2400mm n3(h4h2)/2（1400600）/2400mm n4(h5h3)/2(1900-1000)/2450mm n5（h6h4）/2(24001400)/2500mm n6(h7-h5）/2(29001900）/2500mm n7(h8h6）/2(34002400)/2500mm n8(h9h7）/2（3900-2900)/2500mm n9(h10-h8）/2（4500-3400)/2550mm n8=H-（h8+h7）/2 =4500-（4500+3900）/2300mm n=maxn1,n2，n3,n4，n5,n6,n7，n8，n9,n10=550mm N=0。6 mn Smax0。60。60.5548.429.58716kNNtb17.8kN 满足要求!