框架剪力墙结构高层综合楼高支模施工方案（69页）.doc

1、目 录1、编制说明及依据51.1 编制说明51.2 编制依据51.2.1 相关的法律法规、规章和规范性文件51.2.2 相关的规范标准52、工程概况62.1 工程总体概况62.2 建筑设计概况62.3 高支模设计概况62.3.1 高支模范围该工程结构楼面标高、层高62.3.2 高支模部位及面积概况72.3.3 高支模部位构件情况72.3.4 高支模部位基础情况72.3.5 高支模区域与非高支模区域的关系72.4 施工要求73、施工计划83.1 施工进度计划83.2 材料及设备计划84、模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收94.1 模板支撑体系的搭设方法94.1.1 材料要求94.1.2 模板支

2、撑体系的选用104.1.3 设计原则104.1.4 高支模搭设方法及构造要求104.1.5 高支模支撑体系与墙柱连接要求124.2 模板支撑体系的验收124.2.1 验收程序124.2.2 验收内容134.2.3 扣件力矩检验134.2.4 验收记录135、质量保证措施145.1 组织机构145.2 人员分工职责145.3 模板安装质量标准155.3.1 主控项目155.3.2 一般项目155.4 模板拆除质量标准165.4.1 主控项目165.4.2 一般项目165.5 模板工程质量控制程序176、模板安装和拆除的安全技术措施186.1 项目安全管理组织机构186.2 各参建方安全职责186

3、.2.1 建设单位安全职责186.2.2 监理单位安全职责186.2.3 施工单位安全职责186.3 模板施工安全技术准备196.3.1 技术准备196.3.2 安全准备196.3.3 施工准备196.4 模板安装安全技术要求196.5 模板支撑搭设安全技术要求206.6 模板拆除安全技术措施216.7 混凝土浇筑226.7.1 混凝土浇筑方式226.7.2 浇筑路线227、监测措施227.1 监测点得布设227.1.1 支架水平位移监测点的布设227.1.2 支架沉降监测点的布设227.1.3 变形预警227.2 监测具体措施227.3 监测职责及分工247.3.1 安装、检查验收阶段247

4、.3.2 混凝土浇注阶段247.3.3 模板拆除阶段248、高支模安全文明保证措施248.1 安全文明施工措施248.2 环保措施259、施工应急救援预案259.1 高支模施工中易发生重大事故的部位259.2 应急准备和响应组织准备259.3 施工现场的应急处理设备和设施管理279.4 应急准备和响应279.4.1 倾覆事故应急准备与响应预案279.4.2 高空坠落事故应急准备和响应预案2810、劳动力计划3011、梁板模板及支撑体系计算3011.1 高支模部位构件详情3011.2 高支模支撑布置情况表3011.3 梁板支撑搭设示意图3411.4 梁支撑体系验算3511.5 板支撑体系验算64

5、11.5.1 参数信息6411.5.2 模板面板计算6511.5.3 模板支撑方木的计算6711.5.4 托梁材料计算:6811.5.5 模板支架立杆荷载设计值(轴力)6911.5.6 立杆的稳定性计算6911.6 附图711、编制说明及依据1.1 编制说明XXXXXX项目高支撑模板工程专项施工方案严格按危险性较大分部分项工程安全管理办法（建质200987号）的要求实施。1.2 编制依据1.2.1 相关的法律法规、规章和规范性文件中华人民共和国安全生产法建设工程安全生产管理条例危险性较大的分部分项工程安全管理办法中华人民共和国住房和城乡建设部（建质200987号）武汉市超过一定规模的危险性较大

6、的分部分项工程专项方案专家论证实施细则（武城建201011 号）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质254号文）1.2.2 相关的规范标准混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）混凝土模板用胶合板（GB 50005-2003）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）钢结构设计规范（GB50017-2003）1.2.3 相关的规定、参考文献建筑施工手册（第四版）建筑施工安全手册建筑施工计算手册XXXXX项目施工图及施工组织设计2、工程概况2.1 工程

7、总体概况工程名称：XXXX工程地址：XXXX总建筑面积：81199.03层数及结构：框架剪力墙结构地上221层，地下2层建设单位XXXXX设计单位XXXXX监理单位XXXXX质量监督单位XXXXX安全监督单位XXXXX施工总承包单位2.2建筑特征本项目由3栋高层综合楼（裙房有配套餐饮商业）和二层地下室（有配套食堂）组成，其中A9-1#楼地上13层，建筑高度52.25m，建筑占地面积为1896.60，建筑面积：23903.61m2；A9-2#楼地上6层，建筑高度：26.7m,占地面积2510.78；建筑面积9081.22；A9-3#楼地上21层，建筑高度：89.85m,占地面积2385.20；建

8、筑面积23716.20；地下室建筑面积：24498；抗震设防烈度为六度，设计使用年限50年。2.3 高支模设计概况2.3.1 高支模范围该工程结构楼面标高、层高序号部位层高（m）标高（m）备注1一层大厅10.6m8.95m一、二层架空2一层通道10.6m8.95m一、二层架空2.3.2 高支模部位及面积概况部位层高（mm）搭设面积备注一层大厅及通道10.6m3600危险性较大的分项工程2.3.3 高支模部位构件情况部位柱截面主要尺寸梁截面主要尺寸最大梁截面梁最大跨度板厚一层通道900900、8001200250600、2501000、350700、3501000、700120070012001

9、9.4m100mm一层大厅800800、10001000250600、350750、4009004009009m100mm混凝土强度柱：C45、梁板：C402.3.4 高支模部位基础情况高支模支撑系统基础位于地下室顶板上，密勒梁板结构，板厚150mm，混凝土强度C40，密勒梁高600mm，高支模部位施工时，基础支撑架未拆且混凝土强度已达到75%以上。2.3.5 高支模区域与非高支模区域的关系 高支模区域与非高支模区域模板支撑架体系立杆间距、步距相同，水平杆联通，成为整体。2.4 施工要求精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，混凝土浇筑时先浇柱、墙等竖向构件的混凝土，模板支架施

10、工时采用钢管抱箍与先浇筑的混凝土柱、墙等竖向构件拉紧顶牢，确保高支撑体系的整体稳定性。最后再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。梁构件采用由跨中部向两端对称进行分层的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。支模系统搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模区域， 并设专人现场监护。2.5 技术保证条件项目经理为高支模系统施工负责人，负责施工全过程的管理工作，从事高支模搭设、拆除的作业人员必须持登高架设作业操作证，在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑

11、前技术人员须向作业人员进行技术交底。本工程高支模施工应按经审批的施工方案进行，施工方案未经原审批人 同意，任何人不得修改变更。施工单位使用的钢管、扣件必须具有产品质量合格证明、生产许可证； 钢管、扣件进场前应按有关技术标准规定进行检测；搭设钢管脚手架过程中和搭设完成后，应使用扭力扳手测定扣件螺栓拧紧扭力矩，扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。支模立柱基础必须坚固，按设计计算要求严格控制支架沉降量。高支模搭设安装完毕，由方案批准人组织相关人员进行验收后方能进行下道工序。混凝土浇筑方法及程序应合理，在确定混凝土浇筑流程和施工时，必须有保证模板支撑系统稳定的措施，宜优先考虑对称以及有利于

12、整体稳定的浇筑方 法。先浇垂直构件，后浇水平构件。在混凝土浇筑过程中，派专业技术人员观察，必要时应测试其受力状态。发现异常应立即停止施工，查明原因，整改后方可继续施工。3、施工计划3.1 施工进度计划本工程高支模部分计划从2012年6月5日开始施工，2012年6月30日完工，共计25日历天。3.2 材料及设备计划本工程高支模范围主体结构模板工程施工所用主要材料有18厚胶合板、木枋、483.0钢管、扣件、可调托撑、立杆可调座、14高强螺杆；主要施工设备有钢管切割机、木工机械等。具体数量及进场计划见下表：主要材料及设备计划表材料及设备名称计划数量计划进场时间备注钢管240T已进场直角扣件50000

13、个已进场旋转扣件4000个已进场对接扣件12000个已进场可调托撑3500个已进场14高强螺杆1000套已进场4590木枋80m已进场砂轮切割机2套已进场塔吊3台已进场木工机械2套已进场4、模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收4.1 模板支撑体系的搭设方法4.1.1 材料要求材料名称规格质量要求聚酯面木胶合板183091518mm强度高、不起层、不变形、表面平整光滑具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并具有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点。抗剪强度1.4N/mm2,抗弯强度 15N/mm2 。钢管483.0采用Q235A-3号钢，符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的Q23

14、5普通钢管的要求， 并应符 合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中 Q235A 级钢的规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、严重锈蚀、割痕和硬弯，两端面平整，严禁打孔，必须进行防锈处理，钢管应满足抗拉、抗压、抗弯强度205N/mm。扣件直角扣件、对接扣件、旋转扣件钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，不应有裂纹、气孔，疏松、砂眼或其它影响使用性能的构造缺陷，扣件应进行防锈处理。木枋4590选用杉木、松木枋不得有裂纹、挠曲 、抗剪强度 1.4N/mm2,抗弯强度13N/mm2。高强螺栓14丝口完整、轴向拉力设计值应达到170N/mm2。4.1.2 模板支撑

15、体系的选用梁板模板选用18厚聚酯面优质木胶合板散拼散装，4590mm木枋作背楞，483.0mm钢管作主楞，483.0钢管扣件式满堂架作支撑体系。4.1.3 设计原则模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。4.1.4 高支模搭设方法及构造要求高支模施工主要包括模板安装以及支撑架体的搭设施工。工艺流程下层楼面施工及养护测量放线，定位立杆位置架体搭设架体施工中间检查架体验收模板安装准备工作由测量组放出模板及预留洞的位置线；混凝土接头在支模前应凿毛并清理干净；

16、按审批施工方案搭设支撑架；（立杆按平面布置图布置）由工程师或工长进行质量和安全技术交底；模板安装要点梁模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模；当梁高大于700mm 时，梁侧模应加对拉螺栓；保证拼缝严密，在混凝土浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况。模板支撑体系构造要求序号构造或部位构造要求1架体总体要求对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。2立杆1、立杆间距梁和板的立杆，其纵横向间距应相等或成倍数，以满足支撑系统 的稳定性。2、立杆垂直度立杆是排架支撑系统中最重要的受力杆件之一，其垂直度直接影 响到架体的承载能力，立杆应选择顺直的钢管，保持垂直度，减少偏 心距；在安

17、装过程中要纵横两个方向进行检查和调整，通过测量立杆 间距、立杆与建筑物间的距离，及时纠偏。3、立杆构造接长要求：立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，对接扣件应符合下列规定：立杆接长时，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节 点的距离不宜大于步距的1/3。 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。可调托座使用立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与双钢 管楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧；可调托座与钢管交接处应设置横 向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm，伸出钢管顶部 不得大于200mm。

18、螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。3扫地杆模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件 固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用 直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一 高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高 低差不应大于1m。4水平杆1、高支撑架步距为1.5m。每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 2、搭设要求：水平杆接长应采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同 步或不同跨两个相邻接头

19、在水平方向错开的距离不应小于500mm； 各 接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；3、主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。5剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程 结构情况具体说明设置数量。 1、设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑： a、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道 纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，并优先设置于主梁之下。 b、梁底沿梁跨方向在梁两端及中间设置竖向剪刀撑。 2、剪刀撑的构造应符合下列规定： a、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与

20、 地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑斜杆件的接长区域，应 等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度应大于1米，端部搭接扣 件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件。c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端 或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；6扣件1、旋转扣件：采用旋转扣件搭接接长时，能够传递轴向的拉和压应力，可适用 于立杆、横杆和剪刀撑等杆件的接长。搭接长度应大于1米，用于搭 接的旋转扣件应不少于2个，当内力计算节点为 2 个十字扣

21、件时，搭接区应为3个旋转扣件，且钢管端部应伸出旋转扣件不小于100mm； 2、十字扣件：用十字扣接长立件时，两根待接长的钢管应平行设置、紧靠布置，应各自连续扣住上下两根与之相垂直的水平钢管上，搭接长度应不少于一步架，钢管端部距十字扣件距离应大于100mm。7周边拉结柱、墙与梁板混凝 土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。4.1.5 高支模支撑体系与墙柱连接要求4.2 模板支撑体系的验收4.2.1 验收程序 模板支撑体系的验收高大模板支架投入使用前，由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和施工企业的相关部门人员验收合格后再向监理和

22、业主进行报验。验收合格后方可投入使用。具体程序如下：安全技术交底班组自检、互检专业工长过程控制项目部检查、指导技术、安全部门联合验收监理验收确认进行下道工序。4.2.2 验收内容 检查模板和支架的布置和施工顺序是否符合施工设计和安全措施的规定， 如确认构件截面尺寸和施工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布置方式，尺量立杆间距、横杆步距，检查节点措施。各种连接件、支承件的规格、质量和紧固情况；关键部位的紧固螺栓、支 承扣件应使用扭矩扳手或其他专用工具检查。 支承着力点和模板的整体稳定性。 标高、轴线位置、全高垂直度偏差、起拱拱度、表面平整度、板块拼缝、 预埋件和预留孔洞等。 4.2.3 扣件力矩检验

23、 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，其扭矩必须达到40 65Nm，抽样方法应按随机分布原则进行。4.2.4 验收记录 模板支撑体系验收合格后按相关规定填写验收记录表，验收人应在验收记录表上签字，最后由项目资料员进行归档。5、质量保证措施本方案施工部署将依据工程设计特点、施工条件和施工难点，充分考虑公司的资源优势条件和质量保证体系，在机械设备、劳动力、材料的组织、技术工作等方面做好充分准备，有针对性地进行施工部署，慎重选择合适施工方案，力求方案的合理性、可行性和具体化，以确保有序、优质、安全、高效地组织生产，达到预期目标。为组织实施好本工程高支模施工，项目部成立高支模专项施工管理小组

24、。5.1 组织机构5.2 人员分工职责项目经理：全面负责高支模施工任务，组织、检查各专业组的工作，制定规章制度，明确有关人员的职责，是高支模施工安全责任人；技术负责人：负责编制专项施工方案和进行技术交底工作，在施工过程中进行技术指导，对高支模施工技术工作全面负责；生产经理：负责按施工方案的要求进行高支模现场施工，编制模板工程施工生产安排计划，对人员、机具、材料进行合理的调配和安排、检查现场各专业组现场工作，对方案实施全面负责；质量员：按方案要求及有关质量安全技术要求对现场各项工作进行质量 安全监控，负责对高支模施工进行质量安全日常检查、验收和评估，并对施工全过程进行质量监督。材料员：按现场实施

25、负责人的计划和方案要求及相关规范要求组织材料 进场和保证材料质量合格，对高支模各项材料供应负责；测量组：按施工图进行施工测量放线；浇筑混凝土时按方案要求对高支模架进行观测，记录、报告；机械工长：负责施工机械及设备的进场计划，对施工全过程中的机械设备进行监控，保证施工机械设备的正常运转；劳务队：负责按施工方案及施工工长要求操作，负责组织好班前安全活 动，进行班组内部自检，对高支模质量安全承担直接施工责任。5.3 模板安装质量标准5.3.1 主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，加设支架上、下支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检查方法：对照

26、模板设计文件和施工技术方案观察。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接搓处。检查数量：全数检查。 检查方法：观察。5.3.2 一般项目模板安装应满足下列要求模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。 检查方法：观察对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当无设计具体要求时，起拱高度宜为1/1000-3/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板应

27、按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检查方法：水准仪或拉线、钢尺检查。固定在模板上得预埋件、预留孔均不得遗漏，且应按照牢固，其偏差应符合规范规定。检查数量：在同一检验批内对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检查方法：钢尺检查。现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5钢尺检查截面内部

28、尺寸基础+5、-10钢尺检查柱、墙、梁+2、-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6水准仪或掉线、钢尺检查大于5m8水准仪或掉线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度32m靠尺和塞尺检查5.4 模板拆除质量标准5.4.1 主控项目底模及其支架拆除时混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下表规定。检查数量：全数检查 检查方法：检查同条件养护试件强度试验报告。构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502、8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构-1005.4.2 一般项目侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查；

29、 检查方法：观察。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除时模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查； 检查方法：观察。5.5 模板工程质量控制程序熟悉设计文件学习操作规程及验收规范明确质量目标全体操作人员参加书面交底与钢筋、砼工序交接检查砼浇筑时留专人照看专职质检员检验清理现场、文明施工“三检”记录质量验评记录施工记录优化支撑、模板系统引测高程、投设轴线模板涂刷隔离剂复核标高、检查轴线弹出构件中心及边线检查脚手架班组自检工长、质检员中间抽查定点操作、挂牌施工优化拆模方案重点构件根据抗压强度报告，确定拆模时间文明拆模、注意成品保护清理修理模板及支撑架施工前准备技术交底支摸质量验收是否

30、符合设计及验收规范下道工序拆模资料整理分类归档预制结构的底模制作否是6、模板安装和拆除的安全技术措施6.1 项目安全管理组织机构6.2 各参建方安全职责6.2.1 建设单位安全职责组织召开专项施工方案专家论证会；监督检查监理、施工单位安全责任落实情况；参与高支模支撑系统验收；对不符合安全规范的要求监理单位督促整改，情节严重的可立即要求施工单位立即停工，不整改的可向建设管理部门报告。6.2.2 监理单位安全职责审核施工单位专项施工方案是否符合技术安全规范且能指导施工；对高支模施工全过程进行监控，每一细节、每一部位严格把关；每一步工序完成后进行验收；发现不符合要求的立即下发整改通知，情节严重的立即

31、要求施工单位停工并上报建设单位；6.2.3 施工单位安全职责编制安全、切实可行的专项施工方案，并履行方案审批制度；进行安全技术交底；严格按施工方案进行高支模施工；落实“三检”制，保证每一步工序安全、合格；采取措施解决和消除安全事故隐患；各部门及岗位责任人要明确自己职责，切实履行安全生产责任制度；6.3 模板施工安全技术准备6.3.1 技术准备 编制高支模专项施工方案，明确设计荷载、计算方法、节点构造和安全措施， 按照要求进行审批、报审；对项目管理人员和施工班组进行技术交底； 6.3.2 安全准备 支模搭设前，项目安全总监必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全交 底；由现场施工员及班组负责人（

32、高支模直接责任人）组织操作工人进行认真、详细的三级安全交底，操作班组应熟悉方案设计及施工要求，并做好模板安装作业的分工准备，备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。安全总监和安全员应监督安全交底实施情况。6.3.3 施工准备模板的组拼：施工前应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至指定地点 堆放；已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放 置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm 以上距离。 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。 模板的基准定位工作首先引测建筑

33、的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。 标高测量：利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。6.4 模板安装安全技术要求模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。木锲要钉牢，并用横顺扫地杆和剪刀撑拉结牢固。 安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。 禁止利用拉杆、支撑攀登上下。 支模时，支撑、拉杆不准连接在门

34、窗、脚手架或其他不稳定的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。 在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。 二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具 或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。 安装柱、梁模板应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行 走。 安装楼面模板遇有预留洞口底地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。 安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板、钢模 板等，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。 切割木模板的园盘锯必须设置防护罩，负责切割作业的人员应严格遵

35、守操 作规程，对于长宽木板的切割必须要有两人配合方可操作，操作中还应注意防尘。 对切割余下的边角余料应堆放整齐，并做到长料长用，短料短用，节约用料。 遇到6级或6级以上强风时，严禁安装模板。6.5 模板支撑搭设安全技术要求应遵守高处作业安全技术规范有关规定。架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中， 相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。 凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施 工，要注意防滑，对脚手架进行

36、经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时， 必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应该及时的对其进行加固处理。 立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。 扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4065N.m过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件的时候，所有扣件的开口都必须向外。 所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。 施工

37、现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。 高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分 应加强防护。 模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。 不准架设探头板及未固定的杆。 模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。 安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。6.6 模板拆除安全技术措施拆除模板必须经施工负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混 凝土结构工程施工质量验收规范（GB5024）的有关规定，满足要求后方可拆除。 操作人员必须戴好安全帽。 拆

38、除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防 护围蔽，防止模板、木枋坠落伤人。 模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙 连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除 后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定： 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；拆下的支撑、木档，要即时拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉” 伤人。运至地

39、面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔 除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。6.7 混凝土浇筑6.7.1 混凝土浇筑方式混凝土浇筑采用先浇柱、墙后梁板的顺序，模板搭设完毕后，开始浇筑墙柱混凝土，浇筑完毕后再绑扎梁板钢筋，最后浇筑梁板混凝土。浇筑采用汽车泵、地泵和塔吊配合，严禁使用布料机。泵管下垫轮胎已减少对架体的冲击荷载。6.7.2 浇筑路线 浇筑路线从楼层两边向中间对称浇筑，每浇筑完一跨掉头浇筑对称方向一跨，保证支撑体系能均匀受力，避免集中荷载过大，确保架体稳定。7、监测措施7.1 监测点得布设7.1.1 支架水平位移监测点的布设水平位移监测点拟采用小反射棱镜

40、或反射片标志，在支架立柱1.5-1.8米高处固定监测标志，并用红漆编号，布点位置见附图。7.1.2 支架沉降监测点的布设支架沉降点选择在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的位置，在最顶上的两个门架，用短钢管横担垂直引下一长钢管，钢管上端固定，下端不落地不固定。再在钢管下端固定一端1米上得钢尺作为观测尺，沉降点位置详见附图。7.1.3 变形预警 梁板支撑垂直位移预警值取10mm，水平位移预警取8mm。7.2 监测具体措施模板支撑体系在搭设时，扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。每班班组组织的自检数量按100%检查，项目部组织的随机抽查数量不少于50%，合格率不得低于

41、90%，否则必须逐一整改，整改符合要求后方可继续搭设。 扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行； 混凝土浇筑前，向混凝土施工人员进行详细的技术交底。浇筑混凝土前只准用少量水洒水润湿模板，严禁用水管冲洗模板。 混凝土浇筑前，认真查验支撑及基础变形情况，并应通过模板及支架验收才能浇筑混凝土。 混凝土浇筑前，选择合适的天气，保证混凝土浇筑前三天和混凝土浇筑过程中无降雨。 本工程高支模混凝土浇筑采用先浇柱、墙，后浇梁板的施工顺序施工。主要采用混凝土泵车与地泵浇筑。 在钢筋安装、混凝土浇筑施工期的监测监护方法和措施有： 用经纬仪、水平仪进行监测，监测用的经纬仪和水平仪必须检验合格

42、。在监测过程中，模板和钢筋安装完成时各监测一次；混凝土浇筑过程中按 60min监测一次；混凝土浇筑完成后每6h监测一次；混凝土浇筑完成后监测时间：按24h内进行检测。在钢筋安装、混凝土浇筑作业开始之后，当监测出来的偏差超出预警限值或发现安全问题时，应按项目技术负责人审定签字的技术措施或紧急情况下经 过项目技术负责人确认的技术措施进行处理，同时应将技术措施报公司备案；重 大问题的技术措施应报公司批准。 现场设置警戒区域，禁止非施工人员进入警戒区。安全问题发生时，由专职安全员组织安排施工人员撤离事故现场。 禁止施工人员在钢筋安装、混凝土浇筑时进入支架中进行检查和维护工 作。需要进入支架中进行检查工

43、作时，必须停止钢筋安装、浇筑作业或在其 间歇时间内，并专人进行安全监护和当发现异常情况时应立即从预先设置好的安 全通道内紧急撤离。 支撑架的监控：混凝土浇筑施工过程中测量组负责对架体进行观测，每1小时进行一次，并及时上报测量结果到项目技术组。一旦发现架体出现变形及位移征兆，要立即通知上部施工人员停止施工，暂时撤离现场，并通报值班生产经理，待经处理确认安全后，再重新施工。7.3 监测职责及分工7.3.1 安装、检查验收阶段安装过程施工责任人：江展武自检组织：各木工班组长 自检责任人：王旺喜项目部检查组织：姚科银、程松祥、江小林项目检查责任人：姚科银、7.3.2 混凝土浇注阶段楼面浇注点监控责任人

44、：王旺喜、洪进全 下面顶架监控责任人：姚科银、程松祥、江小林；各木工班组长、高支模架搭设 班组长 应急指挥责任人：姚科银、程松祥、江小林；7.3.3 模板拆除阶段拆除过程施工责任人：姚科银、程松祥安全监控责任人：靖朝群、各木工班组长8、高支模安全文明保证措施8.1 安全文明施工措施高支模搭设前，项目安全员必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全 交底；由现场施工员及班组负责人（高支模直接责任人）组织操作工人进行认真、 详细的三级安全交底，安全主任和安全员应监督安全交底实施情况。高支模搭设过程中，工人必须穿防滑鞋，挂安全带。支架用料必须符合要 求，搭设前要检查材质和规格，不能把未经整修的压弯、压

45、扁、拉伤、裂缝等零部件用上去。 高支撑模板及其支架系统在安装过程中，必须有防倾覆的临时固定措施。构件相对位置、几何尺寸、形状必须满足施工方案要求。 高支模施工现场应搭设工作梯、作业人员不得爬支模上下。 高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护措施，上下应有隔离防 护措施。 模板上的物料不要集中堆放。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关 人员不得进入支模底下并由安全员在现场监护。 高支撑模板系统严禁与外架、泵管等连接在一起，防止因外架、泵管受力的震动或变形引起模板支撑系统的变形、沉降等。高支撑模板体系安装完毕，经规定三检程序（项目、公司、监理）检查、 验收合格后方可进行浇筑混凝土作业。 从

46、事高支模搭设、拆除的作业人员必须持登高架设作业操作证。8.2 环保措施木作加工房应采取封闭措施，防止和减少锯末粉尘与噪声外扬；圆盘锯等将发出大的噪声的施工机具应采取有关的消音措施，尽量避免 在夜间使用，使用时间不能违反武汉市文明施工管理办法的有关规定。对圆盘锯等施工机具发出的噪声应进行监测，并采取相应的措施（如增加隔音罩、错开施工时间）保证减弱影响。对锯末等应作到工完场清，严禁出现因清理不到位引起周边环境的污染 和增加安全隐患。废弃物尽量利用，不能利用的建筑废木料、木屑应在规定地点焚烧。为防止噪音影响周边，现场模板的安装和拆卸施工应尽可能安排在白天进 行，减少夜间施工照明消耗电能和对周边居民的

47、影响。作好与周边居民的沟通，作好温馨告示。严禁无故人为产生的高声喧哗等杂音。9、施工应急救援预案9.1 高支模施工中易发生重大事故的部位 A：倾覆事故 B：高空坠落事故 9.2 应急准备和响应组织准备 目的：为了保护本企业从业人员在经营活动中的身体健康和生命安全，保证本企业在出现生产安全事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地降低 生产安全事故给本企业及本企业员工所造成的损失，成立公司生产安全事故应急 救援小组。适用范围：适用于所在公司内部实行生产经营活动的部门及个人。本企业建立生产安全事故应急救援指挥机构负责人及部门职务工作职责备注总经理主持全面工作副总经理应急预案协调指挥工作项目经理部

48、各项目经理应急预案实施工作物资部经理参与应急预案救援实施工作财务部经理安全生产及救援资金保障施工现场生产安全应急救援小组负责人姓名工作职责备注电话项目经理：姚科银主持施工现场全面工作组长生产经理：江小林组织应急救援协调指挥工作副组长技术经理：程松祥负责负责组织应急救援协调指挥工作副组长安全员、施工员负责应急救援实施工作组员质检员、材料员等参与应急救援实施工作组员生产安全事故应急救援程序A、如发生产安全事故立即上报，具体上报程序如下：现场第一发现人现场值班人员现场应急救援小组组长公司值班人员公司生产安全事故应急救援小组向上级部门报告。 B、生产安全事故发生后，应急救援组织立即启动如下应急救援程序

49、：现场发现人向现场值班人员报告现场值班人员控制事态保护现场组织抢救，疏导人员；现场应急救援小组组长组织组员进行现场急救，组织车辆保证道路畅通，送往最佳医院；公司值班人员了解事故及伤亡人员情况；公司生产安全应急救援小组了解事故及伤亡人员各简况及采取的措施，成立生产安全事故临时指挥小组，进行善后处理事故调查，预防事故发生措施的落实，并上报上 级部门。应急救援小组职责组织检查各施工现场及其它生产部门的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度。进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产 管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提

50、高职工安全生 产技能和安全生产素质。 制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和 现场的安全防范和应急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。 9.3 施工现场的应急处理设备和设施管理 应急电话的安装要求 工地已安装电话。在室外附近张贴119电话的安全提示标志，办公室内应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节假日、夜间等情况下使用。 电话报救须知首选医院：湖北省中医院 其它医院：湖北省人民医院 火警：119 医疗急救：120 匪警：110 现场车辆司机电话：王勇：9.4 应急准备和响应9.4.1 倾覆事故应急准备与响应预案应急准

51、备 组织机构及职责 项目部倾覆事故应急准备和响应领导小组 组长：项目经理 组员：生产负责人、安全员、土建工长、水暖工长、电气工长、技术员，质检员、架子工长、外包队管理人员、后勤人员 倾覆事故应急处置领导小组负责对项目突发倾覆事故的应急处理。 培训和演练 项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按倾覆事故“应急响应 的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。 施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。 应急物资的准备、维护、保养 应急物资的准备：简易单架、跌打损伤药品、包扎纱布。 各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。 预防措施 为防止事故发生，支模架的安装必须由具备资质的专

52、业队伍安装，安装完毕后经验收合格后方可投入使用。支模架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。 所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭支模架严格 按方案施工，做好架体拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。 所有架体平台架设好后，需经验收各方签字后，方可投入使用。 应急响应 如果有倾覆事故发生，首先旁观者应在现场高呼，提醒现场有关人员立即 通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护电话“120”，通知有关部门和附近医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，生产负责人亲自带领有关工长及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由土建工长负责送外救

53、护，电气工长先切断相关电源，防止发生触电事故，门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员。 工长等人员协助生产负责人清理现场，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。 应急小组应按小组预先分工，各负其责，架子工长应组织所有架子工， 立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。事故后处理工作 查明事故原因事故责任人。 写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、 工种、受伤部位、受伤程度。 制订或修

54、改有关措施，防止此类事故发生。 组织所有人进行事故教育。 向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。 9.4.2 高空坠落事故应急准备和响应预案 应急准备 组织机构及职责 项目部高处坠落事故应急准备和响应领导小组 组长：项目经理 组员：生产负责人 安全员 各专业工长 技术员 质检员 值勤人员高处坠落事故应急处置领导小组负责对项目突发高处坠落事故的应急处理。培训和演练 项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按高处坠落事故“应急 响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。应急物资的准备、维护、保养 应急物资的准备：简易单架、跌达

55、损伤药品、包扎纱布。 各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。防坠落措施 支模架架体材质必须符合国家标准。高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全 带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指 挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改 要建立登记、整改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采 取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业 应急响应一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120” 给急救叫中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安 全

56、员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克 人员，现场安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最 大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程度，损失降到最小。 处理程序 查明事故原因及责任人。 制定有效的防范措施，防止类似事故发生。 对所有员工进行事故教育。 宣布事故处理结果。以书面形式向上级报告。10、劳动力计划序号人员及工种计划数量（人）操作内容1安全员3施工过程中专职安全检查2施工管理人员6施工过程中测量、施工、质量、材料、后勤、机械管理3架子工20支撑架体拆除4钢筋制安工80钢筋制作安装5塔吊指挥3现场材料吊运6电工2现场施工临时用电管理7混凝土

57、工12混凝土浇筑8木工120模板制作安装11、梁板模板及支撑体系计算11.1 高支模部位构件详情 本工程高支模部位位于1层大厅和通道处，层高10.6m，为框架结构，柱子主要截面尺寸：800800、10001000、8001200，梁主要截面尺寸：2501000、7001200、350700、350900、250600，板厚：100mm；混凝土标号：柱：C45、梁板：C40。各类相关构件如下表：部位梁截面主要尺寸最大梁截面梁最大跨度板厚一层通道250600、2501000、350700、3501000、7001200700120019.4m100mm一层大厅250600、350750、40090

58、04009009m100mm11.2 高支模支撑布置情况表根据11.1内容，梁板底高支模支撑布置情况及支撑布置简图如下：部位截面尺寸（mm）项 目方案设计板100板下立杆间距10001000水平杆步距满铺扫地杆离地200mm，首步1500mm，往上每步1500m板底木枋间距250mm横梁（主楞）钢管间距单钢管水平布置，顶托支撑，间距1000mm板模板支撑搭设立面简图梁250600梁底木楞木枋长度2500mm，4590mm。梁底主楞采用单钢管，沿梁跨度方向500mm。梁底步步紧锁死。梁底立杆间距梁底两道承载杆，间距750mm，双扣件连接。梁模板支架立面图梁2501000梁底木楞木枋长度2500m

59、m，4590mm。梁底主楞采用单钢管，沿梁跨度方向500mm。梁底立杆间距梁底三道承载杆，沿梁宽度方向间距375mm，沿梁跨度方向500mm，双扣件连接。梁侧模板次楞木枋水平设置，间距180mm，两道14对拉螺杆，离梁底距离分别为200、600mm，沿梁跨度方向间距500mm。梁模板支架立面图梁350700350750梁底木楞木枋长度2500mm，4590mm。梁底主楞采用单钢管，沿梁跨度方向500mm。梁底立杆间距梁底两道承载杆，间距950mm，双扣件连接，沿梁跨度方向500mm，双扣件连接。梁侧模板次楞木枋水平设置，间距300mm，一道14对拉螺杆，离梁底距离200mm，沿梁跨度方向间距5

60、00mm。梁模板支架立面图梁3501000梁底木楞木枋长度2500mm，4590mm。梁底主楞采用单钢管，沿梁跨度方向500mm。梁底立杆间距梁底三道承载杆，间距475mm，双扣件连接，沿梁跨度方向500mm，双扣件连接。梁侧模板次楞木枋水平设置，间距180mm，两道14对拉螺杆，离梁底距离分别为200、600mm，沿梁跨度方向间距500mm。梁模板支架立面图梁400900梁底木楞木枋长度2500mm，4590mm。梁底主楞采用单钢管，沿梁跨度方向500mm。梁底立杆间距梁底三道承载杆，间距500mm，双扣件连接，沿梁跨度方向500mm，双扣件连接。梁侧模板次楞木枋水平设置，间距265mm，两

61、道14对拉螺杆，离梁底距离分别为200、500mm，沿梁跨度方向间距500mm。梁模板支架立面图梁7001200梁底木楞木枋长度2500mm，4590mm。梁底主楞采用单钢管，沿梁跨度方向250mm。梁底立杆间距梁底四道承载杆，间距333mm，双扣件连接，沿梁跨度方向500mm，双扣件连接。梁侧模板次楞木枋竖向设置，间距250mm，三道14对拉螺杆，离梁底距离分别为200、500、800mm，沿梁跨度方向间距500mm。梁模板支架立面图备注：支撑体系四周和框架梁跨度方向满设剪刀撑，支撑体系满设扫地杆。主次梁交接处增加1根立杆。立杆顶部自由长度小于等于300mm，支架顶端水平拉杆加密一道间距50

62、0mm。11.3 梁板支撑搭设示意图 根据11.2梁板底高支模支撑布置情况及支撑布置简图的设计内容，以最大梁7001200mm为代表，其模板及底部支撑搭设示意图如下：11.4 梁支撑体系验算根据支撑系统的梁底立杆设置根数，选择梁底设置相同根数立杆的最大梁进行模板及支撑体系验算，具体选择情况如下表：序号梁底立杆设置根数最大层高梁截面尺寸对拉螺杆1210.6m25060002210.6m3507501根143310.6m25010002根144310.6m35010002根145310.6m4009002根146510.6m70012003根1411.4.1 250mm600mm梁支撑体系验算参数

63、信息模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：10.60；梁两侧立杆间距(m)：0.75；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷

64、载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm

65、)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；梁侧模板参数主楞间距(mm)：250；次楞根数：3；主楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；斜撑类型：设主楞，设次楞，不设穿梁螺栓；斜撑材料类型：方木；斜撑截面宽度b1(mm)：60；斜撑截面高度h1(mm)：80；斜撑脚点与顶点的水平距离(m)：0.15；斜撑脚点与顶点的竖向距离(m)：0.30；梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.

66、000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根

67、。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 2522/6=16.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.2517.85=5.354kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.254=1.4kN/m；计算跨度: l = (600-

68、100)/(3-1)= 250mm；面板的最大弯矩M=0.125(5.354+1.4)(600-100)/(3-1)2= 5.28104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(5.354+1.400)(600-100)/(3-1)/1000=2.111 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=5.28104/1.67104=3.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值=3.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧

69、压力线荷载设计值: q =q1= 5.354N/mm； l-计算跨度: l = (600-100)/(3-1)=250mm； E-面板材质的弹性模量: E=6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 25222/12=16.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5215.354(600-100)/(3-1)4/(10060001.67105) = 0.109 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(600-100)/(3-1)/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值=0.109mm 小于面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算次楞计算次楞直接承受

70、模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.111/0.250= 8.443kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.053 kNm，最大支座反力 R= 2.322 kN，最大变形=0.009 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下:

71、 = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值= 5.28104/6.08104 = 0.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.9 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值=0.009mm小于次楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.322kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩

72、W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.053 kNm，斜撑作用处支座反力 R= 2.532 kN，最大变形 = 0.014 mm主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.33104/6.08104 = 0.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值=0.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计

73、值 f=17N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.014 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.014mm小于主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！斜撑验算斜撑(轴力)计算斜撑的轴力Rx按下式计算： RxR/sin其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；R =2.532kN； Rx -斜撑的轴力； -斜撑与梁侧面板的夹角；sin = sin arctan0.15/0.3 = 0.447；斜撑的轴力：Rx=R/sin=2.532/0.447=5.662kN斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下：Rx/

74、(A0)fc 其中，Rx - 作用在斜撑的轴力,5.662kN -斜撑受压应力计算值； fc -斜撑抗压强度设计值；16N/mm2 A0 -斜撑截面的计算面积 A0 =6080=4800mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算： = 1/(1+(/80)2) i -斜撑的回转半径;i =0.28980=23.12mm； l0- 斜撑的计算长度，l0 =0.32+0.1520.5=0.34m； = l0/i =14.51； =1/(1+(/80)2) =0.97经计算得到：= N/(A) =5.66103/(0.974800)=1.22N/m

75、m2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f =1.216=19.2N/mm2；斜撑受压应力计算值为1.22N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值19.2N/mm2，满足要求！梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2502020/6 = 1.67104mm3； I = 250202

76、020/12 = 1.67105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.300.25=4.680kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.25=1.400kN/m；q=4.680+1.400=6.080kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/86.082502=4.75104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.56.080.25=0.76kN =Mmax/W=4.75104/1.6710

77、4=2.8N/mm2；梁底模面板计算应力=2.8N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=3.900kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 54.682504/(38460001.67105)=

78、0.238mm；面板的最大挠度计算值: =0.238mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=0.76/0.25=3.04kN/m方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.3

79、8 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.040.252 = 0.019 kNm；最大应力 = M / W = 0.019106/60750 = 0.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.3 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.040.25 = 0.456 kN；方木受剪应力计算值 = 30.4561000/(24590) = 0.169 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2

80、；方木的受剪应力计算值 0.169 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.042504 /(1009000273.375104)=0.003mm；方木的最大允许挠度 =0.2501000/250=1.000 mm；方木的最大挠度计算值= 0.003 mm 小于方木的最大允许挠度 =1 mm，满足要求！支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.760kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.750-0.250

81、)/40.250(1.20.10024.000+1.42.000)+1.220.250(0.600-0.100)0.300=0.267kN斜撑传递集中力：N=2.5320.300/0.150=5.064kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=6.091 kN；最大弯矩 Mmax=0.763 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.997 mm；最大应力 =0.763106/5080=150.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 150.2 N/mm2 小于支撑小横杆的抗弯设计强

82、度205 N/mm2,满足要求!梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 6.091kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.533 kNm ；最大变形 max = 0.35 mm ；最大支座力 Rmax = 7.005 kN ；最大应力 =M/W= 0.533106 /(5.0810

83、3 )=104.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 104.9 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.35mm小于500/150与10 mm,满足要求!扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中

84、R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.005 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =6.091 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =7.005 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.12910.6=1.642 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.50/2+(0.75-0.25)/4)0.500.30+(1.50/2+(0.75-0.25)/4)0.500.100

85、(1.50+24.00)=1.496 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.750-0.250)/40.500=2.450 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=6.091+7.005+1.642+1.496+2.45=18.684 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

86、 f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.

87、203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=18684.052/(0.203489) = 188.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 188.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！11.4.2 700mm1200mm梁支撑体系验算参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：10.

88、60；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗

89、压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：5；梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48

90、.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.1

91、50。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 11022/6=73.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax =

92、0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.117.85=23.559kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.14=6.16kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.123.5592502 + 0.117 6.162502 = 1.92105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.123.5590.25+1.26.160.25=8.327kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.92105 / 7.33104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设

93、计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值=2.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=23.559N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 110222/12=73.33cm4；面板的最大挠度计算值:=0.67723.5592504/(10060007.33105) =0.142mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm

94、；面板的最大挠度计算值=0.142mm小于面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.327/(1.200-0.100)=7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩

95、 M = 0.341 kNm，最大支座反力R= 4.668 kN，最大变形 = 0.600 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.41105/6.08104 = 5.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值=5.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.6mm小于次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.

96、668kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.525 kNm，最大支座反力 R= 10.386 kN，最大变形 = 0.195 mm主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.25105/8.99103 = 58.4 N/mm2；主楞的抗弯强度

97、设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值=58.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.195 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值=0.195mm 小于主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、

98、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.50=18.540kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=18.540+2.800=21.340kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.

99、1q1l2+0.117q2l2= 0.118.541752+0.1172.81752=6.68104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.418.540.175+0.452.80.175=1.518kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.118.540.175+1.22.80.175=4.157kN =Mmax/W=6.68104/3.33104=2N/mm2；梁底模面板计算应力=2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/

100、(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.450kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.541754/(10060003.33105)=0.059mm；面板的最大挠度计算值: =0.059mm小于面板的最大允许挠度值: =0.7mm，满足要求！梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣

101、混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.157/0.5=8.314kN/m方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩M =0.1ql2= 0.18.3140.52 = 0.208 kNm；最大应力= M / W = 0.208106/60750 = 3.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f

102、 =13 N/mm2；方木的最大应力计算值3.4N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.3140.5 = 2.494 kN；方木受剪应力计算值 = 32.4941000/(24590) = 0.924 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.924 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6778.3145004 /(

103、1009000273.375104)=0.143mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.143 mm小于方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.518kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.157kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.700)/40.500(1.20.10024.000+1.42.000)+1.220.500(1.200-0.100)0.300=0.609kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图

104、(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.332 kN；N2=N3=7.031 kN；最大弯矩 Mmax=0.228 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.108 mm；最大应力 =0.228106/4490=50.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值50.7N/mm2 小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。

105、纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.031 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.332 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12910.6=1.642 kN；楼板混凝土、模

106、板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.70)/4)0.500.30+(1.00/2+(1.00-0.70)/4)0.500.100(1.50+24.00)=0.983 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.700)/40.500=1.610 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.332+1.642+0.983+1.61=5.567 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2

107、)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的

108、计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5567.337/(0.205424) = 64.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 64.1 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.031 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(10.6-1.2)=1.642 kN；N =N1+N2 =7.031+1.

109、456=8.487 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k -

110、 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8486.813/(0.205424) = 97.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 97.6 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+

111、2a) = 1.1671.023(1.5+0.12) = 2.03 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.023 ；lo/i = 2029.53 / 15.9 = 128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 8486.813/(0.406424) = 49.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 49.3 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐

112、患。 11.5 板支撑体系验算11.5.1 参数信息模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.40；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗

113、剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :483；楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元11.5.2 模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6cm4；模板面板的

114、按照三跨连续梁计算。面板计算简图荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯矩 M=0.16.922502= 43250 kNm；面板最大应力计算值=M/W=43250/54000=0.801N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.801N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!挠

115、度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.85kN/m面板最大挠度计算值=0.6772.852504/(100950048.6104)=0.016mm；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.016 mm小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!11.5.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=4.599/6 = 60.75 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木楞计算简图荷载的计算：静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(k

116、N/m)：q1= 250.250.1+0.350.25 = 0.712 kN/m ；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q =1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.712+1.40.625 = 1.73 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.11.7312 = 0.173 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.173106/60750 = 2.848 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.848 N/mm2小于

117、方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.731 = 1.038 kN；方木受剪应力计算值= 3 1.038103/(2 4590) = 0.384 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.384 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值= 0.6770.71210004 /(10090002733750

118、)= 0.196 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.196 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!11.5.4 托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=5.08 cm3；I=10.78 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.73kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.649 kNm ；最大变形 Vmax = 2.06 mm ；最大支座力 Qmax = 7.569 kN ；最大应力 = 64885

119、3.79/5080 = 127.727 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值127.727 N/mm2 小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.06mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!11.5.5 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.4 = 1.439 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3

120、 = 250.111 = 2.5 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.289 kN；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.447 kN；11.5.6 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.447 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i =

121、 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11447.23

122、2/（0.53489） = 44.169 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.169 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.022(1.5+0.12) = 2.028 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 查表取值1.022 ；Lo/i = 2027.546 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11447.232/（0.406489） = 57.659 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 57.659 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！11.6 附图说明：图中虚线区域外均为高支模施工范围。