21层高层住宅楼悬挑外架施工方案（84页）.doc

1、目 录一、工程概况2二、编制依据2三、搭设方案2四、施工材料6五、施工方法及施工措施6六、施工准备及技术措施10七、安全技术措施24八、排栅消防措施25九、脚手架拆除26十、外脚手架监测29十一、安全应急救援预案30十二、计算书及附图41落地式钢管脚手架计算书41悬挑式扣件式钢管脚手架计算书(30。651.6m）段51悬挑式扣件式钢管脚手架计算书(51。675m）段73脚手架架设在楼板上计算书93一、工程概况工程名称:xx名苑建设地点：xx市建设单位：xx设计单位:监理单位：施工单位：xx名苑地下2层;地上21层；建筑物最高高度:72。9m；首层层高为5。1m；2-5层层高为4。5米;其它楼层

2、层高为3m。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范；2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091；3、建筑施工安全检查标准JGJ592011;4、施工现场临时用电安全技术规范JGJ462005；5、该工程有关建筑、结构施工图；6、有关文件规范。三、搭设方案1、由于工程项目需要，首层至九层的外脚手架工程采用落地式脚手架；九层至屋面层采用于九层结构梁板上悬飘型钢支承九层至屋面层外脚手架的做法. 2、本工程外脚手架其搭设方法如下：建筑最高高度为72。9米,首层至屋面层,脚手架搭设高度为75米,其搭设方法如下：（1）、南面首层至九层的外脚手架工程采用落地式脚手架，脚手架搭设高度为30.

3、6米,由于脚手架搭设高度不大于50米，故首层至九层外脚手架不采用卸荷措施。脚手架立杆纵距1.5m、横距0。8m（净空）、步距1.8m，离建筑物0.2m。(2）、九层至十六层段：在结构九层楼面处用悬挑16号工字钢挑出，并在十层楼面水平距离每隔1。5m用16钢丝绳斜拉挑出的型钢。脚手架立杆纵距1.5m、横距0。8m(净空）、步距1.8m，离建筑物0.2m。(3)、十六层至屋面层段:在结构十六层楼面处用悬挑16号工字钢挑出，并在十七层楼面水平距离每隔1.5m用16钢丝绳斜拉挑出的型钢。脚手架立杆纵距1。5m、横距0。8m（净空）、步距1.8m，离建筑物0.2m。(4）、北面首层至五层,五层至九层的外

4、脚手架工程采用落地式脚手架,脚手架搭设高度为18。6米和12米，由于脚手架搭设高度不大于50米，故脚手架不采用卸荷措施。脚手架立杆纵距1。5m、横距0.8m（净空)、步距1。8m，离建筑物0。2m。（5）、北面五层至屋面层段：与九层至十六层段和十六层至屋面层段搭设方法一样。3、悬飘型钢做法:在结构楼面处挑出16号工字钢，并在悬挑型钢对应的上一层楼面水平距离每隔1。5m用16钢丝绳斜拉挑出的型钢（转角位置采用18钢丝绳斜拉型钢）,每条型钢于挑出该层楼面边梁位置预埋一道20钢筋禾络码与型钢满缝稳固焊接,焊缝高度不小于6mm。，悬飘型钢布置必须与外脚手架立杆布置一一对应。4、当16号工字钢遇混凝土剪

5、力墙、柱位置型钢穿过剪力墙，排珊拆除后再采用风割割去;安装砼剪力墙、柱位置悬飘16号工字钢时，应在型钢定于剪力墙或柱两条竖向主筋之间,不得因方便安装型钢的原因而减少或破坏、改变设计图纸要求的剪力墙或柱钢筋。5、女儿墙、电梯机房及水池位等以上位置的排栅搭设由天面层起搭设，立杆支承在天面层楼板， 脚手架立杆纵距1.5m、横距0。8m、步距1。8m,离建筑物0.2m。6、脚手架作业层满铺冲压钢脚手板。在外脚手架各层平桥、斜桥、平台的外立杆内侧、安全网外面设挡脚板(必须扎牢），挡脚板外侧以红白相间油漆标识,挡脚板高度不小于200mm,板厚不小于10mm。 7、外脚手架连墙杆设置： 脚手架连墙件采用48

6、钢管刚性连接.（具体详大样）连墙杆在每层结构楼面设置，连墙件的做法：用48钢管做连墙件，在外边梁上对应脚手架内立杆的位置处,预埋148竖向短钢管，竖钢管伸出楼面约25cm。用直角扣将连墙件与预埋竖钢管和外脚手架的内立杆扣紧连接（连墙件扣件连接应不小于两个扣件)。连墙件安装好后，任何人员不得擅自改拆。8、剪刀撑(斜杆）设置:斜杆应设置在脚手架外侧，每道剪刀撑跨越立柱的根数在57根之间设置,斜杆与地面的倾角宜在4560之间用旋转扣把斜杆同立柱连结，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm,斜杆搭接用3个扣件固定,搭接长度不应小于1m。9、安全平台搭设：钢筋加工场及主要通道出入口、机架笼口及必

7、须搭设双层安全平台，采用落地立柱方法搭设或采用悬吊架空方法搭设，第1层搭设高度约4。50m，第2层在第1层上1m，第一平台面上铺设密篙竹加铺阻燃安全网，第二平面上铺设篙竹加铺阴燃安全网及木板或夹板，平台面外边沿设1。50m护栏用阴燃安全网围闭，防止物体下坠反弹向外。10、安全围闭:在脚手架平桥内四周用密目阻然安全网全封闭,上、中、下共设三点绑扎，顺桥架走向每50cm绑扎一点,四角要垂直，每搭设完成一层桥架，安全网必须满挂，桥架严禁堆放模板、木枋、钢筋、杂物等。11、设置一樘脚手架楼梯，楼梯为双跑，每跑梯高1。8m，净宽0.9m;楼梯平台的长度、宽度的净空均为0.9m。立杆纵向间距0.75m，横

8、向间距0。9m，斜面坡度为1：2左右。斜桥阵用钢管沿小横杆设置，与上、下小横杆连接处用直角扣件连接，斜桥面满铺冲压钢棚板,并用铁丝夾紧，再用铁丝扎紧踏步杆(用原木）在纵向水平杆上，间距30cm，斜桥外侧设护栏挂密目网和挡脚板。12、落地脚手架立杆基础做法：立杆底部均需采用18厚夹板(夹板总厚度不小于50mm）垫脚;若落地脚手架立杆支撑于地下室顶板上,立杆底部均需采用18厚夹板（夹板总厚度不小于50mm)垫脚； 13、脚手架防雷措施：脚手架搭设完成后，布设防雷措施，布设高度为高出脚手架最大高度12m，用电缆线引下来，通过压片螺丝连接于结构钢筋上，形成防雷体系。结构钢筋电阻要求在4欧以下。14、作

9、业面的脚手板必须满铺，不得留空隙和探头板。平桥上施工总活荷不大于5KN/m2，排栅不得同时超过两层施工作业。15、凡未涉及者应按省、市有关外脚手架规范执行施工。四、施工材料1、钢管：采用48、壁厚3。0 mm、无弯曲变形及无严重锈蚀的钢管，用作主柱、大横杆、小横杆和斜撑、连墙杆等。2、连接构件:回转扣、直角扣、对接扣和驳芯。3、底座：每根立杆底部均设置底座或垫板。4、钢管、扣件须经送检合格后,方可使用。五、施工方法及施工措施1、悬挑式脚手架搭设顺序:搭设悬挑型钢纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一道纵向水平杆第一道横向水平杆连墙件第二道纵向水平杆第二道横向水平杆。落地式脚手架搭设顺序：纵向扫地杆立柱横

10、向扫地杆第一道纵向水平杆第一道横向水平杆连墙件第二道纵向水平杆第二道横向水平杆。2、立柱钢管立柱须符合以下要求：（1）主柱应选用无弯曲变形的钢管。（2）钢管立柱脚均应套上钢底座，再垫厚度不小于50mm、面积不小于0。10m2的18厚木夹板。并应设置纵、横扫地杆。（3）柱的接长：钢管柱采用顶口驳接，先在已装的立柱顶插入驳芯通，再将后装的立柱套上，然后在两管接口处装上对接扣，上紧螺栓。且两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3、大、小横杆（对龙、牵、底托）（1）大横杆的垂直间距按桥层高

11、。选用无弯曲变形的钢管，用直角扣与主柱纵向连接。在脚手架外侧平桥之间用钢管设置护栏(横牵）.(2）大横杆的接长采用对接扣件连接,且对接扣应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（3）小横杆（底托）应选用无弯曲变形的钢管,紧贴大横杆之下,两端用直角扣分别与内、外大横杆连接.(4）所有钢管端部外露直角扣件、旋转扣件不应小于10cm。（5)平桥支承在小横杆上。平桥采用348钢管做骨架，平桥作业层面铺设竹笆（或钢筋）脚手板。平桥必须与大、小横杆连接牢固。（6）外排架在

12、两道大横杆之间设置两道48钢管水平栏身杆，再用密目式安全网封闭。4、剪刀撑(1）剪刀撑用回转扣与外排脚手架的主柱连接，斜度以对标45角为宜，不得支撑在非受力点处。每组剪刀撑的跨距应不多于7条立柱,剪刀撑在外侧立面从底到顶连续搭设。 （2)剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不少于1m，并采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不少于100mm。 5、质量标准外脚手架技术要求、允许偏差、检验方法序号项目技术要求允许偏差检查方法与工具1基础不晃动，不滑动观察不沉降10mm2立杆垂直度每层20mm用经纬仪或吊尺和卷尺最终30mm用经纬仪或吊尺和卷尺3主节点各扣件中心点相互距离150mm

13、钢板尺4立杆上的对接扣件至主节点的距离150mm钢卷尺5大横杆上的对接扣件至主节点的距离150mm钢卷尺6扣件螺栓拧紧扭力矩40-65Nm力矩扳手7剪刀撑与地面夹角4560角尺8脚手板外伸长度单板130-150mm两板之和300mm卷尺安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查,抽样方法按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为准.抽检数量为100个，允许的不合格数为5个。6、安全平台搭设:钢筋加工场及主要通道出入口、机架笼口及必须搭设双层安全平台，采用落地立柱方法搭设或采用悬吊架空方法搭设，第1层搭设高度约4.50m，第2层在第1层上1m，第一平台面上铺设密篙竹加铺阻燃安全网，第二

14、平面上铺设篙竹加铺阴燃安全网及木板或夹板，平台面外边沿设1.50m护栏用阴燃安全网围闭，防止物体下坠反弹向外。7、所有扣件:直角扣、活动扣、连接扣、扎头等应全部点上雪油方便以后拆棚。8、排栅必须分段验收后才能使用.9、未涉及者应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范及省、市建委有关搭棚施工规程的有关规定执行.六、施工准备及技术措施6.1施工准备6。1.1材料准备1、脚手板：脚手板采用钢筋焊接而成的钢脚手板。2、钢管：钢管在市建委备案的租赁厂家进行租赁，钢管的质量应符合现行国家标准碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。钢管的规格,采用外径48mm、壁厚3.0mm的钢管,其尺寸和表面质量应符合建筑施

15、工扣件式钢管脚手架安全技术规范中8。1。1、8.1.2条的规定。钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。用于立杆、大横杆和 斜杆的钢管长度为46 m，用于小横杆的钢管长度为1。52。0 m。3、扣件：采用可锻造铸铁制作的扣件，扣件不得有裂纹、压痕和变形，出现滑丝的螺栓必须更换.4、安全网:采用绿色密目安全网,规格为15006000.新网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明书（或试验记录）。严禁使用损坏或腐朽的安全网和丙纶网,密目安全网只准做立网使用.安全网的绑扎必须使用网绳，严禁使用火烧丝。作业条件:搭设架子的场地已进行清理,回填土地基已进行夯实，架基础已做好。6。1.3做好现场施工安全、

16、技术交底。6.2技术措施6.2.1 外脚手架基础落地脚手架落于地下室顶板上的位置，需于该位置采用门式架回顶.6.2。2脚手架的杆件搭设要求1、脚手架搭设顺序：首先在架体的纵向位置铺垫50mm厚、450mm宽长度应不得小于架体2跨的木板放置于内外排立杆定位线位置，垫板上面脚手架底座。放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆临时抛撑第二步纵向水平杆第二步横向水平杆剪刀撑脚手板、挡脚板明挂密目式安全网封闭2、脚手架必须垂直于地面，立杆的垂直偏差不大于100mm,大横杆在每一面脚手架范围内的纵向水平偏差不大于该片架纵长的1/300，且不大于50mm.3、脚手架立杆和大横杠的接头应对

17、接, 双立杆用6米和3米管错开大搭接口，相邻两根立杆的接头应错开，并不在同一步脚手架内,同一步脚手架内外和上下相邻的两根大横杆的接头应错开，并不在同一跨间和同一步内.为增加脚手架的稳定性,要求架体大横杆要交圈,在搭设脚手架时,大横杆要搭在立杆里面。4、脚手架各杆件互相连接伸出的端头均应大于100mm,以防止杆件滑落，扣件螺栓松紧适度,要求螺栓扭力矩在4050N。m之间,最大不超过60N。m。对接扣件的开口应朝上或朝内.5、脚手架高出建筑物一步高度(1。5m）高出部分设两道护身栏杆，并用立网封严。6、立杆及纵、横向及扫地杆的搭设:立杆垂直搭设在基础上，扫地杆在立杆的内侧,纵向扫地杆应采用直角扣件

18、固定在距立杆底座200mm内的立柱上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆的下方立杆上7、纵向水平杆设于横向水平杆下方，在立柱内侧,对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免在跨中位置。水平杆长度采用大于4米钢管。8、横向水平杆在每一个主节点位置设置一根，并且用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆偏离主节点距离不大于150mm，靠墙一侧的外伸长度不应大于500mm，并且离装修面不大于100mm。架子外侧小横杆探头长度应统一、平齐,探出长度为100mm9、当搭设至连墙件位置时，搭设完该处立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。10、操作面防

19、护措施：在操作面上，脚手架跳板应满铺，靠外边内侧设180mm高挡脚板，满足一跳三杠要求，并不得存在空头跳;操作层上方满铺一道脚手板做防护板，下方满兜双层大目安全网一道，栏杆和挡脚板均在立杆内侧.上栏杆上皮高度1.2米.11、脚手架四角应设有防雷击装置，将架体与建筑物预留避雷装置通过镀锌扁铁焊接成一体。接地电阻不大于4,并且有测量记录。12、剪刀撑按3步5跨搭设，斜杆两端扣件与立杆、横杆节点的距离不大于150mm。沿脚手架纵向两端和转角算起，在脚手架外侧面每隔6根立杆间距（1.55=7.5m）左右，用斜杆搭成剪刀撑自下而上顺序连续设置，斜杆用长管与地面成4560夹角；最下面的斜杆与立杆的连接点离

20、地面500mm，剪刀撑的搭设是将一根斜杆连接在立杆上,另一根斜杆连接在横楞上,应用旋转扣件扣牢;剪刀撑钢管的接长接点不允许用对接扣件，应采用搭接方法，搭接长度应大于100cm，并采用3只旋转扣件。对高度大于50m的高层剪刀架,则应沿剪刀架全长和高度连续设置剪刀撑。13、横向斜撑应在同一跨间的1-2步内，由底至顶层呈之字型连续布置，从拐角开始，每隔6跨设置一道。14、水平支撑（1）没有铺板的水平板空腹桁架在二榀横向承力结构之间必须设置小横杆，其间距对结构脚手架不宜大于1m，对装修脚手架不宜大于1.2m，这些小横杆和大横杆均应紧密相扣.（2）对承力较大的结构脚手架,为了使其有更大的水平横向刚度,需

21、在设置连墙拉结杆件的脚手架水平面同内连续添设水平斜杆,呈之字型布置,形成一个刚度较大的水平桁架。6。2。3脚手架上铺脚手板的要求1、脚手架的操作层必须满铺架手板，脚手板距墙距离小于150mm，不得有孔隙和探头板、飞跳板.作业层脚手板的下一步脚手板要铺设一道隔层板和一道隔层水平安全网。操作层脚手板应对接，接头处下方必须设双排小横杆,小横杆距离200mm250mm。2、脚手板应设置在3根横向水平杆上，当脚手板长度小于2米时，可采用两根横向水平杆，并应将其两端和横向水平杆绑扎固定，以防倾翻。6。2.4脚手架的连墙件要求施工时在每个楼层，水平间距不大于二跨，必须设置一道牢固的连结点。拟在每层边梁进行预

22、埋件埋设,并通过水平杆与外架进行连接,将架体附着到主体框架梁上。1、连墙杆件中的拉杆，应水平并垂直于墙面设置。2、无论受拉或受压的拉撑连杆，一定要在拆除脚手架时方能逐层从上向下拆除，施工中途如因妨碍其它工序操作,需要拆除个别拉撑连杆时，必须经技术部门同意,并采取有效的加固措施，检查确实牢固可靠后方可拆除，任何人不得擅自拆除。3、设置的位置拉结点应靠近主节点，偏离主节点的距离不大于300mm.拉接点部位须在最边结构梁位置预埋48mm钢管。为防止架体晃动，倾斜，变形，用架子管穿墙里外夹紧，确保整体架子稳定，牢固。4、连墙杆从第一步纵向水平杆开始，宜采用矩形布置，并且充分利用每层空调预埋管,以方便后

23、期装修，减少外架的改动。5、现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管，然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接，另一端用直角扣件与立杆连接。6、连墙杆宜采用梅花形布置6。2.5脚手架的安全网张设要求(1）使用规则新网必须有产品质量合格证,旧网必须有允许使用的证明书或合格的检验记录。安装时，在每个系结点上，边绳应与支撑物（架）靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布,其距离不得大于750mm。系结点应符合搭结方便，连接牢固又容易解开，受力后不会散脱的原则。 多张网连接使用时,相邻部分应靠紧或重叠，连接绳材料与网相同,强力不得低于其网绳强力。(2) 水平安全网的搭设方法:架子上水平兜网

24、设置,每四步架设一道兜网，兜网设置在小横杆上方,周边用18#铁丝与架子绑扎牢固。 （3） 安全网张挂方法、安全网必须有使用产品合格证，安全检测报告,符合国家GB16909-1997标准.、张挂时在每个系结点上，边绳应与支撑物靠紧，并用16#铁丝从网边圈眼与水平杆系扎牢固，系结点沿网边均匀分布，其距离不得大于500mm,系结点应符合搭接方便，连接牢固又容易解开，受力后不会散脱的原则。、多张网连接使用时，相邻部分应靠紧或重叠，连接绳材料与网相同,强力不得低于其网绳强力。、张挂立网时应注意张挂平面与水平垂直，立网底部必须与脚手架全部封严。、架子每搭完一步必须随时张挂好外立安全网。6.2.7特殊部位处

25、理设置一樘脚手架楼梯，楼梯为双跑,每跑梯高1.8m，净宽0。9m；楼梯平台的长度、宽度的净空均为0.9m。立杆纵向间距0。75m,横向间距0.9m，斜面坡度为1：2左右。斜桥阵用钢管沿小横杆设置，与上、下小横杆连接处用直角扣件连接,斜桥面满铺冲压钢棚板，并用铁丝夾紧，再用铁丝扎紧踏步杆(用原木)在纵向水平杆上，间距30cm，斜桥外侧设护栏挂密目网和挡脚板。（1）斜道处立杆的荷载往往最大，因为层层有脚手架板及挡脚板等重量，因此斜道处的立杆要验算其稳定性,若不足时,可采取增加钢管立杆的方法或局部卸荷的措施.（2）斜道两侧、端部及平台外围,必须设置剪刀撑。宽度大于2米的斜道,在脚手板下的小横杆下,应

26、设置之字形横向支撑.斜道两侧及平台外围应设置两道护身栏杆及高度不小于180mm的挡板脚板。斜道脚手板上必须设防滑条,防滑条间距不大于300mm。采用搭接法铺脚手板时，接头必须在小横杆,搭接长度不小于200mm，板头凸处用三角木填顺，脚手板采用对接时，接头处下面应设两根小横杆.（二)、洞口脚手架遇到施工时需通行的门洞口时，为了施工方便和不影响通行和运输，应将洞口的立杆抽走。这样洞口上的立杆不能落到基底上，这时应采取的构造措施。洞口上的立杆从洞口上的大横杆开始扣接。洞口上的内外大杆可用两根钢管加强.脚手架的内外两侧在洞口边要设人字形斜撑，斜撑与地面成60度夹角。斜撑应与洞口上的立杆和大横杆扣接牢固

27、，使立杆上所传来的荷载通过斜撑传到地基。洞口两侧的立杆、可用双钢管加强.（三）、挑檐和其它凸出部位的处理挑檐和其它凸出部位，采用斜杆将脚手架挑出，形成挑脚手架。1、斜杆应在每根立杆上挑出，与水平夹角不得小于60度角.2、斜杆两端均应交于立杆与大横杆、小横杆的节点。3、挑脚手架最外排立杆与脚手架两排立杆,至少应连接设置三道平等的大横杆。挑脚手架挑出部分高度不超过两步架，挑出部分的宽度和斜杆间距，均不得大于1。5m。小横杆间距不得大于1m,两端必须扣牢.使用荷载不得超过10N/m2.（四)、封顶脚手架封顶时,为了保证施工时的安全，外排立杆高度必须超过房屋檐口的高度。并要设置两道护身栏和一道挡脚板，

28、挂安全立网。房屋外立杆的高度要超出女儿墙顶1米,对坡屋顶必须超过檐口1.5m。内排立杆只要一低于檐口底150200mm。最上一排连墙杆上部的自由高度不大于4m。6。2。8脚手架的出入口防护要求安全出入口两侧，均应设置双层立杆用扣件紧固，出入口要搭设安全遮棚，防护棚宽于出入通道两侧各1000mm，长6000mm,顶棚满铺50mm厚的脚手板双层，非出入口和通道必须封严.6。2.9屋顶机房外脚手架搭设屋顶电梯机房等屋面以上结构施工时，搭设双排单立杆扣件式钢管脚手架，立杆纵距不大于1。5米，立杆横距0。8米,内立杆距墙面300mm，步距1。8米，满铺脚手板两层, 各工种交叉作业时,不得在同一垂直方向上

29、操作6.2。10与施工电梯口的连接由于施工电梯的拆卸，一般在外墙脚手架拆除后才进行，因此，搭设外墙脚手架钢管时，要预留电梯口位置未完成工程范围的架子，使到电梯口范围的外架被拆除而导致返工。搭设前,考虑同施工电梯口位置的水平连接，长度为施工电梯口每侧3米。6.2.11护栏和挡脚板护栏和挡脚板应搭设在外排立杆的内侧护栏高度为1。5m，并挂设全封闭绿色密目网；挡脚板高度不应小于180mm.6。3悬挑脚手架节点详图悬挑脚手架主承力节点详图(注：1,钢丝绳卡至少用3道锁紧。2,工字钢选用16号和钢丝绳的直径为16）节点1详图 连墙件节点图(一）（注：连墙件埋入梁内的深度不得小于150mm). 连墙件节点

30、图(二)吊环节点详图工字钢节点图七、安全技术措施1、脚手架搭设人员必须是符合劳动部门颁发的特种作业人员安全技术培训考核管理规定经考核合格,领取特种作业人员操作证的专业架子工。2、操作人员操作时必须戴安全帽，绑好安全带,穿防滑鞋，并配带工具袋，工具用后装于袋中，不能放在架子上，以免掉落伤人。3、施工前做好技术及安全交底，要求有关人员及架子工熟悉施工方案。操作人员严禁酒后上班,严禁在现场吸烟.4、搭设作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域，并设专人监护,及时疏导地面施工人员绕道而行.5、通道安全平挡板采用48钢管搭设，主立杆间距不大于1。5m，横杆间距2030cm，面铺铁皮,用铁

31、丝绑扎牢固，采用双层挡板。6、钢管、扣件、脚手板等应按规定送检，不合格的构配件不得使用，严禁48mm与51mm的钢管混合使用。7、作业面的脚手板必须满铺，不得留空隙和探头板。平桥上施工总活荷不大于5KN/m2，排栅不得同时超过两层施工作业.搭设中严禁堆放大量材料在排栅或平板上。严禁在架子面上打闹，不要在保护横杆上休息。8、严禁向下抛掷任何物体。9、遵守安全生产施工规范，认真贯彻执行安全技术操作规程的有关规定，做到安全生产。10、每天（次）收工前，所有已上架的材料应全部搭设上，不能存留在架子上,排栅在停止使用超过15天后继续使用时,必须先进行检查,合格后方可使用。八、排栅消防措施1、排栅平桥，严

32、禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。2、严禁在排栅上吸烟、乱丢火种。3、排栅消防列入工地施工现场消防体系，在各层楼面设置灭火器材。4、对靠近排栅需要进行电焊施工作业，必须有专人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落排栅。5、动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。6、每天上下班前，派专人专职检查，每天对排栅进行淋水防护。7、施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在排栅上，如确实施工需要架设的电线,必须用有效的绝缘器材进行安装。8、在排栅内的电器设备，必须有防雨、防漏电措施。9、施工现场使用照明灯具，必须与排栅有足够安全距离，严禁随意将碘钨灯安装在排栅上.10、对在排栅内的用

33、电设备，必须经常专人专职进行检查，发现问题及时整改处理。11、安装排栅内的电线接头，必须有防雨防水的保护。九、脚手架拆除为确保拆棚安全和施工顺利进行,特制定如下拆棚施工安全措施:1、根据施工现场施工计划安排，具体拆棚时间以现场发通知为准，严禁交叉作业.2、开始拆棚前，在现场出告示，做好安全技术交底，做好出入路标、栏杆警示标志，并在建筑物四周主要通道和出入口设置警示标志，使全体员工及过路行人都知道大楼上方正进行拆棚作业，出入和经过时要注意安全.拆棚时派人在拆棚现场监督，防止非拆棚人员进入拆棚作业区，确保安全。3、拆棚施工前，棚队施工员、质安员要对全体拆棚作业人员进行安全技术交底，并办好交底手续。

34、4、拆棚施工前施工人员要先全面检查棚架的稳固情况，如：棚架的拉顶是否齐全有效，如发现不稳固时，要先进行修理加固,确保棚架安全，才能进行拆棚.5、拆除脚手架前施工单位派人把桥架上的杂物清理干净，把所有附着在脚手架上的电线、电缆、水管等物件全部拆除后才能交给棚队进行拆架。6、拆棚由上往下拆,如需采用电、风焊切割时，要执行动火作业的安全有关规定。7、脚手架拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。8、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度,坚决杜绝盲目的指挥操作，必须戴安全帽,不得穿硬底鞋，

35、不得穿拖鞋及赤脚 ，不得酒后高空作业,不得向下抛掷杂物，悬空拆除必须系安全带.9、拆除脚手架施工工序流程，一般为安全网踢脚板斜杆(剪刀撑)连墙件水平杆大横杆小横杆扫地杆立柱。10、拆除悬空脚手架必须系安全带，同时要有两人以上配合操作，不得单独一人冒险操作，绝对服从分工，服从指挥,发现有不安全的隐患应马上停止施工，做好防护措施才能继续工作。11、如脚手架使用时间较长,在拆除前必须加固维修好后才能拆除，拆架的基本原则是：先搭后拆，后搭先拆，由上而上,逐层拆下,拆下材料要小心轻放,不要损坏门窗、玻璃及墙体的装饰物，材料传入楼面时必须用木枋夹实窗框保护铝空窗，并在地面铺垫木板，保护地面。12、连墙杆必

36、须附脚手架逐层拆除，严禁上下同时作业；严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙体加固;当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆连墙体，当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须设置连墙杆。13、拆下材料如用人力传递补时应由而下传到地面；传递人员所站位置要错开,不能成一直线,不得向下抛掷物料，拆下材料必须按长、短分规格、分类堆放在指定的位置，用汽车及时清理运走，以保持作业区整洁。14、在拆脚手架期间,土建施工单位必须派人员配合执补洞口工作，因脚手架搭设时，砼楼面边梁有附着铁件拉杆及拉吊钢筋环

37、，要用焊机把附着铁件及拉吊钢筋环割下，然后由泥水工把割下的铁件位置的洞口补上原墙体的材料，在切割的时用铁皮做好一个长方形，规格为8060cm，三边高度为50cm的铁皮箱，用业接住切割时产生火花向外溅，必要时派人在切割位置用水淋湿或配备灭火器材，防止火花发生意外。15、拆棚期间，棚队人员使用现场的运输设备时，必须遵守有关规定,不得超载使用,所拆下的棚扣、驳塞、棚板等配件，集中在钢井架运到地面。另由于建筑物外地面已铺地面砖,所有长钢管、竹必须用人手传递到地面，以免损坏地面砖。16、拆棚施工期间，搭棚项目部施工人员要注意：1）、钢管拆除至驳塞位置时，应及时拔除,放下钢管，不得让钢管仅靠驳塞的支持而停

38、留在高空;2)、拆除棚柱钢管时,要有两人一起操作，其中一人负责扶着钢管柱的上方，一人负责扶着钢管柱的下方和拿出驳塞管；3）、要文明施工,注意产品保护，特别是窗和窗帘盒凸出外墙及已安装好的玻璃，容易碰坏,更要注意保护,如因拆棚造成损坏，要及时报告现场修复;4）、在拆除小横担时(即托），注意钢管内有无杂物（钢筋支）,同时拆下时钢管应向内倾斜靠建筑物方向,防止钢管内的物件向外飞出，造成意外；5）、棚队人员拆下的材料时要堆放好，以防物件坠落,造成安全事故。6)、以上未有提及的安全技术措施，请搭棚人员按照JGJ1302011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规定及有关的安全规程、规定，结合现场的实际情况执

39、行。十、外脚手架监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降和位移,以及支承地面稳定性沉降观测。2、测点布设：在立杆纵向1/2跨位置，每个监测剖面布设二个外脚手架水平位移监测点、三个外脚手架沉降观测点。3、监测频率：外脚手架的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；每隔3天测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；若因外脚手架遇上台风、大雨停止使用后,应于台风、大雨后恢复使用后一周内，每隔1天测量一次。4、变形监测预警值：外脚手架垂直位移预警值取8mm，支架水平位移预警值取5mm。5、注意事项:对连墙件、卸荷钢丝绳、钢管

40、立杆基础等应做好保护，并挂好警示牌,防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散,并通知相关部门人员来处理。十一、安全应急救援预案1、安全架构设置组 长：严东明副组长：叶海军小组成员:苏卓宁、陈先文、梁尚海、卢布2、应急救援联络电话急救中心：120火警中心：119报警中心：1103、现场应急救援物资及设备现场应急救援物资及设备清单：汽车1辆、切割机、焊机、手提电锯、抽水泵、铁锹、袋装沙包、绝缘手套、绝缘棒、电工绝缘钳、安全救援带（包括绳索）、木夹板、橡皮管、橡皮带、毛巾、带状布条、帆布担架、常用药箱器械等。4、应备药品清单品名适应症品名适应症创可贴小创伤出血紫药水消毒防腐万花油

41、烧烫伤京万红软膏烧烫伤碘酊（2%）局部消毒酒精（70%）局部消毒红药水清毒止血清凉油驱暑醒脑棉垫、绷带外伤出血止血胶带外伤出血5、安全事故应急救援措施本工程可能出现的事故主要为高处坠落、物体打击、触电事故和脚手架坍塌，万一发生时，应按如下进行救援。(一）、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤害发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸,胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行

42、抢救治疗。2、出现颅脑损伤，必须维持呼吸通畅.昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞。有骨折者,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3、发生脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤这的两肩与两腿或单肩背运。4、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤

43、肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等,在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暧。正确的现场止血处理措施。(1）、一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9NaCL溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎.（2）、加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫,放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（3）、止血带止血法:选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上、1/2处(靠近心脏位置）,下肢出血结扎在

44、大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次,每次放松0.51分钟。6、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救,运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（二）、发生物体打击事故应急救援1、当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血进行处理.2、发生物体打击事故后，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤.3、在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折,更应避免头颈的摆动,以防引起颈部血管神经脊髓的附加损伤。4、观察伤者的受

45、伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克,应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立既进行人式呼吸，胸处心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暧、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗.5、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折,应初步固定后再搬运.遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近的医院治疗。6、防止伤口污染,在现场，相对清洁的伤口,可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的

46、毛发。但切勿拔出创口内毛发及异物，凝血块或碎骨片等,再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口.7、在送运伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口.脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲。以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重。造成或加重脊髓损伤。（三）、发生触电事故的应急救援1、触电急救的要点是动作迅速,救护得法，切不可惊慌失措，束手无策.要贯彻“迅速、就地、正确、坚持的触电急救八字方针。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源,然后根据触电者的的具体症状进行对症施救。2、脱离电源的基本方法有：（1）、将出事附近电源开

47、关拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2)、用干燥的绝缘木棒、竹杆、布带等物将电源线从触电者身上拔离或将触电者拔离电源。（3)、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳，木柄斧头以及锄头）切断电源。(4）、救护人可带上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘拖拽触电者，使之脱离电源。（5）、如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘；来阻断入地电流，然后再采用其它办法把电源切断。(6)、如果触电者触及落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810m的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后迅速将其带

48、到810m的范围外，立即开始触电急救，只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救.3、在使触电者脱离电源时应注意的事项（1）、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服.（2）、严禁 救护人直接用手推、拉和触摸触电者;救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体(潮湿木棒、布带）作为救护工具。（3）、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人员宜用单手操作，这样对救护人员比较安全。（4）、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）.(5）、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题,以利救护。4、触电者未失去知觉的救护措施

49、，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治.5、触电者已经失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施；应使其舒适地平卧着，揭开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸及胸外心脏挤压。6、对假死者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时,应立即按心肺复苏法就地抢救.方法如下：（1)、通畅气道.第一,清除口中异物.使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速揭开其领扣“围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、血块等异物，可将其身体及头部同时侧转，迅速用一只手

50、指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物,操作中要注意防止将异物推到咽喉深入.第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。（2）、口对口(鼻）人工呼吸,使病人仰卧，松解衣服扣和腰带，清除伤者腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等,保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰,另一只手捏住伤者的鼻孔,深呼吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手.吹气力

51、量要适中，次数以每分钟1618次为宜。(3）、胸外心脏按压 将伤者仰卧在地上或硬板床上,救护人员跪左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱,随后将手腕放松，每分钟挤压6080 次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止,在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。7、应急救援工具：绝缘手套、绝缘棒、电工绝缘钳、药箱 、担架等。(四）、外脚手架坍塌事故应急救援1、适用范围：外脚手架坍塌事故救援程序适用于落地式、悬挑式、附着式升降脚手架的范围，外脚手架坍塌主要由下列方面造成：材质造成，恶劣天气(如狂风暴雨、地震

52、等）造成和人为造成(如人为拆除拉顶等)。外脚手架坍塌事故主要引起高处坠落和物体打击事故。2、救援职责：由工地现场主要负责人进行组织现场人、材、物进行救援工作。主管负责人指挥协调对口专业人员确定救援措施、方案,进行现场指导救援工作，现场质安员协同班组长等专业人员进行救援工作的实施。3、救援步骤与要求：（1）、当发生外脚手架坍塌事故时，立即报告现场主要负责人,按规定程序上报有关各级主管部门请求救援，并在现场迅速确定该部位的作业人数和伤员人数及受伤情况,立即组织救援人力，需要机械立即调动机械，切断电源，设置危险区域警戒,控制出现二次伤害事故发生。（2）、当出现坍塌事故时，伤员被坍塌物压着，应立即组织

53、人力，机械等进行抢救,将压着伤员的坍塌物用机械工具快速进行解体和清理,以最快速度抢救伤员。（3）、对伤员抢救的重点放在对休克、颅脑损伤、骨折和出血上进行处理，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。A、出现伤员发生休克，应先处理休克,遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗B、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞.有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,

54、用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗.C、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫， 招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。D、发现伤者手足骨折,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定,使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处以上下关节为原则,可就地取材,用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腿侧下肢缚在一起.E、遇有创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位,并注意保暖。

55、F、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸.同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4、在坍塌事故中抢救出所有伤员后，必须对该范围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场勘查鉴定同意解封后才能恢复施工，并应密切进行对相邻脚手架的加固和监控.5、救援物资保证：(1)、在现场已有的大、中、小型机具(塔吊；切割机；气、电焊机;手提电锯等）;(2)、人力工具（手铁锯、铁锹、千斤顶、活动扳手、担架等);（3)、根据现场的大小按比例适当储备。6、人力工具及小型机具设置专用仓库保管,只能作为紧急救援使用。（五)、

56、当事故发生后，应及时按规定向有关上级主管部门报告，及请求救援。1、现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长,由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场.2、按照有关规定,立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人。3、除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处,还应参照公司的安全事故应急救援预案执行。十二、计算书及附图落地式钢管脚手架计算书1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)30.6脚手架沿纵向搭设长度L(m）52立杆步距h（m)1。8立杆纵距或跨距la(m)1。5立杆横距lb（m）0.8内立杆离建筑物距离

57、a（m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆2、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0。3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）0。16挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0。1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）3地区广东xx市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2）0。65风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0。9风荷载标准值k(kN/

58、m2)（连墙件、单立杆稳定性)0。98，0。74 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2）206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0。033+Gkjblb/(n+1)）+1。4Gklb/（n+1)=1。2（0.033+0.30。8/（2+1)）+1。430。8/(2+1）=1.26kN/m 正常使用极限状态 q=（0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/（n+1

59、)=（0。033+0。30。8/(2+1)）+30。8/(2+1)=0。91kN/m 计算简图如下： (1)、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11。261.52=0.28kNm =Mmax/W=0.28106/4490=62。94N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （2)、挠度验算 max=0。677qla4/(100EI)=0。6770.9115004/（100206000107800)=1.41mm max1.41mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ （3）、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1。1qla=1。11.261.5

60、=2。07kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1。10。911.5=1.51kN4、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.07kN q=1。20。033=0。04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1。51kN q=0。033kN/m （1)、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图（kNm) =Mmax/W=0。55106/4490=122。42N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ (2）、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm） max1.235mmminlb/150,10min800/150,105。33mm 满足要求！ (3)、支座

61、反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2。09kN5、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0。8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆:Rmax=2。07/2=1.04kNRc=0。88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=2.09kNRc=0。88=6。4kN 满足要求！6、荷载计算脚手架搭设高度H30.6脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0.1248 立杆静荷载计算 (1）、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=（gk+lan/20。033/h)H=(0.1248+1.52/20。033/1。8）30。6=4.67kN 单内立杆

62、：NG1k=4.67kN （2）、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=（H/h+1)lalbGkjb1/1/2=（30。6/1.8+1)1.50.80.31/1/2=3.24kN 单内立杆：NG2k1=3。24kN （3）、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=（H/h+1）laGkdb1/2=（30。6/1。8+1）1。50.161/2=2.16kN （4）、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆:NG2k3=GkmwlaH=0。011.530.6=0。46kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.24

63、+2.16+0.46=5.86kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=3.24kN 立杆施工活荷载计算 外立杆:NQ1k=lalb（njjGkjj)/2=1.50。8(23)/2=3。6kN 内立杆：NQ1k=3。6kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆:N=1.2（NG1k+ NG2k）+0.91。4NQ1k=1。2(4。67+5。86）+ 0.91。43。6=17。17kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91。4NQ1k=1.2（4.67+3。24）+ 0.91。43。6=14。03kN7、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H30.6立杆截面抵抗矩W（mm3）4490立

64、杆截面回转半径i（mm）15。9立杆抗压强度设计值f(N/mm2）205立杆截面面积A(mm2）424连墙件布置方式两步两跨 (1)、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169。81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1。1551。51.8=3。12m 长细比=l0/i=3。12103/15。9=196。13 查规范表A得，=0。188 满足要求！ (2）、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1。2（NG1k+NG2k）+1。4NQ1k=1.2（4。67+5。86)+1。4

65、3。6=17.67kN =N/（A)=17672.44/（0.188424）=221。7N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1。2（NG1k+NG2k）+0.91.4NQ1k=1。2（4.67+5。86)+0.91.43.6=17。17kN Mw=0。91。4Mwk=0。91.4klah2/10=0。91.40。741。51.82/10=0.45kNm =N/(A）+ Mw/W=17168。44/(0.188424)+451217.71/4490=315.87N/mm2f=205N/mm2 满足要求！8、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 H

66、s1=（Af（1。2NG2k+1。4NQ1k)）H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.25.86+1。43.6）30.6/（1。24.67）=23.33m 组合风荷载作用 Hs2=（Af-（1。2NG2k+0。91。4(NQ1k+Mwk A/W）)）H/(1。2NG1k）=（Af-（1。2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W）H/(1。2NG1k）=(0。188424205103-（1。25。86+0.91。43。6+0.4510000。188424/4490)）30.6/(1。24.67)=17。68m Hs=-17。68mH=30。6m 满足要求！9、连墙

67、件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac（mm2)489连墙件截面回转半径i(mm）158连墙件抗压强度设计值f（N/mm2）205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1。4k2h2la=1.40.9821.821。5=14。81kN 长细比=l0/i=600/158=3.8,查规范表A。0.6得，=0。99 (Nlw+N0)/（Ac)=(14.81+3)103/（0.99489)=36.72N/mm20。85 f=0。85 205N/mm2=174。25N/mm

68、2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算: Nlw+N0=14。81+3=17。81kN112=12kN 满足要求！10、立杆地基承载力验算 单立杆的轴心压力标准值N=（NG1k+NG2k)+NQ1k=(4。67+5。86)+3.6=14.13kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA）14。13/（10.25)56。51kPafg140kPa 满足要求！悬挑式扣件式钢管脚手架计算书(30.651.6m）段架体验算1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H（m）21脚手架沿纵向搭设长度L(m)54立杆步距h（m）1。8立杆纵距或跨距la(m）1.5立杆横距lb（m）

69、0.8内立杆离建筑物距离a（m)0。2双立杆计算方法不设置双立杆2、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2)3地区广东xx安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2）0.65风荷载体型系数s1。25风压高度变化系数z（连墙件、单立杆稳定性）1。2,0.9

70、风荷载标准值k(kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性)0.98，0。74 计算简图：立面图侧面图3、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2）205横杆截面惯性矩I(mm4）107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W（mm3）4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2（0。033+Gkjblb/（n+1）)+1。4Gklb/（n+1）=1。2(0。033+0.30。8/（2+1）)+1.430.8/（2+1)=1。26kN/m 正常使用极限状态 q=（0。033+Gkjblb/(n+1

71、）)+Gklb/（n+1)=（0.033+0.30.8/（2+1)+30。8/(2+1）=0。91kN/m 计算简图如下： （1）、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.261.52=0。28kNm =Mmax/W=0.28106/4490=62。94N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （2）、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI）=0。6770。9115004/(100206000107800）=1。41mm max1.41mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ （3）、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla

72、=1.11。261.5=2.07kN 正常使用极限状态 Rmax=1。1qla=1.10。911.5=1。51kN4、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.07kN q=1。20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.51kN q=0。033kN/m (1）、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.55106/4490=122。42N/mm2f=205N/mm2 满足要求! (2)、挠度验算 计算简图如下: 变形图（mm） max1.235mmminlb/150,10min800/150,105.33mm 满

73、足要求！ (3)、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2。09kN5、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0。8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.07/2=1。04kNRc=0。812=9.6kN 横向水平杆：Rmax=2.09kNRc=0.812=9.6kN 满足要求！6、荷载计算脚手架搭设高度H21脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m)0。1248 立杆静荷载计算 (1）、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h）H=（0。1248+1。52/20。033/1。8)21=3。

74、2kN 单内立杆：NG1k=3.2kN （2）、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=（H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(21/1.8+1）1.50。80。31/1/2=2。28kN 单内立杆：NG2k1=2。28kN (3)、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆:NG2k2=(H/h+1）laGkdb1/2=（21/1。8+1)1.50。161/2=1.52kN （4）、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆:NG2k3=GkmwlaH=0。011。521=0.32kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2。2

75、8+1.52+0。32=4。12kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.28kN 立杆施工活荷载计算 外立杆:NQ1k=lalb(njjGkjj）/2=1.50.8（23)/2=3.6kN 内立杆：NQ1k=3.6kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2（NG1k+ NG2k）+0。91。4NQ1k=1.2（3。2+4.12）+ 0.91。43。6=13。32kN 单内立杆：N=1。2（NG1k+ NG2k）+0.91。4NQ1k=1.2(3.2+2.28)+ 0。91。43。6=11.12kN7、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0。85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式

76、拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN)15。19钢丝绳绳夹数量n3吊环设置分开设置卸荷系数Kf0。8上部增加荷载高度(m)3。6脚手架卸荷次数N1钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置） 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs）=arctan（3600/450）=82.87 2=arctan(ls/Hs）=arctan（3600/1300）=70。14 钢丝绳竖向分力,不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1）/HHL/la=0.81。511。1218/213/1。5=22.87kN P2=KfKXNhj（n+1)/HHL/la=0。81。513.3218/213/1。5=

77、27.4kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=22。87/sin82。87=23。05kN T2=P2/sin2=27.4/sin70.14=29.13kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=29.13kN 绳夹数量：n=1。667Fg/（2T）=1.66729。13/（215。19）=2个n=3个 满足要求! 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=9.49103/（102/4)=120.77N/mm2ft=170N/mm2 满足要求！8、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H21立杆截面抵抗矩W（mm3)4490立杆截面回转半径i（mm）15.9立杆抗压强度设计值f(N/m

78、m2)205立杆截面面积A(mm2）424连墙件布置方式两步两跨 （1）、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51。8=2。7m 长细比=l0/i=2。7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51。8=3.12m 长细比=l0/i=3。12103/15.9=196。13 查规范表A得,=0.188 满足要求! (2）、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=（1.2(NG1k+NG2k）+1。4NQ1k)（hx1+（1Kf）（Hx顶hx1）+max3.6，（1Kf）hj顶)/H=（1。2（3。2+

79、4。12)+1。43.6）（3+(10。8）(33)+max3。6，（1-0。8）18）/21=4.34kN =N/（A）=4344。14/（0.188424）=54.5N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=（1。2（NG1k+NG2k)+0。91.4NQ1k)（hx1+(1-Kf）（Hx顶-hx1)+max3。6，(1-Kf)hj顶）/H=(1.2(3.2+4.12)+0。91。43.6)(3+（1-0.8）（33)+max3.6,(10.8)18)/21=4。19kN Mw=0。91。4Mwk=0.91。4klah2/10=0。91.40。7

80、41。51.82/10=0.45kNm =N/（A)+ Mw/W=4185。74/(0。188424)+451217.71/4490=153N/mm2f=205N/mm2 满足要求!9、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN）3连墙件计算长度l0(mm）600连墙件截面面积Ac(mm2）489连墙件截面回转半径i(mm）158连墙件抗压强度设计值f（N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h2la=1。40。9821.821.5=14.81kN 长细比=l0/i=600/158=3.

81、8，查规范表A。0.6得，=0.99 （Nlw+N0）/（Ac）=（14。81+3)103/(0。99489)=36.72N/mm20。85 f=0。85 205N/mm2=174。25N/mm2 满足要求! 扣件抗滑承载力验算: Nlw+N0=14.81+3=17.81kN0.912=10。8kN 满足要求!悬挑梁验算1、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm）1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm）20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm）1200主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强

82、度等级C302、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离（mm）支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm）支撑件上下固定点的水平距离L2（mm)是否参与计算1上拉115030001050是作用点号各排立杆传至梁上荷载F（kN）各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）主梁间距la（mm）14。34300150024.3411001500 附图如下：平面图立面图3、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix（cm4）1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk（kN/m)0。205主梁材料抗弯强度设计值f

83、（N/mm2）205主梁材料抗剪强度设计值（N/mm2)170主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1。20。205=0。25kN/m 第1排:F1=F1/nz=4。34/1=4.34kN 第2排:F2=F2/nz=4。34/1=4。34kN (1）、强度验算 弯矩图(kNm） max=Mmax/W=0。71106/141000=5.02N/mm2f=205N/mm2 符合要求! (2)、抗剪验算 剪力图（kN) max=Qmax/（8Iz)bh02(b-)h2=5.041000881602-(886)140.22/(8113000006）=5.96N/mm2 max=5.

84、96N/mm2=170N/mm2 符合要求！ （3)、挠度验算 变形图(mm) max=0。04mm=2la/400=21200/400=6mm 符合要求！ (4）、支座反力计算 R1=-0.08kN,R2=4.41kN，R3=5.06kN4、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15。19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft（N/mm2）170主梁拉环直径d(mm)5焊缝厚度he（mm)10焊

85、缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)140钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1050)=70.71 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=15。06=5.06kN 主梁轴向力: NSZ1=RS1/tan1=5.06/tan70.71=1.77kN 上拉杆件轴向力: NS1=RS1/sin1=5。06/sin70.71=5.36kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1。.NSi=5.36kN 钢丝绳： 查（建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版）表134、13-5、13-6得，钢丝绳破断

86、拉力总和：Fg=123kN Fg= Fg/k=0.85123/9=11。62kNNS=5.36kN 符合要求! 绳夹数量： n=1。667Fg/(2T)=1。66711。62/(215。19)=1个n=3个 符合要求! 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=11。62103/(102/4）=147.91N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！拉环详图（主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/（helw）=5.36103/（10100)=5。36N/mm2 fftw=1。22140=170。8N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1)/nz=（1.77

87、)/1=1。77kN 压弯构件强度：max=Mmax/（W）+N/A=0。71106/(1。05141103）+1。77103/2610=5。46N/mm2f=205N/mm2 符合要求! 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: 查表钢结构设计规范(GB500172003)得,b=2。8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范（GB500172003)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx）=0.71106/（0.97141103)=5.18N/mm2f=205N/mm2 符合要求!6、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设

88、置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm）1600梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力:N =0。08kN 压环钢筋验算: =N/（2A）=2N/d2=20.08103/（3.14202)=0.13N/mm2f=50N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！悬挑式扣件式钢管脚手架计算书（51.675m）段架体验算1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型4

89、83脚手架搭设高度H(m)23.4脚手架沿纵向搭设长度L(m）54立杆步距h(m）1。8立杆纵距或跨距la(m）1。5立杆横距lb(m)0。8内立杆离建筑物距离a(m）0。2双立杆计算方法不设置双立杆2、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2）0。3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）0。01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）0。16挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2）3地区

90、广东xx安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2）0.65风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1。2，0。9风荷载标准值k（kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性）0。98,0.74 计算简图：立面图3、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f（N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4）107800横杆弹性模量E（N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3）4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0。033+Gkjblb/(n+1）+1。4Gklb/(n+1)=1.2（0.033+0.

91、30。8/(2+1）+1.430。8/（2+1)=1。26kN/m 正常使用极限状态 q=（0。033+Gkjblb/(n+1)）+Gklb/(n+1)=(0。033+0。30.8/（2+1)）+30.8/(2+1)=0.91kN/m 计算简图如下: (1）、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0。11。261。52=0。28kNm =Mmax/W=0.28106/4490=62。94N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ (2）、挠度验算 max=0。677qla4/（100EI)=0。6770。9115004/(100206000107800)=1。41mm max1.41mmminl

92、a/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ (3)、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1。11.261.5=2。07kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1。10.911.5=1。51kN4、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2。07kN q=1。20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1。51kN q=0.033kN/m (1）、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm） =Mmax/W=0.55106/4490=122。42N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （2）、

93、挠度验算 计算简图如下： 变形图（mm) max1。235mmminlb/150,10min800/150，105。33mm 满足要求！ （3)、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.09kN5、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0。8 扣件抗滑承载力验算: 纵向水平杆：Rmax=2.07/2=1.04kNRc=0。812=9.6kN 横向水平杆：Rmax=2.09kNRc=0。812=9。6kN 满足要求！6、荷载计算脚手架搭设高度H23.4脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0.1248 立杆静荷载计算 （1)、立杆承受的结构自重

94、标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h）H=（0。1248+1.52/20。033/1。8）23。4=3.57kN 单内立杆：NG1k=3.57kN （2）、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆:NG2k1=(H/h+1）lalbGkjb1/1/2=（23.4/1.8+1)1.50。80.31/1/2=2。52kN 单内立杆：NG2k1=2.52kN （3)、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(23.4/1。8+1)1.50。161/2=1。68kN （4)、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2

95、k3=GkmwlaH=0。011。523.4=0。35kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2。52+1。68+0.35=4。55kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2。52kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb（njjGkjj）/2=1。50.8(23）/2=3。6kN 内立杆：NQ1k=3。6kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0。91.4NQ1k=1.2(3.57+4。55）+ 0。91.43。6=14.28kN 单内立杆：N=1。2(NG1k+ NG2k）+0.91。4

96、NQ1k=1。2(3。57+2。52)+ 0。91。43。6=11。84kN7、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3吊环设置分开设置卸荷系数Kf0。8上部增加荷载高度（m）3.6脚手架卸荷次数N1钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置) 第1次卸荷验算 1=arctan（ls/Hs)=arctan（3600/450)=82.87 2=arctan(ls/Hs）=arctan（3600/1300)=70。14 钢丝绳竖向分力,不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj（n+1）/HHL/

97、la=0.81.511.8418/23.43/1.5=21.87kN P2=KfKXNhj(n+1）/HHL/la=0.81.514.2818/23。43/1。5=26.36kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=21。87/sin82。87=22。04kN T2=P2/sin2=26.36/sin70.14=28.03kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=28。03kN 绳夹数量:n=1。667Fg/(2T）=1。66728。03/(215.19)=2个n=3个 满足要求!8、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H23。4立杆截面抵抗矩W（mm3）4490立杆截面回转半径i（mm

98、）15.9立杆抗压强度设计值f（N/mm2）205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 （1)、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15。9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1。1551.51.8=3。12m 长细比=l0/i=3.12103/15。9=196。13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ （2)、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=（1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k)（hx1+(1-Kf)（Hx顶hx1）+max3。6，（

99、1Kf)hj顶)/H=（1.2(3.57+4.55）+1.43。6)（3+(1-0。8)(3-3）+max3。6,(10。8)18)/23.4=4。17kN =N/(A）=4170。07/(0。188424）=52.31N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=（1。2（NG1k+NG2k）+0.91。4NQ1k)(hx1+（1-Kf)（Hx顶-hx1）+max3。6,（1Kf）hj顶)/H=(1。2(3.57+4.55）+0。91。43.6)(3+（10。8）(3-3）+max3。6，（1-0。8)18）/23。4=4。03kN Mw=0.91。4

100、Mwk=0。91。4klah2/10=0.91.40.741。51.82/10=0。45kNm =N/(A）+ Mw/W=4027.92/(0.188424)+451217。71/4490=151。02N/mm2f=205N/mm2 满足要求!9、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i（mm）158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2）205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1。4k2h2la=1.40。9821.82

101、1.5=14.81kN 长细比=l0/i=600/158=3.8,查规范表得，=0。99 （Nlw+N0）/（Ac)=(14。81+3）103/（0。99489）=36。72N/mm20.85 f=0。85 205N/mm2=174。25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=14.81+3=17。81kN0。912=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算1、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm）1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d（mm）20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1200主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm）100主梁

102、建筑物内锚固长度Lm(mm）1600梁/楼板混凝土强度等级C302、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离（mm）支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2（mm)是否参与计算1上拉115030001050是作用点号各排立杆传至梁上荷载F（kN）各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）主梁间距la（mm）14.17300150024。1711001500 附图如下:平面图立面图3、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2）26.1主梁截面惯性矩Ix（cm4）1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准

103、值gk（kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值（N/mm2)170主梁弹性模量E（N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20。205=0。25kN/m 第1排：F1=F1/nz=4。17/1=4。17kN 第2排：F2=F2/nz=4。17/1=4。17kN (1）、强度验算 弯矩图（kNm） max=Mmax/W=0。68106/141000=4。82N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ （2)、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz）bh02(b-)h2=4.851000881602-(88-6）140.22/（8

104、113000006)=5.73N/mm2 max=5.73N/mm2=170N/mm2 符合要求！ (3）、挠度验算 变形图（mm） max=0.03mm=2la/400=21200/400=6mm 符合要求! (4）、支座反力计算 R1=-0.07kN,R2=4。25kN，R3=4.86kN4、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）1700钢丝绳直径（mm）14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2）1

105、70主梁拉环直径d(mm）5焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw（mm）100角焊缝强度设计值ftw（N/mm2)140钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan（3000/1050）=70。71 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=14。86=4。86kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=4.86/tan70.71=1。7kN 上拉杆件轴向力: NS1=RS1/sin1=4.86/sin70.71=5。15kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.。NSi=5.15kN 钢丝绳： 查（建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7

106、月第一版）表13-4、135、13-6得,钢丝绳破断拉力总和：Fg=123kN Fg= Fg/k=0。85123/9=11.62kNNS=5。15kN 符合要求! 绳夹数量： n=1。667Fg/(2T)=1.66711。62/(215.19)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算: =Fg/（de2/4）=11。62103/（102/4)=147。91N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！拉环详图（主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/（helw)=5。15103/（10100）=5.15N/mm2 fftw=1。22140=170.8N/mm2 符合要求!5、悬挑主梁整体稳定性验

107、算 主梁轴向力:N =(NSZ1）/nz=(1.7)/1=1。7kN 压弯构件强度:max=Mmax/(W）+N/A=0。68106/(1。05141103)+1。7103/2610=5.24N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范（GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0。6,根据钢结构设计规范（GB50017-2003)附表B，得到 b值为0。97。 = Mmax/(bWx)=0.68106/（0。97141103）=4。97N/mm2f=205N/mm2 符合要求！6、锚固段与楼板

108、连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d（mm）20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N =0.07kN 压环钢筋验算： =N/(2A)=2N/d2=20。07103/(3。14202)=0.12N/mm2f=50N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10。9。8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！脚手架架设在楼板上计算书由于北面一段五层至九层的

109、脚手架搭设在混凝土楼板面上, 混凝土板厚度h=200(mm).承载力标准值R为 100（kN/m2),承载力修正系数K1为0。4,混凝土地板整体性增强系数K2为 1.1，混凝土强度等级为C45。设计简图如下：脚手架楼板_立面图1、荷载参数每根立杆传递荷载qk（kN）30板上活荷载标准值Qk（kN/m2）1钢筋混凝土自重标准值NG1K（kN/m3)25。1模板及支架自重标准值NG2K (kN/m2）0.32、各楼层荷载计算 （1)、第5层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000砼弹性模量Ec（N/mm2）28000砼的龄期T(天)28砼的强度等级C45砼的实测抗压强度fc（N/mm2）

110、8.5砼的实测抗拉强度ft（N/mm2)0。9 脚手架立杆传递荷载标准值:qk=30kN; 板的计算跨度:l=Lo=11.40m 立杆荷载作用间距：e=lb=0。85m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0。20+0+0。20=0.40m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m s为垫板的厚度，此处忽略不计. 当bcxbcy,bcy0.6*l，bcxl时，b=bcy+0.7l=0.40+0.7*11.40=8.38m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即a1b/2时，荷载的有效分布宽度

111、应予折减，b1，=b/2+a1=4.44m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=4.62m b,=min b1，b2,=4.44m 得：Mmax=300。96kN。m 等效楼面均布活荷载标准值：q=8 Mmax/（bl2）=8300.96/（4.4411。402）=4。17kN/m2 楼盖自重荷载标准值:g5=h5/1000*NG1K=200/1000*25=5。02 板计算单元活荷载标准值：q5=q+Qk=4。17+1。00=5.17 (2)、第4层荷载计算钢筋弹性模量Es（N/mm2)210000砼弹性模量Ec(N/mm2）28000砼的龄期T(天)28砼的强度等

112、级C45砼的实测抗压强度fc（N/mm2）11砼的实测抗拉强度ft（N/mm2）1.15 立杆传递荷载标准值:q4=NG2K=0.30kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g4=h4/1000NG1K=150/1000*25=3.77kN/m2 (3)、各楼层荷载分配 Pi/Ei=Pi1/Ei1=Pi2/Ei-2则有：Pi=(EiPi)/(Ei) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为:楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)楼盖自重荷载标准值gi（kN/m2）立杆传递荷载标准值qi(kN/m2）分配后各楼层恒载的设计值Gi（kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi (kN/2)52

113、8000。005。025.175.273.83428000.003.770。305。273。83Gi=1。2（Eci/（Eci+Eci-1+Eci-2）)（gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4（Eci/（Eci+Eci-1+Eci24）)（qi+qi-1+qi2)3、板单元内力计算 （1）、第5层内力计算 第5层板单元内力计算 因为计算单元取连续板块其中之一,故需计算本层折算荷载组合设计值： F5G5+Q59。1kN/m2；按二等跨均布荷载计算 Mmax=49.28kNm，Mmax=98。55kNm； 第5层板正截面承载力验算公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载

114、弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1。0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度,短跨方向取h20mm，长跨方向取h30mm,其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs（h0s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0）-受压区相对高度，=Asfy/（fc1bh0）=(fyAsfyAs）/(1fcb)混凝土受压区高度

115、矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2）h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm）fy（N/mm2）As（mm2)(mm)s比较4908.7436018018。510003603801.3346.9202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy（N/mm2）b（mm)h0=h-20（mm）fcm（N/mm2）3801.3336010001808。50.894908。7436010001808。51。15备注Asfy/bh0fcmMui1sfc（N/mm2）b（mm）h0（mm)板正截面极限承载弯矩(kN。m)MmaxMU110。498。51000180136.1749。28

116、比较Mu1Mmax符合要求Mui1fc（N/mm2）b（mm)s(mm）fy(N/mm2)As（mm2）s(mm）h0(mm）板正截面极限承载弯矩（kN。m)Mmax(kN.m）Mu1d18.5100003603801.3320180218.96-98.55比较Mu1Mmax符合要求 (2）、第4层内力计算 第4层板单元内力计算 因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值： F4G4+Q49。1kN/m2；按二等跨均布荷载计算 Mmax=49.28kNm，Mmax=98。55kNm； 第4层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2）fy(N/mm2)h0=h-20

117、(mm）1fc(Mpa）b(mm)fy(N/mm2)As（mm2)(mm）s比较4908.7436013011110003603801。3336。24202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy（N/mm2）b(mm)h0=h20(mm）fcm（N/mm2)3801。333601000130110.964908.743601000130111.24备注Asfy/bh0fcmMui1sfc（N/mm2）b（mm）h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m）MmaxMU110。511100013092。7849.28比较Mu1Mmax符合要求MUify(N/mm2）As(mm2）h0（mm)

118、s(mm）板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mmax(kN.m)MU13604908。7413020-194.3998.55比较Mu1Mmax符合要求4、楼板裂缝验算 (1)、本结构按压弯构件进行计算公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te ）/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2。7,受弯、偏心受压取2。1，偏心受拉取2.4；纵向

119、受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7;Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中,当te0.01，时取 te=0.01=1.10.65ftk/(tesk）裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0。2时,取=0.2；当1.0时,取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1。0Ate=0.5bh+(bfb）hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0。5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0）, h0 =h-（c+d/2）sk裂缝处钢筋应

120、力 (2）、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs（N/mm2)max（mm）第5层2。10。93202288。1710.042100000.07第4层2.10.982022125.2110。052100000。09比较第5层 max/0。31符合要求第4层 max/0。31符合要求5、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定,受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc，m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时,取h=1.0；当h2000mm时，取h=0。9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心

121、抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.03.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1， 2）1=0.4+1。2/s ， 2=0。5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱,取as =40 ，对边柱,取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc，m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0。7hftumh0F1hftumh0F第5层10.910.818090。720第4层11。1510。813083。720比较第5层 F/F11符合要求第4层 F/F11符合要求