地铁车站高支模工程专项施工方案（75页）.doc

1、XX地铁 项目部高支模专项施工方案 目 录一、编制依据1二、工程概况1三、高大模板满堂支撑架的搭设要求21、搭设前的施工准备22、垫板的铺设33、满堂脚手架的搭设3满堂脚手架的组成3立杆的搭设3水平杆的搭设3扫地杆的搭设4剪刀撑的设置4四、高支模的搭设和计算4五、模板的计算7六、脚手架搭设的技术要求与允许偏差与检验方法66七、高支模施工方法67八、高支模的施工管理70九、监测措施70十、应急预案71XX地铁 号线X标工程高大模板支架施工方案一、编制依据本工程的施工图纸本工程的施工组织设计高层建筑施工手册第二版建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）建筑施工门式钢管脚手架安全

2、技术规范（JGJ128-2000)建筑施工脚手架实用手册（中国建筑工业出版社）建筑施工安全技术手册（中国建筑工业出版社）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091)钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑施工手册第四版建筑施工计算手册江正荣著建筑结构荷载规范(GB500092001)混凝土结构设计规范(GB500102002)建筑施工模板安全技术规范（JGJ 1622008)XX市建设工程高大模板施工安全管理办法（深建规200714号）二、工程概况1、工程概况XX地铁 号线X标工程位于XX。主体结构类型为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构。本工程高支模

3、楼层层高分别为：4。5m、5.3m.首层层高4。5m，面积1743m2；五层层高5。3m，面积1743m22、工程概述本工程首层高支模梁截面宽：200800mm;高：400-1400mm。模板支架搭设最大高度为4。3m，板下立杆间距为1m，梁板下的立杆设置应纵横成行，水平横杆全部贯通,以保证架体的整体性。立杆顶端采用可调顶托，梁底主楞采用双钢管，采用的钢管类型为483。5mm。剪刀撑设置：沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔1015米设置.三、高大模板满堂支撑架的搭设要求1、搭设前的施工准备搭设前必须编制施工方案，各级工程负责人必须逐级向架设人员与施工人

4、员进行安全技术交底。搭设前，依据质量标准对钢管、扣件进行质量检查，并按规格、品种分类合理摆放。搭设前应清理地面杂物、平整场地,由于本工程在砼楼面上进行搭设，须待混凝土强度达到一定强度后方可上人操作。钢管、扣件外观检查标准:A、钢管的几何尺寸、质量检验要求分别见以下表1、2。 表1 钢管几何尺寸钢管类别外 径壁 厚最大长度低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092 3号普通钢管)48mm3。5mm6000mm表2 项 目检查项目质量检验要求新管1产品质量合格证必须具备2钢材质量检验报告必须具备3表面质量表面应平直，不应有裂纹、分层、压痕、划道与硬弯4外径与壁厚允许偏差不得超过0.50mm5端面应平

5、整，两端端面切斜偏差不得超过1。70mm6防锈处理必须进行防锈处理:镀锌或涂防锈漆旧管1钢管锈蚀程度钢管锈蚀深度小于0。50mm，应每年检查一次2其他项目见新管项次3、4、5同新管项次3、4、5B、扣件的技术要求：a）扣件应采用可锻铸铁制作,材质应符合钢管脚手架扣件(GB15831）的规定。b）铸件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。c)扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。d）扣件活动应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。e）扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。f）扣件

6、表面应进行防锈处理。C、扣件的质量检验要求:见表3内容 表3项 次项 目质量要求新扣件1产品质量合格证、生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备2表面质量应符合技术要求第bf条内容3螺 栓不得滑丝旧扣件4同新扣件2、3项备注：扣件螺栓的拧紧扭力矩达到65Nm时，可锻铸铁扣件不得发生破坏。2、垫板的铺设脚手架立杆下应设置木垫板，场地应平整无杂物，确保排水畅通，不得出现地基积水现象.3、满堂脚手架的搭设满堂脚手架的组成满堂脚手架由立杆、水平杆、扫地杆、剪刀撑、连墙件及可调顶托等组成.立杆的搭设立杆接长必须对接，严禁搭接,立杆的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接点不应设置在同步同跨内,两相邻立柱接头

7、相互错开的距离不应小于500毫米，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3.立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。模板支撑体系杆件不得与外脚手架、卸料平台等连接.立杆顶部应采用可调顶托受力,不得采用横杆受力，且顶托距离最上面一道水平杆不得超过200mm。水平杆的搭设架体必须连续设置纵、横向水平杆;横向水平杆设置在主节点处，且每个主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。水平杆的接头应错开布置：两根相邻水平杆的接头不应设置在同步同跨内；接头错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主

8、节点的距离不应大于纵距的1/3,水平杆相对扣件出头不应小于100mm。扫地杆的搭设必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上,距基础高度不大于200mm。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。剪刀撑的设置满堂模板支架四边与中间每隔六排支架立杆应设置一道纵(横）向剪刀撑，由底至顶连续设置; 剪刀撑跨越立杆根数按50/6（倾角/最多根数）设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相反的横向水平杆的伸出或立杆上,旋

9、转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。 5、所有的节点必须都有扣件连接,不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560Nm之间。四、高支模的搭设和计算1、板支撑系统搭设要求基础扫地杆搭设高度为200mm,立杆的纵横间距1m1m,立杆的步距h=1。50米；剪刀撑搭设与地面的夹角为45度，搭接长度为1米，由3个旋转扣件固定(不得对接）;上方采用483。5双钢管平行（横杆）与50100木方接触,再用顶托顶，木方间距250mm且必须立放，顶托伸出长度不得大于200mm；立杆自由端长度不得超过600mm（含顶托伸出长度)，超长的必须加设一道水平拉杆。2、墙支撑系统搭设要求墙模板的背部支撑由两层龙骨(

10、木楞或钢楞）组成:直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨，内龙骨采用50100木方，间距250mm；用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨,外龙骨采用483。5双钢管,间距500mm；组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点，穿墙螺杆直径12mm,穿墙螺栓水平间距500mm，穿墙螺栓竖向间距500mm。根据建筑施工手册，当采用容量为0。20。8m3 的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2 .3、柱支撑系统搭设要求柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;

11、柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面尺寸1500（H)3650（B）mm，柱模板的计算高度4.5m；柱箍采用483.5m双钢管，间距400mm；柱截面B方向3道对拉螺栓，12道竖楞，竖楞间距为300mm；柱截面H方向1道对拉螺栓,6道竖楞，竖楞间距为300mm;对拉螺栓直径为12mm。4、梁支撑系统搭设要求200600mm梁(截面面积小于等于0.12m2的梁均按200600mm梁搭设）:基础设扫地杆搭设不得大于200；上方采用顶托与平行483。5钢管接触，与模板接触的木方截面为50100，木方间距为200。400800mm梁（截面面积0。12m2-

12、0。32m2的梁均按400800mm梁搭设）：基础设扫地杆搭设不得大于200；梁下每排一根立杆，沿梁跨度方向距离1200mm;上方采用顶托与平行483。5钢管接触，与模板接触的木方截面为50100，木方间距为200。800800mm梁(截面面积0.32m20。64m2的梁均按800800mm梁搭设)：基础设扫地杆搭设不得大于200;梁下每排两根立杆，沿梁跨度方向距离1000mm;上方采用顶托与平行483。5钢管接触，与模板接触的木方截面为50100,木方间距为200。五、模板的计算板模板（扣件式钢管架)计算书一、参数信息1。模板支架参数横向间距或排距（m）：1。00；纵距(m):1.00；步距

13、(m）:1。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.20；模板支架搭设高度（m）：4.30；采用的钢管（mm）:483.5 ；板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）：0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25。000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2。500；3。材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2)：13;木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。400;木方的间隔距离（mm）：250.000；木方弹性模量E（N/mm2）：900

14、0。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13.000；木方的截面宽度（mm）：50。00；木方的截面高度(mm）:100.00;托梁材料为:钢管(双钢管） :483.5;4。楼板参数楼板的计算厚度（mm）:200.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算. 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m):q1 =

15、250.21+0。351 = 5。35 kN/m；（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：q2 = 2。51= 2。5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0。1ql2其中：q=1.25.35+1.42.5= 9。92kN/m最大弯矩 M=0.19。922502= 62000 Nm;面板最大应力计算值 =M/W= 62000/54000 = 1。148 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2;面板的最大应力计算值为 1。148 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为=0。677ql4/（100EI）=l/250其中

16、q =q1=5.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.352504/(100950048。6104）=0。031 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm;面板的最大挠度计算值 0。031 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求！三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=bh2/6=51010/6 = 83。33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416。67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:q1= 250.250。2+0.350.25

17、 = 1。337 kN/m ；（2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m)：q2 = 2.50。25 = 0。625 kN/m；2.强度验算计算公式如下：M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1。21.337+1。40.625 = 2。48 kN/m；最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0。12.4812 = 0.248 kNm;方木最大应力计算值 = M /W = 0。248106/83333。33 = 2。976 N/mm2;方木的抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.976 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N

18、/mm2，满足要求!3。抗剪验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0。62.481 = 1。488 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1。488103/(2 50100) = 0。446 N/mm2;方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0。446 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1。4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下：=0。677ql4/（100EI）=l/250均布荷载 q = q1 = 1。337 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771。33710004 /(10090004166666。667）=

19、 0.241 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm;方木的最大挠度计算值 0。241 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm，满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) ：483。5;W=10.16 cm3；I=24.38 cm4;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P2.976kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm） 托梁计算变形图(mm） 托梁计算剪力图(kN） 最大弯矩 Mmax = 1.116 kNm ；最大变形 Vmax = 1。567 mm ；最大支座力 Qmax = 13.02 kN ；最大应力 = 1116178

20、。542/10160 = 109.86 N/mm2;托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2;托梁的最大应力计算值 109.86 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度为 1.567mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求！五、模板支架立杆荷载设计值(轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容（1）脚手架的自重(kN)：NG1 = 0。1384.3 = 0.595 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A.(2)模板的自重（kN）：NG2 = 0。3511 = 0。35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(

21、kN)：NG3 = 250。211 = 5 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.945 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2。5+2 ） 11 = 4。5 kN；3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13。434 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/（A）f其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） :N = 13.434 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm) ：i

22、= 1.58 cm； A 立杆净截面面积（cm2):A = 4。89 cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3):W=5。08 cm3; - 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 （m）；按下式计算： l0 = h+2a = 1。5+0。22 = 1。9 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。2 m;l0/i = 1900 / 15。8 = 120 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；=13434.144/

23、(0。452489） = 60。78 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.78 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a）= 1。1671。001（1。5+0。22） = 2.22 m;k1 计算长度附加系数按照表1取值1。167;k2 计算长度附加系数,h+2a = 1.9 按照表2取值1。001 ;Lo/i = 2219。517 / 15。8 = 140 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。349 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；=134

24、34.144/（0.349489） = 78。718 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 78。718 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/

25、A =13。434/0。25=53。737 kpa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 13。434 kN；基础底面面积 ：A = 0。25 m2 .p=53。737 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！墙模板（扣件式钢管架）计算书根据建筑施工手册，当采用容量为0。20。8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4。00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm）：250；穿墙螺栓水平间距（mm）：500；主楞间距(mm）：500；穿墙螺栓竖向间距（mm):500；对拉螺栓直径(mm）:M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管;主楞合并根数:2；直径（mm

26、）：48。00；壁厚（mm)：3。50;3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1;宽度（mm)：50。00；高度（mm):100.00;4。面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度（mm）：18。00;面板弹性模量（N/mm2)：6000。00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）：1。50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13。00；方木弹性模量E（N/mm2）：9000.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1。50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000。00;钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2)：205。00；

27、 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=17。74kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.根据建筑施工手册,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1。抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0。1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm）; l-计算跨度(次楞间距）： l =250.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1：

28、1。217.7400。5000.900=9。580kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.44。000。500.90=2。520kN/m; 其中0。90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.580250。02+0。1172.520250.02= 7.83104Nmm;按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中, -面板承受的应力（N/mm2）; M -面板计算最大弯矩（Nmm）； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018。018.0/6=2.70104 mm3; f -面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13。000N

29、/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 7.83104 / 2。70104 = 2。9N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2。9N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。抗剪强度验算计算公式如下：V=0。6q1l+0。617q2l其中，V面板计算最大剪力（N）； l计算跨度(次楞间距）： l =250.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。217。7400。5000。900=9。580kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。44.000.500。90=2.520kN/m;面板的最大剪力：V = 0。69。580250.0 + 0

30、.6172。520250.0 = 1825.7N；截面抗剪强度必须满足：= 3V/(2bhn)fv其中, 面板截面的最大受剪应力(N/mm2）； V面板计算最大剪力(N）：V = 1825。7N； b-构件的截面宽度(mm）:b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2）:fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值： =31825。7/（250018。0)=0.304N/mm2;面板截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0。304N/mm2 小于 面板截面抗剪强度

31、设计值 =1.5N/mm2,满足要求! 3.挠度验算根据建筑施工手册,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载： q = 17。740。5 = 8.870N/mm; l-计算跨度(次楞间距）： l = 250mm； E面板的弹性模量： E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 501。81。81.8/12=24。3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0。6778。872504/（10060002。43105） = 0.161 mm；面

32、板的最大挠度计算值: =0.161mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm,满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一）。次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 51010/61= 83。333cm3；I = 5101010/121= 416。667cm4； 次楞计算简图1。次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0。1q1l2+0。117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩（Nmm）; l-计算跨度（主楞间距）： l =500。0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1:

33、 1。217。7400。2500.900=4.790kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.44。000。250。90=1.260kN/m,其中,0。90为折减系数.次楞的最大弯矩：M =0。14.790500。02+0。1171.260500.02= 1.57105Nmm;次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， 次楞承受的应力（N/mm2）； M -次楞计算最大弯矩（Nmm）; W -次楞的截面抵抗矩,W=8.33104mm3; f -次楞的抗弯强度设计值； f=13。000N/mm2；次楞的最大应力计算值: = 1.57105/8.33104 = 1。9 N/mm2；次楞的

34、抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1。9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0。617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l计算跨度(主楞间距）： l =500。0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。217。7400。2500。900/1=4.790kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。44。000。250.90/1=1.260kN/m，其中，0。90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.64.790500.0+ 0

35、。6171.260500。0 = 1825。7N;截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）； V-次楞计算最大剪力（N）：V = 1825。7N； b次楞的截面宽度(mm）：b = 50。0mm ； hn-次楞的截面高度（mm）：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值（N/mm2）:fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31825.7/（250。0100。01)=0.548N/mm2;次楞截面的受剪应力计算值 =0。548N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求

36、！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0。677ql4/(100EI）=l/250其中, 次楞的最大挠度(mm）； q作用在次楞上的线荷载(kN/m）： q = 17.740.25=4。44 kN/m; l-计算跨度（主楞间距)： l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I次楞截面惯性矩（mm4），I=4.17106mm4;次楞的最大挠度计算值： = 0。6774。44/15004/(10090004。17106） = 0。05 mm;次楞的最大容许挠度值： =

37、2mm；次楞的最大挠度计算值 =0。05mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm,满足要求！（二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3。5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =5。0782= 10。156cm3;I =12.1872= 24.374cm4；E = 206000N/mm2;主楞计算简图主楞计算剪力图（kN) 主楞计算弯矩图（kNm） 主楞计算变形图（mm）1。主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载： P1。217.740。250。51。440。250。53。361kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距）：

38、 l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值（N/mm2) M 主楞的最大弯矩（Nmm)；M = 1.89105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205。000N/mm2;主楞的最大应力计算值： = 1.89105/1.02104 = 18。6 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =18.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足：=2V/Afv其中, -主楞的截面的最大受剪应力（N/mm

39、2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2058.0N; A 钢管的截面面积（mm2）：A = 978.606mm2 ; fv主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2;主楞截面的受剪应力计算值: =22058。0/978。606=4。206N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =4。206N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2,满足要求！3。主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值： = 0。128mm；主楞的最大容许挠度值： = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.128mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm,满足要求！五、穿墙螺栓的计算

40、计算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得:穿墙螺栓的型号： M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9。85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057。60105 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为： N = 3.74 kN.穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3。738kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！柱模板（扣件式钢管架）计算书柱模板的背部支撑由

41、两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系. 柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm):3650。00；柱截面高度H（mm)：1500。00；柱模板的总计算高度：H = 4。50m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：3；柱截面宽度B方向竖楞数目:12；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M12；2。柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径（mm)：48。00；壁厚(mm）：3。50；柱箍的间距（mm）：

42、400；柱箍合并根数：2；3。竖楞信息竖楞材料：木方；竖楞合并根数:1;宽度(mm)：50。00;高度（mm）：100.00；4.面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度（mm）：18。00；面板弹性模量(N/mm2)：6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2)：13.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2)：1。50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13。00;方木弹性模量E（N/mm2）:9000.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:1。50；钢楞弹性模量E（N/mm2）：210000。00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2)：205。00；二、柱模板荷载

43、标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝土的入模温度,取20.000; V 混凝土的浇筑速度,取2。500m/h； H - 模板计算高度，取4。500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000.分别计算得 20。871 kN/m2、112。500 kN/m2,取较小值20。871 kN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=

44、20。871kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 4 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 327 mm,且竖楞数为 12,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算.面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中, M-面板

45、计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距）: l =327.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。220。870。400.90=9。016kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。44。000.400。90=2.016kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.016+2.016=11.032 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.111。032327327= 1。18105N。mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力（N/mm2)； M -面板计算最大弯矩（Nmm

46、）； W 面板的截面抵抗矩 ：W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40018。018。0/6=2。16104 mm3； f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13.000N/mm2;面板的最大应力计算值： = M/W = 1。18105 / 2.16104 = 5.461N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.461N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0。6ql其中， V面板计算最大剪力（N)； l-计算跨度（竖楞间距）: l =327.0mm； q-作用在模

47、板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。220。870。400。90=9。016kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44。000.400。90=2.016kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =9。016+2.016=11。032 kN/m;面板的最大剪力:V = 0.611.032327。0 = 2164。532N;截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/（2bhn）fv其中， -面板承受的剪应力（N/mm2)； V-面板计算最大剪力（N)：V = 2164.532N; b-构件的截面宽度（mm）:b = 400

48、mm ； hn-面板厚度（mm）：hn = 18。0mm ； fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 13。000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32164.532/（240018.0)=0。451N/mm2;面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0。451N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求!3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：=0。677ql4/（100EI）其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m)： q = 20.870。408.35 kN/m；

49、 面板最大挠度(mm）； l计算跨度（竖楞间距)： l =327.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2）：E = 6000。00 N/mm2 ; I-面板截面的惯性矩(mm4）;I=bh3/12 I= 40018.018.018。0/12 = 1.94105 mm4;面板最大容许挠度: = 327 / 250 = 1.308 mm;面板的最大挠度计算值： = 0.6778.35327。04/(1006000.01.94105) = 0.554 mm；面板的最大挠度计算值 =0。554mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1。308mm，满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属

50、于受弯构件，按连续梁计算.本工程柱高度为4。500m，柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83。33cm3；I = 50100100100/121 = 416。67cm4； 竖楞计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式:M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩（Nmm); l-计算跨度(柱箍间距）： l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.8710。3270。900=7。371k

51、N/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.44。0000。3270.900=1.648kN/m； q = 7。371+1。648=9。019 kN/m;竖楞的最大弯距：M =0。19。019400。0400.0= 1。44105Nmm; =M/Wf其中， 竖楞承受的应力（N/mm2）； M -竖楞计算最大弯矩（Nmm）； W -竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=8.33104； f 竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W = 1。44105/8.33104 = 1.732N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1。732N/mm2 小于

52、竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求！2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0。6ql其中， V-竖楞计算最大剪力（N）; l-计算跨度（柱箍间距)： l =400.0mm; q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。220。8710。3270。900=7。371kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。44。0000.3270。900=1。648kN/m； q = 7。371+1.648=9.019 kN/m;竖楞的最大剪力：V = 0。69。019400.0 = 2164.532N;截面抗剪强度必须满足下式： =

53、3V/(2bhn）fv其中， 竖楞截面最大受剪应力(N/mm2）； V -竖楞计算最大剪力（N）:V=0。6ql= 0。69.019400=2164.532N； b 竖楞的截面宽度（mm）:b = 50。0mm ; hn竖楞的截面高度(mm)：hn = 100。0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =32164。532/(250。0100。01）=0.649N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。649N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1。5

54、N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：max=0。677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m)： q =20。870。33 = 9。02 kN/m; max-竖楞最大挠度(mm）； l-计算跨度（柱箍间距)： l =400.0mm ; E竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000。00 N/mm2 ; I竖楞截面的惯性矩（mm4)，I=4。17106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1。6mm;竖楞的最大挠度计算值： = 0.6779。02400。04/（1009000。04.17106） = 0.042 mm

55、;竖楞的最大挠度计算值 =0.042mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1。6mm ，满足要求!五、B方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3。5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5。0782=10。16cm3;I = 12。1872=24。37cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN）； P = （1.2 20。870.9 + 1。4 40。9)0.327 0。4 = 3。61 kN；B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力： N = 12.264 kN；B方向柱箍弯矩图（kNm）最大弯矩: M = 1。163

56、kNm;B方向柱箍变形图（mm）最大变形： = 1。528 mm;1。 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW）f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 1162541.86 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 10156 mm3；B边柱箍的最大应力计算值： = 109。02 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.16109/(1。051。02107）=109。02N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.528 mm;柱箍最大容许

57、挠度： = 912。5 / 250 = 3。65 mm；柱箍的最大挠度 =1.528mm 小于 柱箍最大容许挠度 =3.65mm,满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力; A - 对拉螺栓有效面积 (mm2）; f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;查表得: 对拉螺栓的型号： M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm; 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.264 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1。701057。60105 = 12。92 kN;对拉螺栓所受的最大

58、拉力 N=12.264kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3。5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10。16cm3；I = 12。1872=24。37cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN）； P = （1。220。870.9+1。440。9）0。29 0。4 = 3。2 kN；H方向柱箍剪力图（kN）最大支座力： N = 11。429 kN;H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩： M = 1。006 kNm

59、；H方向柱箍变形图（mm)最大变形: = 0.598 mm；1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式： =M/（xW）f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1005500.08 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 10156 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 94。291 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.01109/(1。051。02107)=94。291N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2。 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.598 mm；柱箍最大容许挠度：

60、 = 750 / 250 = 3 mm；柱箍的最大挠度 =0。598mm 小于 柱箍最大容许挠度 =3mm，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：NN=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;查表得： 对拉螺栓的直径： M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9。85 mm; 对拉螺栓有效面积： A= 76 mm2;对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057.60105 = 12.92 kN;对拉螺栓所受的最大拉力： N = 11.429 kN。对拉螺栓所受的最大拉力： N=11。429kN 小于 N

61、=12。92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！梁模板（扣件式钢管架）计算书（一）200600mm梁。一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m):0.20；梁截面高度 D（m）：0。60；混凝土板厚度(mm）：120。00；立杆沿梁跨度方向间距La（m)：1。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0.20;立杆步距h（m）：1。50;板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1。00;梁支撑架搭设高度H（m）:4。50;梁两侧立杆间距(m)：0.40；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483。5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载

62、参数新浇混凝土重力密度（kN/m3):25.00；模板自重（kN/m2):0。35；钢筋自重（kN/m3)：1。50；施工均布荷载标准值（kN/m2）:2。5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：17.5;振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2):2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：4.0；3。材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：9000。0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）:1。7；面板材质：胶合面板;面板厚度（mm）：18.00;面板弹性模量E（N/mm2）：60

63、00。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：50.0；梁底方木截面高度h（mm）：100。0；梁底模板支撑的间距（mm）：200。0;5。梁侧模板参数主楞间距（mm）：200;主楞材料：木方；宽度（mm）：50。00；高度(mm）：100。00;斜撑类型:设主楞，不设次楞,不设穿梁螺栓；斜撑材料类型：方木;斜撑截面宽度b1(mm)：50；斜撑截面高度h1(mm）:300；斜撑脚点与顶点的水平距离（m）：0。30；斜撑脚点与顶点的竖向距离(m）：0。30;二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=17。500kN/m2；三、梁侧模板

64、面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 面板计算简图（单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W 面板的净截面抵抗矩,W = 481。81。8/6=25。92cm3； M 面板的最大弯矩（Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的多跨连续梁计算：M = 0。125ql2其中 ,q 作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。20.4817.50.9=9。072kN

65、/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1。40.4840。9=2。419kN/m；计算跨度： l = 200mm；面板的最大弯矩 M= 0。125(9。072+2.419）2002 = 5。75104Nmm；面板的最大支座反力为： N=0。5ql=0。5（9。072+2。419)200/1000=1.149 kN；经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 5。75104 / 2.59104=2.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =2。2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 = 5ql4/（384EI

66、）=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q = q1= 9。072N/mm; l-计算跨度： l = 200mm； E-面板材质的弹性模量： E = 6000N/mm2； I面板的截面惯性矩: I = 481。81.81。8/12=23。33cm4；面板的最大挠度计算值： = 59。0722004/(38460002。33105） = 0.135 mm;面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0。8mm；面板的最大挠度计算值 =0.135mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0。8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算无次楞，不需要对

67、次楞进行验算。2.主楞计算主楞直接承受面板传递的均布荷载,q = 1。149/（0.6000.120）=2。394kN/m,按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方,宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3;I = 15101010/12 = 416。67cm4;E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图（kN) 主楞计算弯矩图（kNm) 主楞计算变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0。020 kNm，斜撑作用处支座反力 R= 0。757 kN,最大变形 = 0.004

68、 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 2。05104/8.33104 = 0。2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =0。2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.004 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0。004mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm,满足要求!3。斜撑验算（1)斜撑(轴力)计算斜撑的轴力Rx按下式计算: RxR/sin其中 R -斜

69、撑对梁顶侧支撑的支座反力，取;R =0。757kN； Rx 斜撑的轴力； 斜撑与梁侧面板的夹角；sin = sin arctan0。3/0.3 = 0。707;斜撑的轴力：Rx=R/sin=0。757/0。707=1。07kN（2）斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下：Rx/（A0）fc 其中，Rx - 作用在斜撑的轴力，1。07kN -斜撑受压应力计算值； fc -斜撑抗压强度设计值；16N/mm2 A0 斜撑截面的计算面积 A0 =50300=15000mm2； 轴心受压构件的稳定系数，由长细比=l0/i结果确定;轴心受压构件稳定系数按下式计算： = 1/（1+(/80）2） i -斜撑的回转

70、半径;i =0。289300=86。7mm； l0 斜撑的计算长度,l0 =0。32+0。320.5=0.42m； = l0/i =4。89; =1/(1+(/80)2） =1经计算得到： = N/（A） =1。07103/（115000）=0。07N/mm2;根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1。2调整系数; f =1.216=19.2N/mm2;斜撑受压应力计算值为0.07N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值19.2N/mm2，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生

71、的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 2001818/6 = 1.08104mm3； I = 200181818/12 = 9.72104mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算: = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1。2（25。00+1.50）0.200。600。90=3。434kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1。20.350。200。90=0。076kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1。4（2。00+2。50）0.200。90=1.134kN/m

72、；最大弯矩计算公式如下：Mmax=0。1（q1+ q2）l2+0。117q3l2= 0.1(3.434+0。076）2002+0。1171。1342002=1。93104Nmm; =Mmax/W=1。93104/1.08104=1.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =1。8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0。677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=3。434+0.076=3。510kN/m;

73、l-计算跨度(梁底支撑间距）： l =200.00mm; E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0。6773.512004/（10060009.72104）=0。065mm;面板的最大挠度计算值: =0.065mm 小于 面板的最大允许挠度值： =0。8mm,满足要求！六、梁底支撑木方的计算1。荷载的计算（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m): q1 = 1。2（25+1。5）0。60.2+0.350。2(20.48+0。2)/ 0.2=4.303 kN/m；(2）施工荷载与

74、振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m）: q2 = 1.4（2。5+2)0。2=1。26 kN/m；均布荷载设计值 q = 4。303+1.260 = 5。563 kN/m;梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0。201。20.1225.00+1。4(2。50+2。00)（0。400.20）/4=0.099kN斜撑传递集中力：N =0.7570.3/0.3= 0.757 kN； 2。支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8。33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E=

75、9000 N/mm2;计算简图及内力、变形图如下： 简图（kNm) 剪力图（kN) 弯矩图（kNm） 变形图(mm）方木的支座力:N1=N2=1.412 kN；最大弯矩：M= 0。151kNm最大剪力：V= 0。757 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0。151106 /8.33104=1。8 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/（2bh0）=30。7571000/（250100)=0。227N/mm2；方木的最大挠度： =0。307 mm；方木的允许挠度： =0。4001000/250=1.600 mm；方木最大应力计算值 1。817 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值

76、f=17.000 N/mm2，满足要求!方木受剪应力计算值 0。227 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.307 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.600 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。托梁采用:钢管（双钢管) ：483。5；W=10.16 cm3;I=24.38 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1。412 kN。 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm) 托梁计算变形图（mm） 托梁计算剪

77、力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1。594 kNm ；最大变形 max = 4。917 mm ;最大支座力 Rmax = 11.67 kN ；最大应力 =M/W= 1。594106 /（10。16103 ）=156。8 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 156.8 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=4.917mm小于1500/150与10 mm，满足要求！八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/（A)f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最

78、大支座反力: N1 =11.67kN;脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.1294.5=0。697kN；N =N1+N2=11。67+0.697=12。368kN; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径(cm）：i = 1。58； A 立杆净截面面积（cm2）： A = 4。89； W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）; f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205N/mm2; lo - 计算长度(m）； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为

79、安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1。1671。791.5，1。5+20。2= 3.133 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； 计算长度系数，参照扣件式规范表,=1。79； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3133。395 / 15。8 = 198；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。184;钢管立杆受压应力计算值；=12367。531/（0。184489） = 137。5N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 137.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值

80、 f = 205N/mm2，满足要求！（二）400800mm梁.一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）:0。40；梁截面高度 D（m）：0.80；混凝土板厚度（mm）：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m)：1。20;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0。20;立杆步距h（m):1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1。00;梁支撑架搭设高度H（m):4。50；梁两侧立杆间距（m）：0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483。5；立杆承重连接方式：可调托座；2。荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3

81、）:25。00;模板自重（kN/m2):0.35；钢筋自重（kN/m3）：1。50;施工均布荷载标准值（kN/m2)：2.5;新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：18。6;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2。0;振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）:4。0；3。材料参数木材品种:柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：9000。0；木材抗压强度设计值fc（N/mm）：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17。0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。7；面板材质:胶合面板;面板厚度(mm）：18。00;面板弹性模量E（N/mm2)：6000.0;面板抗弯强度设计值fm（

82、N/mm2）：13。0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50。0;梁底方木截面高度h(mm)：100。0；梁底模板支撑的间距（mm)：200。0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm）：200;主楞材料:圆钢管;直径（mm)：48。00;壁厚(mm）:3。50；主楞合并根数:2；斜撑类型：设主楞，不设次楞，不设穿梁螺栓；斜撑材料类型：方木；斜撑截面宽度b1（mm):50;斜撑截面高度h1（mm):100；斜撑脚点与顶点的水平距离（m）：0。30;斜撑脚点与顶点的竖向距离(m）:0。30;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

83、F=0。22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。200; 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。分别计算得 18。592 kN/m2、20。000 kN/m2，取较小值18.592 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝

84、土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图（单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W 面板的净截面抵抗矩，W = 681.81。8/6=36.72cm3； M 面板的最大弯矩（Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的多跨连续梁计算:M = 0。125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。20.6818.590。9=13.654kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1。40。6840。9=3.427kN/m；计

85、算跨度： l = 200mm;面板的最大弯矩 M= 0.125（13.654+3.427）2002 = 8.54104Nmm；面板的最大支座反力为： N=0。5ql=0。5（13.654+3。427)200/1000=1。708 kN；经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 8。54104 / 3。67104=2。3N/mm2;面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =2.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 = 5ql4/（384EI)=l/250 q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q = q1=

86、 13.654N/mm； l-计算跨度： l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I面板的截面惯性矩: I = 681。81.81.8/12=33。05cm4;面板的最大挠度计算值: = 513.6542004/(38460003。30105） = 0。143 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.143mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算无次楞，不需要对次楞进行验算。2.主楞计算主楞直接承受面板传递的均布荷载，q = 1.708/

87、(0.8000。120）=2.512kN/m，按照均布荷载作用下的简支梁计算.本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 25。078=10。16cm3；I = 212。187=24.37cm4；E = 206000。00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图（kN） 主楞计算弯矩图(kNm） 主楞计算变形图(mm）经过计算得到最大弯矩 M= 0。038 kNm,斜撑作用处支座反力 R= 1.080 kN，最大变形 = 0.007 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到,主楞的受弯应力计算值： = 3。78104/1。02

88、104 = 3。7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值 =3.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.007 mm主楞的最大容许挠度值： = 380/400=0。95mm；主楞的最大挠度计算值 =0。007mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.95mm,满足要求!3。斜撑验算(1)斜撑(轴力）计算斜撑的轴力Rx按下式计算： RxR/sin其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；R =1.08kN； Rx -斜撑的轴力； 斜撑与梁侧面板的夹角；sin

89、 = sin arctan0。3/0.3 = 0。707;斜撑的轴力：Rx=R/sin=1。08/0.707=1.527kN（2)斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下：Rx/（A0)fc 其中，Rx 作用在斜撑的轴力,1。527kN -斜撑受压应力计算值; fc 斜撑抗压强度设计值;16N/mm2 A0 斜撑截面的计算面积 A0 =50100=5000mm2； 轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定;轴心受压构件稳定系数按下式计算： = 1/(1+（/80)2） i -斜撑的回转半径；i =0.289100=28。9mm； l0- 斜撑的计算长度，l0 =0。32+0。320。5=0.

90、42m； = l0/i =14.68； =1/（1+（/80)2） =0.97经计算得到： = N/(A） =1.53103/（0。975000)=0。32N/mm2;根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1。2调整系数； f =1.216=19。2N/mm2；斜撑受压应力计算值为0。32N/mm2,小于斜撑抗压强度设计值19。2N/mm2,满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中,面板的截面惯性矩I

91、和截面抵抗矩W分别为： W = 4001818/6 = 2。16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1：1。2（25。00+1.50)0。400。800.90=9。158kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1。20.350。400。90=0。151kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1。4(2.00+2。50）0。400。90=2.268kN/m；最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.1（q1+ q2)l2+0。117q3l2= 0。1(9

92、.158+0。151)2002+0。1172。2682002=4。79104Nmm； =Mmax/W=4。79104/2。16104=2。2N/mm2；梁底模面板计算应力 =2。2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0。677ql4/（100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =q1+q2=9。158+0。151=9。310kN/m； l计算跨度(梁底支撑间距）: l =200。00mm； E面板的弹性模量: E = 6000。

93、0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =200。00/250 = 0。800mm;面板的最大挠度计算值： = 0.6779。312004/(10060001。94105)=0。086mm;面板的最大挠度计算值： =0。086mm 小于 面板的最大允许挠度值： =0。8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）： q1 = 1.2（25+1。5）0。80。2+0。350.2(20.68+0。4）/ 0.4=5。458 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m)： q2 = 1。4（2。5+2）0。2=1。26 kN/

94、m；均布荷载设计值 q = 5。458+1。260 = 6。718 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递,其设计值： p=0。201.20。1225。00+1。4(2。50+2。00)（0。600。40）/4=0.099kN斜撑传递集中力:N =1.080。3/0.3= 1。08 kN； 2。支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8。33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图（kNm) 剪力图（kN） 弯矩图（kNm）

95、变形图(mm)方木的支座力：N1=N3=2.46 kN;N2=0.125 kN;最大弯矩：M= 0。216kNm最大剪力：V= 1.380 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.216106 /8。33104=2.6 N/mm2;方木最大剪应力计算值 : =3V/(2bh0)=31。381000/（250100）=0。414N/mm2；方木的最大挠度: =0.255 mm；方木的允许挠度：= 0。6103/2/250=1.2mm；方木最大应力计算值 2。592 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17。000 N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值 0。414 N/mm2 小于

96、方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0。255 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.200 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递.托梁采用：钢管(双钢管) :483.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4;1。梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 2.46 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm) 托梁计算变形图（mm) 托梁计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 1。722 kNm ；最大变形 max = 3。432

97、mm ；最大支座力 Rmax = 16。196 kN ；最大应力 =M/W= 1。722106 /（10。16103 ）=169.5 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 169。5 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度max=3。432mm小于1200/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0。125 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm） 托梁计算变形图(mm） 托梁计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0。087 kNm

98、；最大变形 max = 0.174 mm ；最大支座力 Rmax = 0。822 kN ;最大应力 =M/W= 0。087106 /（10。16103 ）=8。6 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 8.6 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度max=0。174mm小于1200/150与10 mm，满足要求！八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A）f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =16.196kN；脚手架钢管的自重： N2

99、 = 1。20.1294。5=0。697kN；N =N1+N2=16。196+0。697=16。893kN; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径(cm）:i = 1。58； A - 立杆净截面面积(cm2）: A = 4。89; W 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205N/mm2; lo 计算长度（m）; 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值,即： lo = Max1。167

100、1。731.5，1。5+20。2= 3.028 m； k - 计算长度附加系数,取值为：1。167； 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1。73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。2m；得到计算结果： 立杆的计算长度 lo/i = 3028。365 / 15.8 = 192；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。195;钢管立杆受压应力计算值;=16893.238/（0.195489) = 177。2N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 177。2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求!2。梁底受力最

101、大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =0.822kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.129(4.5-0.8）=0。697kN;N =N1+N2 =0。822+0。573=1。395kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。58； A - 立杆净截面面积 （cm2）: A = 4。89; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 5。08; 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2); f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2;

102、 lo - 计算长度（m）； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a, 为安全计,取二者间的大值,即： lo = Max1。1671。731。5,1。5+20。2= 3.028 m； k - 计算长度附加系数,取值为：1。167 ； - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。3，=1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3028.365 / 15。8 = 192；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。195；钢管立杆受压应力计算值;=1395。493

103、/（0。195489） = 14。6N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 14。6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求! 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2（h+2a) = 1.1671.002（1。5+0。22） = 2。222 m； k1 计算长度附加系数按照表1取值1.167； k2 - 计算长度附加系数,h+2a =1。9按照表2取值1.002；lo/i = 2221.735 / 15。8 = 141；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。344；钢管立杆的最大应力计算值；= 16893.238/

104、（0。344489） = 8。3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 8.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患. 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(三）800800mm梁一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0。80；梁截面高度 D(m）：0。80;混凝土板厚度（mm）：120。00;立杆沿梁跨度方向间距La（m):1。00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。20;立杆步距h（m）：1.40;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1。00；

105、梁支撑架搭设高度H（m）：4。50;梁两侧立杆间距（m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）：25.00；模板自重（kN/m2):0。35；钢筋自重（kN/m3)：1。50;施工均布荷载标准值（kN/m2):2。5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2):18。6；振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2):2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2)：9000。0；木材抗压强度设计值fc

106、（N/mm）:16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17。0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1。7；面板材质：胶合面板；面板厚度（mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2):6000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）:13。0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：50。0；梁底方木截面高度h(mm）：100。0；梁底模板支撑的间距(mm）：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距（mm)：300；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm）:M12;穿梁螺栓水平间距（mm）：600；主楞到梁底距离依次是：200mm,500mm;主楞材料：圆钢管;直径（mm）:48

107、.00；壁厚(mm）：3。50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度（mm)：50。00；高度（mm）：100。00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h; T - 混凝土的入模温度,取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h; H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.800m; 1- 外加剂影响修正系数，取1。200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。15

108、0。分别计算得 18。592 kN/m2、20.000 kN/m2，取较小值18。592 kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 面板计算简图（单位:mm）1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W 面板的净截面抵抗矩，W = 681.81.8/6=36。72cm3； M - 面板的最大弯矩（Nmm）; - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2）； f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mm

109、ax = 0。1q1l2+0。117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20。6818。590.9=13.654kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1。40。6840。9=3。427kN/m；计算跨度： l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0。113。6543002 + 0。117 3。4273002 = 1.59105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1。113.6540。3+1。23。4270.3=5.74kN;经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 1。59105 / 3.67104=4.3N

110、/mm2;面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4。3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0。677ql4/（100EI)l/250 q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q=13.654N/mm； l计算跨度： l = 300mm； E-面板材质的弹性模量： E = 6000N/mm2； I面板的截面惯性矩： I = 681.81。81.8/12=33。05cm4;面板的最大挠度计算值： = 0。67713.6543004/（10060003。30105) = 0.378 mm;面板的最大容许挠度

111、值： = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0。378mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.740/（0。8000。120)=8。441kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm,截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 151010/6 = 83。33cm3；I = 15101010/12 = 416。67cm4；E = 9000。00 N/mm2； 计算

112、简图 剪力图（kN） 弯矩图（kNm) 变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0。169 kNm，最大支座反力 R= 3。061 kN,最大变形 = 0。121 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 = 1.69105/8。33104 = 2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2;次楞最大受弯应力计算值 = 2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 300/400=0。75mm；次楞的最大挠度计算值 =0。121mm 小于 次楞的

113、最大容许挠度值 =0。75mm，满足要求！2。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.061kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3。5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 25。078=10。16cm3；I = 212。187=24。37cm4；E = 206000.00 N/mm2; 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图（kNm） 主楞计算变形图(mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0。413 kNm，最大支座反力 R= 6。811 kN，最大变形 = 0。196 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/

114、Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 4。13105/1。02104 = 40。7 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值 =40.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.196 mm主楞的最大容许挠度值： = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.196mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1。5mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2）; f -

115、穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2; 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得: 穿梁螺栓有效直径： 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6。811 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6。811kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷

116、载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3。89105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1：1.2（25.00+1。50）0。800。800.90=18。317kN/m;模板结构自重荷载设计值:q2：1.20。350。800。90=0。302kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1。4（2。00+2.50）0。800。90=4。536kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1（q1+ q2)l2

117、+0。117q3l2= 0.1（18。317+0。302）2002+0.1174。5362002=9。57104Nmm； =Mmax/W=9。57104/4。32104=2。2N/mm2；梁底模面板计算应力 =2。2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=18.317+0.302=18.619kN/m; l计算跨度(梁底支撑间距）: l =200。00mm;

118、 E-面板的弹性模量： E = 6000.0N/mm2;面板的最大允许挠度值： =200。00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值： = 0。67718。6192004/（10060003。89105）=0.086mm；面板的最大挠度计算值： =0.086mm 小于 面板的最大允许挠度值： =0。8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1。荷载的计算（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m）: q1 = 1。2（25+1。5）0。80。2+0.350.2（20.68+0。8)/ 0.8=5。315 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m）： q2 =

119、 1.4（2。5+2）0.2=1。26 kN/m；均布荷载设计值 q = 5.315+1。260 = 6.575 kN/m;梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1225.00+1。4(2。50+2。00）（1。000。80）/4=0。099kN2。支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=51010/6 = 8。33101 cm3；I=5101010/12 = 4。17102 cm4;E= 9000 N/mm2;计算简图及内力、变形图如下： 简图（kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm） 变形图（mm）方木的

120、支座力:N1=N3=0.743 kN；N2=3.972 kN;最大弯矩：M= 0.194kNm最大剪力：V= 1.986 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.194106 /8。33104=2。3 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/（2bh0）=31.9861000/（250100）=0。596N/mm2；方木的最大挠度: =0。031 mm;方木的允许挠度：= 1103/2/250=2mm;方木最大应力计算值 2。329 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17。000 N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值 0。596 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv

121、=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.031 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2。000 mm，满足要求!八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递.托梁采用:钢管（双钢管） ：483.5；W=10。16 cm3;I=24.38 cm4;1。梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0。743 kN。 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm） 托梁计算变形图（mm) 托梁计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0.357 kNm ;最大变形 max = 0.496 mm ；最大支座力 R

122、max = 4。072 kN ；最大应力 =M/W= 0。357106 /（10。16103 ）=35。1 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2;托梁的最大应力计算值 35。1 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度max=0。496mm小于1000/150与10 mm,满足要求！2。梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 3。972 kN。 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm) 托梁计算变形图（mm） 托梁计算剪力图(kN）最大弯矩 Mmax = 1。907 kNm ;最大变形 max = 2。

123、653 mm ;最大支座力 Rmax = 21。767 kN ；最大应力 =M/W= 1。907106 /（10.16103 )=187.7 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 187.7 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度max=2。653mm小于1000/150与10 mm，满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/（A）f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：纵向钢管的最大支座反力: N1 =4.072kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.

124、1354.5=0.729kN；N =N1+N2=4。072+0。729=4。801kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径(cm）：i = 1.58； A 立杆净截面面积（cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 5.08; - 钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2; lo - 计算长度(m）； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a, 为安全计,取二者间的大值，即： lo = Max1。1671。71.4,1。4+2

125、0.2= 2.777 m; k 计算长度附加系数,取值为:1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，=1.7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.2m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2777。46 / 15。8 = 176;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。23；钢管立杆受压应力计算值；=4800.553/（0。23489) = 42。7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 42.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N

126、 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =21。767kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20。135(4。50.8)=0.729kN；N =N1+N2 =21。767+0.599=22.366kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1。58； A - 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4。89; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2; lo 计算长度（m）； 根据扣件式规

127、范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即： lo = Max1。1671。71.4,1。4+20.2= 2。777 m； k - 计算长度附加系数，取值为:1.167 ； 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。3，=1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。2m；得到计算结果： 立杆的计算长度 lo/i = 2777。46 / 15。8 = 176;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.23;钢管立杆受压应力计算值；=22366。461/（0。23489) = 198。9N/mm2；钢管

128、立杆稳定性计算 = 198。9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2,满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算 lo= k1k2（h+2a) = 1.1671。002(1。4+0。22) = 2。105 m; k1 计算长度附加系数按照表1取值1。167; k2 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.002；lo/i = 2104.801 / 15.8 = 133;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381；钢管立杆的最大应力计算值；= 22366。461/（0。381489) = 120。1N/mm2；钢管立

129、杆稳定性计算 = 120.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、脚手架搭设的技术要求与允许偏差与检验方法脚手架搭设的技术要求与允许偏差项次项目技术要求容许偏差（mm）示意图检查方法1地基基础表面坚实平整观测排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降102立杆垂直度最后验收垂直度1/500H50用经纬仪或单线和卷尺3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆两端-20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105脚手架横向

130、水平杆外伸长度偏差外伸500mm50-钢卷尺6扣件安装主要点处各扣件距主节点的距离a150mm-钢卷尺同步主柱上两个相邻对接扣件的高差a500mm立杆上的对接扣件距主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件距离主节点的距离al/3-扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺注:图中1立杆，2-纵向水平杆，3横向水平杆,4-剪刀撑；七、高支模施工方法1.材料模板：采用915mm1830mm18mm(厚）胶合板。木枋:采用50mm100mm木枋。支撑系统:钢管脚手架（483。5mm）及配件、对拉螺栓等。2.安装支撑系统采用钢管脚手架支撑模板。梁模板支撑的脚手架采

131、用垂直于梁轴线的布置方式,楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况及详细布置图布置.支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高.安装架体应按满堂支撑架搭设要求搭设。考虑到个别梁为弧形、折梁，为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱上.支撑安装完成后,应认真检查支架是否牢固,发现问题,立即整改.3。梁、板模板的安装梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶

132、托的托板上安放483。5mm双钢管作托梁.固定托梁后在其上安装梁底横楞,横楞采用50mm100mm木枋。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000.主、次梁交接时,先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后,再安装侧模、压脚板及斜撑。楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高,将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设483.5mm双钢管作托梁,托梁固定后架设横楞(50mm100mm木枋），横楞间距为250mm,然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起,在中间收口，若为压旁时，角

133、位模板应通线钉固。4.支顶、梁板模板的拆除大梁待混凝土强度达到100才能拆除支撑架，若强度小于100拆模应加回头顶。尤其是大梁对应的模板支撑，混凝土强度达到75后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施，回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上，使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板，等混凝土强度达到100%后才能整体拆除支撑架.拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。拆除模板和支顶时,先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板,然后拆除水平杆、剪刀撑及立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。5.技术

134、质量保障措施脚手架搭设前，应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人审批签字，并按规定进行方案论证.项目部组织有关部门审核，经签字后，方可执行本方案，按方案要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。安装脚手架时，技术人员必须在现场监督安装情况,保证安装质量达到设计要求.对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。不配套的钢管架、配件不得混合使用.扣件使用前应清理加油，每个螺栓的预紧力在4065Nm之间.脚手架安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接.水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设

135、同步进行。脚手架搭设完备，依据施工方案与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时立即整改。该满堂脚手架作为模板支撑系统,严禁承受其他施工荷载。 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击.脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时,方可拆除。拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施,严禁高空抛掷。6、安全管理保障措施（1）在项目建立以项目负责人为组长的安全生产检查小组,小组每天必须开展一次安全检查活动。坚持安全技术交底制度。操作人员必须持有操作证方可上岗。（2)项目成员无论是班组长还是操作工人都是安全员，发现安全隐患必须向上级

136、部门上报，并有权纠正。（3）在下列情况下,必须对脚手架进行检查：在支模前对脚手架进行检查、验收。梁板钢筋绑扎完成后，对模板的标高和脚手架进行检查.梁板砼浇注时需对脚手架进行检查。（4)架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上抛、掉工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩带安全帽、安全带，未佩带安全防护用品不得上架子。（5)在架子上施工的各工种作业人员应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品,不得随意拆除安全防护装置。搭拆脚手架期间,地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内7。预防坍塌事故的措施模板作业时，支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模

137、板支撑系统的沉降量,基础采取排水措施。模板作业时,指定专人指挥、监护，出现位移时,必须立即停止施工,将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面、屋面堆放模板时,严格控制数量、重量,防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。装钉楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生.拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人.8。预防高空坠落事故措施支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点,作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求.所有高处作业人员

138、应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续.特种高处作业人员应持证上岗。高处作业人员应经过体检,合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业.施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用.安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低,扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触,以防摩擦割断。项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位.已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好,护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2

139、m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安全防护设施应做到定型化、工具化。作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下,应从施工便梯进入工作面。9。混凝土浇筑方法及措施大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。浇筑混凝土时，派专职安全员负责监测模板及支撑系统的稳定性，检查支顶有无松动、倾斜、弯曲,模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，迅速疏散人员，及时采取处理措施,待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工.八、高支模的施工管理1、高支模系统管理机构:组 长:副组长： 组 员： 九、监测措施高支模采用扣件式

140、脚手架支撑体系,在搭设脚手架、钢筋安装、砼浇捣施工过程中,必须随时监测.本方案采取如下监测措施:1、日常检查、巡查重点部位：（1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求.(2)、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求.(3）、连接扣件是否松动。（4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度.（5）、施工过程中是否有超载的现象。（6)、安全防护措施是否符合规范要求.（7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。2、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查,合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测

141、架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工.十、应急预案1、机构设置：为对可能发生的事故能够快速反应、求援,项目部成立应急救援小组。由项目部经理、项目党支部书记、分管副经理、项目总工程师、项目安全总监、工程技术部、安全质量环境部、机电物资部、成本合约部、综合办公室、财务会计部等部门负责人组成。组长第一副组长：*副组长：*成 员:* 当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。2、机构的职责负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配.进行有针对性的应急救援应变演习

142、，有计划区分任务,明确责任。3、应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司,必要时向当地政府相关部门,以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作.项目部指定张翼负责事故资料的收集、统计、审核和上报工作,并严格遵守事故报告的真实性和时效性。4、救援方法高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救.仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的

143、具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全.如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动,搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱,运送时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法:当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救,防止事故扩大,在有伤亡的情况下控制好事故现场;报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报

144、项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等.物体打击应急救援方法:当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢,应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类,采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救.预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架若干用于抢救伤员4止血急救包若干用于抢救伤员5手电筒若干用于停电时照明求援6应急灯若干用于停电时照明求援7爬梯若干用于人员疏散8对讲机若干联系指挥求援