商业、办公、住宅建筑项目大跨度梁施工方案（69页）.doc

1、目 录1 编制依据32 工程概况32.1 基本概况32.2 大跨度梁概况42。3 高支模概况43 施工总体部署43。1 组织机构43.2 方案选择43。3 施工顺序安排84 模板支撑架施工方法及措施84。1 模板支撑架施工方法及措施84。2 高支模质量保证措施94.3 附计算95 钢结构的吊装及措施285.1 H型钢梁吊装285.1。1 H型钢梁简介285.1.2 现场塔吊介绍295。1.3 -6。05米层构件吊装工况分析表335.1。4 钢梁吊点选择335.1。5 钢丝绳直径选择345。2 箱型梁吊装345.2.1 一层构件吊装工况分析表345.2.2 现场塔吊及塔吊性能365.2.3 一层

2、构件分段后吊装工况分析表375.2。4 箱型梁吊装方法385。2。5 支撑架计算书385.3 第六层箱型梁吊装465.3.1 箱型梁所在位置如下图：465。3。2 塔吊布置图及塔吊介绍475.3.3 六层钢梁吊装工况分析495。3.5 钢梁运输线路525。3.6 吊机的选用545。3.7 钢柱牛腿及吊耳计算555。3.8 轨道梁对五层混凝土梁的集中荷载分析565.3.9 轨道计算书615.3。10 钢梁吊装几个注意的问题645。3。11 五层楼面梁支撑钢柱计算书645.3。12 混凝土受压计算665。4 二层H1000*40046*46型钢的吊装665.4。1 H型钢梁所在位置665.4.2

3、塔吊分析665。5 安全措施671 编制依据序号类别名称编号1图纸xx国际商城及染房街改造工程施工图-建筑专业xx国际商城及染房街改造工程施工图结构专业 2规程规范标准大模板多层住宅结构设计与施工规程JGJ2084混凝土结构工程施工及验收规范GB502042002高层建筑钢筋混凝土结构技术规程JGJ32002建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001高层建筑条形及筏板基础技术规范JGJ699地基与基础工程施工及验收规范GB502022002建筑施工高空作业安全技术规程JGJ33-91建筑结构荷载规范GB50009-2001 (2006年版）钢结构设计规范GB500172003钢结构工程

4、施工质量验收规范GB502052001建筑钢结构焊接技术规程JGJ812002型钢混凝土组合结构技术规程JGJ138-20013企业标准混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB20420032 工程概况2.1 基本概况工程名称商业、办公、住宅及配套设施（xx国际商城）工程工程地址建设单位设计单位监理单位总承包单位主要功能本项目为大型公共建筑工程，包括办公楼（甲级写字楼），住宅，大型商场，超市，地下停车场等多种功能。地下三四层为地下停车库及设备机房，地下二层为超市，地下一层到地上五层为大型商场;办公楼部分639层均为甲级写字楼，住宅部分29层。本工程地面一层和东御街盐市口平，地下一层和染房

5、街步行街平。建筑用地面积20478。32m2总建筑面积312164.9m2地下建筑面积78770.4m2地上建筑面积 236433.5m2结构形式写字楼采用框架核心筒结构；裙房商业楼采用框架结构；住宅楼采用框架-剪力墙结构。2.2 大跨度梁概况1 负一层、首层、二层、三层、四层、五层9-11/F-K，1823/FK轴梁的最大跨度为22m；六层2426/FK轴截面最大为17002000mm，模板的支撑高度都较高,施工时也按大支跨度梁支模要求进行架体的加固,确保安全.2 钢结构工程的钢梁有四处现场吊装困难：负一层到五层824/KF轴跨度为21米的H型钢梁54根；一层36轴/KN轴箱型梁1根；二层2

6、022/K轴线与2022/F轴线2根H10004004646的钢梁；六层2436轴/FK轴箱型梁13根.2。3 高支模概况负二层至五层12-17/F-H轴处为中庭，该部位层高达37m，为超高支模，楼板厚度为120mm。3 施工总体部署3。1 组织机构为了保证大跨度梁施工的安全可靠、成立了以项目经理为组长的领导小组,在过程中专人监督，全过程监控。组织机构如下：组 长： 牛中一副组长：王红勇 谭建国 杨卫东成 员:胡茂才 关昌军 陈 奎 赵 阳 王 辉 黄 辉高仕波 周在文 赵小春 黄 庭 蒋 锐 王怀念吴耿汉 蒋勇刚 孙乾隆等3。2 方案选择1 支撑体系选择：本工程模板设计首先要确保模板结构构造

7、合理,刚度好,不变形,牢固稳定，拼缝严密,不漏浆、无错台、角模顺直光洁,而且尽量兼顾对后续工程的适用性和通用性原则,为此模板选用18mm的覆膜多层板为面板；水平结构模板结构支撑采用扣件式钢管脚手架快拆支撑体系，以确保架体的整体稳定性、安全性。本工程主要模板选型如表3-1所示。表3-1 主要模板选型表序号结构部位模板方案选型备注模板及龙骨支撑体系1梁梁截面为600mm1200mm ,1700mm2000mm：采用18厚覆膜多层木模板，50mm100mm木方做次龙骨，100mm100mm木方做主龙骨，并加并加14500对拉螺栓。支撑采用扣件式钢管脚手架，立杆间距为600600mm顶部支撑采用+U形

8、托支撑,步距为1500mm，自由端高度600mm；梁侧模采用14500对拉螺栓。梁荷载通过支撑传至筏板2板采用18mm厚覆膜多层板作面板；50mm100mm木方作次龙骨，483.5钢管作主龙骨，钢管扣件脚手架+U形托支撑，支撑架间距按8001000mm,步距为1500mm;自由端高度600mm，主龙骨间距为800mm，在每一楼层部位与相邻满堂架连成整体。中庭高支模3墙采用18厚覆膜多层木模板拼装成大模板14500对拉螺杆4柱采用18mm厚覆膜多层木模板，龙骨为50mm100mm的木龙骨，间距250mm，背楞采用10双槽钢或双钢管，并加14500对拉螺栓.在柱四周搭设1200宽的双排架，间距90

9、01200mm，步距为1500mm，并与四周满堂架连成整体。图31 中庭楼板支撑架立面简图图3-2 6001200mm梁模板支撑架立面简图图3-3 17002000mm钢混梁模板支撑架平面简图图34 17002000mm钢骨梁模板支撑架立面简图2 钢梁吊装选择：负一层到五层724轴/KF轴型钢梁跨度为21米,H型钢梁型号为H8002503030，单支梁重量约为5.52t，均在塔吊的吊运范围内，采用塔吊吊装施工;一层36轴/KN轴箱型梁,分三段采用塔吊吊装;二层2022/K轴线与2022/F轴线两根H1000*400*46*46的钢梁吊装，分二段采用塔吊吊装；六层2436轴/FK轴箱型梁,均在工

10、厂整体制造完毕，运输到现场，用150吨吊机直接调至5层楼顶， 采用2台3吨的卷扬机进行抬吊.3.3 施工顺序安排由于大型钢梁截面较大,在施工时为了便于钢梁的安装焊接及钢筋的绑扎施工，先把钢梁吊装就位并焊接完成，然后再安装焊接梁下排钢筋，最后支设梁底及侧面模板并浇筑砼。4 模板支撑架施工方法及措施4.1 模板支撑架施工方法及措施1 大跨度梁施工方法由于本工程的梁截面大，型钢大，根据实际情况对具有代表性的梁600*1200、1700*2000支撑进行计算，以保证施工安全。因钢梁通过组装焊接以后，钢梁本身的重量全部传递到柱上，浇注砼时的架体不用受钢梁的自重，在计算时，只考虑钢筋砼及施工活载，计算附后

11、.按每延米计算梁的自重为：6001200梁的混凝土自重计算：0.61。2*1*2.5t/m3=1.8t;1700*2000梁的混凝土自重计算：1。7*2.0*1*2。5 t/m3=8.5t；根据梁体的重量我们采用钢管加U型托支撑，间距为600mm，支撑架体的布置见3。2方案选择的相关内容；其搭设的主要方法同原模板方案中相应的搭设方法。2 超高支模采用18mm厚覆膜多层板作面板;50mm100mm木方作次龙骨，483。5钢管作主龙骨；钢管扣件脚手架支撑架间距按8001000mm，步距为1500mm;自由端高度600mm。在架体最底部及顶部水平杆部位必须设置水平剪刀撑,中间部位按4000mm间距设

12、水平剪刀撑；在架体四周必须设立连续剪刀撑,在每一楼层部位与相邻满堂架连成整体。4。2 高支模质量保证措施根据本工程架体支撑高,板厚较薄，整体量大等特点，支模施工时，重点控制好支模的模板体系选型以及增加剪刀撑加强支模支撑体系的整体稳定性。1) 从方案选择上架体全部采用普通扣件式脚手架支撑体系，能够保证其受力的稳定性；为了保证楼板的整体安全，在大梁楼板下相对应梁的支撑不拆除，以保证楼板梁荷载传递.2） 为了避免架体承载力偏心受压而降低受力效果，支撑时，在架体立杆顶部均设可调“U”托，使立杆成为典型的轴心受压构件，充分发挥立杆的作用。3） 在每根立管下垫50mm厚（每块脚步手板长度不小于500mm)

13、通长木方，并在立杆下部200mm处设置扫地杆。4) 在大梁的端部设立剪刀撑，中部间距按3000m设置，水平杆与满堂架架连成一体。5） 在架体最底部及顶部水平杆部位必须设置水平剪刀撑，中间部位按4000mm间距设水平剪刀撑;在架体四周必须设立连续的、封闭的剪刀撑；在中部按4000mm间距设竖向垂直剪刀撑，顶部自由端高度600mm，以加强支撑架体整体刚度和稳定性性，确保施工安全.4。3 附计算4。3。1 1700*2000梁模板计算计算依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）。计算参数:模板支架搭设高度为6.2m，梁截面 BD=1700mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.

14、60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加6道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2.梁底支撑顶托梁长度 2。50m.梁顶托采用100100mm木方。梁底按照均匀布置承重杆6根计算。模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4。50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4。3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1。2（2

15、5。002。00+0.50）+1。402。00=63.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3524。002.00+0.71.402.00=66。760kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。35，可变荷载分项系数取0。71。40=0。98采用的钢管类型为483.0.、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算.作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = 25.0002.0000.600=30.000kN/m （2)模板的自重线荷载（kN/m):q2 = 0

16、.5000.600（22。000+1.700)/1。700=1。006kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000）1.7000.600=4.590kN考虑0。9的结构重要系数，均布荷载 q = 0。9(1.3530。000+1。351.006）=37。672kN/m考虑0。9的结构重要系数,集中荷载 P = 0.90.984。590=4.048kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60。001。801。80/6 = 32.40cm3；I = 60。

17、001。801.801。80/12 = 29.16cm4；计算简图弯矩图(kN.m）剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3。587kNN2=10.501kNN3=8.314kNN4=11。644kNN5=11。644kNN6=8.314kNN7=10。501kNN8=3。587kN最大弯矩最大变形 V = 0。397mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。26510001000/32400=8。179N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板

18、的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=36598.0/（2600。00018.000）=0。916N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3）挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.397mm面板的最大挠度小于242.9/250,满足要求！、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载 q = 11.644/0。600=19.406kN/m最大弯矩 M = 0。125ql2=0.12519.410。600。60=0.

19、873kN。m最大剪力 Q=0。6250。60019.406=7。277kN最大支座力 N=1。250.60019.406=14。555kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5。0010.0010。00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010。0010.00/12 = 416。67cm4； （1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.873106/83333.3=10。48N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到14.229kN/m最大变形

20、 v =0。52114。229600.04/（1009000.004166666。8)=0.256mm木方的最大挠度小于600.0/250，满足要求!、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图（kN.m)托梁剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm）经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 22。219kN经过计算得到最大变形 V= 0.124mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 10.0010.0

21、010。00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010。0010。0010。00/12 = 833.33cm4； （1）顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.096106/166666.7=6.58N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ (2)顶托梁挠度计算最大变形 v =0.124mm顶托梁的最大挠度小于500。0/250,满足要求!、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆

22、传给立杆，无需计算。、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中 N - 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=22。219kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0。91。350。1376。200=1。031kNN = 22。219+1。031=23.250kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h 最大步距

23、，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20。400=2。300m； - 由长细比，为2300/16=144； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=23250/(0。333424）=164。928N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.90.91。4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2）；Wk=0.70.2001。2000.240=0。058kN/m2h 立杆的步距，1。50m；la 立杆迎风面的间距，2。50m；

24、lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。60m；风荷载产生的弯矩Mw=0.90。91。40。0582.5001.5001.500/10=0.037kN。m;Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=22。219+0.91.20。848+0。90。91.40.037/0.600=23。319kN经计算得到=23319/(0。333424)+37000/4491=173。602N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求!4。3.2 600*1200梁模板计算计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为6.2m,梁截面 BD=600mm12

25、00mm，立杆的纵距（跨度方向） l=0。60m，立杆的步距 h=1。50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。木方100100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2,弹性模9500.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算.模板自重0。50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1。00。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4。3。1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1。

26、2（25。501。20+0.50)+1。402.00=40。120kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1。3524。001。20+0。71.402。00=40.840kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等.1。荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = 25。5001。2000。600=18。360kN/m (2)模板的自重线荷载（kN/m)：q2

27、 = 0.5000.600(21.200+0.600）/0.600=1.500kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2。500+2.000)0。6000.600=1。620kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0。9(1。3518.360+1.351。500)=24。130kN/m考虑0。9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90。981。620=1。429kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.001。801.80/6 = 32.40cm3；I =

28、 60。001。801。801。80/12 = 29。16cm4；计算简图 弯矩图(kN。m)剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.823kNN2=6。130kNN3=6.130kNN4=1。823kN最大弯矩 M = 0.117kN。m最大变形 V = 0。123mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11710001000/32400=3。611N/mm2面板的抗弯强度设计值 f,取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！(2）抗剪计算

29、 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=33127。0/(2600。00018.000）=0.434N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2抗剪强度验算 T T,满足要求！(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。123mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 6.130/0.600=10.217kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0。110。220。60最大剪力 Q=0。60.60010.217=3。678kN最大支座力 N=1

30、。10.60010.217=6.743kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3;I = 10.0010。0010。0010。00/12 = 833.33cm4；（1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.368106/166666.7=2。21N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！(2）木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33678/（2100100）=0。552N/mm2截面抗

31、剪强度设计值 T=1。30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！（3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7。282kN/m最大变形 v =0.6777。282600。04/(1009500。008333333。5)=0。081mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!、梁底支撑钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m） 支撑钢管剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm） 经

32、过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。673kN.m 最大变形 vmax=0.228mm 最大支座力 Qmax=14.285kN 抗弯计算强度 f=0。673106/4491。0=149.94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600。0/150与10mm，满足要求！梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，采用双扣件，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中

33、R取最大支座反力，R=14。29kN双扣件抗滑承载力的设计计算R Rc，满足要求。 、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:其中 N - 立杆的轴心压力最大值,它包括：横杆的最大支座反力 N1=14.285kN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 0.91。350.1116.200=0。834kNN = 14.285+0.834=15.118kNi 计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm；A - 立杆净截面面积,A=4。239cm2;W 立杆净截面模量（抵抗矩),W=4。491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶

34、层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0。40m;h 最大步距，h=1.50m；l0 - 计算长度，取1。500+20。400=2。300m； - 由长细比，为2300/16=144; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0。333；经计算得到=15118/（0。333424)=107.245N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0。90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2)；Wk=0。70.2001。2000.240=0.058kN/m2h 立

35、杆的步距，1。50m；la 立杆迎风面的间距,1.20m；lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距,0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90。91。40.0581.2001。5001。500/10=0.018kN。m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=14。285+0.91。20。686+0.90.91。40.018/0.600=15.152kN经计算得到=15152/(0.333424）+18000/4491=111。409N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求！4.3。3 中庭超高模板计算计算参数: 模板支架搭设高度为37。0m, 立杆的纵距 b=1。00m，

36、立杆的横距 l=0。80m,立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm,间距300mm，剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2. 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4。50kN/m2. 扣件计算折减系数取1。00. 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范4.3。1条规定确定荷载组合分项系数如下: 由可变荷载效应控制的组合S=1.2（25。100.12+0。30)+1。402

37、。50=7。474kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1。3524.000.12+0.71.402。50=6。338kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1。40 采用的钢管类型为483。5. 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0。9(25。1000.1201。000+0。3001。000）=2。981kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)1。000=4.050kN/m 面板的截

38、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100。001。801。80/6 = 54。00cm3； I = 100。001.801.801.80/12 = 48。60cm4; (1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M - 面板的最大弯距（N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩; f 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值（kN/m)； 经计算得到 M = 0.100（1。202.981+1。404.050)0。300 经计算得到面板抗弯强

39、度计算值 f = 0。08310001000/54000=1.541N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！ （2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600（1。202.981+1。44.050)0。300=1。664kN 截面抗剪强度计算值 T=31664.0/(21000。00018.000)=0。139N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ （3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。6772.9813004/（100600

40、0486000)=0。056mm 面板的最大挠度小于300。0/250,满足要求！ (4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0。1Pl+0。1ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25。1000.1201.200+0.3001.200）=3。577kN/m 面板的计算跨度 l = 300。000mm 经计算得到 M = 0.1750。91。402。50。300+0。0201.203。5770。3000。300=0.173kN。m 经计算得到面板

41、抗弯强度计算值 f = 0.17310001000/54000=3。206N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！ 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算. 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q11 = 25.1000。1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m）： q12 = 0.3000。300=0.090kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = （2.500+2。000)0.300=1.350kN/m 考虑0。9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(

42、1。200。904+1。200。090）=1.073kN/m 考虑0。9的结构重要系数,活荷载 q2 = 0.91。401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1。701+1。073)1.000=2。774kN 2。木方的计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.774/1.000=2。774kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.771.001。00=0。277kN。m 最大剪力 Q=0.61。0002。774=1.664kN 最大支座力 N=1.11。0002.774=3.051kN

43、 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5.0010。0010。00/6 = 83。33cm3； I = 5.0010。0010。0010。00/12 = 416.67cm4； （1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.277106/83333。3=3。33N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！ （2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31664/(250100)=0。499N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。3

44、0N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ (3）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0.6770。8941000。04/（1009000.004166666。8)=0。161mm 木方的最大挠度小于1000。0/250，满足要求！ (4)2。5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0。1Pl+0。1ql2 考虑荷载重要性系数0。9，集中荷载 P = 0.92。5kN 经计算得到 M = 0.1751.400。92。51.000+0.0201。0731。0001。000=0。573k

45、N.m 抗弯计算强度 f=0.573106/83333.3=6.87N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.661kN。m 最大变形 vmax=0。336mm 最大支座力 Qmax=8.836kN 抗弯计算强度 f=0.66110

46、6/5080。0=130.09N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求！ 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.84kN 施工时采用双扣件： R=8。84kN 小于2 8.00kN=16。00kN，满足要求！ 五、模板支架荷载标准值（立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 1.静荷载标准值包

47、括以下内容： （1）脚手架的自重（kN)： NG1 = 0.11637.000=4.296kN (2)模板的自重（kN)： NG2 = 0.3001.0000.800=0。240kN （3)钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 25.1000.1201。0000。800=2.410kN 考虑0.9的结构重要系数,经计算得到静荷载标准值 NG = 0。9(NG1+NG2+NG3)= 6.251kN。 2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0。9（2。500+2。000)1.0000。800=3.240kN 3。不考虑

48、风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1。40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 12.04kN i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5。080cm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0。60m; h 最大步距,h=1.80m； l0 计算长度，取1。800+20.600=3.000m； - 由长细比,为

49、3000/16=190； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.201； 经计算得到=12037/（0.201489)=122。465N/mm2; 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 0;Lw0;Fw=Ffw：焊缝连接设计满足要求。 5。3。8 轨道梁对五层混凝土梁的集中荷载分析由于轨道梁对五层的混凝土框架梁产生了较大的集中荷载，我们用摩根软件对其进行3跨连续梁的集中荷载计算，详见楼层框架梁计算书，其计算结果需要设计院审核。 1 基本资料11 结构构件的重要性系数 o 1 考虑活荷不利组合12 混凝土容重 c 25kN/m 箍筋间距 Sv 200mm13可变荷载的分项系数 Q 1

50、.4 可变荷载的组合值系数 c 0。7 可变荷载的准永久值系数 q 0.414 C30 混凝土强度： fc 14.3N/mm ft 1。43N/mm ftk 2.01N/mm Ec 29791N/mm15 钢筋强度设计值： fy 300N/mm fyv 210N/mm Es 200000N/mm16 纵筋合力点至近边距离 as 40mm 受拉钢筋最小配筋率 min 0。21%2 几何信息最左端支座:铰支 i -跨号 Li 第 i跨跨度（mm） b 截面宽度(mm） h -截面高度（mm)bf上翼缘高度（mm) hf上翼缘高度（mm） bf 下翼缘高度（mm） hf 下翼缘高度（mm）-i Li

51、 截面 b h bf hf bf hf 右节点-1 8700 矩形 400 700 铰支2 8700 矩形 400 700 铰支3 8700 矩形 400 700 铰支-3 荷载信息i、j -跨号、节点号 P、P1-单位：kN/m、kN M-单位：kNM X、X1-单位：mm131 跨中荷载集中荷载取值为箱梁加轨道的重量作用在梁上的最大值。-i 恒、活荷 荷载类型 P 或 M P1 X X1-1 活荷 集中荷载 145。00 1000 3 活荷 集中荷载 145.00 1800 梁自重 -1 恒荷 均布荷载 7.00 2 恒荷 均布荷载 7.00 3 恒荷 均布荷载 7。00 -4 计算结果4

52、1 节点竖向位移 Y （单位：mm，向上为正）-j I 1 2 3 4 5 6 7 J-1 0。00 -1。33 2。22 2.63 -2.59 -2.19 -1。53 -0.74 0。00Min 0。00 1.33 2.22 -2。63 -2.59 2。19 1。53 -0.74 0.00Max 0.00 -0。35 0.63 -0。79 0。80 0.67 -0.45 0。19 0。00。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2 0。00 0。56 0.95 1。22 1.37 1。38 1.21 0。79 0。00Min 0.00 0.05 0

53、.01 -0。04 0。06 -0.04 0.01 0.05 0。00Max 0.00 0。56 0。95 1。22 1.37 1.38 1.21 0.79 0.00.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 3 0.00 1。16 -2。22 2.83 2.97 2。68 -2。02 1.08 0.00Min 0.00 -1。16 -2。22 2。83 -2.97 -2。68 -2.02 -1.08 0。00Max 0.00 0.19 0.45 -0。67 -0。80 0.79 -0。63 -0。35 0。00-42 节点转角位移 (单位：rad，逆时针为正)-

54、j I 1 2 3 4 5 6 7 J- 1 -0。001311 -0.001055 0。000591 -0.000158 0。000217 0。000507 0。000687 0.000729 0.000608Min -0.001311 0.001055 0。000591 0。000158 0。000030 0.000168 0.000233 0.000223 0.000113Max -0.000338 -0。000300 0.000204 0。000077 0.000243 0.000507 0。000687 0.000729 0.000608。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。

55、.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2 0.000608 0。000429 0。000299 0.000192 0.000081 0.000061 0.000259 0.000540 0。000931Min 0.000113 0。00000 -0.000049 -0。00003 0.000051 -0.000061 -0.000259 -0。000540 -0。000931Max 0.000608 0.000429 0.000299 0。000192 0。000132 0。000038 0。000049 0.000008 0。000113.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.

56、。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。3 -0。000931 -0.001110 0.000782 0。000341 0。000079 0。000451 0.000750 0.000949 0.001021Min -0。000931 0。001110 0。000782 0.000341 -0.000056 0。000077 0.000204 0。000300 0。000338Max -0。000113 0。000223 0。000233 0。000168 0.000079 0.000451 0。000750 0.000949 0.001021-43 支座反力标准值 （单位:

57、kN，向上为正； kNM，逆时针为正）- i N （I) M (I） N （J） M （J）- 1 恒荷 24.4 0.0 67.0 0。0 活荷 126.8 0.0 9。5 0.0 活荷 Min 0.0 0.0 -17。1 0。0 活荷 Max 126。8 0.0 26。5 0.0 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 2 恒荷 67。0 0.0 67。0 0.0 活荷 9。5 0。0 134。0 0.0 活荷 Min 17.1 0。0 6.6 0.0 活荷 Max 26.5 0。0 140.6 0.0 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。

58、.。.。 3 恒荷 67.0 0。0 24。4 0。0 活荷 134。0 0.0 19。7 0.0 活荷 Min 6。6 0。0 0.0 0.0 活荷 Max 140.6 0.0 19。7 0.0 -44 支座反力设计值 （单位:kN,向上为正； kNM,逆时针为正） - i N （I） M （I） N (J） M （J） - 1 206。7 0。0 99.7 0。0 Min 201.9 0.0 104.1 0.0 Max 206。7 0。0 117。5 0.0 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 2 99。7 0.0 268.0 0。0 Min 104.1 0

59、.0 263。8 0.0 Max 117。5 0。0 277。2 0.0 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 3 268。0 0。0 56.8 0.0 Min 263。8 0.0 52.0 0.0 Max 277。2 0.0 56.8 0.0 -145 梁内力标准值 （单位: V-kN,以绕截面顺时针为正; M-kNM，以下侧受拉为正）-i I 1 2 3 4 5 6 7 J-1 M 恒荷 0.0 22。4 36.4 42.2 39。7 29。0 9。9 -17.4 -53.0V 恒荷 24.4 16。7 9。1 1。5 -6.1 -13。7 -21.3 -

60、28.9 36.5M 活荷 0.0 125.2 105。4 85。6 65。8 46。0 26.2 6.4 13.4V 活荷 126。8 18.2 18.2 -18。2 18。2 -18。2 18。2 18.2 18.2Mmin 活荷 0。0 0。0 0.0 0。0 0。0 0.0 0。0 -15。3 38.2Vmin 活荷 0。0 -21.1 -21。1 -21。1 21.1 -21.1 -21.1 21。1 21.1Mmax 活荷 0.0 125。2 105.4 85。6 65.8 46。0 26.2 21。7 24。7Vmax 活荷 126.8 2。8 2。8 2。8 2。8 2.8 2

61、。8 2。8 2.8.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2M 恒荷 53。0 -24.0 3.3 9.1 13。2 9.1 3。3 -24。0 53.0 V 恒荷 30.5 22。8 15.2 7。6 0。0 -7.6 15。2 -22。8 30。5M 活荷 -13。4 22.9 -32。4 41.9 51。4 60.9 70.4 79。9 -89.4V 活荷 -8。7 8。7 -8。7 8。7 -8.7 8.7 -8。7 -8.7 8.7Mmin 活荷 -38.2 -32。2 32.4 41。9 51.4 60.9 70。4

62、-83。5 99.0Vmin 活荷 14。2 14.2 14。2 -14。2 -14。2 14.2 14。2 -14。2 -14。2Mmax 活荷 24.7 9。3 0。0 0。0 0。0 0。0 0.0 3。6 9。5Vmax 活荷 5.5 5。5 5。5 5.5 5。5 5.5 5。5 5.5 5。5。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 3 M 恒荷 53.0 17。4 9.9 29.0 39。7 42.2 36.4 22.4 0。0V 恒荷 36。5 28.9 21.3 13.7 6.1 -1.5 9.1 -16.7 24.4M 活荷 -89。4

63、46。8 128。7 107.2 85。8 64.3 42。9 21.4 0.0V 活荷 125.3 125.3 -19.7 -19。7 19.7 19.7 -19。7 -19.7 19。7Mmin活荷 -99。0 0.0 0.0 0。0 0.0 0.0 0.0 0。0 0。0Vmin 活荷 1.1 -1.1 19.7 19。7 -19.7 -19.7 19.7 19。7 19。7Mmax 活荷 9。5 46。8 128.7 107.2 85。8 64。3 42。9 21.4 0.0Vmax 活荷 126.4 126。4 0.0 0。0 0。0 0.0 0。0 0.0 0.0-46 梁内力设计

64、值及配筋V 剪力（kN)，以绕截面顺时针为正； M 弯矩（kNM），以下侧受拉为正； As纵筋面积（mm); Asv箍筋面积(mm）-i I 1 2 3 4 5 6 7 J-1 M 0。0 0。0 0。0 0.0 0.0 0。0 0.0 42.2 117.0As 面 筋 0 0 0 0 0 0 0 215 605As / bho 0.00 0.00% 0。00 0。00 0.00 0.00 0。00% 0。08% 0.23x / ho 0.000 0。000 0.000 0。000 0。000 0。000 0。000 0.017 0。048裂缝宽度 0。000 0.000 0.000 0.00

65、0 0。000 0。000 0。000 0.043 0.300实配面筋 0 0 0 0 0 0 0 237 666M 0.0 202.1 191。3 170。5 139。8 99.2 48。6 12.9 0。0As 底 筋 0 1066 1006 893 727 511 248 65 0As / bho 0。00% 0。40 0。38% 0。34% 0。28 0。19 0。09% 0。02% 0.00x / ho 0.000 0。085 0.080 0。071 0。058 0.041 0.020 0。005 0.000裂缝宽度 0.000 0.252 0.262 0。271 0。279 0。2

66、47 0.048 0.006 0。000实配底筋 0 1172 1107 982 800 562 273 72 0V 206。7 25.4 -20。3 28。0 -36.8 -45。9 -55.1 64。2 73.3Asv 16 16 16 16 16 16 16 16 16构造配筋 As,min 602 Asv，min 16 Dmin 6 Smax 350挠度验算 截面 3 : f 15。9 f / Li 1/546。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 2 M 117。0 -73.9 -49.4 49。6 58。8 76.2 -102.6 145。

67、7 202.2As 面 筋 605 379 252 253 300 391 529 759 1066As / bho 0。23% 0.14 0。10 0。10 0。11% 0。15% 0.20 0。29 0。40x / ho 0。048 0。030 0。020 0.020 0。024 0。031 0。042 0.060 0.085裂缝宽度 0。300 0。111 0.047 0.043 0。050 0。079 0。238 0.265 0。269实配面筋 666 417 277 278 330 430 582 835 1173M 0。0 0。0 0。0 12.3 17.9 12.3 0。0 0.

68、0 0。0As 底 筋 0 0 0 62 91 62 0 0 0As / bho 0。00 0.00% 0.00% 0。02 0。03% 0。02 0.00% 0.00 0。00%x / ho 0。000 0。000 0.000 0。005 0。007 0。005 0.000 0。000 0。000裂缝宽度 0.000 0.000 0.000 0。012 0.017 0.012 0。000 0。000 0.000实配底筋 0 0 0 68 100 68 0 0 0V 46。5 36.2 25。9 16。8 -19.9 -29.0 -38.2 -47.3 56。4Asv 16 16 16 16

69、16 16 16 16 16构造配筋 As,min 602 Asv，min 16 Dmin 6 Smax 350挠度验算 截面 5 ： f 6.5 f / Li 1/1344。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 3 M 202.2 -23.5 0。0 0。0 0。0 0。0 0。0 0。0 0.0As 面 筋 1066 119 0 0 0 0 0 0 0As / bho 0.40% 0。05% 0。00% 0。00% 0.00% 0.00 0。00% 0。00 0.00%x / ho 0.085 0.009 0.000 0。000 0.

70、000 0。000 0.000 0。000 0.000裂缝宽度 0。269 0。023 0。000 0。000 0。000 0。000 0。000 0.000 0。000实配面筋 1173 131 0 0 0 0 0 0 0M 0.0 48。1 192。1 184。9 167.8 140。7 103。8 56.8 0.0As 底 筋 0 246 1010 971 878 732 535 290 0As / bho 0.00% 0.09 0。38 0.37% 0.33% 0.28% 0.20 0。11% 0。00x / ho 0.000 0.019 0.080 0.077 0。070 0.058

71、 0.042 0.023 0.000裂缝宽度 0。000 0。039 0。247 0。259 0.270 0.281 0。278 0.058 0.000实配底筋 0 270 1112 1068 966 805 589 319 0V 220。8 211.6 28.8 18。5 21。5 -29。4 38.6 -47.7 56.8Asv 16 16 16 16 16 16 16 16 16构造配筋 As，min 602 Asv，min 16 Dmin 6 Smax 350挠度验算 截面 4 ： f 18.2 f / Li 1/4795。3。9 轨道计算书5。3。9。1、设计信息钢梁钢材：Q235梁

72、跨度（m)：12。000 计算长度为4m，在两个轨道之间均匀布置4道联系梁。梁平面外计算长度（m)： 4.000钢梁截面：焊接组合H形截面:HB1*B2*TwT1T2=400250*250*1015*15容许挠度限值： l/180 = 66.667 (mm)强度计算净截面系数:1。000计算梁截面自重作用： 计算5。3.9.2、设计依据建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）钢结构设计规范（GB 50017-2003）5.3.9。3、简支梁作用与验算1、截面特性计算A=1。1200e-002；Xc =1.2500e-001;Yc =2。0000e001；Ix =3.2027e-004；I

73、y =3。9093e-005；ix =1.6910e001;iy =5。9080e-002；W1x=1。6014e003;W2x=1.6014e003；W1y=3。1275e004;W2y=3.1275e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重 (KN）： G =1.0550e+001；自重作用折算梁上均布线荷（KN/m） p=8。7920e-001；3、梁上活载作用 该活载考虑的是箱梁的重量，均分到两支轨道梁上后的线荷载，由于箱梁长11m，支点间距取12m，考虑近似为均布线荷载。荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 11.00 0。00

74、 0.00 0.004、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位:KN）恒载标准值支座反力左支座反力 Rd1=5。275, 右支座反力Rd2=5。275活载标准值支座反力左支座反力 Rl1=66.000， 右支座反力Rl2=66.0005、梁上各断面内力计算结果 组合1:1.2恒+1.4活 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩（kN.m）： 0.000 90。503 164.550 222。143 263.281 287.963 296.191 剪力（kN) : 98.730 82。275 65。820 49.365 32.910 16.455 0.000 断面号 ： 8 9 10

75、 11 12 13 弯矩（kN.m）： 287。963 263.281 222。143 164.550 90。503 0。000 剪力(kN） ： -16.455 -32.910 -49.365 -65.820 -82.275 -98.730 组合2：1。35恒+0.7*1。4活 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩（kN.m)： 0.000 65。818 119。669 161。553 191.471 209.421 215。405 剪力（kN) ： 71.802 59.835 47。868 35.901 23。934 11。967 0。000 断面号 ： 8 9 10 11 12

76、13 弯矩(kN。m）: 209.421 191.471 161.553 119.669 65.818 0。000 剪力(kN） ： 11。967 -23.934 -35。901 -47。868 59.835 71。802 6、局部稳定验算翼缘宽厚比 B/T=8.00 容许宽厚比 B/T =15。0腹板计算高厚比 H0/Tw=37。00 容许高厚比H0/Tw=80.07、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m）：296。191（组合：1;断面：7）强度计算最大应力（N/mm2）：176.154 f=215。000简支梁抗弯强度验算满足。简支梁最大作用剪力（kN）:98.730（组合：1；

77、断面：1）简支梁抗剪计算应力（N/mm2）：27。528 fv=125。000简支梁抗剪承载能力满足。8、简支梁整体稳定验算平面外长细比y：67.705 梁整体稳定系数b：1.000 简支梁最大正弯矩(kN.m）:296.191（组合：1；断面：7)简支梁整体稳定计算最大应力（N/mm2）:184.961 f=215.000简支梁整体稳定验算满足.9、简支梁挠度验算标准组合：1.0恒+1。0活标准组合：1。0恒+1.0活 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0。000 65。336 118.792 160.369 190.067 207.886 213.826 剪力(k

78、N) ： 71。275 59.396 47。517 35.638 23。758 11。879 0。000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN。m）： 207。886 190.067 160.369 118.792 65。336 0。000 剪力（kN） ： 11.879 23.758 -35.638 47。517 59.396 -71.275 简支梁挠度计算结果: 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 挠度值（mm)： 0。000 12。709 24.457 34.435 42。012 46.739 48.344 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 挠度值(mm）

79、： 46。739 42。012 34。435 24。457 12.709 0。000 最大挠度所在截面: 7计算最大挠度： 48。344(mm） 容许挠度: 66.667(mm） 注：此处我们将采取用50mm厚的垫板将轨道梁垫高50mm，以避免钢梁下挠接触楼板.简支梁挠度验算满足.* 简支梁验算满足。*5.3。10 钢梁吊装几个注意的问题1 钢梁在卷扬机起吊瞬间,会产生5吨左右的侧向力，采取的措施是在有侧向力的一侧用2台10吨的手拉葫芦拉住钢梁,待钢梁离开滚杠后，慢慢松动手拉葫芦，钢梁与吊装方向一致后(吊装不再有侧向力），拆除手拉葫芦.2 钢梁使用卷扬机上升时一定要步调一致，同时上升，统一指挥

80、；3 钢柱上的上升位置不能有任何障碍（钢柱上牛腿不能设置）,钢柱上升到设计标高,立即用电焊固定钢梁,至少有300mm长的焊缝后才能松掉卷扬机。4 五层楼面的混凝土强度需到100%后，钢梁才能在楼面运输，若未达到，则需要在5层楼面梁下加支撑钢柱，截面HW150X150X7X10。5.3。11 五层楼面梁支撑钢柱计算书-PKPM2008计算软件设计信息 - 钢材等级：235 柱高(m)：5。000 （5层的层高） 柱截面：国标宽、窄翼缘H型钢:HW150X150X7X10 柱平面内计算长度系数：1。000 柱平面外计算长度：5。000 强度计算净截面系数:1.000 截面塑性发展：考虑 构件所属结

81、构类别：单层工业厂房 是否进行抗震设计:不进行抗震设计 设计内力： 绕X轴弯矩设计值 Mx (kN.m）：0。000 绕Y轴弯矩设计值 My (kN.m）：0。000 轴力设计值 N （kN）:250。000 (箱型梁的自重) - 设计依据 - 钢结构设计规范 （GB 500172003） - 柱构件设计 -1、截面特性计算 A =4。0550e-003; Xc =7.5000e002; Yc =7.5000e-002; Ix =1。6600e005； Iy =5.6400e006； ix =6。3900e-002; iy =3。7300e-002； W1x=2.2100e004； W2x=2

82、。2100e-004; W1y=7。5100e005; W2y=7。5100e005;2、柱构件强度验算结果 截面塑性发展系数： x=1。050 柱构件强度计算最大应力(N/mm2）:61.652 f=215.000 柱构件强度验算满足。3、柱构件平面内稳定验算结果 平面内计算长度（m):5。000 平面内长细比x：78。247 对x轴截面分类：b 类 轴心受压稳定系数x:0。699 柱平面内长细比：x=78.247 = 150。000 柱构件平面内稳定计算最大应力（N/mm2)：88。179 f=215.000 柱构件平面内验算满足.4、柱构件平面外稳定验算结果 平面外计算长度（m）：5.0

83、00 平面外长细比y：134。048 对y轴截面分类：b 类 轴心受压稳定系数y：0.369 柱平面外长细比：y=134.048 = 150。000 柱构件平面外稳定计算最大应力(N/mm2）：166。896 f=215.000 柱构件平面外验算满足。5、局部稳定验算 腹板计算高厚比 H0/Tw=14.86 钢结构规范GB50017容许高厚比H0/Tw=75.0 翼缘宽厚比 B/T=5。85 钢结构规范GB50017容许宽厚比 B/T =13。0 * 柱构件验算满足.*5.3。12 混凝土受压计算混凝土：C30 Fc=14.3N/mm2 设混凝土强度达到50，则Fc1=7。1N/mm2支撑柱顶

84、加200x200x30厚的钢板，故受压面积为：200x200=40000mm2F=7。140000=284000N=284KN 250KN 故满足。5.4 二层H1000*40046*46型钢的吊装5。4。1 H型钢梁所在位置H10004004646位于二层+5.55米标高的2022/FK轴线区域内，单支钢梁616。75KG/M，单支长度为17。6米.总重约10.85吨H型钢位置示意图5.4.2 塔吊分析根据钢梁所在位置,采用3号塔吊进行吊装,3号塔吊为C7030,前面已经介绍过，根据现场、运输、制作的条件，钢梁分2段制作，现场拼装。整体吊装。吊装位置与钢丝绳选择同负一层钢梁吊装。序号构件轴线截面形式（mm)构件重量（kg）吊装半径（m）塔机型号额定起重量（kg）是否满足12122/KH100040030*3010.8521。73#703022米吊10。9吨是22122/FH700*250303010.8514.23#703020米吊12吨是5.5 安全措施本方案主要对方案的选择作重点叙述，其安全措施详见钢结构施工组织设计。