25层框架剪力墙结构国际大酒店工程高支模施工方案（58页）.doc

1、xx国际大酒店工程高支模施工方案项目经理: 公司总工程师： 项目技术负责人： 工程安全管理部： 分公司技术负责人: 技术中心办公室: 目 录 第一章编制说明及依据.1 第二章 工程概况.。.第三章 施工计划。.1第四章 模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收.。1第五章 质量保证措施.5第六章 模板安装和拆除的安全技术措施.。6第七章 监测措施.8第八章文明施工措施。9第九章施工应急救援预案。第十章 劳动力计划10 第十一章 柱梁板模板及支撑体系算11第一章 编制说明及依据 本工程结构高支模施工是工程的重点，目前高支模施工方案较为成熟可行的方法主要有两种：一为叠合梁浇筑法;二为传统的钢管支撑体系

2、。而本工程中，梁、板尺寸均不大，因此选择传统的钢管支撑体系较为适合该工程的现状.建筑结构荷载规范B00201中国建筑工业出版社混凝土结构设计规范B5000200中国建筑工业出版社建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社建筑施工模板安全技术规范J122008钢结构设计规范GB507203中国建筑工业出版社建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J130200建筑施工安全检查标准59-99第二章 工程概况xx国际大酒店工程位于xx市东部开发区,西邻中华路,北临文明大道,东临永明路,南临德隆街。该工程为25层框架剪力墙结构、有地下室,总占地面积为431.68m2。总建筑面积6877。7m2，地下室面

3、积102。66m2,地上5154.m2。地下层,地上25层,局部4层,建筑总高度105m。其中，一层实际施工高度米,二层、三层、四层5。1米。第三章 施工计划本方案是一至四层模板方案，工程一至四层层高高,工程量大，项目部合理组织劳力,做好物资供应（配备四层钢管、四层模板、方木)，同时做好技术保障，确保工期计划。施工顺序; 满堂架搭设梁板模板墙柱模板砼浇筑拆墙模拆梁板模板一层支模： 01年6月0日-201年7月8日二层支模: 2011年7月11日-011年7月23日三层支模： 21年7月6日-21年8月7日四层支模：211年8月10日-011年月22日第四章 模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收

4、 1、梁模:梁侧模采用与剪力墙相同的方法即方木背竖楞20，竖楞上背方木横楞并2螺杆50对拉;000梁底模下六道方木纵楞,梁底增加一道钢支撑，钢管立杆间距1000，立杆离地面100设扫地杆，每隔150设水平拉结杆与满堂架连接,梁底中部10增加顶杆。2、板模:底模下方木横楞200,钢管(钢支撑)横向00,纵向1000，扫地杆和水平拉结杆设置同梁支摸，另外须按规范规定设置剪刀撑。3、墙模:方木次楞间距200,钢管主楞间距500。对拉螺栓第一道距地300，.5米范围间距400，以上间距50。4、柱模，1150X115柱模板采用方钢背楞，间距00，中间设置两道对拉螺栓,钢管柱箍加固，1500高范围间距4

5、，其余间距500,柱箍外侧用对拉螺栓加固。5、所有立杆顶部与梁、板底水平杆相交叉处须加设一道防滑扣件，梁、板底水平杆对接处大于25时,在水平杆处应增加垂直立杆，对接扣件使用前应详细检查。、梁、板模板支撑采用扣件式钢管脚手架。立杆间距00X1000；梁底架体采用双立杆,双扣件,梁底加设钢管支撑100。水平杆间距50,立杆上的对接扣件交错布置,两根相邻立杆接头错开一步架,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于5，接头中心至主节点的距离为0.立杆搭接时,搭接长度为1000,采用三个旋转扣件固定。纵向水平杆的对接扣件交错布置，相邻接头错开5,水平杆布置在立杆内侧,水平杆采用对接和搭接

6、。满堂模板支架四边和中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，有底到顶连续设置；两端、中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑搭接长度100,三个旋转扣件固定。距地面200设置纵向扫地杆,横向扫地杆固定在纵向扫地杆下方的钢管上。8、检查验收1)、管材料要求:、采用钢管4m,壁厚为。0m(目前市场供应的均为此类钢管）。锈蚀、弯曲、有裂缝的钢管严禁使用,使用的钢管应先作好防锈处理。、铸铁扣件。有断裂、变形、滑丝的扣件,禁止使用，扣件使用前浸泡柴油作防锈处理后,才能使用，扣件活动部位应灵活转动，当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不小于5mm,直角扣件大于50件，旋转及对接

7、扣件大于50件,批量在场350件以内，应用一批量验收,直角扣件的批量大于000件时，还应进行扭转刚度试验样本数量为10件。2)、检验方法及允许偏差脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准,应按表82。5的规定确定.不合格的必须重新拧紧,直至合格为止。 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准第五章 质量保证措施一、钢管搭设要求：1、同一立面的小横杆,应对等交错设置，同时立杆上下对直。2、搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。、严重锈蚀、变形、,螺栓螺纹已损坏的

8、扣件不得采用。4、斜杆接长,不得采用对接扣件。应采用叠交方式,二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于。4m.5、钢管脚手架座立于楼板上的，必须在立杆下加垫板。6、不得采用承插式钢管做底步立杆交错之用.钢管底部必须用木方加垫，且作相应的固定措施。7、所有扣件紧固力矩，应达到45kgm。二、模板安装要求:（）、模板安装前,先检查模板的质量,不符质量标准的不得投入使用。（2)、梁模板通病现象：梁身不平直。梁底不平及下挠。梁侧模炸模。局部模板嵌入柱梁间、拆除困难。防治措施:、支模时应遵守边模包底模的原则,梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。B、梁测模必须有压脚板、斜撑、拉线通育后将梁侧钉

9、固。梁底模板按规定起拱。C、混凝土浇筑前,模板应充分用水浇透。(3）、柱模板:通病现象：炸模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实,或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲。防治措施：A、根据规定的柱箍间距要求钉牢固。B、成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线,再立中间柱模。C、四周斜撑要牢固。（4）、板模板通病现象:板中部下挠,板底混凝土面不平。防治措施:、楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度,搁栅面要平整。B、支顶要符合规定的保证项目要求。C、板模按规定起拱.第六章模板安装和拆除的安全技术措施1、模板支架搭设人员必须佩戴好安全帽、系好安全带等。、钢管与搭设按质量按规定

10、进行检查验收,合格后方准使用,做好模板支架的安全检查与维护.3、模板支架使用期间,不得任意拆除杆件。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨后上架应有防滑措施。5、在混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态.观测人员发现异常时应立刻报告施工负责人,施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业,情况紧急时应采取迅速撤离人员的急救措施,并进行加固处理。6、混凝土浇筑过程中应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆放.7、工地临时用电线路的架设,应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范的有关规定执行。8、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。9

11、、模板支架拆除时,应在周边设置围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员入内.10、高支撑模板安装)、立杆：纵向间距不大于1.米,横向间距1.米，离墙0。1米处加密。相邻立杆接头要错开.对接用一字扣连接。2)、剪刀撑纵横向每米布置,且在梁下加密沿梁连续布设,最下面斜杆与拉杆的连接点离地面不易大于0m，以保证架子的稳定性。钢管与地面呈45度到60度角，夹角用扣件连接。并随架子连续布置到顶。3)、梁板模板采用1m厚胶合板，0mm100mm方木做竖楞，模板的横楞间距为10m,大横楞间距为000m。 )、支模顺序：顶架梁底模(绑钢筋)梁侧模板模板检查验收 。按建筑物的平面形状、梁的位置放线、定点选用

12、00厚木方做木按立杆间距排放低垫放置水平拉结杆逐根竖立立杆,随即与纵向拉结杆扣牢加设剪力撑铺设脚手板随搭上面段钢管调整顶面高度及平整度铺设固定模板5)、板制作、安装:a、梁模板制作 :梁底模按梁宽制作,先按整板长制作， 再配不足整板长度，梁侧模板高度为梁高减混凝土板厚, 再加0mm,长度同梁底模。b、梁模板安装：先将梁底板翻转在预先支撑的方木上钉1根钉,然后将底板吊起，将两端置于柱或墙的梁口上,用铁钉固定,同时在钉有钉子的位置上加支撑,中间加水平拉杆,按设计标高调整支撑的长度，并拉线取直。梁底板应起拱，当梁跨4m时,起拱高度宜为/10003100，安装侧模板将两侧模板用木夹具连接,当梁高700

13、mm时梁中可加两排对拉螺杆,对拉螺栓采用12500.做法同剪力墙的穿墙螺杆，侧模就位后应采用木板条压脚。c、板模板制作： 按梁边起算，先配制作整板， 再制作不足整板部位。d、板模板安装：先在主楞上需设支撑的位置钉2根铁钉,然后提起主楞临时固定于梁、柱侧模或墙模上,在有钉子的位置加支撑，从边跨一侧开始依次安装牵杠，调整支撑高度,基本到位后，放置次木楞,铺模板,铺完后用水平仪测量模板标高,并进行调整,标高校正完后支撑之间加设水平拉杆。e、模板安装完工后，应在浇筑砼前认真检查架体,包括扣件螺丝捻紧程度，扣件的完整性,立杆与水平杆防滑扣件是否齐全,梁侧对拉螺栓是否已捻紧，安装完毕各专业和安全、技术人员

14、、施工管理人员应进行全面检查,确保高支模架体安全。7)、模板及其支架的拆除：（一）大梁侧模因砼养护需要,砼浇注一天后拆除；底模及其支撑系统要等到砼强度达到1后方可拆除;在按照设计要求4天后,或者采用回弹仪测试砼强度达到了设计要求后经监理工程师同意后方可拆除。楼板模板的拆除见一般模板工程。由于模板安装工作量大,为加快周转材料的使用，施工时，可采取模板快拆体系,施工中先在梁、板底预置一短节梁底板或一小块板底模，次梁主要支撑在十字交叉部位,支撑时,采取独立支撑，支撑与梁、板支撑紧密连接，保障支撑牢固,拆除模板时，该独立支撑保留,以缩小梁、板跨度,为提前拆除模板创造条件。（)支模过程中应遵守安全操作规

15、程,如遇途中停歇,应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。(2）拆模时应按照施工高度搭设脚手板,禁止直接走钢管，施工在稳固的脚手板上。（3)拆楼层外边模板时,应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。（)拆除模板时，后浇带旁梁及地下室梁下的支撑28天内不能拆除。(二)模板及其支架的拆除时砼的强度应符合设计要求,当无设计要求时应符合下列要求:（1）侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除.（2)底模，在砼强度符合下表要求强度后，方可拆除。 结构类型结构跨度(M ）按设计的砼强度标准值的百分率计(） 板20,75800 梁

16、875800悬臂构件721008)、楼梯模板：楼梯模板采用40mmmm方木、4mm厚多层板加工制作,钢管支撑做支撑体系。)、 模板支设质量检验允许偏差如下表序号项 目允许偏差mm轴线位移柱、墙、梁2标 高53截面尺寸柱、墙、梁 ， 每层垂直度5相邻两板表面高低差26表面平整度57预埋钢板中心线位移3预埋管预留孔中心线位移9预埋螺栓中心线位移外露长度, 01预留洞中心线位移1截面内部尺寸+10 , 0当高支模的模板支设好,应及时对上述要求严格检查,且对支撑的构件材料，横向拉结,底部平整等项目检查，在符合规范要求后方进入下一步工序。第七章 监测措施、高支模架搭设完成，项目部应组织自检,并填写好验收

17、记录表，递交监理和上级主管部门进行验收,验收合格后才能进入下一道施工工序。、模板、钢筋工序施工完成后,必须再一次对高支模架进行检查,重点在顶层乘托模板木方的龙骨等,检查在模板施工时是否有拆松、拆动高支模架体的结构，再进行混凝土浇筑施工。3、混凝土浇筑期间派人观测高支模的状况,动态监控，及时发现情况。4、在楼面模板上卸钢筋或其他物料时,应防止对模板支撑产生偏心或过大冲击，严禁集中超负荷堆物5、捣楼面时,应进行动态跟踪,安排专职管理人员和木工堆模板支撑系统进行监控，以及时排除安全隐患.6、捣楼面时，项目部应组织相关人员对高支模系统进行一次总体检查验收,并形成记录。、监控的项目内容:模板及支撑系统的

18、变形情况、支架的沉降情况。混凝土浇筑、顺序及砼楼面堆积高度等情况施工荷载情况、工人操作情况等8、浇筑混凝土时，在高支模架体的梁底主、次梁交叉处设置监控点,工地现场管理人员和质安员定时做好巡检,观察模板及其支撑系统的变形情况,并定时进行记录,发现异常现象时暂停施工,迅速疏散人员,待排除险情并经施工现场安全员等管理人员检查合格方可复工。第八章 文明施工措施1、参加高支模架设施工作业人员应遵守施工现场的各项管理制度。2、根据项目部总体平面布置图,安排定的场地堆放高支模的架设材料,材料要分类堆放,堆放整齐。3、每次进场施工完成后,退场前要进行班组自检,高支模架上搭设剩余的材料，应堆放整齐，清理杂物。4

19、、进入施工场地的作业人员应遵守公司的规章制度,文明施工。5、施工作业期间，高支模架设施工人员应合理组织施工材料，分段搭设好,退场前应清理剩余的材料.6、高支模架拆除期间及时清运拆卸的材料。第九章 施工应急预案电话:838007035、项目部在现场办公室设置急救药箱和配备适当的药品和救护品。4、应急预案启动的条件：本工程的场所发生有下列情况时，应启动应急救援预案.1)在施工过程中，造成人身伤亡或财产损失时2）对施工场区的影响有明显的破环时3）模板火灾4)浇筑混凝土时模板支架明显位移)模板坍塌6）应急救援预案小组认为必须启动应急救援预案时5、应急响应 出现事故时,在现场的任何人员都必需立即向组长报

20、告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等,及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。 组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作,并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力.事故的各情况由公司向外向上汇报. 6、高支模应急救援预案具体措施： (1）有关人员的安排 组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作,立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力.组员立即进行抢救。 (2）人员疏散、

21、救援方法 人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排 各操作人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时,先对支架进行观察,如需局部加固的,立即组织人员进行加固后,方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 （3）伤员救护 休克、昏迷的伤员救援 让休克者平卧,不用枕头，腿部抬高30度.若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧,可采用半卧。注意保暖和安静,尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用

22、吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 立即拨打1急救电话或送医院。 (4）现场保护 由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来,由警卫人员旁站监护,防止闲人进入. （5）当模板支撑体系位移监测值超出预警值时，必须立即停止作业,应对模板支撑系统进行加固后方可继续施工,当监测值超出控制值时，应立即撤离作业人员。（6）当模板发生火灾时，应立即通知项目部义务消防队进行灭火,当火灾有蔓延趋势或无法控制火灾现场时,应立即组织所有人员撤离同时拨打19救援.(7)当施工现场作业人员发生触电时应迅速断绝电源,同时迅速检查触电者的呼吸

23、、心跳情况，就地抢救，及时进行人工呼吸和胸外心脏按摩，立即请医生抢救，或在不中断抢救的前提下,送往医院急救(8)当事故有扩大、自救无法控制时,应按预案的措施,启动队受影响区域的疏散机制，包括事故发生后的疏散、警戒、交通管制，即在确保施工现场和受影响区域人员安全的前提下，按应急救援预案事先确定的路线和方向疏散、撤离，对事故区域周边进行警戒隔离以保护事故现场、维护现场秩序、防止外来干扰，如有必要,协助交警部门对事故现场的周边道路实施有效的管制，为应急救援工作提出畅通的道路.第十章劳动力计划本工程满堂脚手架搭设工程量大,搭设高度高,局部梁截面大,为保证工程进度计划顺利完成,劳力配备如下:架子工木工钢

24、筋工普工0人50人人10人第十一章板模板及支撑体系计算书模板高支撑架计算书 选用20X 244木胶合板,40X0方木（市场供应）一、参数信息：1。脚手架参数横向间距或排距(m)：1。00；纵距(m）：1.0；步距(）:1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0。10；脚手架搭设高度()：6。0;采用的钢管(m）:43。0;扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m):。0;混凝土与钢筋自重(k/m）:25.000；楼板浇筑厚度（）：0.10;施工均布荷载标准值(kNm2）：1.000;。木方参数

25、木方弹性模量E（Nmm):90。000;木方抗弯强度设计值(N/mm2）:13。00；木方抗剪强度设计值(Nm2）:1.400;木方的间隔距离（mm)：2.000;木方的截面宽度(m）:00;木方的截面高度(m):80。00; 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩和截面抵抗矩W分别为：W=4.08.0008。006 =42.67 cm3；I=。008.00。008。00/2 170。6 cm4； 方木楞计算简图。荷载的计算:(1)钢筋混凝土板自重（N/m）:q= 25。0000.250。20 = 0。0 kN/m;(2）模板的自重线荷载（km):2=

26、 0.350。250 =0。088 kNm;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(k)：p1 =(1.00+.00）1。000。5 =。50 kN;2。方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q= .2(。5 。88) 1.05kN/m;集中荷载 p = .4。750=1。50 kN；最大弯距 M = Pl + q8 = 1。1.00 4 + 01.02/8 0.388 km；最大支座力N= P2 +ql/2 = 02 +1.5。00/2 = 1。2kN；方木的最大应力值 = / = 0。381/42.66103 9。

27、07 N/mm2；方木抗弯强度设计值 =13.0mm;方木的最大应力计算值为9。097N/m2小于 方木的抗弯强度设计值 。/mm，满足要求！3。方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下： Q = ql+ 截面抗剪强度必须满足： = 3/2bh T其中最大剪力: V1。00.0/2+1。050/2 = 1.08 kN;方木受剪应力计算值 T = 3 10.50/(2 40。00 80.000) = 。482 N/mm；方木抗剪强度设计值 T = 1。400 N/m2;方木受剪应力计算值为 0.482N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 。0 N/mm2，满足要求!.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静

28、荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下： 均布荷载 q q1 q = 。5+0。088=0。8 k/;集中荷载 = 5 N；方木最大挠度计算值 V50.838100.0004/（849500.000176666。7) +7。00000.0003 /( 4950.0001666。6) = 1。636 mm;方木最大允许挠度值 V= 100。000/250=4。000 mm;方木的最大挠度计算值 .636 mm小于 方木的最大允许挠度值4。00 mm，满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P .0051。0 + 1

29、.5 = 2055kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN。m） 支撑钢管计算变形图(k。m） 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 ax = .1kN。m；最大变形 Vmax = .447 mm ;最大支座力 Qmax = 8.91 k ;钢管最大应力 = .71106449000171.659 N/mm;钢管抗压强度设计值 f=20。00 /mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 1769 /m 小于 钢管的抗压强度设计值 25。000 /m2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

30、范培训讲座刘群主编,P6页,双扣件承载力设计值取1。00N,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=8.991 k;R 2。80 k，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重(kN）： NG1 = 0.1296。800 = .87 k；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN）： NG2 = 0。5010001。000.350 kN;(3）钢筋混凝土楼板自

31、重()： G3=2500。101。001.0 = 3。00N；经计算得到，静荷载标准值 G= G1+N2+NG3 =4。228 kN;2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值 （1。000+000 ） 10000 = .000 N;.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N 1。2N+.4NQ = 。273 kN;六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 - 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 9。73kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i- 计算立杆的截面回转半径(c) ： .59 c; A - 立杆净截面面

32、积(m）：A = 4.4c2; W 立杆净截面模量(抵抗矩）(c):W=4。49 cm; -钢管立杆最大应力计算值(/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值 :=205。00N/mm2； 0-计算长度 （m);如果完全参照扣件式规范,按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数,取值为1.155； 计算长度系数,参照扣件式规范表5.33;= 1。70； a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。0 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L h+2a = 1。50+01002 = 1。700 m； 0/ 10. 15。900= 17。000 ;由长细比 Loi 的

33、结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537;钢管立杆的最大应力计算值;923.456/(.5342.00) = 4.72Nmm；钢管立杆的最大应力计算值 40。729 N/2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 0。0/m2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算0= 1k2（h2） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。15;k - 计算长度附加系数，+2a 1。700 按照表2取值1。00 ；上式的计算结果：立杆计算长度 o=k12(h+2a） .181.01（1。50+0。002)= .35 m; L 2034。64/ 。0 = 128。000 ;由长细比L

34、o 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= .0;钢管立杆的最大应力计算值 ；=9273.456/(0.06424。00） =.870 /mm2;钢管立杆的最大应力计算值= 3。87N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 = 2.00 N/mm2，满足要求!通过验算, 483。0钢管支撑体系满足施工需要。 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求:梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单

35、立杆或双立杆;b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计:a当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置；.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多； c。高支撑架步距以。9-。5m为宜,不宜超过.5。3.整体性构造层的设计：。当支撑架高度0或横向高宽比6时,需要设置整体性单或双水平加强层；b。单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格

36、总数的/;c双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔015m设置，四周和中部每101m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4剪刀撑的设计：a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015m设置。5.顶部支撑点的设计:a。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于00；b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于20mm；c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载1kN时，可用双扣件；大于12N时应用顶托方式。.支撑架搭设的要求：a

37、。严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在450N。,钢管不能选用已经长期使用发生变形的； 。地基支座的设计要满足承载力的要求。.施工使用的要求:a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。墙模板计算书墙模

38、板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范( 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB5001-202、钢结构设计规范（GB 5001-03）等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨.组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞（内龙骨）间距(mm):25;穿墙螺栓水平间距(mm）:50;主楞(外龙骨)间距(m):00；穿墙螺栓竖

39、向间距(mm):50;对拉螺栓直径(m):M12；2.主楞信息龙骨材料：钢楞；截面类型:矩形;宽度()：40。00；高度(mm）：0.00；壁厚（mm):500；钢楞截面惯性矩I(cm4）:84.92;钢楞截面抵抗矩W(cm）：2.23；主楞肢数：；3。次楞信息龙骨材料：木楞;宽度(mm）：4000；高度()：80.00;次楞肢数：;4面板参数面板类型：竹胶合板;面板厚度(mm):30;面板弹性模量(/m2）:900.00;面板抗弯强度设计值c(N/m2）:13.00;面板抗剪强度设计值（N/m2):1。0;5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f（Nmm2):1。0;方木弹性模量E(N/mm2）:

40、9000；方木抗剪强度设计值f（N/2）：1。50;钢楞弹性模量(/mm2）:10000。00;钢楞抗弯强度设计值fc(/mm):205。； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值： 其中 - 混凝土的重力密度,取24。000k/m; t 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输入时系统按200/（T+15)计算,得5。714; T- 混凝土的入模温度,取20000; V - 混凝土的浇筑速度，取。500m/； H - 模板计算高度，取。000m； 1- 外加剂影响修正系数,取.000; -混凝土坍落度影响修正系数

41、,取1.。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705kN/m2、72。00k/m,取较小值4.70 kN/m作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F=47.705kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=.000 k/m。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1。抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下： 其中, M-面板计算最大弯距（。

42、m）； -计算跨度（内楞间距): l=5.0m; q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。27。71.500.90=。kNm,其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值2: .42。00.500.90=1。260km; q q1 + q2=25.761。60=7。02k/m;面板的最大弯距：M =0。7。01202。= 1。69105N。m；按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中, 面板承受的应力(N/m2）; -面板计算最大弯距（.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : ：面板截面宽度,h：面板截面厚度； W5013.013。0/6

43、=.4114 mm； f -面板截面的抗弯强度设计值(m);f13。00/m2;面板截面的最大应力计算值： = 1。695 / 1.41104= 11。99Nmm2；面板截面的最大应力计算值 =11.991/m2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13。000N/mm,满足要求!。抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力（N）; l-计算跨度(竖楞间距):l250.mm； 作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。27。710.500.90.761kNm; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： .42.000.5.90=1。2km； q =q1 q2 。71

44、+16027。02 k/m；面板的最大剪力： = 0。2。01250。 = 05.105N;截面抗剪强度必须满足： 其中,-面板截面的最大受剪应力（Nmm）； -面板计算最大剪力(N): = 405.105N； b-构件的截面宽度(mm)： = 500mm; h-面板厚度(mm):hn= 13.0m ; fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 3.000 N/mm；面板截面的最大受剪应力计算值： T =34053。10/(25001.0)=。935N/mm2;面板截面抗剪强度设计值: v=1.500N/m2;面板截面的最大受剪应力计算值T.935m2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T

45、=1.500m2,满足要求! 3。挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下： 其中,q-作用在模板上的侧压力线荷载:q = 4。10.50= 2。85N/m; -计算跨度（内楞间距): =250.00m； E面板的弹性模量：E = 9500。00N/m2； I-面板的截面惯性矩： I =5。01。301.30.30/12=9。1cm4；面板的最大允许挠度值: = 100mm；面板的最大挠度计算值： = 0。7723。5250.04/(10900。009。5104） 。75 m;面板的最大挠度计算值: =0。25m 小于等于面板的最大允许挠度值 =.mm，

46、满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,内龙骨采用木楞，宽度40mm,高度0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=48080/6 = 42。m3;I = 080808/2= .67m4； 内楞计算简图1。内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M内楞跨中计算最大弯距(N。mm）; l-计算跨度(外楞间距): l =00。0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: .7。7。50=。880k/； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.00.250.900。630kN/

47、m，其中,0。9为折减系数。 q =（12.880+0.30）2=6.55 /m；内楞的最大弯距：M =0。16。55500。0000= .6905Nm;内楞的抗弯强度应满足下式: 其中， -内楞承受的应力（N/mm2)； M 内楞计算最大弯距（N。mm); W -内楞的截面抵抗矩（mm)，=4。2710; 内楞的抗弯强度设计值(m）； f1.000N/mm2；内楞的最大应力计算值: = 1.69105。2704 3。958 Nmm2;内楞的抗弯强度设计值: f = 1。00N/mm;内楞的最大应力计算值 = 3.58 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 =1。00N/mm,满足要求！2。

48、内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: 其中, V内楞承受的最大剪力； l计算跨度（外楞间距）: l 5000mm； 作用在内楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。247。710。50.9=12.880N； 倾倒混凝土侧压力设计值2: 1.42.0020900。30kN/m,其中，。90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(128+0。630）=65 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.66。7555。0 = 26。55；截面抗剪强度必须满足下式: 其中,-内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2)； 内楞计算最大剪力（N)： 026

49、。553N; b内楞的截面宽度(m）:b = 400mm ； h-内楞的截面高度(mm）:h =8。0mm； 内楞的抗剪强度设计值（N/mm2）: 1.500/mm;内楞截面的受剪应力计算值： =3026。553/(240.080。0）0。950/mm;内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1500N/m；内楞截面的受剪应力计算值 =0.950N/m2小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。0mm2，满足要求!3。内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下: 其中， 内楞的最大挠度（mm); 作用在内楞上的线荷载(kN/m）:q 7。71

50、.25/2=5.9 kN； l计算跨度（外楞间距）: l 500。0m ； -内楞弹性模量(/mm)：E 900。Nmm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I。7106;内楞的最大挠度计算值： =0.6711.200。004(10900。00.71106) 0。56 mm;内楞的最大容许挠度值： = 2。00m；内楞的最大挠度计算值=0。6m 小于 内楞的最大容许挠度值 =2。000mm，满足要求!(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为:截面类型为矩形,宽度4，高度8m，壁厚为5。00mm;外钢楞

51、截面抵抗矩W = 2.23c3;外钢楞截面惯性矩 I= 84.92cm4; 外楞计算简图4。外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中,作用在外楞的荷载:P= (1。27.71+.42.00)0。50.0/1=6.76k; 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）： l = 500m;外楞最大弯矩:M .175675.1500.00= 5。9115 N/mm;强度验算公式： 其中， 外楞的最大应力计算值(N/m2） - 外楞的最大弯距(。mm)；M 5。9105Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩;= 2.1214 m3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f 25.00N/m2;外楞的最大应力计

52、算值: = 5.91105/212104 =2.84 m2；外楞的抗弯强度设计值:f= 05。00/mm2；外楞的最大应力计算值 =7。842N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f205。00N/m2,满足要求！5。外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中, -外楞计算最大剪力（N）; l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l=0.mm; P作用在外楞的荷载： P (147.1.4。00）0.250。5/1755；外楞的最大剪力: =0。65675。7 2。20103N;外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， 外楞截面的受剪应力计算值(/mm2）; -外楞计算最大剪力(N）： 2.20103； b-外

53、楞的截面宽度(mm）:b 4。mm; h-外楞的截面高度（m)：hn = 0。0m ; fv外楞的抗剪强度设计值(Nmm2):= 1。500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =322013/（240。080.）.02N/m2;外楞的截面抗剪强度设计值:v=1500Nm；外楞截面的抗剪强度设计值: =1。0N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值 =0N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值fv=1.50N/m2，满足要求！外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下: 其中，-外楞最大挠度(mm）； P-内楞作用在支座上的荷载(k

54、Nm):P = 4710.2。0/15.96 kN/m; l计算跨度(水平螺栓间距): l 50.0m ； 外楞弹性模量（N/mm2): 0000.00 /mm2 ; I-外楞截面惯性矩（m4)，I=8.49105;外楞的最大挠度计算值： 1.14。9101500.03/（002100。08.4915）= 048mm;外楞的最大容许挠度值: 2。00mm；外楞的最大挠度计算值 =.0m小于外楞的最大容许挠度值 2。000mm,满足要求!五、穿墙螺栓的计算计算公式如下： 其中N 穿墙螺栓所受的拉力; A -穿墙螺栓有效面积(mm2); f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170。000 N/m2；查

55、表得:穿墙螺栓的型号:M12 ;穿墙螺栓有效直径: 9。85 mm;穿墙螺栓有效面积: A= 76 mm；穿墙螺栓最大容许拉力值： 1.0157。6015 =1.2k;穿墙螺栓所受的最大拉力：N =47.70.500。500=。926 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 =.926kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值N=1。920k，满足要求！ 柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 509001）、混凝土结构设计规范GB500102002、钢结构设计规范（GB 02003)等规范编制.柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑

56、模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度（m)：15.0;柱截面高度H(）:1150.00；柱模板的总计算高度:H= 3。0m;根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kNm2;一、参数信息。基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：2;柱截面宽度B方向竖楞数目:9;柱截面高度H方向对拉螺栓数目:;柱截面高度H方向竖楞数目:9;对拉螺栓直径（m)：M；。柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:矩形;宽度（mm):0。0;高度(）：100.00；壁厚（m):

57、3。0;钢楞截面惯性矩(m):128.44;钢楞截面抵抗矩W(cm3）:25.69;柱箍的间距(mm)：4;柱箍肢数:1;3竖楞信息竖楞材料：木楞；宽度(m）:.00；高度（mm):100。0;竖楞肢数:2;4面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15。00;面板弹性模量(N/mm):950.0；面板抗弯强度设计值fc（N/2):13.0；面板抗剪强度设计值（N/mm2)：1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(/m）：130;方木弹性模量E（N/mm2）:9500。0;方木抗剪强度设计值f(/mm2)：1.5；钢楞弹性模量E（N/mm2）:210000.0；钢楞抗弯强度设计值

58、c(N/2)：250; 柱模板设计示意图 计算简图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值： 其中- 混凝土的重力密度,取24。0kN/； t 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按20/（T+5）计算,得51; T 混凝土的入模温度，取000; V - 混凝土的浇筑速度,取20m/h; H-模板计算高度,取3。000m; 1- 外加剂影响修正系数，取1.00; 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力;分别为 47。5 kN/m、2.00N/2,取较小值47

59、。705k/m作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值1=47.70kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F22.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 38 mm，且竖楞数为 9,面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图。面板抗弯强度验算对

60、柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距: 其中， M面板计算最大弯距（Nm); l计算跨度(竖楞间距): l =18。0m； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 147。710.00.9=20。09m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: .42。00400。9.08Nm,式中,0.为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =0.601。00=21617kN/m;面板的最大弯距：M 0。121。61713813 4。12104N。mm;面板最大应力按下式计算: 其中, -面板承受的应力(N/mm2); -面板计算

61、最大弯距(。mm); W 面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度,h:面板截面厚度; W= 4005。01。0/=1.5004 m3; f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2);f=1300Nm2；面板的最大应力计算值: =MW 4.121 / 1.50104 = 2。744N/mm；面板的最大应力计算值 =2。44mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =3。000N/m2，满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: 其中,-面板计算最大剪力（)； -计算跨度(竖楞间距): 138。0; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1。

62、7.710。400。9=20.609kN/； 倾倒混凝土侧压力设计值2: .42.00400.90=1.008N/，式中,。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q= q1+ q2 =20.69100=21。67 kN/m；面板的最大剪力: = 0。621.61713 = 9.851N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中, 面板承受的剪应力(Nmm2); -面板计算最大剪力（N）:= 78.1N； -构件的截面宽度(mm): 40mm ； hn-面板厚度(mm）:hn = 1。0mm； fv-面板抗剪强度设计值(Nmm):fv = 13。000 /mm2;面板截面受剪应力计算值: =319.

63、8/（240015。0)=。47N/mm;面板截面抗剪强度设计值: f=1。50m2;面板截面的受剪应力 0。447Nmm2 小于 面板截面抗剪强度设计值fv=1。00N/mm，满足要求!3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中, 面板最大挠度(mm）; q-作用在模板上的侧压力线荷载(k/m）: q =47.710。409。08 k/m; l-计算跨度(竖楞间距):l 138。0mm ; E面板弹性模量(Nm2）:= 950。0 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩（mm4）； I= 401.015。0/1= 1。1310 m4;面板最大容许挠度:

64、= 1。0/50 =。552 mm;面板的最大挠度计算值： = 。6719。08138.04/(10950。01。13105） = 0。04 mm；面板的最大挠度计算值 =.044m 小于 面板最大容许挠度设计值= 。552mm，满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算.本工程柱高度为3。0,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为:W =50100100/6 = 8。33cm;I 5010100100/12 416.674； 竖

65、楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中,M-竖楞计算最大弯距（N。m)； l计算跨度（柱箍间距)： l0.0m； q作用在竖楞上的线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.210.14090=7。1kNm； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.2.00140。90=0.348kN/m; q = （7.+0。34）/=3.729kNm;竖楞的最大弯距:M =1.729400。0400。= 5。974N.m； 其中， -竖楞承受的应力（N/m2）； -竖楞计算最大弯距(N.mm）； W 竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=8。334； f 竖楞的抗弯强度设计值(N/mm);

66、f=13。000m2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 5.970/.3104 = 0.N/m2;竖楞的最大应力计算值=0。716Nmm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 13。000N/mm2，满足要求!2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下： 其中，竖楞计算最大剪力（N); l计算跨度(柱箍间距)： =40。0m; q作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 。47。10.140.90=7110Nm; 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1。4。000。0.9=0.34kN/m; q = (7.0+0348）/2=3.79/；竖楞的最大剪力: =

67、0。3。729400 94。26N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中,竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）; 竖楞计算最大剪力()： 94。92N； b-竖楞的截面宽度（m):b =5.mm ； n-竖楞的截面高度（mm）：hn = 0。0m ； f-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2）:1。500N/mm;竖楞截面最大受剪应力计算值: =94。926(20。0100.）=0。268/m2；竖楞截面抗剪强度设计值： fv1.50Nmm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。268N/m2 小于竖楞截面抗剪强度设计值 f=。50Nm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下: 其中,

68、 -竖楞最大挠度（m）； q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m）:q =4。1014 =6。58 k/m； l计算跨度(柱箍间距): l=40。 ； E竖楞弹性模量(N/mm2）：E = 9500.0 N/mm2 ； -竖楞截面的惯性矩(mm），=4。17106;竖楞最大容许挠度: =400/250 = 1.60m;竖楞的最大挠度计算值： = 。677。80.0/（10900。0。17106）= 0。29 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0。029mm小于 竖楞最大容许挠度 .0mm ,满足要求！五、方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞,截面类型为矩形,宽度mm,高度10mm，壁厚为3。5mm；截

69、面惯性矩和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W= 5。6 m3;钢柱箍截面惯性矩 12。4 c；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的; P =（1.2 47。10。9 +1。2。000。9)0。18 0。41 = 29 kN； 方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N = 。95 k; B方向柱箍弯矩图（N。m）最大弯矩: M 0。428kN.m; 方向柱箍变形图（k.）最大变形：V=0.031 m；1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M =

70、0。43 k。； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W=569 cm3;边柱箍的最大应力计算值: 15。85 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 05。000Nm2;B边柱箍的最大应力计算值 =15.85Nmm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=25。mm2,满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 。31 m;柱箍最大容许挠度: =33.3 50.533mm；柱箍的最大挠度 =.31m 小于 柱箍最大容许挠度153mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （m2）； 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取7。000/m

71、m;查表得： 对拉螺栓的型号： M4； 对拉螺栓的有效直径: 1155 mm； 对拉螺栓的有效面积： A05。0 m;对拉螺栓所受的最大拉力： N = 9957 k。对拉螺栓最大容许拉力值: N =1。751510-4 =1.850 N;对拉螺栓所受的最大拉力 N=9。9kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 =。5kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为：本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度mm,高度1m，壁厚为3。50mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 2.69c3；钢柱箍截面惯性矩 I 1

72、84.40cm4；柱箍为大于3跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）： 方向柱箍计算简图其中 P -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(N),竖楞距离取方向的; P(1。27。10。90+。2。000.）0.138 0。4/1 =。8 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力： N = 99N； 方向柱箍弯矩图(kN。m)最大弯矩: M .2 N。； 方向柱箍变形图（km）最大变形:V =0.31mm;1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 。43 m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: =25.69 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 15.85

73、2Nm2;柱箍的抗弯强度设计值:f 25。000 Nm2；H边柱箍的最大应力计算值 =5.8N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 205.00N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到： V = 0。31 mm;柱箍最大容许挠度: V= 38。333 / 250 1。33 mm;柱箍的最大挠度 =00mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.533m,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下： 其中 N对拉螺栓所受的拉力; A - 对拉螺栓有效面积 (m2); f- 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170。00 N/mm；查表得： 对拉螺栓的直径： M14 ； 对拉螺栓有效直径: 1

74、55 m； 对拉螺栓有效面积:A= 1050 m2;对拉螺栓最大容许拉力值： N 1。10510504 =17。0 kN;对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9。957kN。对拉螺栓所受的最大拉力：N=997kN 小于 N=17。850kN,对拉螺栓强度验算满足要求！ 梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(GJ13020）、混凝土结构设计规范B510-00、建筑结构荷载规范(B 5000-201）、钢结构设计规范（GB0017-003）等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术

75、200（）:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L。 一、参数信息.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (m):00;梁截面高度 D（）：。70混凝土板厚度（mm）:12；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1。00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a():0。10;脚手架步距（):1.50；梁支撑架搭设高度（m）：6。;梁两侧立柱间距(m）：1.20；承重架支设:多根承重立杆,木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:;立杆横向间距或排距b(m):.0；采用的钢管类型为483。00;扣件连接方式：单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2。荷载参数模

76、板自重(km2):0。35；钢筋自重（N/m3）:1。5;施工均布荷载标准值(kN/):1。0；新浇混凝土侧压力标准值（k/m2):8.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):。0；振捣混凝土荷载标准值(k/2）:2。3。材料参数木材品种:长叶松；木材弹性模量E（N/m2）：10000。；木材抗弯强度设计值m（N/mm2）：7。；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):17；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(/mm2）：20000。0;钢材抗弯强度设计值fm（N/):25。0；面板弹性模量（N/mm2)：50.;面板抗弯强度设计值fm(N/m)：1。0;4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：

77、00.0；面板厚度(mm)：12。0;5.梁侧模板参数主楞间距(m):500；次楞间距（mm）:10；穿梁螺栓水平间距(m):50；穿梁螺栓竖向间距（mm):500;穿梁螺栓直径（mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,宽度40mm,高度mm；主楞合并根数:2；主楞龙骨材料：木楞，,宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度,取2400kN/3； t -新浇混凝土的初凝时间,取3。

78、000h； - 混凝土的入模温度，取25.00； V - 混凝土的浇筑速度,取1。50mh； H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取。750m； 1- 外加剂影响修正系数,取1.0; 2 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为 26。72 k/m2、1。000 kN/m2,取较小值18。000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小

79、，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算 面板计算简图。抗弯验算 其中, - 面板的弯曲应力计算值(N/mm); M 面板的最大弯距（N.）; W面板的净截面抵抗矩,W = 50。01.21。26=12。00cm3； f 面板的抗弯强度设计值(Nmm2);按以下公式计算面板跨中弯矩: 其中 ，q 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.。5018。00。90=9。2k/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 。0。502.000.0=16k/m;q= q1+q2 =9.72+1。6 =1。90 N/m;计算跨度(内楞间距)： l = 100。00mm；面板的最大弯距M= 0

80、。1。981。002 1.10104N。mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 1。104 /1。1=015N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f =3.0N/mm2;面板的受弯应力计算值 .95N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值1.000N/m2，满足要求！2。挠度验算 q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: =18.000。50 = 9。0N/m； l-计算跨度（内楞间距):l = 10.mm; E面板材质的弹性模量: = 950。00N/m2; 面板的截面惯性矩: 50001。0。2。0/=7。20cm4;面板的最大挠度计算值： = 0.77。0010。004/（1009500。0

81、7。20104) =0.009 m;面板的最大容许挠度值： /250 =100000/25 = 0。400m;面板的最大挠度计算值 =0。09m小于面板的最大容许挠度值 0.00mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用木楞，截面宽度40m,截面高度80mm，截面惯性矩和截面抵抗矩分别为:W= 480806= 4267cm3； 088080/1 = 70.7m4; 内楞计算简图（1).内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中, -内楞弯曲应力计算值(/m2)； M - 内楞的最大弯距(N。mm

82、); W- 内楞的净截面抵抗矩； 内楞的强度设计值(Nmm2).按以下公式计算内楞跨中弯矩: 其中,作用在内楞的荷载,q = (1。18.00.0+12.0000.90)0。0/1=。0kN/； 内楞计算跨度(外楞间距）：l= 500m; 内楞的最大弯距: M=2.2000.002=5。4914N.mm;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 5。4044.270 1。287N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： = 17。0N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 1。7 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值小于 f=17。000N/mm2，满足要求!(2）。内楞的挠度验算 其中 - 面板材质的弹性模

83、量： 10000.0/m； q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =18。000./1=。80 N/m； l-计算跨度(外楞间距)：l = 00。00mm； 面板的截面惯性矩: = 1。70Nm2;内楞的最大挠度计算值: = 0。671。00000/（1000。0。7106）=0。0mm;内楞的最大容许挠度值: = 20mm；内楞的最大挠度计算值 =。4mm小于内楞的最大容许挠度值 =。00mm,满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,外龙骨采用木楞，截面宽度4mm，截面高度80mm,截面惯性矩和截面抵抗矩分别为：W =4080

84、80/6 = 。67cm；I =4080080/1 70。67cm4; 外楞计算简图（)。外楞抗弯强度验算 其中 外楞受弯应力计算值(N/m） M -外楞的最大弯距（N。m); 外楞的净截面抵抗矩; f -外楞的强度设计值（/mm)。最大弯矩M按下式计算： 其中,作用在外楞的荷载： = (.218.000.90+1。42。0.90)0。500.0/275kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l500m; 外楞的最大弯距：M = 0。172745。000500.00= 。4015.m经计算得到，外楞的受弯应力计算值： = 2。40104。710 5。629 N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值

85、: f17。00N/mm2;外楞的受弯应力计算值 5.29N/mm 小于 外楞的抗弯强度设计值f。00/mm2,满足要求！(2).外楞的挠度验算 其中 E- 外楞的弹性模量,其值为 1000/mm; -作用在模板上的侧压力线荷载标准值: p 。000。500.5/1 2。25 K; l-计算跨度(拉螺栓间距）:l = 500.0mm; I面板的截面惯性矩：110mm4;外楞的最大挠度计算值： 1。1462。25350。3/（010000。0017116) = 0189mm;外楞的最大容许挠度值: =2.000mm；外楞的最大挠度计算值 =0.189m 小于 外楞的最大容许挠度值 =2。00mm

86、，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下： 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A 穿梁螺栓有效面积 (mm); f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取7.0 N/m；查表得: 穿梁螺栓的直径：12m; 穿梁螺栓有效直径： 985 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 m2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N=18。000。500.5002=9。000 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： = 170。007/1000 = 12920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 9.0 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N12。20kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模

87、板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为： W =1000。12。1.00/6 2。4104mm； I = 1000001201.002。0012 = .44105m4; 1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中, - 梁底模板的弯曲应力计算值(m）； M - 计算的最大弯矩 (km）; l-计算跨度（梁底支撑间距）: l233。3m； q 作用在梁底模板的均布荷载设计值

88、(kN/);新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1: 1。2（200+50）1。00070。90=19。2kN；模板结构自重荷载：q2：120.51。000.=0kN/;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1。.001.。9。52kN/m;q = q1 q2+q319.8+0。8+。52=22.1kNm;跨中弯矩计算公式如下: Mmx = 。1022。72320。121。m; 0。2106/.40104=。/mm2;梁底模面板计算应力 =53 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值13.00N/mm2,满足要求！2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度

89、计算公式如下： 其中，q作用在模板上的压力线荷载: q=(（24.0+1。50）.700+0.5）。01。0N/m； l计算跨度(梁底支撑间距): 233.33mm； E-面板的弹性模量：E=950.0Nmm；面板的最大允许挠度值：=233.33/250 =.933m；面板的最大挠度计算值: = 0。6771.2003.34/（100950.1.41)026mm；面板的最大挠度计算值: 。26mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 233。3 / 25= 0。933mm,满足要求!七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和

90、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：()钢筋混凝土梁自重(kNm):q1 (240001。50)。701.000=17.850 kN/m；（2)模板的自重线荷载（k/m):q2= 0.501。000(2。70+0。700)/ 0.7001050 /m;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）:经计算得到,活荷载标准值 P1=(1。00+2.00)0。701000=2。100 N;.方木的支撑力验算均布荷载 q= 1.17801.21.0=22。60 kN/m；集中荷载 P=1。42。10=2。94 ; 方木计算简

91、图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为:N1=1。887 k;N2=。353 k;N3=7。67N;N4=188kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 6。0008.00。0 64。 cm3； =.08.0008。08。00/12= 26.0 c4;方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q7。667/1.00=7.6 kN/m；最大弯距 M =0。1ql= 。1。671.00100= 0。6 kN。;最大应力 M / W 0。76106600。=1.80 N/m2;抗弯强度设计值

92、f=13。 Nm2；方木的最大应力计算值 11。980 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13。0 N/m,满足要求！方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力:V= 0.676671。00= 。60 kN；圆木的截面面积矩 =0。7550.0500= 9625 N/mm2;圆木方受剪应力计算值 T=.601962./(56.00。00) = 0。N/mm2;方木抗剪强度设计值 。700 mm2；方木的受剪应力计算值0。705 N/mm 小于 方木抗剪强度设计值1.70 N/m2,满足要求！方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度

93、和,计算公式如下： 方木最大挠度计算值 0.6776。891000004 /(10000000256.014).60mm； 方木的最大允许挠度 1。00000/2504.000mm；方木的最大挠度计算值 .60mm 小于 方木的最大允许挠度 =.00m，满足要求！支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图（kN) 支撑钢管变形图（k。m) 支撑钢管弯矩图(k。m)经过连续梁的计算得到:支座反力 RA = R=0。70 kN；最大弯矩 max=0。17 kNm;最大挠度计算值 Vmx=0.3 mm;支撑钢管的最大应力 =.1766/449.0=39。242N/mm；支撑钢管的抗压设

94、计强度 f0。0 ;支撑钢管的最大应力计算值39。42 N/mm2小于 支撑钢管的抗压设计强度 205。0/2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.0kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为60kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。.5）： R c其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6。40 kN； R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=0.70 k；R 6。0

95、k，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 十、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 其中 - 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力：N1 0703 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1.20。1296.200=0。61 kN; N =0。3+0。61=1663 k; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比loi 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 (cm):i= .59; A 立杆净截面面积 (cm)： A = .4; W 立杆净截面抵抗矩（cm3）:W = 4。9； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/m); f 钢管立杆抗压强度设计值：f 205。00 N/mm2;

96、 lo- 计算长度 (m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1h (1) k1 - 计算长度附加系数,取值为：.5 ; u - 计算长度系数，参照扣件式规范表.3,u=1。00;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh 1。155。701.500 = 2.45 m； / = 295.20/15。90 85。0 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。9；钢管立杆受压应力计算值 ；=1663。469/（020944.00) =18.772 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 8.72 Nm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 = 050 N/

97、2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算l = k1k2(h+a) (2)k1 计算长度附加系数按照表1取值17；k2 计算长度附加系数,+2a=170 按照表2取值08 ;上式的计算结果：立杆计算长度 o =kk（h+) = 1.167108(50+.10)= 200 ; Lo/ 199。71/ 5900 = 12000;由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 1 ;钢管立杆受压应力计算值;=166。6(0.4172.00) 9。0 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 90N/mm小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 5.00 N/mm2,满足要求！模板承重架应

98、尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计:a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;b当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距

99、设置，但变化不要过多；c。高支撑架步距以0。9-1。m为宜,不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计:当支撑架高度m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔m设置,四周和中部每1-15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔m设置。.顶部支撑

100、点的设计：。最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400m;b顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件;大于2kN时应用顶托方式。6。支撑架搭设的要求：a。严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求;c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在-6N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7施工使用的要求：a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决