生物体外诊断产业园建设项目模板工程专项施工方案（57页）.doc

1、目 录一、编制依据1二、工程概况1三、施工计划1四、施工工艺2五、后浇带支模体系9六、施工安全措施11七、劳动力计划15八、模板计算书16一、编制依据1、建筑施工安全检查标准JGJ59-20115、建筑结构荷载规范GB50009-20016、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020117、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-919、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204201110、xx生物体外诊断产业园工程图纸和施工组织设计二、工程概况xx生物体外诊断产业园建设项目是由xxxx生物工程股份有限公司投资开发的集科研、办公、

2、生产、仓储为一体的综合性建筑，位于xx市经济技术开发区第十五大街与经南八北一路东北角.本工程为xx生物体外诊断产业园工程，有1厂房（5层）、2#厂房(5层及地下室一层）、3#厂房（5层），2厂房有地下室1层。其中123厂房建筑面积为61001。12，1厂房层高：一层4。9米、二层3。5米、三五层为4.9米、机房层为2。7米,总高度是26。4米，2#厂房层高：一层4。2米、二层四层层高4。3米,五层层高为4。4米、机房层为2.8米，总高度是30.2米,3#厂房层高：一四层为4。9米、五层为3.5米、机房层为2。7米，总高度是27。8米。以上总建筑面积为61001.12，地下室采用现浇钢筋混凝土框

3、架剪力墙结构,厂房框架的抗震等级为三级，抗震构造措施等级为二级，抗震设防烈度为7度、建筑防火分类为二类，耐火等级为二级，建筑结构安全等级为二级，设计使用年限为50年.本工程为现浇钢筋混凝土框架结构，基础形式为独立基础,构造筏板厚度为300mm，底板砼设计强度C40，柱为C40、梁板C40，楼层现浇板厚度分别为110mm、120mm等。层高（m）结构板厚（mm）梁尺寸（mm）柱子尺寸（mm）1层5。1 300300700、300900等600600、700700等一层4。9 120 250650、300700等600600、700700等二层3。5120250650、300700等600600、

4、700700等三五层4。9120250650、300700等600600、700700等三、施工计划通过对本工程施工进度的要求、工程资料及施工现场实际条件的分析并结合所选定的施工方法及技术措施，经过细致周密的计划安排，决定确保在合同工期内完成本工程施工任务.在施工过程中项目部施工负责人根据工程的施工总进度计划，统筹安排。各施工班组必须根据工程的实际情况,合理安排人力，避免本道工序的施工班组影响下道工序施工班组的施工，而造成窝工，影响工程的总体进度。合理充分地投入钢管、扣件、顶托等，使其满足施工的实际需要。具体如下:(一）、材料计划材料计划表名称规格数量钢管48，壁厚不小于3。0mm3500T扣

5、件十字扣、活动扣、对接扣435000只方木3888、50100，4米长1800m3对拉螺栓M14、M16按实模板镜面模板、普通模板915mm1830mm、1220mm2440mm65000m2（二）、机械设备计划机械设备计划名称规格数量混凝土泵按实3台安全带自动锁紧式150付安全帽加固式厚400个全站仪FTS532N1台水准仪NAL2323台钢卷尺5m、50m按需通讯设备对讲机12部四、施工工艺1、车库支模架相关参数表（1)梁模板（单位：mm）梁类型梁截面尺寸梁侧次龙骨梁侧主龙骨对拉螺杆规格间距双钢管规格垂直间距水平间距顶板梁3009003888250双钢管141道500（2）梁模板支架（单位

6、:mm）梁类型梁截面尺寸梁底立杆水平杆步距支撑高度根数纵向（沿梁方向)横向（梁两侧)顶板梁3009001900120015004。9m（3）楼板模板支架(单位：mm)板厚尺寸木方间距托梁立杆水平杆步距支撑高度纵向横向1203888250单根48钢管90090015005.1m2、主楼支模架相关参数表（1）梁模板(单位:mm）梁类型梁截面尺寸梁侧次龙骨梁侧主龙骨对拉螺杆规格间距双钢管规格垂直间距水平间距框架梁3007003888250双钢管无对拉螺杆框架梁3009003888250双钢管141道500（2）梁模板支架（单位：mm）梁类型梁截面尺寸梁底立杆水平杆步距支撑高度根数纵向(沿梁方向)横向

7、(梁两侧)框架梁3007000900120015004。9m框架梁3009001900120015004.9m（3)楼板模板支架（单位:mm）板厚尺寸木方间距托梁立杆水平杆步距支撑高度纵向横向1103888250单根48钢管90090015005。1m1203888250单根48钢管90090015005.1m（二）、模板安装构造措施：1、模板结构构件的长细比,满足技术规范要求。2、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定:梁和板的立柱,其纵横向间距应相等或成倍数。钢管立柱底部设垫板，在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。立柱顶端沿纵横向根据构造设置分别设

8、置水平拉杆和水平剪刀撑。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后,在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。（三）、满堂钢管支模架构造措施要求：1、立杆支撑地下室底板和结构板上，支模架立杆基础下设置100mm100mm垫板,确保立杆基础承载力均匀。2、可调顶托安装应与钢管架立杆上下垂直，调节可调顶托至支撑架要求的支撑高度，但可调顶托的螺杆丝杆伸出高度必须小于200mm。 3、模板支架设置纵横向扫地杆，必须先搭设扫地杆后才能进行二排架的搭设。纵向扫地杆离地约200mm。4、立杆纵横向间距900mm,步距1800mm，每一步距满设双向水平杆，

9、并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。5、高支模处满堂模板支架立柱，在外侧周圈设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔8m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为46m（4001950大梁两侧立杆设置连续式竖向剪刀撑，截面方向不超过4m设置一道竖向剪刀撑），并在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处各设置一道水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为450600。剪刀撑由底至顶连续设置，用48钢管拉结,斜杆与地面倾角为450600,并与地面顶紧,剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000

10、mm，采用不少于3个旋转扣件固定,剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不少于100mm.6、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧,使其扭力矩均控制在4065Nm.（四）、模板的施工 1、施工准备（1）脚手架搭设前对员工进行技术和安全作业交底，务必使班组和管理人员领会设计意图，保证现场与方案的一致性。（2）为了确保工程质量和安全目标,在材料上选用1518厚、1830915九夹松木胶板作为结构构件的模板；木方采用3888的方木；采用可铸锻性铁制作的扣件;钢管使用48钢管，壁厚不小于3.0mm，严禁使用不合格的钢管、扣件等.（3）模板承垫底部应预先找平，以保证模板的位置正确，防止模板底部漏浆。另外,在外墙、外柱部

11、位,继续安装模板前，要设置模板承垫付条带,并校正其平直。2、模板的安装：（1）总体施工的流程。（2）模板安装应满足混凝土结构工程施工质量验收规范相关技术要求。3、支模架的搭设（1)搭设面积根据结构的实际尺寸搭设,特别是立杆位置定位准确,便于梁支撑受力均匀.（2)扣件有直角扣件、回转扣件和对接扣件。用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝下，以防雨水进入，扣件的拧紧程度适度。立杆垂直,并必须采用对接。大横杆可以采用对接，剪刀撑和其它杆件可采用搭接，搭设长度不少于1m,并不少于3个扣件紧固.(3）为了保证支模架的整体稳固，同一立面的小横杆应按立杆总数对等交错设置。（4）支模架搭设完成后须由班组自检，项目

12、部组织相关人员检查合格后，报请监理验收。验收合格后才能进行下道工序。4、支模架的主要验收内容1）检查立杆的间距,检查立杆间距是否按立杆布置图布置。2）查看垫板是否晃动,检查方法：观察。3）立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差:2m高处不得到大于7mm、横距偏差不得大于20mm。立杆总垂直度不得大于70mm，用钢卷尺测量。4）纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于10mm,用水平仪或水平尺测量。5）在对屋面梁板混凝土浇注的全过程的支模架体变形进行检查,控制好变形量,确保其部位变形在预期范围内.4、扣件安装：1)同步立杆上两个相隔对接扣件的高差

13、应大于500mm，用钢卷尺测量：2)扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N。m,用扭力扳手检测。3）检查对接扣件的质量。5。剪力撑斜杆与地面的倾角45o60o,用角尺检测。6.其他未尽事宜按建筑施工模板安全技术规范，JGJ162-2008的相关要求执行。（六）混凝土浇筑方法及有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则:为确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程拟采用中间向两侧扩展的浇筑方式。2、混凝土浇筑过程应严格按方案程序进行，在支架下面要安装照明灯,在安全员的监督下,派木工进行巡查，发现问题立即疏散人员，确保安全的情况下进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时,安全员应即报告现场施工负责人

14、，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围.(七）模板的拆除拆模条件：拆模时，以拆模试件到达的强度要求为拆模依据。后浇带两侧要妥善加支撑。钢筋混凝土结构强度条件（通过制作同条件度块并作试验来确定)结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率表示()板2502，8758100梁8758100悬臂构件100拆模操作:1、侧模拆除:在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。2、模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)的有关条款。有专业工长必须申请技术负责人批准后

15、方可拆除。3、拆模应遵循先支后拆,后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板;自上面下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则.对于此高支模模板的拆除应从中间开始向两边延伸。4、模板工程作业组织,应遵循支模与拆模统一由一个作业班组作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。5、模板拆除工艺填写拆模申请单审批手续完善拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁连接件及侧模板分段片拆除楼板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统(八）技术质量保证措施1、严格落实班组自检、互检、交接检及项目部专业检“四检制度”，确保模板安装质量。

16、2、混凝土浇筑尽量安排在白天进行，混凝土浇筑过程中做好监控措施,严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。3、柱子模板拼缝，梁与柱等节点处采用胶带贴缝以确保混凝土不漏浆。为防止柱脚烂根,放线后采用水泥砂浆找平。4、梁、板模安装严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度，模板高度,脱模剂涂刷等的准确性,严格控制预拼模板精度。模板安装要求:项目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检验底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查当梁板

17、跨度4m时，模板应起拱，本工程主梁起拱高度为梁跨的1.5/1000。5、对锈蚀、压扁、裂缝等材料杜绝进场。6、拆模时,以技术负责人下发的指令书为拆模依据。7、落实施工技术控制措施、施工技术交底、安全交底，严格执行有关规定。8、振捣方法要求正确,不得漏振和过振。可采用二次振捣法，以减少表面气泡，即第一次在砼浇筑时振捣,第二次待砼静置一段时间后再振捣，一般在0。5h后进行第二次振捣.严格控制振捣时间和振动棒插入下一层砼的深度，保证深度在50100mm，振捣时间以砼翻浆不再下沉和表面无气泡泛起为止.9、在浇筑过程中,为了防止钢筋位置的偏移，在人员主要通道处的钢筋上铺设脚手板。10、在交叉作业时严禁操

18、作人员用重物冲击模板，不允许在模板蹬踩,保护模板的牢固和严密.11、拆模时注意钢管或撬棍不得划伤砼表面及棱角，不得使用锤子和其它工具剧烈敲打模板面。用塔吊吊装模板时，要缓慢移动避免剧烈撞击。12、在砼未达到设计强度前,严禁超载堆放材料,否则必须经过计算加设临时支撑，保证结构安全。五、后浇带支模体系地下室底板，顶板，侧板，梁设置的后浇带宽度为1m，沉降型后浇带待主体结顶填充墙砌筑完成沉降观测稳定后用C45混凝土浇捣封闭,非沉降型后浇带待60天以上用C45混凝土浇捣封闭。地下室顶板存在堆放材料现象，地下室模板支撑体系拆除时，后浇带部位模板不能拆除，需要独立的支撑体系，对此加固，保证上部能支撑临时荷

19、载。由于底板、墙板与顶扳均为双层双向钢筋，后浇带位置的钢筋密集，且须设止水钢板（或止水带），因此对后浇带的处理比较复杂。所以后浇带的留设和施工处理是本工程控制的重点。施工缝应根据图纸有关规定留置，一般留置在次梁跨中1/3处,主梁一般不留施工缝。后浇带宽度为1m。1、施工缝、后浇带、后浇板施工质量要求：(1）必须垂直。（2)梁、板钢筋上、下面保护层的厚度必须按要求作准，钢筋间距严格控制好尺寸。(3）断面必须垂直于水平面，严禁留成斜坡状。（4)堵缝用的木条尽量使用下角料，但必须符合尺寸。（5)梁板后浇带采用独立的支撑体系，(6）砼初凝能上人时，应速拆除施工缝的材料，拆除时严禁破坏砼棱角，拆除后必须

20、立即把垃圾清扫干净用水冲洗,并用麻袋或毛毯敷设严密。2、后浇带楼板侧面支模做一:采用锯齿模板做法3、后浇带梁处支模做法4、后浇带支撑做法梁板后浇带采用独立的支撑体系，与主体架体一起搭设,主体模板拆除时后浇带部分架体不拆,模板就不受影响，从而保证后浇带两侧沉降一致，后浇带浇筑后无错台、下沉、漏浆现象.六、施工安全措施（一）组织措施成立支模架施工领导小组： 组 长：卢华良 副组长：徐碧林组 员：曹海华、李哲、刘建江、陈国中、何海彬、陈文桂、严香如（二）安全文明施工1、进入现场的施工作业人员必须接受三级教育、经考试合格办理上岗资格证，方可上岗操作。2、所有作业人员必须参加施工现场周一安全活动和施工现

21、场统一组织的安全教育活动.3、作业人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品。4、作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话要求。5、交叉作业时,要有可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被他人伤害。6、任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，如必须拆动时须经施工负责人允许后方可。7、作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染.8、作业人员除必须执行作业时间限制以处，在作业过程中应自觉减少和消除噪音.9、作业人员除支持文明施工,个人行为要适应CI形象管理要求。10、拆除楼板顶时应一边支撑一边拆模板,禁止一次性拆完支撑。11、登高作业

22、时,各种配件应放在工具箱或袋中，严禁放在模扳或脚手架上，各种工具应系在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。12、装拆模板时,上下要有人接应,随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。13、装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要带安全帽。14、圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山.操作前应检查据片是否上紧，锯盘有无裂口。15、操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。16、接料应出锯片15cm，不得用手硬拉。17、小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍。18、超过锯片半径的木料，禁止上锯,截料应设截具。19、手持电动锯时应按料厚调整锯切深度,禁止架在腿上

23、锯切.20、按锯片齿数划分锯切与截料的功能，不得混用。21、锯片护罩必须完好，锯片连续断齿三个以上不得使用。22、平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料.23、多用木工机械使用时只准使用其中一种功能,并将其他功能的传动皮带拆除.24、现场严禁吸烟。25、模板存放时应当满足自稳角的要求.两块模板应当采取板面对板面的存放方法。长期存放时，应将模板联成整体。26、模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有交，并应先拆除一切临时支撑,经检查无误后方可起吊。模板起吊前应将吊车位置调整适当,做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力推、拉模板。严防模板大幅度摆动或倒其他模板。27、施工中，

24、必须搭设安全网和防护网，防护网应随墙体逐上升，并高出作业面1米以上。28、模板的存放场地必须平整夯实，堆放模板处严禁坐人或逗留。29、当风力超过5级时，应停止吊装.30、大模板就位安装后，为便于浇筑混凝土，两道墙模板平台间应搭设临时走道，严禁人员从外墙板上通过。(三）应急预案1、应争救援指挥领导小组的组成、职责及分工： 姓名职务分工厉航军（执行经理)组 长负责联系救护车辆王文国（技术负责人）副组长负责指挥人员抢救卢华良（安全负责人）组员负责现场抢救伤员2、浇砼施工过程中，如果支撑架出现局部变形，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在

25、的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。3、一旦在砼施工过程中，一旦发现板或梁出现轻微下陷，施工人员应停止施工，及时疏散，确定无危险时再组织施工人员加强底部支撑架,对支撑架进行加固后并通过验收后再进行施工，保证高支模的安全。4、发生火灾事故时,现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散.在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。5、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神

26、志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者,仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救.6、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员,首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位,同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场.对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运,以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面

27、向一侧，同时松解伤员的衣领扣,对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的 伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血.7、报警联络方式：火警电话119 急救电话120(四)监控监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况,发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应

28、急措施，并进行加固处理。4、监测、验收说明（1）班组进行安全检查，项目部进行安全检查。（2）模板工程检查重点部位：A:杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；B：连墙件是否松动;C：架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；D：施工过程中是否有超载现象；E:安全防护措施是否符合规范要求；F：支架与杆件是否有变形现象.）（3)高大支模架施工过程中由项目技术人员、安全、质量跟踪检查,确保按经审批的方案搭设;超承重支模架施工完成后， 应由公司进行检查验收，并经总监和专业监理工程师验收合格后才能进入后续工序的施工。 （4）混凝土浇筑过程中，在支架下面要安装照明灯,由安全员、

29、质量员及超承重支模架施工领导小组参与轮班监测,并派木工进行巡查，发现问题立即疏散人员,确保无危险的情况下进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，应立即查明情况，采取必要的安全措施和加固措施，要及时通知现场作业人员撤出危险范围.5、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每60分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次，连续观察3天.(1）本工程立杆监测预警值为20mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土,疏散人员，并及时进行加固处理.七、劳动力计划现场管理人员一览表：组长厉航军总指挥组长曹云中现场指挥,协调管理组长王文国现场技术指导组员吴春明高支模架

30、检查验收组员李哲浇筑现场管理组员刘连峰协助商混调度、车辆指挥组员徐碧林现场安全员，塔吊总指挥组员赵晓忠收料试验员李丽敏、史倩倩现场劳动力配备计划是根据招标文件提供的设计图纸、有关的预算定额、劳动定额和总进度计划编制的，主要反映工程所需各种技工、普工人数,它是项目部控制劳动力平衡、调配的主要依据。计划安排木工人员320名，高大支模架选用专业架子人员进行搭设，安排40名持证上岗操作工人，20名普工运送材料。 合理调配劳动力是提高劳动效率的关键。工期紧张时，项目经理部将现场劳动力分为两班。同时我单位还将对所有在施工程的劳动力进行统一调配，需要时马上调配至工作面配合施工，避免出现施工关键阶段因特殊原因

31、造成现场劳动力短缺的情况,以保障关键工序的顺利完成。八、模板计算书扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB500092012钢结构设计规范GB500172003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB500072011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 1642008计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1。00.模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距 b=0.90m,立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1。50m.面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.

32、0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2.木方3888mm，间距250mm，木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。模板自重0。30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3,施工活荷载2。50kN/m2。扣件计算折减系数取1。00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1。2（25.100.12+0。30)+1。402.50=7。474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525。100。12+0.71。402.50=6.516kN/m2由

33、于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。2,可变荷载分项系数取1。40采用的钢管类型为482.9。钢管惯性矩计算采用 I=(D4d4）/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200。900+0.3000.900)=2。683kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0。9(0。000+2.500）0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截

34、面抵抗矩W分别为： W = 90.001.501.50/6 = 33。75cm3； I = 90.001。501。501.50/12 = 25。31cm4；（1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）； M 面板的最大弯距（N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩; f 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q 荷载设计值（kN/m)；经计算得到 M = 0.100（1。202。683+1.402。025）0。2500.250=0。038kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03810001000/3

35、3750=1.121N/mm2面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!（2）抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600（1。202.683+1。42.025）0。250=0.908kN截面抗剪强度计算值 T=3908.0/(2900.00015。000）=0.101N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求！（3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772。6832504/（1006000253125)=0。047mm面板的最大挠度小于250。0/250,满足要

36、求!(4） 2。5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200。000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0。9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0。9（25.1000。1201.200+0.3001。200）=3.577kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50。250+0。0801.203。5770.2500.250=0。179kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。17910001000/33750=5.303N/mm2面板的抗弯强

37、度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1。荷载的计算（1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q11 = 25.1000。1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0。3000。250=0.075kN/m（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0。625kN/m考虑0。9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0。9(1。200.753+1。200。075)=0.894kN/m考虑0。9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.

38、400。625=0。787kN/m计算单元内的木方集中力为（0.787+0。894)0.900=1。513kN2。木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.514/0。900=1。682kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0。11。680。90最大剪力 Q=0.60。9001.682=0。908kN最大支座力 N=1.10。9001。682=1。665kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.808.808.80/6 = 49.05cm3； I = 3。808。808。808。80/12 = 215。80cm4;（1）木方抗弯

39、强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。136106/49045.3=2。78N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！（2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3908/（23888)=0.407N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3）木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0。745kN/m最大变形v=0。677ql4/100EI=0.67

40、70。745900。04/(1009000。002157995。0)=0.170mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4）2。5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0。08ql2考虑荷载重要性系数0。9,集中荷载 P = 0。92。5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50。900+0。0800。8940。900抗弯计算强度 f = M/W =0.625106/49045.3=12。74N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下

41、的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。545kN。m最大变形 vmax=0。614mm最大支座力 Qmax=6。607kN抗弯计算强度 f = M/W =0.545106/4372。0=124。73N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的

42、抗滑承载力按照下式计算： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=6.61kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架荷载标准值（立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重(kN）： NG1 = 0。1234.780=0.587kN（2）模板的自重(kN)： NG2 = 0。3000。9000.900=0。243kN(3）钢筋混凝土楼板自重(kN）： NG3 = 25。1000.1200。9000。900=2。440kN

43、考虑0。9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0。9(NG1+NG2+NG3）= 2.943kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0。9(2。500+0。000）0。9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。20NG + 1。40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.08kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4。107cm2; W 立杆净截

44、面模量（抵抗矩），W=4。372cm3; f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2; a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h - 最大步距，h=1.50m； l0 - 计算长度，取1.500+20。100=1。700m; 由长细比,为1700/16.0=106 150 满足要求! - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0。545;经计算得到=6083/(0。545411)=27.192N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范

45、计算公式5。2.5-15: MW=0.90。91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2）； Wk=uzusw0 = 0.3000。6500.159=0.031kN/m2 h - 立杆的步距，1.50m； la - 立杆迎风面的间距,0。90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距,0。90m;风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91。40.0310。9001.500； Nw - 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5。2。514； Nw=1。22。943+0。91。41.822+0.90.91。40。007/0。900=5。837kN经计算得到=5837/（0.

46、545411)+7000/4372=27.720N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!七、楼板强度的计算1。计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.40m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1584.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4400mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天。.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2。计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4。40m，短边4.401.00=4。40m，

47、楼板计算范围内摆放55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11。20（0.30+25。100.12）+ 11.20(0。5955/4.40/4。40)+ 1。40(0。00+2.50)=8.38kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4。408.38=36。89kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0。0513ql2=0。051336。894.402=36。64kN.m 按照混凝土的强度换算得到6天后混凝土强度达到53。77%，C30.0混凝土强度近似等效为C16.1。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.74N/mm2则可以得

48、到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1584。00360。00/（4400。00100。007。74)=0。17查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.155此层楼板所能承受的最大弯矩为: M1=sbh02fcm = 0.1554400。000100.00027。7106=52。8kN.m结论：由于Mi = 52.81=52。81 Mmax=36.64所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除.附图 柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数以1楼KZ3(基础顶-4.87m）为例进行柱模板支撑的计算，截面尺寸7

49、00700柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓1道,柱模板的截面高度 H=700mm,H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 4900mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm3。0mm。柱模板竖楞截面宽度35mm，高度80mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度15mm，剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2.木方剪切强度1。3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计

50、值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料）取200/(T+15），取5.714h； T - 混凝土的入模温度,取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3。000m； 混凝土坍落度影响修正系数,取0。850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值： F1=0.940。000=36

51、.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值： F2=0。93。000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.236.0000。500+1。402。7000。500=23.490kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50。001。501。50/6 = 18。75cm3； I = 50。001.501.501。50/12 = 14。06cm4;(1）抗弯强度计算

52、 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N。mm）; W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q - 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0。100(1.2018.000+1.401.350)0。166经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。06510001000/18750=3。463N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!（2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600(1。2018。000+1。41。350)0.166=2。34

53、3kN截面抗剪强度计算值 T=32343.0/（2500。00015.000)=0.469N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67718.0001664/(1006000140625）=0.110mm面板的最大挠度小于166.3/250，满足要求！四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.166m。荷载计算值 q =

54、1.236.0000.166+1。402.7000。166=7.810kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.905/0。500=7.810kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0。17。8100。500。50=0。195kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0。60。5007。810=2.343kN最大支座力 N=1。1ql = 1.10。5007。810=4。296kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508。008.00/6 = 37。33cm3； I = 3.508.008.008。00/12 = 149。33cm4；（

55、1）抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.195106/37333.3=5.23N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求!（2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32343/(23580)=1。255N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求！（3）挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0。6775.985500。04/（1009000。001493333.0)=0.188mm最大挠度小于500。0/250，满足要求!五、B方向柱箍的计算

56、竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = （1。236.00+1.402.70)0.166 0.500 = 3。91kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m) 支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.454kN。m最大变形 vmax=0。071mm最大支座力 Qmax=11。952kN抗弯计算强度 f = M/W =0。454106/8982。0=50.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小

57、于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 （mm2）; f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;对拉螺栓的直径(mm)： 12对拉螺栓有效直径（mm）： 10对拉螺栓有效面积（mm2)： A = 76。000对拉螺栓最大容许拉力值(kN）: N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 11。952B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = （1。236.00+1.402

58、。70)0.166 0.500 = 3。91kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。454kN.m最大变形 vmax=0。071mm最大支座力 Qmax=11.952kN抗弯计算强度 f = M/W =0.454106/8982.0=50。55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于460。0/150与10mm,

59、满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）： 12对拉螺栓有效直径(mm）: 10对拉螺栓有效面积（mm2）： A = 76。000对拉螺栓最大容许拉力值(kN）： N = 12。920对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 11。952H方向对拉螺栓强度验算满足要求！大断面柱模板支撑计算满足要求！墙模板计算书一、墙模板基本参数此计算书以2#楼地下室挡土墙为例进行计算计算断面宽度300mm,高度5770mm，楼板厚度120mm。模

60、板面板采用普通胶合板。内龙骨间距260mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3。0mm.对拉螺栓布置13道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+300mm,断面跨度方向间距520mm，直径16mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算

61、只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15)，取5。714h； T - 混凝土的入模温度,取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3。000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0。9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值： F1=0.951。610=46。

62、449kN/m2考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值： F2=0。94.000=3。600kN/m2.三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取5。65m。荷载计算值 q = 1。246.4495.650+1.403。6005。650=343.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 565.001.501.50/6 = 211。88cm3； I = 565。001。501.501。50/12 = 158。91cm4； 计算简图 弯矩图（kN.m)

63、剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图（mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=35.714kN N2=98.212kN N3=98。212kN N4=35。714kN最大弯矩 M = 2。321kN。m最大变形 V = 0。852mm(1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 2。32110001000/211875=10。955N/mm2面板的抗弯强度设计值 f,取15。00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!（2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=353570。0/（2

64、5650.00115。000)=0。948N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T,满足要求!（3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。852mm面板的最大挠度小于260.0/250,满足要求！四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算.内龙骨强度计算均布荷载q=1。20。2646。45+1.40.263.60=15.802kN/m挠度计算荷载标准值q=0。2646.45=12。077kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN。m） 内龙骨剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静

65、荷载标准值,受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm）经过计算得到最大支座 F= 7.495kN经过计算得到最大变形 V= 0。060mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5.0010.0010。00/6 = 83。33cm3； I = 5.0010。0010.0010.00/12 = 416。67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。316106/83333.3=3。79N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！（2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh

66、 T截面抗剪强度计算值 T=33858/（250100)=1。157N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3）内龙骨挠度计算 最大变形 v =0。060mm内龙骨的最大挠度小于450。0/250，满足要求！五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最

67、大弯矩 Mmax=0。682kN。m最大变形 vmax=0。210mm最大支座力 Qmax=16。114kN抗弯计算强度 f = M/W =0.682106/8982。0=75.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于520。0/150与10mm,满足要求！六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm）: 16对拉螺栓有效直径(mm)： 14对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值

68、（kN）： N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 16.114对拉螺栓强度验算满足要求！侧模板计算满足要求！梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度）600mm.梁模板使用的木方截面3280mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2. 二、梁模板荷载标准值计算模板自

69、重 = 0。200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2。500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取200/（T+15)，取5。714h; T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

70、- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0。9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值： F1=0。928。800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值： F2=0.96.000=5。400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=（1.225。92+1.405.40）0。90=34。798N/mm面板的截面惯性矩I和截

71、面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90.001.501.50/6 = 33。75cm3； I = 90。001。501。501.50/12 = 25。31cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距（N。mm)； W 面板的净截面抵抗矩; f - 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2; M = 0.100ql2其中 q - 荷载设计值（kN/m)；经计算得到 M = 0。100(1。2023。328+1.404。860)0.3000。300=0。313kN.m经计算得到面板抗弯

72、强度计算值 f = 0。31310001000/33750=9.279N/mm2面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!（2）抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2023。328+1。44.860）0。300=6.264kN截面抗剪强度计算值 T=36264。0/（2900。00015.000)=0。696N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2面板抗剪强度验算 T T,满足要求!(3)挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0。67723.3283004/(1006000253125）=0

73、。842mm面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式： N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;穿梁螺栓承受最大拉力 N = （1。225.92+1.405.40）0.900.60/2=10.44kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9。9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12。920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10。439kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置2 道穿梁螺

74、栓。穿梁螺栓强度满足要求！六、梁支撑脚手架的计算梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011建筑施工模板安全技术规范JGJ 1622008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB500172003混凝土结构设计规范GB500102010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 1642008计算参数：钢管强度为205。0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。00.模板支架搭设高度为4.0m,梁截面 BD=300mm900mm，立杆的纵距（跨度方

75、向） l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。木方3888mm,剪切强度1。3N/mm2,抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0。30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2。00kN/m2.扣件计算折减系数取1。00。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483。0。钢管惯性矩计算采用 I=（D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/

76、32D。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算.作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25。5000。9000。450=10.328kN/m(2）模板的自重线荷载（kN/m)： q2 = 0。3000.450(20.900+0。300）/0。300=0.945kN/m（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2。000)0.3000。450=0。270kN考虑结构重要系数，均布荷载 q =0。90(1。351

77、0。328+1.350.945)=13。696kN/m考虑结构重要系数，集中荷载 P =0。901.400.270=0.340kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 45。001。501.50/6 = 16。88cm3； I = 45。001.501.501。50/12 = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图（kN。m） 剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.770kN N2=2.908kN N3=0。770kN最大弯矩

78、 M = 0。038kN。m最大变形 V = 0。040mm（1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0。03810001000/16875=2.252N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！（2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31284.0/（2450.00015.000)=0.285N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.040mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计

79、算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算,计算公式如下：均布荷载 q = 2.908/0.450=6。463kN/m最大弯矩 M = 0。1ql2=0。16.460.450。45=0.131kN。m最大剪力 Q=0.60.4506。463=1。745kN最大支座力 N=1.10.4506。463=3。199kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 3.808.808。80/6 = 49.05cm3； I = 3。808.808。808.80/12 = 215.80cm4；(1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。131106/49045.3=2。6

80、7N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！（2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31745/(23888）=0.783N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距）得到q=4.697kN/m最大变形v=0。677ql4/100EI=0。6774。697450.04/(1009000。002157995。0）=0。06

81、7mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算(一） 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m） 支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。064kN.m最大变形 vmax=0.016mm最大支座力 Qmax=4。221kN抗弯计算强度 f = M/W =0。064106/4372。0=14.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度

82、,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求！（二） 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m） 支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1。246mm最大支座力 Qmax=9.075kN抗弯计算强度 f = M/W =0.665106/4372.0=152.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支

83、撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9。08kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.08kN (已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 0。901.350

84、.491=0。597kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 0.901.350。196=0。239kN 非顶部立杆段 N = 9。075+0。597=9.671kN 顶部立杆段 N = 9.075+0.239=9.313kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.11 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4。37 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 计算长度 （m）；参照扣件式规范20

85、11，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a） （1） 非顶部立杆段:l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1。155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。10m;顶部立杆段：a=0.2m时,u1=1。540，l0=3。380m；=3380/16.0=211.485， =0.163 =9313/(0。163410.7)=139。407N/mm2 a=0。5m时,u1=1。215,l0=3。508m；=3508/16.0=219.544, =0.152 =9313/(0.15241

86、0.7)=149.190N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=136。146N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！非顶部立杆段：u2=1。951,l0=3。380m；=3380/16。0=211。521， =0.163 =9671/(0.163410。7)=144。767N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2）; Wk=uzusw0 = 0。3000。6500.159=0.031kN/m2 h - 立杆的步距

87、,1.50m; la 立杆迎风面的间距,0。90m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0。900.91.40。0310。9001。5001。500/10=0。007kN。m； Nw - 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9.075+0.901.3500。196+0.900.91。4000.007/0.900=9.322kN 非顶部立杆Nw=9。075+0。901。3500.491+0。900.91。4000.007/0。900=9。680kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m;=3380/16。0=211

88、。485, =0。163 =9322/（0。163410.7)+7000/4372=141.169N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215，l0=3。508m;=3508/16。0=219.544， =0.152 =9322/（0.152410。7）+7000/4372=150。962N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0。100时，=137。905N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求！非顶部立杆段：u2=1。951，l0=3。38m；=3380/16.0=211。521, =0.163 =9680/(0。163410。7)+7000/4372=146.530N/mm2，立杆的

89、稳定性计算 f，满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 其中 N - 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.075kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 0。901.350.1234.000=0。597kN N = 9.075+0。597=9。671kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm; A - 立杆净截面面积，A=4。107cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.372cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点

90、的长度，a=0。10m； h - 最大步距，h=1。50m; l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m; - 由长细比,为1700/16.0=106 150 满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=9671/（0.545411)=43。235N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2）； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500。159=0。031kN

91、/m2 h 立杆的步距，1。50m； la 立杆迎风面的间距，0。90m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距,0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0。900.91.40。0310.9001。5001。500/10=0。007kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=9。075+0.901.350。491+0.900。91。40。007/0.900=9。680kN经计算得到=9680/（0.545411)+7000/4372=44.904N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。六、模板支架整体

92、稳定性计算依据混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011：模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算.支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 0M0Mr式中： M0支架的倾覆力矩设计值; Mr支架的抗倾覆力矩设计值。支架自重产生抗倾覆力矩: MG1 = 0.90.4910。9009(9+1）/2 = 17.905kN。m模板自重产生抗倾覆力矩： MG2 = 0.90。3000.4500.900钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩： MG3 = 0。925.5000.4500.9000.9008。800/2 = 36.807kN。m风荷载产生的倾覆力矩: wk = 0。3000.650

93、0。159 = 0.031kN/m2 Mw = 1。40。0310.9004.0002 / 2 = 0。313kN。m附加水平荷载产生倾覆力矩: Msp = 1.40.3000.9008。8004。000 = 13.306kN。m工况一:混凝土浇筑前倾覆力矩 0M0=0。9000.313=0。281kN.m抗倾覆力矩 Mr=17。905+0。481=18。386kN.m 浇筑前抗倾覆验算 0M0 Mr,满足整体稳定性要求!工况二:混凝土浇筑时倾覆力矩 0M0=0.90013.306=11。975kN。m抗倾覆力矩 Mr=17。905+0.481+36.807=55。193kN。m 浇筑时抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！