职业学院教学楼模板工程施工方案（39页）.doc

1、XX学院一期工程（2#、3#、5#教学楼）模板工程施工方案编 制： 审 核： 审 批： 目 录第一节 工程概况- 3 -第二节 模板工程施工方案- 3 -一、施工准备- 3 -二、主要施工方法及措施- 3 -三、模板设计与配制- 4 -四、模板安装- 5 -（一）、基础模板安装- 5 -（二）、柱模板安装- 6 -（三）、梁模板安装- 6 -（四）、楼板模板安装- 7 -五、模板拆除施工工艺- 8 -（一）、混凝土结构拆模时的强度要求- 8 -（二）、楼板、梁模板拆除工艺：- 9 -（三）、柱模拆除要点：- 9 -第三节 梁模板(木支撑)计算书- 10 -一、参数信息- 10 -二、梁模板荷载

2、标准值计算- 12 -三、梁侧模板面板的计算：- 13 -四、梁侧模板支撑的计算：- 15 -五、穿梁螺栓的计算- 19 -六、梁底模板计算- 19 -七、帽木验算- 21 -八、梁底木支架立杆的稳定性验算- 24 -九、梁底斜撑稳定性验算- 26 -第四节 板模板(木支撑)计算书- 27 -一、参数信息- 27 -二、模板底支撑方木的验算- 30 -三、帽木验算- 32 -四、模板支架荷载标准值(轴力)计算- 35 -五、立柱的稳定性验算- 35 -六、斜撑(轴力)计算- 36 -七、斜撑稳定性验算- 37 -八、立杆的地基承载力计算- 38 -第一节 工程概况XX职业学院2#、3#、5#教

3、学楼工程； 工程建设地点:XX；属于框剪结构； 5层； 建筑高度：29m；标准层层高：4m ；总建筑面积：14685 平方米；总工期：156天。本工程由XX职业学院投资建设，XX研究院（集团）公司设计，XX监理公司监理，XX有限责任公司组织施工；由XX担任项目经理，张碧团担任技术负责人。第二节 模板工程施工方案一、施工准备1、技术准备项目总工组织技术，生产人员熟识图纸，掌握施工图内容要求特点，熟悉各部位截面尺寸，标高，制定模板设计方案。2、机具准备主要机具：圆盘锯5台，手提电锯3台，平刨1台，手提电刨2台。3、材料准备本工程采用915190018mm防水工程夹板，圆木支撑体系，枋木选用8060

4、2000枋木，加固螺杆选用14螺杆。二、主要施工方法及措施1、模板及支撑配置 915190018mm夹板 10000张。 8060枋木 16000支不小于60的圆木 10000根 20mm厚散板 500m2 100200020拉条 7000m三、模板设计与配制1、柱模配制柱模板采用18mm厚工程夹板，背楞采用9060枋木，按照各型号柱截面尺寸，配制各种型号柱定型模板，接口形式及细部做法见下图2、墙模板配制墙模板配制采用18mm夹板，背楞采用9060枋木，间距为320mm，选择方正不变形的夹板四边整齐模板，背楞枋木选用四边平直背楞；对拉螺杆按460500布设。3、梁模板配置框架梁模板采用18mm

5、夹板，48钢管支撑体系，主龙骨采用9060枋木，主龙骨间距1200mm，次龙骨采用9060枋木，间距为400mm，梁侧模背楞采用6040枋木，梁高大于600mm的，采用12对拉螺栓穿套管固定，支撑间距主梁400mm，次梁500mm。梁模板制作前先按各种梁号截面画出配模图，异型、弧型梁放出大样，模板按配模图和大样图尺寸准确加工。4、楼板模板采用18mm夹板，主龙骨采用8060枋木，间距600mm，支撑采用圆木支撑体系，间距400mm。5、楼梯模板楼梯侧模，踏步挡板，底模均采用18mm夹板及8060枋木现场拼装，主龙骨采用8060枋木，间距1200mm，次龙骨采用9060枋木，间距不大于500mm

6、。四、模板安装 （一）、基础模板安装1、独立基础模板安装模板加工钉模板地脚固定线板模板安装钢筋绑扎二级承台模板安装校正验线模板调正加固工艺流程：模板根据基础尺寸进行加工，相对的两边比基础尺寸大36mm，另外两边同基础，见下图。模板安装前应该弹出基础轴线及边线，再根据基础边线进行定模板固定线板，然后安装模板。模板安装完后进行钢筋绑扎，钢筋绑扎完工后，对模板进行校正加固成型，最后申请验收。（二）、柱模板安装安装第三、四片柱模单片柱模拼装第一片柱模就位柱位清理、校线检查柱模对角线及位移并纠正自下而上安装柱箍并做斜撑全面检查安装质量群体柱模固定第二片柱模就位连接1、工艺流程：2、柱模板安装要点：安装时

7、，柱底清理干净后立柱模，根据控制线找准模板的位置，调整垂直度，采用48钢管支撑将柱模板固定，见下图：模板拼装前须逐块修整板面、边框，清除混凝土残渣、泥浆，并涂刷隔离剂。柱根施工缝处经剔凿、清理、吹洗干净后，根据柱模控制线找准模板位置，调整其垂直度。模板拆除后随时清理，维修后平放于平整场地上，下部垫8060mm方木（间距600mm），分类码放整齐。（三）、梁模板安装1、梁模板安装操作工艺：弹出梁轴线及水平线并复核搭设满堂钢管架安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装侧梁模安装另一侧梁模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固2、梁模板就位安装施工要点：框梁模板采用18mm厚

8、胶合板、48钢管木支撑体系，多层板涂刷环氧保护剂，龙骨采用10060mm方木，主龙骨间距为1200mm，次龙骨间距为400mm，6040mm方木做肋，梁侧模采用对拉螺栓穿PVC塑料套管固定。（四）、楼板模板安装1、楼板模板就位安装工艺流程：搭设支架安装横纵钢（木）楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板块检查模板上皮标高、平整度2、楼板模板就位安装工艺施工要点：安装前地面先硬化，采用木垫板，支架的支柱，可用早拆翼托支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。一般情况下支柱间距为12001300mm，木楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模

9、翼托的高度，将木楞找平。铺设胶合木模板，先边上板模，板模压住墙模或梁模用钉子钉牢固，然后向垮中铺设平模。在板面上作业，最后对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密。平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板底标高，并进行校正。板采用6040mm方木做封边龙骨，18mm厚多层板拼装（楼板跨度大于4m时按距度的2起拱），主龙骨采用8060mm方木，间距为1200mm，次龙骨采用8060mm方木，间距为400mm。五、模板拆除施工工艺（一）、混凝土结构拆模时的强度要求1、现浇结构（1）侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。（2）底模在混

10、凝土强度符合下表的规定，方可拆除。现浇结构拆模时所需要混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土标准值的百分率计（m）板250梁、拱、亮875287581008100悬臂构件2752100（3）、拆模前应做与该构件同等养护试样强度，当试样强度达到要求时，方可申请拆，监理批准后方可拆模。2、已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载。3、拆除模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。

11、模板工程作业组织，遵循与拆模统由一个作业班组执行作业，因支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。（二）、楼板、梁模板拆除工艺：拆除梁连接件及侧模板拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑1、工艺流程：分段分片拆除楼板模板、钢（木）楞及支柱分段拆除顶木支撑2、拆除工艺施工要点； 拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业，而后拆除梁与楼板模板的连接角模及梁侧模板，以使两相邻模板断连。 拆模时用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，折下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块模板拆下时，或用人工托扶放于地上，以托住拆下的模板。严禁使

12、拆下的模板自由坠落地面。 拆除跨度较大的梁底模时，应从跨中向两端拆除，然后拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。（三）、柱模拆除要点：1、拆除柱模时，应自上而下拆除。用木锤或带橡皮垫的锤向外侧轻击上口，使之松动，脱离柱混凝土。要轻击模边肋，切不可用撬棍从柱角撬离。拆掉的模板及配件用滑板滑到地面或用绳子绑扎吊下。2、要适当加设临时支撑或在柱上口留一个松动穿墙螺栓，以防整片柱模倾倒伤人。第三节 梁模板(木支撑)计算书一、参数信息1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.500；立杆计算高度H (m): 3.000；立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 60.000；立杆方木截面高度h(mm)

13、: 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000；帽木长度La(m): 1.000； 帽木截面宽度b2 (mm): 60.000；帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000； 梁截面宽度B(m): 0.400；梁截面高度D(m): 0.800； 2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000；3、梁侧模板参数

14、主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：80mm，140mm，80mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M8；主楞龙骨材料：木楞,宽度80mm，高度100mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm): 20.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000； 5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜

15、撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000； 二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混

16、凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

17、三、梁侧模板面板的计算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的受弯应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2

18、0.5120.9=6.48kN/m； 振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 236.67mm；面板的最大弯距 M= 0.17.11236.6672 = 3.98104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.98104 / 3.33104=1.195N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.195N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上

19、的侧压力线荷载标准值: q = 120.5 = 6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 236.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776236.674/(10095003.33105) = 0.04 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =236.667/250 = 0.947mm；面板的最大挠度计算值 =0.04mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.947mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算：1.内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度

20、60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.410.9)0.237=3.37kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.37500.002= 8.4110

21、4N.mm； 最大支座力:R=1.13.3650.5=1.851 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.41104/6.40104 = 1.315 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.315 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.24= 2.84 N/mm； E - 内楞材质的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.5610

22、6mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.845004/(10090002.56106) = 5.2210-2 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =5.2210-2mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.851kN,对主楞按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81021/6 = 133.33cm3；I = 81031/12 = 666.67cm4； 外楞

23、计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.478 kN.m； 外楞最大计算跨度: l = 330mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.78105/1.33105 = 3.586 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =3.586N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根

24、据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.29 mm外楞的最大容许挠度值: = 330/250=1.32mm；外楞的最大挠度计算值 =0.29mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.32mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算：验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.50.37 =2.923 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:

25、 N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.923kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4002020/6 = 2.67104mm3； I = 400202020/12 = 2.67

26、105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =500.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.0000.4000.8000.900=8.640kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3500.4000.900=0.151kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.41.0000.4000.900=0.504kN/m；q = q1 + q2 + q3=8.640+

27、0.151+0.504=9.295kN/m；跨中弯矩计算公式如下: 面板的最大弯矩：Mmax = 0.109.2950.52；面板的最大受弯应力计算值： =0.232106/2.67104=8.714N/mm2；梁底模面板计算应力 =8.714 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.000.800+0.35）0.40= 8.14KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =500.00mm； E-面板

28、的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =500.00/250 = 2.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.145004/(10095002.67105)=1.36mm；面板的最大挠度计算值: =1.36mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 500 / 250 = 2mm，满足要求！七、帽木验算： 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)： q1 =1.225.0000.8000.500 = 12.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)： q2 =1.20.350

29、0.500 = 0.210 kN/m； (3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)： q3=1.41.0000.500 = 0.700 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 12.910kN/m； (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)： q4=1.2 60.00010-380.00010-33.870 = 0.022 kN/m； 帽木截面抵抗矩：W = 60.00080.0002/6 = 64000.000 mm3； 帽木截面惯性矩：I = 60.00080.0003/12 = 2560000.000 mm4； 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木

30、弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 2.276 kN； R2 = 8.038 kN； R3 = 2.276 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.419 kN.m； 最大变形 max = 0.220 mm； 最大剪力 Vmax = 4.019 kN； 截面应力 = 418602.005/64000 = 6.541 N/mm2。 帽木的最大应力为 6.541 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.22 mm，小于帽木的最大容许挠度 2 mm，满足要求！八、梁底木支架立杆的

31、稳定性验算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0400.060+3.0000.0600.0803.870= 0.089 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.5000.400 = 0.070 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.4000.8000.500 = 4.000 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.089+0.070+4.0

32、00 = 4.159 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 1.0000.4000.500 = 0.200 kN；3、立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.24.159+1.40.200 = 5.271 kN； 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立杆上的轴力 -立杆受压应力计算值； fc -立杆抗压强度设计值； A0-立杆截面的计算面积； A0 = 60.00080.000 = 4800.000 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i =

33、0.28980.000 = 23.120 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 3000.000-600.000 = 2400.000 mm； = 2400.000/23.120 = 103.806； = 2800/(103.8062) = 0.260； 经计算得到： = 5270.575/(0.2604800.000) = 4.226 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立杆受压应力计算值为4.226N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 12N/mm2，满足要求！九、梁底

34、斜撑稳定性验算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sinarctan600.000/(1000.000/2) = 0.768； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 2.276/ 0.768= 2.963 kN稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,2.963 kN -木斜撑受压应力计算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的计算面积； A0 = 40.00060.000 = 2400.000 mm2； -

35、轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28960.000 = 17.340 mm； l0- 木斜撑的计算长度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/17.340 = 45.042； =1/(1+(45.042/80)2) = 0.759；经计算得到： = 2962.853/(0.7592400.000) = 1.626 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.

36、200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为1.626 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！第四节 板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据木结构设计规范（GB50005-2003）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工计算手册江正荣著、建筑施工手册（第四版）等编制。一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 3.000；立柱采用方木；立柱方木截面宽度(mm): 80.000；立柱方木截面高度(mm):

37、90.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工

38、天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：392.700；楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；楼板的计算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温()：25.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撑方木参数

39、斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱方木参数立柱方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000； 二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4； 木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线

40、荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1000.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.750+0.105)+1.40.600 = 1.866 kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1251.8661.0002= 0.233 kN

41、.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.251.8661.000 = 2.333 kN ； 截面应力 = M/W = 0.233106/24.000103 = 9.719 N/mm2；方木的最大应力计算值为9.719N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算： 截面抗剪强度必须满足下式： 其中最大剪力：V = 0.6251.8661.000 = 1.166 kN； 截面受剪应力计算值：T = 31.166103/(240.00060.000) = 0.729 N/mm2； 截面抗剪强度设计值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应

42、力计算值为0.729N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下： 均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m； 最大变形 = 0.5210.855（1.000103）4/(1009000.00072.000104) = 0.687 mm；方木的最大挠度为0.687mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！三、帽木验算: 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1

43、.8661.000+0.000 = 1.866 kN； 均布荷载q取帽木自重：q = 1.0000.0600.0803.870 = 0.019 kN/m； 截面抵抗矩：W = bh2/6 = 6.0008.0002/6 = 64.000 cm3； 截面惯性矩：I = bh3/12= 6.0008.0003/12 = 256.000 cm4； 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 2.213 kN； R2 = 3.803 kN； R3 = 1.466 kN；

44、最大弯矩 Mmax = 0.202 kN.m； 最大变形 max = 0.107 mm； 最大剪力 Vmax = 2.275 kN； 截面应力 = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。 帽木的最大应力为 3.158 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.107 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2

45、)2+0.60021/220.0300.040+3.0000.0800.0903.870= 0.109 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.0001.000 = 2.500 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.109+0.350+2.500 = 2.959 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压

46、力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.959+1.42.000 = 6.351 kN；五、立柱的稳定性验算: 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力计算值； fc -立柱抗压强度设计值； A0-立柱截面的计算面积； A0 = 80.00090.000 = 7200.000 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 0.28990.000 = 26.010 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 3000.000-600.000 = 2400.000 mm

47、； = 2400.000/26.010 = 92.272； = 2800/(92.272)2) = 0.329； 经计算得到： = 6351.307/(0.3297200.000) = 2.682 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为2.682N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！六、斜撑(轴力)计算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力；

48、 i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 2.213/ 0.974= 2.273 kN七、斜撑稳定性验算:稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,2.273 kN -木斜撑受压应力计算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的计算面积； A0 = 30.00040.000 = 1200.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.

49、28940.000 = 11.560 mm； l0- 木斜撑的计算长度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/11.560 = 67.563； =1/(1+(67.563/80)2) = 0.584；经计算得到： = 2272.743/(0.5841200.000) = 3.245 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为3.245 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =18.80.25=75.2 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 18.8 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=75.2 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！