客货共线铁路特大桥深基坑钢板桩围堰专项施工方案（75页）.doc

1、目 录第一节、编制依据3一、编制依据3二、编制原则3三、适应范围3第二节、工程概况4一、工程概况41、工程简介42、施工所在区域地质情况4二、施工平面布置6第三节、施工要求9一、施工中排水控制9二、文明施工9三、安全施工9第四节、保证体系10一、安全保证体系10二、质量保证体系10第五节、施工计划12一、施工进度计划121、29#墩施工计划122、30#墩施工计划12二、材料与设备计划121、材料要求122、主要机具设备13三、劳动力计划131、专职安全生产管理人员132、特种作业人员14第六节、施工工艺技术15一、技术参数15二、工艺流程18三、施工方法191、土围堰筑岛施工192、钢板桩吊

2、运及堆放193、钢板桩施工204、基坑开挖265、基坑排水266、封底混凝土267、承台施工278、钢板桩拔除30四、检查验收311、使用前的检查；312、日常检查323、定期检查32第七节、施工安全质量保证措施33一、组织保障331、安全质量保证体系332、文明施工、环水保体系36二、技术措施371、基坑施工技术措施382、基坑施工安全保证措施38三、安全文明施工40四、监测监控40五、应急预案421、目的422、应急领导小组及其职责423、防汛应急预案443、安全事故应急预案454、应急通信联络46第八节、计算书及相关图纸48第一节、编制依据一、编制依据(1)客货共线铁路桥涵工程施工技术指

3、南（TZ203-2008）；（2）建筑基坑支护技术规程（JGJ1202012);(3）建筑基坑工程监测技术规范(GB50497-2009）;（4)铁路混凝土工程施工技术指南(铁建设（2010）241号）；(5）铁路桥涵工程施工安全技术规程（TB103032009)；(6)施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462005）；（7)新建xxx至xxx铁路XX特大桥施工图及其它相关设计资料；(8）新建xxx至xxx铁路站前工程LYZQ-标实施性施工组织设计;（9） 工地现场实地踏勘收集的相关资料及投标文件.二、编制原则1、本着技术领先、设计优化、选型可靠、施工科学、组织合理、措施齐全的总原则。2、认

4、真领会施工设计技术规定、设计图纸、地质勘察报告，明确工程范围、技术特点、工期、安全、质量等要求。3、依据本标段工程地质、水文地质及周边环境的特点，结合基坑工程的施工特点,使用可靠成熟的方法，做好信息化施工，确保工程安全。4、优化施工组织,选用优良施工设备，合理配置资源,采取操作性强的技术措施，确保深基坑施工的安全。5、完善质保体系,严格过程控制，确保安全、优质地完成深基坑施工.6、贯彻文明施工，满足环境保护要求。三、适应范围本方案适用于XX特大桥29#、30墩承台施工安排，包括筑岛围堰、钢板桩施工、土方开挖、基坑防护、钢筋绑扎、模板安装、混凝土浇筑、资源计划配置以及质量、安全、文明生产措施等。

5、第二节、工程概况一、工程概况1、工程简介 xx铁路V标XX特大桥中心桩号为DK208+237。87，起讫里程为DK206+708.18DK209+767。55，全长3059.37m。其中桥址于DK207+663。2DK207+738跨烈士村XX，桥址处河宽约75米,河深6。38米，调查时水深约3.8米，线路与水流方向夹角右前角为84o，水流方向从左至右，流速较缓.规划为六级航道，净空要求45m（净宽)5m（净高）。2831#墩上部为(40+56+40)m预应力混凝土连续梁，为跨越XX而设。29#、30号墩为连续梁主墩，最大墩高9m，采用双线圆端形桥墩。桥墩采用直径1。5m钻孔灌注桩基础,桩基均

6、按摩擦桩设计。29、30#主墩位于XX河岸边,承台的部分位于河道中，墩台底标高位于XX水位线以下，施工需要在南、北岸侧进行填土筑岛围堰施工钻孔桩基础,承台基坑开挖时采用全封闭拉森钢板桩围护，钢管对撑支护。29墩填土筑岛尺寸27。2m9.8m，深基坑开挖采用钢板桩围护，围护结构尺寸为17.2*12.2m，钢板桩锚固深度10.56米，基坑设两道围囹支撑；30墩填土筑岛尺寸27.2m11.5m，深基坑开挖采用钢板桩围护，围护结构尺寸为17.2*12。2m，钢板桩锚固深度9。71米，基坑设三道围囹支撑.钢板桩围堰施工结束后进行基坑开挖，基坑分层开挖，开挖至围檩标高搭设围檩后继续开挖，基坑开挖采用抓斗及

7、人工配合的施工方式,29墩基坑开挖深度6.94m，30墩基坑开挖深度7.79m。2、施工所在区域地质情况桥址范围内地势较平坦,地层主要为流塑硬塑粉质黏土、流塑淤泥质黏土，稍密密实粉土、粉砂、细砂，场地适宜性一般，场地类型为类场地。（1）岩土施工工程分级及物理力学参数根据XX特大桥的地质勘测报告，桥址范围内的主要岩土力学参数如下：地层编号岩土名称岩土状态岩土施工工程分级岩土物理力学参数的建议取值oc压缩模量Es基本承载力0钻孔桩极限摩阻力fi岩土渗透系数g/cm3（kPa)（度）（MPa )（kPa)（kPa）（m/d）1人工填筑土稍湿,松散级松土21粉质黏土软塑级普通土1。9019.511。5

8、4.49110250.0231粉土饱和，稍密中密级普通土1。9514.525.56。80100300.191粉砂饱和,稍密中密级松土1.965。528。08.0090201。022粉质黏土流塑级普通土1.8514.56.03。6070150.0251淤泥质黏土流塑级普通土1.7710。04。52。6540150。000211黏土软塑级普通土1.7414。04.52。9380200。00123粉质黏土硬塑级普通土1。9626。59.56。0130500.0292粉砂饱和,中密-密实级松土1.993。030。511。0110451.032粉土饱和,中密级普通土1.9916.519.58.51504

9、50。124粉质黏土硬塑级普通土1.9939。012.55。5160550.0221粉质黏土硬塑级普通土1。9429.510。56。01605511黏土硬塑级普通土1.9340.011。05。51505031粉土饱和,中密密实级普通土1。9314.025.58.01504522粉质黏土软塑硬塑级普通土1。8834。07。55。51304032粉土饱和，中密密实级普通土1。9815。523。08。51605023粉质黏土软塑-硬塑级普通土1。9430.011。05.51505033粉土饱和，中密-密实级普通土2.0420.025.59。01505091粉砂饱和，中密-密实级松土1。987.515

10、05024粉质黏土硬塑级普通土1。9634。010。36。01705534粉土饱和，密实级普通土1.9712。021。06.01605592粉砂饱和,密实级松土1。928.01806035粉土饱和,密实级普通土1.9714。523.08。01605525粉质黏土硬塑级普通土1.9736.011.06。01605512黏土硬塑级普通土1。9438.010。58。01706036粉土饱和,密实级普通土1.9715.520。07。51606013黏土硬塑级普通土2.0146.014。58。51806093粉砂饱和,密实级松土1。9910.51806026粉质黏土硬塑级普通土1。9834.012。06

11、.518065101细砂饱和，中密密实级松土1。8919。01806537粉土饱和,密实级普通土1.909。51606527粉质黏土硬塑级普通土1.975。018065102细砂饱和,密实级松土2。0130。02207029、30#墩的地质剖面图（2）不良地质工点范围内场地不良地质为砂类土、粉土地震液化。液化土层为31层粉土,91层粉砂，基坑开挖穿过土层为31、91。 （3）特殊岩土工点内特殊岩土主要为软土，松软土。(4)水文地质施工所在区域气候湿润,雨量充沛，地下水系发育.工点内地下水主要为第四系潜水。潜水层为全新统冲积、海相沉积，岩性以粉土和粉砂为主,受大气降水补给,水量较大。勘察期间地下

12、水位埋深0。51。5m。第三节、施工要求根据本基坑功能,结合地质及周边环境，依据建筑基坑支护的有关技术规范和规定，本基坑安全等级为二级。施工重点如下：一、施工中排水控制XX特大桥的29、30号墩为连续梁主墩，位于XX河道中，墩台底标高位于XX水位线以下，且施工所在区域的地下水含水层次多、水质复杂。故而对施工中的排水要求非常大，开挖过程中严格做好排水工作,确保干挖至基坑底部设计高程。二、文明施工基坑位于XX两岸，XX规划为六级航道,29墩位于乡道海华线边缘，有一定有车流量，基坑施工虽地处乡村，但文明施工要求仍是较高的，所以在基坑施工的过程中,现场文明施工也是本工程的一项施工重点，施工中不得污染河

13、道。三、安全施工由于基坑深度大,地质条件薄弱，且濒临XX河道，故而对现场的施工安全要求非常高，确保施工安全是本工程施工的重中之重,在施工过程中要做到及时围护，及时支撑，及时监测，发现基坑险情及时预警，及时采取加固处理措施解除险情。并在河道上下游安插安全警示标志，提示过往船只和行人。第四节、保证体系一、安全保证体系二、质量保证体系第五节、施工计划一、施工进度计划1、29#墩施工计划（1）2014年4月102014年5月25，29墩钻孔桩施工；（2）2014年5月262014年6月15,29墩钢板桩围堰施工，基坑开挖,内撑安装，浇筑封底混凝土；（3）2014年6月162014年6月25，29#墩承

14、台施工；（4)2014年6月262014年7月10，29墩墩身施工；（5）2014年7月112014年7月20,基坑回填、钢板桩拔除。2、30#墩施工计划（1)2014年5月182014年6月14，30#墩钻孔桩施工;（2）2014年6月142014年7月4，30#墩钢板桩围堰施工，基坑开挖，内撑安装，浇筑封底混凝土;（3)2014年7月52014年7月14，30#墩承台施工；（4）2014年7月152014年7月30，30墩墩身施工；（5）2014年7月312014年8月10,基坑回填、钢板桩拔除。二、材料与设备计划1、材料要求主要材料见下表：序号材料名称规格型号27347 6AD3 櫓）2

15、6985 6969 楩31366 7A86 窆33236 81D4 臔7i36193 8D61 赡单位数量备注1钢板桩异形桩片8角桩2钢板桩FSP-型，长18m片15429#墩，备用6片3钢板桩FSP-型，长18m0or35469 8A8D 認29664 73E0 珠h21627 547B 呻40296 9D68 鵨片15430#墩，备用6片3工字钢H40040017200mm根20围檩4工字钢H40040012200mm根20围檩5螺旋钢管500*10*12200mmV/H;+38956 982C 頬I根15对撑6螺旋钢管500*10*7212mm根20角撑7螺旋钢管500*10*3612m

16、m根20角撑8钢板700700*20mmtX28325 6EA5 溥22520 57F8 埸Kc块50中间对撑及短斜撑垫块9钢板1200700*20mm块40两侧对撑及长斜撑垫块10槽钢20400mm根80斜撑挡块11封底混凝土C40xQ37979 945B 鑛=31812 7C44 籄+M3398。72、主要机具设备主要机械设备见下表:序号设备名称规格型号额定功率（kW）生产能力数量1抓斗挖掘机PC220110斗容1。5m32台2振动打桩机24837 6105 愅28687 700F 瀏721181 52BD 劽28240 6E50 湐DZ901台3汽车吊30t2台4自卸车10m36台5振动

17、锤2台6泥浆泵3PN7。54台21265 5311 匑32790 8016 耖25284 62C4 拄d=24668 605C 恜30111 759F 疟7清水泵Q4PS4。06台8电焊机30KW5台9钢筋调直机GT1台10钢筋切断机6401台1138594 96C2 雂21543 5427 吧？29133 71CD 燍34045 84FD 蓽m_钢筋弯曲机GW401台12砼泵车36m1台13插入式振捣器2N35,5010台14砼输送车10m36辆15砼拌合站HZS9035022 88CE 裎25646 642E 搮40211 9D13 鴓39041 9881 颁25561 63D9 揙B38

18、425 9619 阙22967 59B7 妷902m3/h2套16全站仪ZT80+1台17水准仪DSZ22台三、劳动力计划1、专职安全生产管理人员基坑开挖及支护过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：xxx（项目经理)-组长，负责协调指挥工作；xxx(施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；xxx（技术主管）组员，负责现场技术交底及检查验收;xxx（安全员

19、）-组员，负责现场安全检查工作;xxx（架子队工班长）-组员，负责现场具体施工。%35300 89E4 觤36639 8F1F 輟27794 6C92 沒21989 55E5 嗥s34853 8825 蠥32621 7F6D 罭2、特种作业人员深基坑开始时间2014.5.21高支模工期（天）45作息时间（上午）6：0011:30作息时间（下午）13:0019：00砼工程量（m3)1960支模最大高度（m）9木工（人）30钢筋工(人)30砼工（人）a39403 99EB 駫33067 812B 脫；31004 791C 礜v36724 8F74 轴16架子工（人)24水电工(人）6其它工种（人）

20、7第六节、施工工艺技术一、技术参数29墩：钢板桩采用闭合式钢板桩，型号为：FSPIV围檩布置方式:40工字钢双拼布置钢板桩打入深度：18m，锚固深度10.56m钢板桩围檩间距：2。0m钢板桩转角和封闭合拢方法：轴线修整法,异形拼接法钢板桩打桩方式:单桩打入法钢板桩打桩机采用:液压振动打桩机.根据现场调查地形、水文情况,筑岛顶面标高拟定2。0米，基坑深度开挖至承台下0。6米，标高-4.942米,基坑开挖深度6。94米.22605 584D 塍23944 5D88 嶈V35746 8BA2 订V22158 568E 嚎o钢板桩平面尺寸距承台边1.3米，桩长18米，采用拉森型钢板桩。29#墩设2道围

21、檩，第一道围檩标高为1.5米，第二道为0.5m，围檩采用400*400的HW型钢，双拼,中间设三道对撑，采用直径50010mm螺旋钢管，壁厚10mm，布置间距3。5m，四角设两道直径50010mm螺旋钢管进行角撑，间距1。8m.双拼围檩与对撑之间垫厚20mm钢板。基坑封底混凝土强度达到要求后,施工承台。承台浇筑完后,采用中粗砂回填承台两侧坑壁，于顶层浇50cm厚的混凝土与承台连接形成临时支撑，砼强度达到要求后坑内沿钢板桩四周放坡回填，拆除第二道全部支撑和第一道的中间三道对撑，保留第一道的角撑，此时施工墩身，浇筑完墩身后，进行基坑回填，拆除第一道角撑，拨除钢板桩，深基坑施工结束。30墩：钢板桩采

22、用闭合式钢板桩，型号为：FSP-IV围檩布置方式：40工字钢双拼布置钢板桩打入深度：18m，锚固深度9.715m钢板桩围檩间距:第一道间距2。68m，第二道间距2.6m钢板桩转角和封闭合拢方法：轴线修整法，异形拼接法钢板桩打桩方式：单桩打入法钢板桩打桩机采用:液压振动打桩机。根据现场调查地形、水文情况，筑岛顶面标高拟定2。0米，基坑深度开挖至承台下0.6米，标高-5。785米，基坑开挖深度7。785米。钢板桩平面尺寸距承台边1.3米，桩长18米，采用拉森型钢板桩。30墩设3道围檩，第一道围檩标高为1.6米，第二道为-1。08m，第三道围檩为3。68m，39#墩设三道围檩。围檩采用400400的

23、HW型钢，双拼,中间设三道对撑，采用直径500*10mm螺旋钢管,壁厚10mm，布置间距3。5m，四角采用设两道直径500*10mm螺旋钢管进行角撑，间距1。8m。双拼围檩与对撑之间垫厚20mm钢板.基坑封底混凝土强度达到要求后拆除第三道对撑,施工承台,承台浇筑完后,回填承台两侧坑壁，于顶层浇50cm厚的混凝土与承台连接形成临时支撑，砼强度达到要求后坑内沿钢板桩四周放坡回填，拆除第二道和第一道的中间三道对撑，保留第二道和第一道的角撑，此时施工墩身，浇筑完墩身后,进行基坑回填，拆除第二道和第一道角撑，拨除钢板桩，深基坑施工结束。二、工艺流程钢板桩的打设虽然在基坑开挖前已完成，但整个板桩支护结构需

24、要等地下结构施工完成后，在许可的条件下将板桩拔除才算完全结束。因此，对于钢板桩的施工应考虑打设、挖土、支撑、承台施工、支撑拆除及板桩的拔除。30#墩钢板桩施工流程：筑岛钻孔桩施工打设钢板桩开挖至第一道内撑下安装第一道内撑开挖至第二道内撑下安装第二道内撑开挖至第三道内撑下安装第三道内撑开挖至封底混凝土下浇筑封底混凝土封底混凝土达到要求强度后，拆除第三道内撑承台钢筋、模板、砼施工承台拆模后，侧面回填压实，顶部浇筑厚0。5米砼拆除第二道和第一道的中间三道对撑，保留第二道和第一道的角撑墩身施工基坑沿钢板桩放坡回填拆除第二道和第一道的角撑基坑回填拆除钢板桩施工结束.29墩钢板桩施工流程：筑岛钻孔桩施工打

25、设钢板桩开挖至第一道内撑下安装第一道内撑开挖至第二道内撑下安装第二道内撑开挖至封底混凝土下浇筑封底混凝土封底混凝土达到要求强度后承台钢筋、模板、砼施工承台拆模后，侧面回填压实，顶部浇筑厚0.5米砼基坑内侧放坡回填拆除第二道全部支撑和第一道的中间三道对撑，保留第一道的角撑墩身施工拆除第一道角撑基坑回填拆除钢板桩施工结束。三、施工方法UK?24753 60B1 悱23860 5D34 崴39487 9A3F 騿!1、土围堰筑岛施工经调查，XX目前现状水位为0。6m，常年最高水位1.5m，筑岛围堰顶高程按2.0m控制填筑，外侧边坡按1:2考虑填土放坡。筑岛填土宽度见围堰平面布置图，靠河道侧超出钢板桩

26、围堰3.5m。填土拟采取倾填方式填筑,每倒一车土，装载机随时跟上推平，技术人员注意跟踪测量围堰填筑范围，避免少填或是多填，填至筑岛边坡打防护桩位置时要注意将坡面平整。筑岛围堰填筑中桩基施工范围必须使用粘土填筑，以确保钻孔桩施工顺利.槽钢在初步填土结束后打设在筑岛的边坡位置，桩入河床深度均为3米,间距均为0。5米，桩顶高出水面1m，桩外侧顺筑岛的坡面铺设彩条布，彩条布要面铺平整，并及时用填装好粘土的编织袋压好。桩内侧顺坡面满铺装土草袋压面。槽钢打设过程中注意使底部向河道中心方向略微倾斜，倾斜角控制在8，以更好的起到支护作用。2、钢板桩吊运及堆放装卸钢板桩宜采用两点吊。吊运时，每次起吊的钢板桩根数

27、不宜过多，注意保护锁口免受损伤。钢板桩应堆放在平坦而坚固的场地上，必要时对场地地基土进行压实处理。在堆放时要注意：（1）堆放的顺序、位置、方向和平面布置等应考虑到以后的施工方便。（2）钢板桩要按型号、规格、长度、施工部位分别堆放,并在堆放处设置标牌说明.（3)钢板桩应分别堆放，每层堆放数量一般不超过5根，各层间要垫枕木，垫木间距一般为34m,且上、下层垫木应在同一垂直线上，堆放的总高度不宜超过2m.3、钢板桩施工钢板桩施工工艺流程图如下:施工准备定位测量导框安装钢板桩吊运就位钢板桩合拢937701 9345 鍅923051 5A0B 娋33514 82EA 苪35915 8C4B 豋R施打定位

28、桩围堰内砼封底用振动锤夹正钢板桩起吊至围堰顶部，对准锁口插入钢板桩开启振动锤，缓慢下够快速下沟，调整好钢板桩与导向架的距离，下到土面插打一段时间，拔起，让水渗入，减少摩擦，再插打，如此反复达到设计标高钢板桩施工工艺流程图 钢板桩插打、围囹安装、拆除等施工全部由专业的施工队伍进行，确保施工质量和安全.3。1钢板桩的选用本工程选用拉森IV型钢板桩，宽40cm，重76.1kg/m，考虑到本工程地质情况的需要，30墩拟采用桩长为18米的钢板桩，29#墩拟采用桩长为15米的钢板桩。(1）首先在板桩堆放基地对钢板桩进行检查、丈量、分类、编号，选用同种型号的板桩，进行弯曲整形、修正、切割、焊接，整理出施工所

29、需型号、规格、数量的钢板桩。为确保每片钢板桩的两侧锁口平行。同时，尽可能使钢板桩的宽度都在同一宽度规格内。需要进行宽度检查，方法是：对于每片钢板桩分为上中下三部分用钢尺测量其宽度,使每片桩的宽度在同一尺寸内，每片相邻数差值以小于1cm为宜.对于肉眼看到的局部变形可进行加密测量.对于超出偏差的钢板桩应尽量不用。(2)发现缺陷随时调整，整理后在运输和堆放时尽量不使其弯曲变形，避免碰撞，尤其不能将连锁口碰坏.同时对两侧锁口用一块同型号长23m的短桩作通过试验,以23人拉动通过为宜，或采用卷扬机拖拉。锁口通不过或桩身有弯曲、扭曲、死弯等缺陷，采用冷弯,热敲(温度不超过8001000)，焊补、铆补、割除

30、、接长等方法加以整修。同时，要求接头强度与其它断面相等，接长焊接时，用坚固夹具夹平,以免变形。(3）桩打入前将桩尖处的凹槽底口封闭,避免泥土挤入，锁口宜涂以黄油或其它油脂,对锁口变形、锈蚀严重的钢板桩,整修矫正。转角处采用90度的转角桩。（4）插打钢板桩之前须检查振动锤。振动锤是打拔钢板桩的关键设备，在打拔前一定要进行专门的检查,确保线路畅通,功能正常。且夹板牙齿磨损不宜太多。 (5）每个承台需要148根钢板桩。钢围囹采用双拼40H型钢，30墩上下共设三层，29墩上下共设两层.H型钢利用钢板焊接联成受力整体。3。2 施工放样与定位34491 86BB 蚻25115 621B 戛h38510 9

31、66E 陮oa32343 7E57 繗22436 57A4 垤（1）将施工区域控制点标明并经过复核无误后加以有效保护。（2）第一层支承设置:在插打钢板桩前需设定位桩及定位横梁.定位桩采用钢管桩，四角布置，内外侧共12根。定位横梁也是钢板桩围堰的第一层围囹支护，采用双排40H型钢。各排H型钢间使用10mm厚钢板焊接作为加强隔板，隔板间距40cm,型钢连接处全面焊接.定位横梁安放在定位钢管四周侧,与钢管相连接，四角设两道直径500mm的钢管做斜撑，采用焊接固结连接。以下各道围囹和第一道相同。安装内支承前先按确定的标高位置在定钢板桩上焊三角托架，托架采用工字钢，安装托架一定要采取措施保证顶面位于同一

32、水平面上。（3）钢板桩顶面要在同一标高内.3.3钢板桩打入总体施工流程钢板桩从靠河道侧围堰中心开始打入第一片钢板桩,然后逐步向两边插打，在河下游合龙（见示意图）。在插打过程中,加强测量工作,发现倾斜,及时调整，为保证插桩顺利合拢，要求桩身垂直,并且围堰周边的钢板数要均分.导梁为上下双层导梁，确保插打第一片钢板桩的垂直度.最初的一、二块钢板桩以导梁为定位、垂直插(此项工作应反复仔细校正钢板桩位,确保垂直)至设计标高。打设位置和方向要确保精度，以起到样板的作用。每完成3米测量校正1次，确保在同一直线上。每根钢板桩施打完毕后，即与横钢焊接牢固。根据起吊能力确定逐根插打到稳定的深度，一般为23m,待全

33、部插打完毕后再依次打到设计标高。其余各钢板桩,则以已插好的钢板桩为准，起吊后人工扶持插入前一片钢板桩锁口，然后用振动锤振动下沉。插入桩位的钢板桩需紧靠导梁。插打一片或几片后，将已插好的钢板桩点焊固定于导梁上。整个施工过程中，要用锤球始终控制每片桩的垂直度，及时调整。调整工具有千斤顶、木楔、导链等。插打过程中，须遵守“插桩正直，分散即纠,调整合拢的施工要点。在施工过程中，钢板桩如需拼接时,两端钢板桩要对正，可先在一端上面焊接一块限位板然后将另一端缓缓放下并进行对焊，再焊接加强板。焊接时必须保证焊接面平整且焊缝有足够厚度。插打钢板桩要充分采取止水措施，以防钢板桩围堰大量漏水.合龙段,到剩下最后一部

34、分时，要先插后打，若合拢有误,用倒链或滑车组对拉，使之合拢。合拢后,再逐根打到设计深度，在用倒链或滑车组对拉时不要过猛，以防止合拢段缝隙过大.钢板桩合龙通过精确计算，确定龙口位置,采用配桩法合龙。配置相应规格的异形钢板桩，现场实测异形钢板桩的角度和尺寸，根据实际切割焊接异形钢板桩，以确保整个围堰的密封性.3。4内支撑的安装1）内支撑包括围檩、斜撑、托架等内容。2）基坑土方开挖过程中同时进行内支撑的安装，以防土压力、水压力过大影响基坑内的施工安全。3）内支撑自上而下的设置，一边挖土、一边安装.4）围檩安装在托架牛腿上,托架牛腿用16a槽钢加工，竖向每3米设置一道，焊接在钢板桩上。托架牛腿简如下图

35、。5）对撑及斜撑使用500mm10mm的螺旋钢管，各道支撑与围檩之间进行满焊连接，并保证焊接质量.安装及时到位，随挖随撑。安装时确保钢管对撑与H型钢围檩正交，并及时安装斜撑.支撑与围檩焊接位置加垫20mm厚的钢板，其中每道围檩中间对撑及短斜撑位置的钢垫板尺寸为700700*20mm，两侧对撑及长斜撑共用一块钢垫板,尺寸为1200*70020mm。使围檩上的力更加均匀地传到支撑上，以起到更好的支撑的作用。支撑与围檩的材料、制作、焊接必须严格按要求施工,要特别注意检查钢材对接时的焊接质量。围檩安装支撑牛腿示意图3。5 施工注意事项（1）导向桩打好之后，以横梁、槽钢焊接牢固,连接可靠。确保导向桩不晃

36、动，以便打桩时提高精确度。（2）线桩插打，钢板桩起吊后人力将桩插入锁口，动作缓慢，防止损坏锁口，插入后可稍松吊绳，使桩凭自重滑入。30919 78C7 磇29218 7222 爢21712 54D0 哐！28771 7063 灣26539 67AB 枫（3)钢板桩振动插打到小于设计标高40cm时，小心施工,防止超深发生.（4）封口时，精确计算异形钢板桩的尺寸，确保止水质量。3。6 钢板桩的施工中遇到的问题及处理由于河床地质结构复杂，钢板桩打拔施工中常遇到一些难题，常采用如下几点办法解决：打桩过程中有时遇上大的孤石或其它不明障碍物,导致钢板桩打入深度不够，则采用转角桩或弧形桩绕过障碍物。钢板桩在

37、软泥质地段挤进过程中受到泥中块石或其它不明障碍物等侧向挤压作用力大小不同容易发生偏斜，采取以下措施进行纠偏:在发生偏斜位置将钢板桩往上拔l.0m2。0m,再往下锤进，如此上下往复振拔数次，可使大的块石等障碍物被振碎或使其发生位移,让钢板桩的位置得到纠正，减少钢板桩的倾斜度.钢板桩沿轴线倾斜度较大时,采用异形桩来纠正，异形桩一般为上宽下窄和宽度大于或小于标准宽度的板桩，异形桩可根据据实际倾斜度进行焊接加工；倾斜度较小时也可以用 卷扬机或葫芦和钢索将桩反向拉住再锤击.软泥质基础较软，有时施工发生将邻桩带入现象，采用的措施是把相邻的数根桩焊接在一起，并且在施打当桩的连接锁口上涂以黄油等润滑济减少阻力

38、.4、基坑开挖钢板桩打设施工结束后进行基坑开挖，本工程基坑开挖采用明挖法施工，土方开挖必须配合支撑的施工，分层分段进行，并限时完成每段的开挖和支撑施工。基坑开挖注意事项如下:（1)、基坑开挖应严格按批准的施工组织设计进行；（2)、基坑开挖情况若与勘查报告不符时，应及时通知设计单位变更相应的设计参数调整设计方案;（3）、基坑顶部2。0m范围内，地面严禁堆放荷载及施加动荷载；(4）、基坑顶部周围应设置安全、可靠的护栏设施；（5）、土方开挖至离坑底1m左右时，即应设置标高控制桩,以水准仪严密控制开挖深度，防止挖土超过坑底标高；（6)、基坑开挖至支撑下0。5米时,必须及时安装支撑;基坑开挖时派专人指挥

39、挖机或吊车，注意施工中对支撑的保护；(7)、做好土方车出工地前的清扫工作,减少尘土污染，基坑开挖土方及时外运弃置，不得堆在基坑周围及河道附近.s38872 97D8 韘26985 6969 楩31366 7A86 窆33236 81D4 臔7i36193 8D61 赡（8)、做好雨季及雨水天气的防水,降水工作，保证基坑的安全；开挖过程中坑底及时设置集水坑,及早排除坑底积水，且备足基坑渗漏水堵漏时所需材料,确保施工中发现渗漏水及时处理。（9)、基坑开挖过程中,随时检查围护结构侵限情况，并及时处理.5、基坑排水开挖过程中随开挖随时在基坑四周做时排水沟和集水井，及时排干坑内积水，确保开挖过程中基坑内

40、不能出现明显积水。基坑开挖至设计高程后，于基坑四周沿钢板桩设置一道2020cm的排水沟,在基坑的四个角落各设置一个集水井，集水井按60*60cm施工，井底较基坑底面低50cm,每个集水井放置一台潜水泵,将坑内积水及时排除。6、封底混凝土封底混凝土按干挖至设计标高后浇筑普通混凝土考虑。开挖过程中,如渗透水较多，开挖的过程中配备足够的水泵进行抽水，确保基坑底无积水.开挖至坑底设计标高前预留2030cm人工清理整平，并于基坑四周沿钢板桩侧修筑排水沟，于基坑四角挖集水井，安装水泵抽水，以确保封底混凝土浇筑前基坑内无明显积水。根据检算结果,为确保坑等抗隆起满足要求，29、30墩基坑封底混凝土厚度0.6m

41、，封底砼标号C40.7、承台施工7.1桩头凿除，桩基检测破桩头前，应在桩体侧面用红油漆标注高程线，以防桩头被多凿,造成桩顶伸入承台内高度不够.破除桩头时采用空压机结合人工凿除，上部采用空压机凿除,下部留有1020cm由人工进行凿除。凿除过程中保证不扰动设计桩顶以下的桩身混凝土。严禁用挖掘机或铲车将桩头强行拉断,以免破坏主筋。将伸入承台的桩身钢筋清理整修成设计形状，复测桩顶高程，检查声测管的贯通情况，进行桩基检测。桩头凿完后应报与监理验收，并经超声波等各种检测合格后方可绑扎钢筋，安装模板.7.2承台钢筋、模板安装承台施工工艺流程图测设基坑平面位置、标高挖掘机开挖凿除桩头检测桩基0or35469

42、8A8D 認29664 73E0 珠h21627 547B 呻40296 9D68 鵨基底处理绑扎钢筋、安装冷却管安装模板灌筑混凝土与墩台身接缝处理基坑防护制作混凝土试件集水井法抽水混凝土拌制、输送（1）钢筋绑扎钢筋绑扎应在封底混凝土达到设计强度75%后进行.在混凝土面上弹出钢筋的外围轮廓线，并用油漆标出每根钢筋的平面位置.承台钢筋在加工场集中加工，运至现场进行绑扎,底层承台钢筋网片与桩身钢筋焊接牢固；搭设钢管架绑扎、定好预埋于承台内的墩身钢筋。墩身预埋钢筋的绑扎在模型立设完毕后进行，根据模型上口尺寸控制其准确性.承台钢筋施工时,注意桩基与承台综合接地钢筋的连接.桥梁的桩基，在每根桩中有一根接

43、地钢筋，桩中的接地钢筋在承台中应环接，再布置墩身的二根接地用结构钢筋并焊接,墩身的接地钢筋要在伸出承台的位置做出明显标记.（2）模板安装承台模板采用大块定型钢模板，按底节3m(长)2m（高)、中节3m（长）*1m(高）、顶节3m(长）0。5m(高)40块，1m*3m配置，施工完主墩后可用于其他普通桥墩承台。模板面板采用5mm厚冷轧钢板，水平立向背楞采用10#槽钢，间距为300mm；竖直文向的背带采用双14槽钢,水平间距800mm.底节模板竖向设三道拉杆,拉杆间距70cm，中节模板竖向设两道拉杆，拉杆间距54cm,顶节模板设1道拉杆。模板安装采用吊机配合人工安装。模板安装在钢筋骨架绑扎前进行，先

44、用方木临时支撑于外侧的钢板桩上，待钢筋骨架绑扎完成后进行加固。拉杆钢筋焊接在主筋上固定，确保模板稳定牢固、尺寸准确，采用绷线法调直，吊垂球法控制其垂直度。7.3 循环冷却水管安装29、30墩承台尺寸均为14。6m9.6m*3。5m，属大体积混凝土施工,按大体积混凝土施工要求,承台内需安装循环冷却水管，持续通水以降低混凝土芯部温度.冷却水管采用D42钢管,按两层进行布置,第一层距承台底面0.9m，第二层距承台顶面0.8m,两层水管竖向间距1。8m.进、出水口需引出承台混凝土面0。5m以上，且出水口设置调节流量的水阀。冷却水管布置详见承台内循环冷却水管平面布置图、承台内循环冷却水管立面布置图。在绑

45、扎承台钢筋网的同时放置冷却管，布管时，水管要与桩基伸入承台的锚固筋错开，当局部管段错开有困难时，适当桩基锚固筋的位置。水管采用马凳筋固定，防止混凝土浇筑过程中，水管变形或接头脱落而发生堵水或漏水.V/H；+38956 982C 頬I承台内循环冷却水管平面布置图承台内循环冷却水管立面布置图7。4混凝土浇筑混凝土采用砼拌合站集中拌合，自动计量,罐车运输,泵送混凝土入模施工，插入式振捣器振捣。承台混凝土采用分层浇筑，每层混凝土厚度应不超过50cm；振捣方向为:下层垂直于浇筑方向自下而上,上层振捣自上而下。对混凝土初凝时间做好控制，保证在下层混凝土部初凝前,上层混凝土能覆盖。当混凝土浇筑到靠近尾声时，

46、将混凝土泌水通过模板上的泄水孔排出模板.混凝土的泌水要及时处理，免得粗料下沉，混凝土表面水泥浆过厚，致使混凝土强度不均和产生收缩裂缝。混凝土振捣时要做到“快插慢拔”,在振捣过程中，将振捣棒上下略有抽动,以使上下振动均匀，振捣棒应插入下层5cm左右,以消除两层之间的接缝.每点振捣时间为2030S为宜，但还应视混凝土表面不再显著下沉、表面无气泡产生且混凝土表面有均匀的水泥浆泛出为准。振点间距50cm，梅花型布置。振捣时禁止碰到钢筋、模板、预埋件等.承台泵送混凝土，其表面水泥浆较厚，在混凝土浇筑结束后要认真处理。随时按标高用长刮尺刮平，在初凝前，用木抹子拍压三遍,搓成麻面，以闭合收水裂缝.在木抹子压

47、第三遍时,麻面纹路要顺直，以南北向为纹路方向保证纹路一行压一行且相互平行。在混凝土浇筑完成并且初凝后,予以覆盖洒水养护保证混凝土表面经常处于湿润状态为准，养生期不少于14天。在混凝土表面盖上土工布,并经常洒水保持土工布处于湿润状态。8、钢板桩拔除对于封闭式钢板桩墙，拔桩的开始点离开桩角5根以上,必要时还可间隔拔除，拨桩的施工顺序与打桩顺序相反.拔桩要点：（1）拢桩时，可先用振动锤将板桩锁口振活以减小土的阻力,然后边振边拢。对较难拔出的板桩可先用柴油锤将桩振打下100300mm，再与振动锤交替振打、振拔。为及时回填拔桩后的土孔，在把板桩拔至此基础底板略高时（如500mm)暂停引拔，用振动锤振动几

48、分钟，尽量让土孔填实一部分；（2）起重机应随振动锤的起动而逐渐加荷,起吊力一般略小于减振器弹簧的压缩极限;（3）供振动锤使用的电源应为振动锤本身电动机额定机功率的1。22。0倍；（4）对引拔阻力较大的钢板桩，采用间歇振动的方法，每次振动15min，振动锤连续工作不超过1。5h。四、检查验收1、使用前的检查；在施工前,应进行外观表面缺陷、长度、宽度、厚度、高度、端头矩形比、平直度和锁口形状等检验、对桩上影响该打设的焊接件割除(有割孔、断 面缺损应补上)。有严重锈蚀，量测断面实际厚度，予以折减。钢板桩的质量必须符合设计要求和出厂技术标准。重复使用的钢板桩应符合下表要求：tX28325 6EA5 溥

49、22520 57F8 埸Kc序号检查项目允许偏差或允许值检查方法单位数值1桩垂直度%1用钢尺量2桩身弯曲度37701 9345 鍅923051 5A0B 娋33514 82EA 苪35915 8C4B 豋R物资部部长组 员项目经理部综合办主任组 员项目经理部技 术 员组 员项目经理部技 术 员应急小组下设办公室，负责日常工作。办公室主任由综合办主任担任，办公室设在综合办。(2）职责当发生险情时，应急班组长应按要求汇报项目部应急小组组长，并视当时具体情况在第一时间，做出快速、准确、必要的反应,如先撤出施工人员等.应急小组组长（副组长）接到险情后，分析紧急状态，确定相应报警级别，启动应急预案程序，

50、应急抢险救援指挥系统立即投入运作,在现场设立指挥场所，相关人员到位，组织实施抢险工作。通讯联络人员：负责内外的通讯联络，要配备通讯联络工具，随时保持联系畅通。物资保障人员：负责抢险防汛物资的保管、发放。配足雨衣、雨鞋、水泵、照明、镐铲、草袋、绳索等抢险用品。 应急抢险人员:汛期要确保应急队伍保持随时待命状态，各类抢险车辆保持油料充足、运行良好。一旦险情到来，确保人员、设备及时到位，抢险及时。 卫生救护人员：设立抗洪抢险队伍医疗救护点;做好现场救护工作,组织好卫生防疫工作，防止传染病的传播。34491 86BB 蚻25115 621B 戛h38510 966E 陮oa32343 7E57 繗22

51、436 57A4 垤3、防汛应急预案（1）应急预案A、发生险情后，根据应急小组的安排，立即组织人力,物力，全力以赴投入抢险,确保工程安全，最大限度的减少损失。B、服从统一指挥，统一调度,不得各行其是。C、要树立全局思想，局部利益服从全局利益.D、要互相配合、密切协作、团结一致、齐力抢险、打好应急抢险总体战。（2)信息报告A、信息报告由综合办公室负责，通过调度系统及时准确上传险情、命令、通知等，并及时准确上报最新情况。B、信息报送程序：险情发生后及时上报班组长或专职安全员。（3）应急车辆设备名称型号司机姓名手 机备 注抢险指挥车越野车抢险指挥车30919 78C7 磇29218 7222 爢21

52、712 54D0 哐!28771 7063 灣26539 67AB 枫皮卡抢险指挥车面包车（4）预防措施A、分析、认识的危险性，复杂性、突发性、在预防为主的前提下，贯彻统一指挥，分级负责，单位自救与社会救援相结合的原则B、设立抢险紧急救援中心，包括：办公室、紧急抢险队.C、为保证抢险工作的有效实施，各部门都应做好应急装备的配置和保管工作，保证装备处理良好的使用状态；一旦发生险情就能立即投入使用。基本应急装备可分为两大类：基本装备和专用装备。基本装备,一般指所需的通讯装备、交通工具、照明装备和防护装备、医疗装备等；专用装备，主要指各专业队伍所用的专用工具物品。D、为保证抢险工作的有效实施，各部门

53、都应好应急物资的配置和保管工作，如：工作锹、铲、镐、电工用品,雨鞋，帐篷，麻袋、安全绳、安全帽、救生圈、氧气抢救设置等。E、日常抢险的准备.做好防洪应急装备及应急物资的储备与保管工作。做好防洪的宣传和人员培训工作.做好气象及施工现场资料的收集。做好抢险预案的预演工作.F、加强组织领导，统一部署，按照重点时段、早落实、早部署的原则，开展工作。G、根据工程特点,对职工进行针对性的防洪抢险安全知识教育，增强全员防患意识。H、如在汛期内，要坚持昼夜值班制度，加强同地方防汛、气象及水利部门联系，密切注视汛情趋势，及时准确通报气象、水文情况。（5）处理措施A、一旦发生灾害，要立即组织人员赴现场进行抢险，值

54、班人员应尽快将灾害发生时间、地点、灾情、人员伤亡及抢险情况调查清楚及时上报。s38872 97D8 韘26985 6969 楩31366 7A86 窆33236 81D4 臔7i36193 8D61 赡B、根据险情大小，立即组织人员安排人员撤离到安全地带。C、对于被围困人员要组织会有经验的人员，使用现有的工具进行救援，如无法处理，应首先保证人员安全，做好现场的清理工作，以便专业救援队伍实施救援。D、防洪、防汛、抢险人员的安全防护。应备好工作服及救援装备.抢险人员在救援行动中，应时刻注意现场态势的变化，做好自身防护，注意安全，避免发生伤亡.执行抢险任务时，应23人为一组，集体行动，互相照应；带好

55、通讯联系工具，随时保持通讯联系。E、工程救援队在救援抢险过程中,尽可能地和技术人员等协同作战，以便熟悉现场情况，有利救援工作的实施.防洪抢险人员要相对稳定，并适时进行防洪演练，随时处于待命状态.3、安全事故应急预案XX特大桥主墩施工过程中可能发生的安全事故主要有坍塌、机械伤害、高空坠落等。(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警,组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报,并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。（3) 现场事

56、故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理:及时报警,组织扑救,集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全,积极抢救被困人员,配合消防人员扑灭大火.触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术,并且注意其他损伤的处理.局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露,不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，

57、头部不要垫高。用凉水或50酒精擦其全身，直至皮肤发红,血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察.及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。其他人身伤害事故处理:当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。0or35469 8A8D 認29664 73E0 珠h21627 547B 呻40296 9D68 鵨4、应急通信联络项目负责人：xxx手机：安全员：xxx手机：技术负责人：手机:医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地

58、的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第八节、计算书及相关图纸XX特大桥29#墩钢板桩围堰检算书一、工程概况xx铁路V标XX特大桥中心桩号为DK208+237.87,起讫里程为DK206+708.18DK209+767.55，全长3059。37m。其中桥址于DK207+663.2DK207+738跨烈士村XX,桥址处河宽约75米,河深6.38米，调查时水深约3.8米,线路与水流方向夹角右前角为84o，水流方向从左至右，流速较缓.规划为六级航道，净空要求45m(净宽）*5m（净高)。2831墩上部为（40+56+40)m预应力混凝土连续梁，为跨越XX而设。29#、30#主墩位于XX河岸边,承台的部

59、分位于河道中，墩台底标高位于XX水位线以下，施工需要在南、北岸侧进行填土筑岛围堰施工钻孔桩基础，承台基坑开挖时采用全封闭拉森钢板桩围护，钢管对撑支护。29墩填土筑岛尺寸27。2m9。8m，深基坑开挖采用钢板桩围护，围护结构尺寸为17。2*12.2m，钢板桩锚固深度10.558米，基坑设两道围囹支撑。桥址范围内地势较平坦，地层主要为流塑硬塑粉质黏土、流塑淤泥质黏土，稍密密实粉土、粉砂、细砂，场地适宜性一般,场地类型为类场地.场地不良地质为砂类土、粉土地震液化。经液化判别判定:工点范围内存在液化土层，液化土层为31层粉土、91层粉砂.工点内特殊岩土主要为软土、松软土。二、计算依据XX特大桥29、3

60、0#墩深基坑专项施工方案钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑施工计算手册V/H;+38956 982C 頬I建筑桩基础规范（JGJ94-2008)建筑施工手册公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004）建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）XX特大桥工程地质勘察报告三、基本信息1、支护方案采用18m长钢板桩,钢板桩顶标高为2。5m，钢板桩围堰外侧土层标高为2。0m，设置两道围囹支撑，结构如下图所示。2、基本信息规范与规程建筑基坑支护技术规程 JGJ 1202012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护

61、结构重要性系数01。00tX28325 6EA5 溥22520 57F8 埸Kc基坑深度H(m）6.942嵌固深度(m）10。558桩顶标高(m）2。5桩材料类型钢板桩每延米截面面积A（cm2)236.00每延米惯性矩I(cm4)39600。00每延米抗弯模量W（cm3)2200.00抗弯f(Mpa)215有无冠梁 无xQ37979 945B 鑛=31812 7C44 籄+放坡级数 0超载个数 1支护结构上的水平集中力03、地质参数层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角（m)(kN/m3)(kN/m3）(kPa)24837 6105 愅28687 700F 瀏721181 52BD 劽282

62、40 6E50 湐（度）1粉土1.5019.59.514。5025。502粉砂9.0019。69。65。5028。003粉土2.3021265 5311 匑32790 8016 耖25284 62C4 拄d=24668 605C 恜30111 759F 疟19.59。5-4淤泥质土4。1017.77.7-5粘性土2。7019.69。6-38594 96C2 雂21543 5427 吧？29133 71CD 燍34045 84FD 蓽m_6粉土3。6019.99.9-7粘性土2.2019.49。4-8粉土2。6019。835022 88CE 裎25646 642E 搮40211 9D13 鴓39

63、041 9881 颁25561 63D9 揙B38425 9619 阙22967 59B7 妷9.8-层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m，c,K值抗剪强度擦阻力(kPa）水下(kPa)水下（度)（kPa)160。014。50%35300 89E4 觤36639 8F1F 輟27794 6C92 沒21989 55E5 嗥s34853 8825 蠥32621 7F6D 罭25。50分算m法11。90-260.05.5028.00分算m法13.43-360.014.5025.50分算a39403 99EB 駫33067 812B 脫;31004 791C 礜v36724 8F74 轴m法1

64、1。90-420。010。004.50合算m法0。95-560.026。509.50合算m法3。5122605 584D 塍23944 5D88 嶈V35746 8BA2 订V22158 568E 嚎o-660。016。5019.50分算m法7。30-760。029.5010。50合算m法4。11-8UK？24753 60B1 悱23860 5D34 崴39487 9A3F 騿!60.015。5023.00分算m法9.83-4、土层信息土层数 8坑内加固土 否内侧降水最终深度（m)6.942外侧水位深度(m）1。400内侧水位是否随开挖过程变化是937701 9345 鍅923051 5A0B

65、 娋33514 82EA 苪35915 8C4B 豋R内侧水位距开挖面距离（m)0。000弹性计算方法按土层指定弹性法计算方法-基坑外侧土压力计算方法主动5、支撑信息围囹采用400*400HW双拼型钢,支撑采用500*10mm钢管，钢板桩顶标高2。5m，第一道支撑标高1。5m，第二道支撑标高0。5m。6、工况信息施工过程分5个工况进行。工况工况深度支锚号类型34491 86BB 蚻25115 621B 戛h38510 966E 陮oa32343 7E57 繗22436 57A4 垤(m)道号1开挖1。000-2加撑1.内撑3开挖3.000-4加撑-2。内撑30919 78C7 磇29218 7

66、222 爢21712 54D0 哐!28771 7063 灣26539 67AB 枫5开挖6.942-7、超载信息超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa，kN/m）(m)（m）(m)s38872 97D8 韘26985 6969 楩31366 7A86 窆33236 81D4 臔7i36193 8D61 赡（m)120。000-四、深基坑计算1、钢板桩围堰封底厚度计算封底砼厚度计算(根据建筑施工计算手册）：封底砼承受的荷载应按施工中最不利的情况考虑，即在围堰封底以后，围堰内的水被排干，封底素混凝土将受到可能产生的向上最大水压力的作用,通常以此荷载（即地下水头高度减去封底混凝

67、土的重力）作为计算值。由于水下封底混凝土与各桩基连成一个整体，应按简支支承的双向板计算，承受均布荷载时，跨中弯矩M1、M2可按下式计算： 式中 、弯矩系数，按下表取用;静水压力形成的荷载(kN/m2）矩形板的计算跨度(取最小跨)(m)。弯矩系数表0。500。09940。03350or35469 8A8D 認29664 73E0 珠h21627 547B 呻40296 9D68 鵨0.700。07320。04100.900。05160。04340。550.09270。03590。750.06730。04200.950.04710。04320.600.08600。0379V/H;+21963 55

68、CB 嗋P0。800。06170。04261.000.04290.650。07950.03960。850。05640。0432,查表， ，则，。封底混凝土的厚度计算,根据求的弯矩M按下式计算：式中封底混凝土厚度(mm）安全系数,按抗拉强度计算的受压、受弯构件为2.65；板的最大弯矩（Nmm);20539 503B 倻39738 9B3A 鬺32232 7DE8 編b&39292 997C 饼37059 90C3 郃板宽，单位长度取1000mm；砼抗拉强度设计值(Nmm2）。C40取1。71MPa；考虑水下混凝土可能与围堰下泥土掺混的增加厚度,一般取300500mm。本计算取D=0。求得h=46

69、8。5mm。封底混凝土的厚度取为0。6m.2、各工况受力分析3、内力位移包络图4、地表沉降图5、截面计算（1）截面参数弯矩折减系数0.85剪力折减系数1。00荷载分项系数1.25（2）内力取值段内力类型37868 93EC 鏬22940 599C 妜20985 51F9 凹22856 5948 奈20092 4E7C 乼kH弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩（kN。m)171。02398.04181.71181。711基坑外侧最大弯矩(kN。m）128。73861。4028745 7049 灉32594 7F52 罒33934 848E 蒎25088 6200 戀4

70、0185 9CF9 鳹532148 7D94 綔29915 74DB 瓛136。77136.77最大剪力(kN）157.20195。10196.50196。50(3）截面验算 基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力）nei = Mn / Wx = 181.709/(2200。000106) = 82。595（MPa) f = 215.000（MPa) 满足 基坑外侧抗弯验算（不考虑轴力)wai = Mw / Wx= 136.771/（2200。000*106）= 62。168（MPa） f = 215.000(MPa） 满足 式中:wai-基坑外侧最大弯矩处的正应力（Mpa）；nei基坑内侧最大弯矩处的

71、正应力（Mpa）； Mw -基坑外侧最大弯矩设计值（kN。m)；#4L29191 7207 爇36613 8F05 輅g28576 6FA0 澠34018 84E2 蓢 Mn -基坑内侧最大弯矩设计值（kN.m）; Wx -钢材对x轴的净截面模量（m3）； f 钢材的抗弯强度设计值（Mpa)；6、抗隆起验算1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性,结果如下:支护底部，验算抗隆起：Ks = 1。930 1.600，抗隆起稳定性满足。深度19.600处，验算抗隆起：Ks = 4.291 1。600，抗隆起稳定性满足.深度23。200处，验算抗隆起。Ks = 2。266 1。600，抗隆起稳定性满

72、足。深度25。400处，验算抗隆起。Ks = 6.563 1。600，抗隆起稳定性满足.7、抗承压水（突涌)验算将钢板桩下32粉土层视为承压透水层,则:式中Pcz-基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力（kN/m2); Pwy承压水层的水头压力(kN/m2)； Ky-抗承压水头（突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。It”38845 97BD 鞽33041 8111 脑22771 58F3 壳Ky = 240。08/182。00 = 1.31 = 1。10基坑底部土抗承压水头稳定!8、嵌固深度验算嵌固深度计算过程：当地层不够时,软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得

73、到的结果。1） 嵌固深度构造要求： 依据建筑基坑支护技术规程 JGJ 1202012, 嵌固深度对于多支点支护结构ld不宜小于0。2h. 嵌固深度构造长度ld：1.388m.2) 嵌固深度满足整体滑动稳定性要求： 按建筑基坑支护技术规程 JGJ 1202012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度: 圆心（63。381，22.019），半径=67。097m,对应的安全系数Ks = 2.800 1。300 嵌固深度计算值 ld = 0.000m。3） 嵌固深度满足坑底抗隆起要求: 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 10.000m4） 嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求： 符合以最下层支点

74、为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld = 4.800m. 满足以上要求的嵌固深度ld计算值=10.000m,ld采用值=10.558m.29553 7371 獱23218 5AB2 媲021154 52A2 劢21432 53B8 厸x五、钢板桩围堰空间整体分析1、围堰外侧土压力计算（1）原土层标高为2.0m，水面标高为0.6m。为粉土。根据建筑基坑支护规范（3。4.2-5）进行计算。其中P支护结构外侧,土中计算点的主动土压力强度标准值（kPa）;当 p0时，应取p0；为支护结构外侧计算点的土中竖向应力标准值（kPa)；K为该层土的主动土压力系数,；C,j土的粘聚力(kPa）、内摩擦角（）；u为

75、支护结构外侧计算点的水压力（kPa)，K1=tan2（45-25.5/2)=0.3981=1h1=19.51。5+20=49.25kPa则P1=（49.251）0。398214。50。631+1。0=1.91。（2） 标高0.6m-8.5m为粉砂，水土分算，按上述公式进行计算。K2=tan2（4528/2）=0.361P2顶=(49。251）0.361-25。50。601+1.0=11。81kPa2底=2顶+2h2=49.25+19。69.0=225.65kPaP2底=（225。65-91）0。36125.50。601+91=133.0kPa（3）标高-8.5m-10.8m为粉土层,水土分算，

76、根据建筑基坑支护规范（3.4。2-5）进行计算。35358 8A1E 訞WwC36528 8EB0 躰其中P支护结构外侧，土中计算点的主动土压力强度标准值(kPa）;当 p0时，应取p0；为支护结构外侧计算点的土中竖向应力标准值（kPa）；K为该层土的主动土压力系数，;c，j土的粘聚力（kPa)、内摩擦角（）；u为支护结构外侧计算点的水压力(kPa），K3=tan2(45-25.5/2）=0。398U顶=10(0。6+8。5）=91kPa，U底=10（0。6+10。8）=114kPa3顶=2底=225。65kPa，3底=225。65+19.52。3=270。5kPa该层土顶压力强度标准值P3顶

77、=（225.65-91）0。398214.50.631+91=126.3kPa该层土底压力强度标准值P3底=(270。5114。0）0。398214。50.631+114=158。0kPa（4） 标高-10.8-14。9m为淤泥质黏土,水土合算。按式3。4。21计算。其中P1支护结构外侧,第1层土中计算点的主动土压力强度标准值（kPa）；当 p 0时,应取p0;1为支护结构外侧计算点的土中竖向应力标准值(kPa）；K1为第1层土的主动土压力系数，；31786 7C2A 簪22409 5789 垉35804 8BDC 诜1A29638 73C6 珆EC,j土的粘聚力（kPa）、内摩擦角()；k4

78、=tan2（45-4.5/2）=0.8544顶=3底=270。5kPa，4底=270。5+17。74.1=343.07kPa该层土顶压力强度标准值P4顶=270。50.854-2100。924=212.53kPa该层土底压力强度标准值P4底=343。070。854-2100。924=274.5kPa（5） 标高14。9-15。5m为粉质黏土，水土合算。按式3。4。21计算。k5=tan2（459。5/2）=0。7175顶=4底=343。07kPa,5底=343.07+19.6（15.514。9)=354.83kPa该层土顶压力强度标准值P5顶=343。070。717226.50。847=201

79、.1kPa该层土底压力强度标准值P5底=354。830.717-226。50.847=209.52kPa主动土压力曲线如下图所示：2、空间有限元模型利用有限元软件Midas Civil建立整体模型如下： 空间模型钢板桩采用板单元模拟，围囹及支撑采用梁单元进行模拟，其中梁单元302个,板单元5538个。钢板桩采用与其惯性矩等效的板模拟,板厚为16。67cm。土弹簧采用节点弹性支撑模拟，m值见前述土层信息。28214 6E36 渶26512 6790 析P24557 5FED 忭m23664 5C70 屰26066 65D2 旒23833 5D19 崙3、计算结果 对下列两个较为不利的工况进行分析

80、，工况一为开挖至基坑底，工况二为承台拆模后，侧面回填压实,顶部浇筑厚0.5米砼后拆除第二道全部支撑和第一道对撑。3.1工况一计算结果钢板桩的内力图如下：如图所示，钢板桩弯矩在-153.4kNm153.4kNm之间，应力值为69.7Mpa=200Mpa,满足要求。钢板桩的位移图如下:最大位移为2。28cm。变形满足要求。内支撑及围囹应力图如下：最大应力为92.03Mpa，受力满足要求.内支撑及围囹位移图如下:最大位移为2。27mm。整体稳定性分析：特征值=12.5由上可知，钢板桩、围囹和内支撑内力、变形及稳定性均符合要求。3。2工况二计算结果钢板桩的内力图如下:如图所示，钢板桩弯矩在153.5k

81、Nm153。5kNm之间，应力值为69。8Mpa25981 657D 敽yV25535 63BF 掿重度浮重度粘聚力内摩擦角（m）(kN/m3)(kN/m3)（kPa）（度)1粉土1.5019.59。514。5025。502粉砂24111 5E2F 帯30084 7584 疄s21963 55CB 嗋P9。0019。69。65。5028。003粉土2。3019.59.5-4淤泥质土4.1017.77.7-20539 503B 倻39738 9B3A 鬺32232 7DE8 編b&39292 997C 饼37059 90C3 郃-5粘性土2。7019。69。6-6粉土3.6019。99。9-7粘

82、性土2。2037868 93EC 鏬22940 599C 妜20985 51F9 凹22856 5948 奈20092 4E7C 乼kH19.49.48粉土2。6019.89.8-层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c，K值28745 7049 灉32594 7F52 罒33934 848E 蒎25088 6200 戀40185 9CF9 鳹532148 7D94 綔29915 74DB 瓛抗剪强度擦阻力（kPa）水下（kPa)水下（度)（kPa)160。014.5025。50分算m法11.90-260。05.5028。00分算#4L29191 7207 爇36613 8F05 輅g2

83、8576 6FA0 澠34018 84E2 蓢m法13。43-360.014。5025.50分算m法11。90-420.010。004。50合算m法0.95It38845 97BD 鞽33041 8111 脑22771 58F3 壳560。026.509.50合算m法3。51-660。016。5019.50分算m法7。30729553 7371 獱23218 5AB2 媲021154 52A2 劢21432 53B8 厸x60.029。5010。50合算m法4.11-860。015.5023。00分算m法9.83-5、工况信息采用理正深基坑进行分析，钢板桩施工过程分为9个工况，从开挖开始，开挖

84、至第一道支撑下0。5m为第一个工况；安装第一道围囹及内支撑为第二工况；开挖至第二道支撑下0.5m为第三个工况；加设第二道支撑为第四个工况；继续开挖至第三道支撑下0。5m为第五个工况；加设第三道支撑为第六个工况；继续开挖至坑底为第七个工况；封底为第八个工况;拆除第三道支撑为第九个工况。工况35358 8A1E 訞WwC36528 8EB0 躰工况深度支锚号类型(m)道号1开挖0.900-2加撑-1.内撑3开挖3。58031786 7C2A 簪22409 5789 垉35804 8BDC 诜1A29638 73C6 珆E-4加撑2.内撑5开挖6.180-6加撑-3.内撑7开挖7.785-82821

85、4 6E36 渶26512 6790 析P24557 5FED 忭m23664 5C70 屰26066 65D2 旒23833 5D19 崙加撑-4.内撑9拆撑-3。内撑四、深基坑计算1、钢板桩围堰封底厚度计算封底砼厚度计算（根据建筑施工计算手册):水下封底砼承受的荷载应按施工中最不利的情况考虑，即在围堰封底以后，围堰内的水被排干，封底素混凝土将受到可能产生的向上最大水压力的作用，通常以此荷载（即地下水头高度减去封底混凝土的重力）作为计算值。由于封底混凝土与各桩基连成一个整体，应按简支支承的双向板计算，承受均布荷载时，跨中弯矩M1、M2可按下式计算： 式中 、弯矩系数，按下表取用;静水压力形成

86、的荷载(kN/m2）矩形板的计算跨度（取最小跨）（m)。弯矩系数表0。500。09940。03350.7024642 6042 恂36166 8D46 赆36082 8CF2 賲27767 6C77 汷$0。07320.04100。900。05160。04340.550。09270.03590。750。06730。04200.950。04710。04320。600。08600。037921070 524E 剎 EvQ，37590 92D6 鋖0。800.06170.04261。000.04290.650.07950.03960.850.05640.0432L1=3。5m，l2=4。0m，l1/

87、l2=0。875m，查表1=0.054,2=0。0433，则,封底混凝土的厚度计算,根据求的弯矩M按下式计算：式中封底混凝土厚度(mm）安全系数，按抗拉强度计算的受压、受弯构件为2.65；板的最大弯矩(Nmm)；29022 715E 煞38037 9495 钕21516 540C 同23387 5B5B 孛36251 8D9B 趛26343 66E7 曧板宽,单位长度取1000mm；砼抗拉强度设计值(Nmm2)。C40取1.71MPa;考虑水下混凝土可能与围堰下泥土掺混的增加厚度，一般取300500mm。本计算取0mm.求得h=540mm。封底混凝土的厚度取为0。6m，符合要求。2、各工况内力

88、位移分析采用理正深基坑软件对钢板桩的内力、位移等进行分析，计算结果如下.工况一,开挖至标高1。1m工况二，加第一道支撑工况三,开挖至标高-1。58m工况四，加第二道支撑工况五，开挖至标高-4。18m工况六，加第三道支撑工况七，开挖至坑底标高5。785m工况八,浇筑封底混凝土并达到强度规定值工况九，拆除第三道支撑内力位移包络图:地表沉降图:3、截面计算T?25619 6413 搓40716 9F0C 鼌32679 7FA7 羧采用钢板桩支护，型号为用户定义,钢板桩每米墙面截面惯性矩为39600m4/m,截面模数为2200m3/m。采用Q235钢材，抗拉强度设计值为215MPa。截面强度校核： 基

89、坑内侧抗弯验算（不考虑轴力)nei = Mn / Wx = 158。309/(2200.000*10-6) = 71.958（MPa) = 1.10基坑底部土抗承压水头稳定！6、嵌固深度计算25981 657D 敽yV&25535 63BF 掿嵌固深度计算参数：嵌固深度是否考虑内支撑作用是否考虑坑底隆起稳定性嵌固深度计算过程:当地层不够时,软件是自动加深最后地层厚度（最多延伸100m）得到的结果。1） 嵌固深度构造要求：依据建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012, 嵌固深度对于多支点支护结构ld不宜小于0。2h。嵌固深度构造长度ld：1。557m.2） 嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：

90、按建筑基坑支护技术规程 JGJ 1202012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心（45.449，34.688)，半径=57。174m，对应的安全系数Ks = 4。817 1。300嵌固深度计算值 ld = 0。000m。3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求:符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 9。200m满足以上要求的嵌固深度ld计算值=9.200m,ld采用值=9。715m。24111 5E2F 帯30084 7584 疄s21963 55CB 嗋P五、钢板桩围堰空间整体分析根据施工步骤，空间整体分析分五种工况。工况一:加设第一道支撑，坑内土挖至第二道支撑下0.5m。工况二：加设第二道支撑,坑内

91、土挖至第三道支撑下0.5m。工况三：加设第三道支撑，坑内土挖至坑底。工况四：封底后混凝土强度达到要求，拆除第三道支撑.工况五：承台施工完毕,四周填土密实顶部浇筑50cm混凝土支撑,拆除第一道和第二道对撑。空间分析时将钢板桩按惯性矩相等的方式简化为钢板，钢板桩间释放约束视为铰接，封底及承台施工完回填后该范围内均视为对钢板桩的横向约束.围囹与支撑、围囹与钢板桩均视为固结.钢板桩嵌固段增设弹簧支撑。首先计算各工况下钢板桩承受土和水压力强度标准值。1、主动土压力计算(1）原土层标高为2.0m，水面标高为0。6m。为粉土。根据建筑基坑支护规范(3。4.25)进行计算。其中P支护结构外侧，土中计算点的主动

92、土压力强度标准值（kPa);当 p0时，应取p0;为支护结构外侧计算点的土中竖向应力标准值(kPa）;K为该层土的主动土压力系数，；C，j土的粘聚力（kPa）、内摩擦角()；u为支护结构外侧计算点的水压力（kPa)，K1=tan2（45-25。5/2）=0。39820539 503B 倻39738 9B3A 鬺32232 7DE8 編b39292 997C 饼37059 90C3 郃1=1h1=19.51.5+20=49.25kPa则P1=（49.251)0。398-214.50.631+1。0=1。91。（3） 标高0。6m8。5m为粉砂，水土分算，按上述公式进行计算。K2=tan2（452

93、8/2）=0。361P2顶=（49.25-1)0。36125。50。601+1.0=11。81kPa2底=2顶+2h2=49。25+19.69。0=225.65kPaP2底=（225.65-91）0.36125。50.601+91=133。0kPa（3）标高8。5m-10。8m为粉土层，水土分算，根据建筑基坑支护规范（3。4.2-5）进行计算。其中P支护结构外侧,土中计算点的主动土压力强度标准值(kPa)；当 p0时,应取p0;为支护结构外侧计算点的土中竖向应力标准值（kPa）;K为该层土的主动土压力系数，；c，j土的粘聚力（kPa)、内摩擦角（）；u为支护结构外侧计算点的水压力（kPa），K

94、3=tan2（45-25.5/2）=0.398U顶=10（0.6+8。5）=91kPa，U底=10（0。6+10。8)=114kPa3顶=2底=225.65kPa，3底=225.65+19。52。3=270.5kPa该层土顶压力强度标准值37868 93EC 鏬22940 599C 妜20985 51F9 凹22856 5948 奈20092 4E7C 乼kHP3顶=（225.65-91）0。398214。50.631+91=126.3kPa该层土底压力强度标准值P3底=(270。5114.0）0。398214.50。631+114=158。0kPa（6） 标高-10.814.9m为淤泥质黏土

95、，水土合算。按式3。4.2-1计算.其中P1支护结构外侧，第1层土中计算点的主动土压力强度标准值(kPa)；当 p 0时，应取p0；1为支护结构外侧计算点的土中竖向应力标准值（kPa)；K1为第1层土的主动土压力系数，；C，j土的粘聚力(kPa)、内摩擦角();k4=tan2（45-4.5/2）=0.8544顶=3底=270.5kPa,4底=270。5+17。74。1=343.07kPa该层土顶压力强度标准值P4顶=270。50。8542100。924=212。53kPa该层土底压力强度标准值P4底=343.070.854-2100。924=274。5kPa（7） 标高14。9-15.5m为粉

96、质黏土，水土合算。按式1计算。k5=tan2(459.5/2）=0.7175顶=4底=343。07kPa,5底=343.07+19。6（15。514。9）=354.83kPa28745 7049 灉32594 7F52 罒33934 848E 蒎25088 6200 戀40185 9CF9 鳹532148 7D94 綔29915 74DB 瓛该层土顶压力强度标准值P5顶=343。070。717-226.50。847=201。1kPa该层土底压力强度标准值P5底=354.830.717226.50.847=209.52kPa主动土压力曲线如下图所示:2、空间有限元模型利用有限元软件Midas C

97、ivil建立整体模型如下：空间模型钢板桩采用板单元模拟,围囹及支撑采用梁单元进行模拟，其中梁单元459个,板单元5112个。钢板桩采用与其惯性矩等效的板模拟，板厚为16.8cm。土弹簧采用节点弹性支撑模拟，m值见前述土层信息。3、计算结果对模型的五个工况分别进行分析.3。1工况一计算结果钢板桩内力图如下：钢板桩弯矩在170。9kNm165。1kNm之间，最大应力值为77。7Mpa=200Mpa，满足要求。钢板桩的最大位移图：最大位移1。2cm，满足要求。内支撑及围囹应力图如下：最大应力为32.1MPa=200Mpa,满足要求。内支撑及围囹最大位移0。51mm，满足要求.4L29191 7207

98、 爇36613 8F05 輅g28576 6FA0 澠34018 84E2 蓢由上可知,钢板桩、围囹和内支撑内力和变形均符合要求。3。2 工况二计算结果钢板桩内力图如下：钢板桩弯矩335.9kNm200。3kNm，最大应力152.7MPa=200Mpa，满足要求。钢板桩最大位移2.1cm，满足要求。内支撑及围囹应力如下图所示：支撑及围囹最大组合应力为47.5MPa，满足要求。支撑及围囹最大位移4。7mm，满足要求。综上，用有限元软件对钢板桩围堰进行整体分析可知，第二种工况下钢板桩、围囹及内支撑的强度、变形均满足要求。3。3 工况三计算结果钢板桩内力分析如下图所示:钢板桩最大弯矩197.7kNm

99、276.0kNm,最大弯曲应力为125。5MPa=200Mpa,满足要求。钢板桩最大位移为3.7cm，满足要求。围囹及支撑应力计算图如下：围囹及支撑最大应力为55.4MPa=200Mpa，满足要求。围囹及支撑最大位移为8。9mm，满足要求。围堰整体稳定性分析如图：第一阶模态特征值=12.7It38845 97BD 鞽33041 8111 脑22771 58F3 壳综上,用有限元软件对钢板桩围堰进行整体分析可知,第三种工况下钢板桩、围囹及内支撑的强度、变形、稳定性均满足要求。3.4 工况四计算结果钢板桩内力如下图：最大弯矩-197.5kNm275.8kNm ，最大弯曲应力为125。4MPa=20

100、0Mpa，满足要求。钢板桩最大位移为37mm，满足要求。围囹及支撑应力计算图如下:围囹及支撑最大应力为55.4MPa=200Mpa，满足要求.围囹及支撑变形为4.8mm，符合要求.综上，用有限元软件对钢板桩围堰进行整体分析可知，第四种工况下钢板桩、围囹及内支撑的强度、变形均满足要求。3。5 工况五计算结果钢板桩最大弯矩-276.4kNm275。8kNm,最大弯曲应力为125。6MPa =200Mpa,满足要求。钢板桩最大位移为37mm，满足要求.围囹及支撑最大应力见下图：最大应力为55.0MPa=200Mpa，满足要求。最大变形为4。9mm。综上,用有限元软件对钢板桩围堰进行整体分析可知，钢板桩、围囹及内支撑的强度、变形、稳定性均满足要求.六、结论和建议1、结论29553 7371 獱23218 5AB2 媲021154 52A2 劢21432 53B8 厸x(1）围堰封底厚度满足要求；（2）围堰嵌固深度满足要求;（3)基坑抗隆起满足要求；（4）钢板桩及围囹支撑强度满足要求；（5）钢板桩及围囹支撑变形满足要求；（6）钢板桩及围囹支撑稳定性满足要求；2、建议施工中对钢板桩、围囹及内支撑、钢板桩内外土体的变形沉降等按相关规定进行监测。