省道改扩建工程大桥梁上部悬浇施工技术方案（79页）.doc

1、XX省道XX镇至XX省道段改扩建工程K10+472.4XX河大桥主桥施工技术方案第一部分 XX河河大桥主桥现浇、挂篮悬浇施工方案一、编制依据、原则、技术标准:(一)、编制依据：l、工程施工设计图纸。2、现行的国家和交通行政主管部门颁发的施工规范、规程和验收标准。3、我单位对现场和周围环境调查所获得的资料。4、我单位同类工程的施工经历。(二)、编制的原则：1、优化配置生产资源，采用新技术、新材料、新工艺确保本标段各项工程均达到优良等级。2、科学合理安排施工工作面和工作程序，确保工期工程按期完成。3、加强现场指挥和管理，确保施工生产安全。4，合理布置施工现场，保护好周边环境，科学文明施工。(三)、

2、技术标准：1、桥梁跨径：(1125m35m60m35m1125m)2、桥梁宽度：0.5m+11.5m0.9m0.2m+0.9m+11.5m+0.5m=26m3、设计荷载：公路-I级。4、地震烈度：度。(四)、桥梁结构：1、上部构造引桥跨径(1125m+1125m)采用装配式部分预应力混凝土连续箱梁，主桥跨径35m60m35m采用悬臂浇筑预应力混凝土箱梁2、下部构造：(1)、桥台：桩柱式桥台;(2)、桥墩：双柱式墩及薄壁墩:(3)、基础：采用钻孔灌注桩基础。3、桥面净空：桥面净空为455m(净宽净高)，桥面采用单向横坡2%，行车道内侧采用波形梁护栏、外侧采用组合式护栏。二、工程概况：XX河大桥中

3、心桩号K10+472.4。桥全长686.36米，主跨为三跨35m60m35m预应力混凝土连续箱形梁，引桥采用25米装配式部分预应力混凝土连续箱梁，梁横断面为两幅分离的单箱单室断面，采用三向预应力结构。两主墩采用薄壁墩，引桥采用柱式桥墩、桩柱式桥台。主跨往篮预应力混凝土连续箱形梁施工，是本桥的关键控制性工程。三、主桥上部悬臂现浇箱梁结构及主桥箱梁上部施工：(一)、主桥上部悬臂现浇箱梁结构：XX河大桥全长686.36m，主桥上部结构采用三跨35m60m35m预应力混凝土连续箱形梁，全长130m。桥面纵坡分别为2.2%和-2.2%，变坡点位于主桥上的K10+472.4位置；本桥按两幅分离设计，两幅间

4、距为20cm，采用单箱单室截面，单箱梁底宽6.75m，两侧悬臂长3.075m，箱梁顶板宽12.9m。箱梁顶板设置成单向2%横坡，通过箱梁腹板高度调节。跨中梁高1.9m，支点处梁高3.6m；腹板厚0.50.7m，顶板厚0.28m，底板厚0.260.54m。横隔板分别设在中支点、边支点和中跨跨中处，厚度分别为2.0m，1.2m，和0.4m，各横隔板均设置人孔。箱梁0#块长度9.0m，在支架上现浇施工；两侧各有7个悬浇节段，节段长度为43.2m、33.9m，采用挂篮悬浇施工。悬浇梁段最大节段重量为95.4吨，挂篮控制在45吨。两个“T”构同步施工；每幅1个中孔合拢段长度2.0m，2个边孔合拢段长度2

5、.0m；边孔支架现浇段长度3.92m。(二)、主桥箱梁上部施工：主桥上部箱梁采用挂蓝臂悬浇法施工，全桥两幅共分二个T构，每个T构两侧对称施工，边孔设一段支架现浇段，最后浇筑合拢段。主桥箱梁0#-7#待相应混凝土强度达到设计强度的90%和7天养护时间方可张拉；张拉顺序0#块张拉纵、横、竖向预应力，梁块预应力钢束张拉完成后，立即采用C40水泥浆压浆，压浆时，将孔道清理干净、湿润。水泥浆应由精确称量，水泥浆28天抗压强度不低于40MPa(用70.7mm立方体试块混凝土强度不低于设计强度)；应严格控制水泥浆的泌水率，不受压缩的膨胀率和流动性，应严格孔道的灌浆工艺以保证孔道灌:浆的密实。主梁箱梁顶板、底

6、板设计了备用孔道，按照设计顺序，如果不需要增加钢束，则在相应的施工阶段将孔道压浆。如果需要启用备用孔道，应通过计算确定备用孔道设置的钢绞线规格、张拉控制应力及位移的变化等。梁块间的接缝必须将先浇筑的混凝土面凿除表面浮浆层并冲洗干净、不留积水，再浇筑下一块梁块的混凝土。主梁箱梁边孔支架应牢固、稳定，支架顶面按梁的预留拱度自重及支架基础变形等因素引起的变形(梁的预留拱度)设置拱度。该梁段混凝土应由悬挑梁前段向根部对称浇筑，保证梁底设计标高一致。为保证桥面线形，主梁设置了预拱度，预应力孔道应同时起拱。施工时应根据实际施工工期对预拱度值进行调整。四、主桥箱梁纵、横、竖三向预应力：(一)、主桥箱梁设纵向

7、预应力：纵向预应力采用12s15.2低松驰预应力钢绞线束，锚具采用OVM15-12、OVM15-15、型锚具，预应力孔道采用金属波纹管，孔道内径为9.0厘米，备用束采用金属波纹管。每个T构设置纵向悬浇钢束78束。(二)、主桥箱梁横向预应力：横向预应力钢束的布置间距为0.32米左右，金属波纹管孔道内径为7.0厘米，并采用真空吸浆施工工艺。孔道摩阻系数采用0.25，孔道偏差系数采用0.0015。采用S15.2低松驰钢绞线，锚具为OVM15-6、OVM15-6P型锚具。(三)、主桥箱梁竖向预应力：竖向预应力布置间距为0.50米，采用JL32高强精轧螺纹钢筋，锚具采用YGM32锚具。五、预应力钢束(钢

8、筋)张拉工艺：(一)、纵向预应力钢束：纵向预应力钢束张拉采用对称双控一次两端张拉工艺，钢束线拉控制应力为con=0.75*1860Mpa=1395MPa，张拉控制应力为锚下预应力钢束(钢筋)应力，不包括锚口应力损失。(二)、横向预应力钢束:横向预应力钢束采用双控一次一端张拉工艺，张拉控制应力为con=0.75*1860Mpa=1395MPa，张拉控制应力为锚下预应力钢束(钢筋)应力，不包括锚口应力损失。(三)、竖向预应力钢筋和隔板预应力钢筋：竖向预应力钢筋和隔板预应力钢筋的张拉采用双控二次一端张拉工艺，张拉控制力为con=0.85fpk=667.25Mpa，张拉控制应力为锚下预应力钢束(钢筋)

9、应力。六、预应力钢束(钢筋)张拉顺序：(一)、纵向预应力钢束：(1)、0#-1#各块混凝土强度达到设计强度90%且至少养护7天时，即可张拉顶板、腹板悬浇筑段钢束TX，FX。每一梁块钢束张拉顺序为张拉4束TX钢束，张拉2束FX，严格控制预应力钢束张拉的顺序，左右T束需对应张拉，不得将T、F钢束混乱张拉，以确保整体梁体的线形。然后张拉相应块件的横向预应力、竖向预应力。(2)、在浇注6#、7#梁段时，同期在过渡墩旁搭设现浇段支架并预压，预压重量不小于施工总重量的120%，待合拢段砼强度达到设计强度的90%且养护至，少6天时。张拉合拢段底板束、顶板束，张拉时先长束后短束B6-B1，底板与顶板束可交替进

10、行张拉，然后张拉横向束和竖向束，压浆后拆除主墩的临时固结和临时支座，成为单悬臂体系。(3)、在拆除边跨临时支架及边跨合拢段吊架，将中跨挂篮改为吊架，两端分别支撑于悬臂端，校核各梁段标高，当各项指标满足要求后浇筑砼，待砼强度达到设计强度的90%以上且养护至少7天时，张拉合拢段底板束、顶板束，张拉时先长束后短束Z5-Z1、B4-B1，底板与顶板束可交替进行张拉。(4)、每次张拉的两束均为同一编号，且对称箱梁中心线。(5)、施工时预留边跨端部顶、底板束张拉工作空间，待主桥边跨端部顶、底板束张拉封锚后，才能进行相邻孔引桥的施工。(二)、横向预应力钢束：(1)、横向预应力钢束张拉时，混凝土强度达到设计强

11、度90%时，可根据实际情况，横向预应力钢束张拉可滞后一个梁块施工。(三)、竖向预应力钢筋：竖向预应力钢筋张拉时，混凝土强度达到设计强度90%时，每次张拉的预应力应对称于箱梁中心线，向两侧扩散。对已张拉的预应力钢束做好红色标记，以防止漏张或超张。(四)、张拉质量评定标准:张拉采用双控，以张拉吨位控制为主，伸长量进行校核，要求实际伸长量与理论伸长量误差不超过6%，同一端面断丝不得超过总丝数的1%，且每束断丝或滑丝不得超过一根。七、主桥箱梁施工说明：1、纵、横、竖向预应力钢绞线、钢筋张拉完成后及时用C40水泥浆进行孔道压浆。2、预备束孔道同时预留，对于悬浇预备束根据施工情况予以设置，如最终未采用，悬

12、浇预备束孔道应在边跨合拢前用C40水泥浆压浆，其余备用孔道在全桥合拢后，如果不需要增加钢束时，用C40水泥浆将备用孔道进行孔道压浆，孔道压浆须饱满、密实。3、合拢段钢束、横向钢束、竖向预应力钢筋、隔板预应力钢绞线尽量及时用不低于50号混凝土进行封锚。4、全桥合拢后且备用孔道压浆完成后，浇筑梁端封锚混凝土。八、主桥施工位移控制：1、主桥施工位移观测点位置、构造按照设计图纸布置。2、主桥上部施工时，每块浇筑、张拉完成后各测一次观测点水平、竖向位移根据监控单位确定的方案实施。九、主桥上部悬浇最大允许偏载：悬臂施工时保证“T”构两侧重量均衡，在各梁段浇筑时保证两端砼泵送方量相等，确保两侧重量均衡。十、

13、钢筋、钢绞线调整原则：上部主梁纵向与横向钢束、竖向预应力钢筋及钢筋发生冲突时，保证纵向钢束孔道、垫板位置正确;当主桥主梁横向预应力钢束、竖向预应力钢筋的孔道及垫板与普通钢筋位置发生冲突时，调整普通钢筋;普通钢筋间位置发生冲突时，可根据具体钢筋位置调整。所有钢筋位置调整应以保证调整后的位置偏移设计位置最小，对受力影响最小为原则，施工时注意齿板和锚垫板处钢筋有效保护层。十一、施工组织及进度安排：1、主桥施工由专门的班子组织落实，成立专业挂蓝施工队。管理人员和技术人员10人，工人150人，分三个班流水作业。2、该项目悬浇挂篮共八只，现己陆续运至现场，挂篮模板16块分批到场。每幅挂篮在使用前均进行预压

14、试验，做好施工前的维护保养工作。3、混凝土浇筑采用泵送方式，两侧分段由1人统一指挥，保证混凝土受力平衡。混凝土拌合安排有经验的管理人员和操作工，保证混凝土有良好的和易性，保证浇注过程顺利。4、其它环节，如水电、道路、防雨、防汛等均有保证措施。5、主桥上部施工从2011年10月1日2011至4月10日结束，块件周期约为10天。十二、主要工序的施工工艺(一)0#块施工：包含支架、模板、钢筋、混凝土和预应力等工序1、临时支撑方案：为保证0#块箱梁及箱梁悬浇节段的施工过程中“T”型构件的稳定安全，设置临时支撑作为0#块施工的平台，并且平衡悬浇过程中“T”型构件两侧产生的不平衡力矩。(1)、左、右幅箱梁

15、基本参数：左、右幅底板宽度为6.75m，顶板宽度为12.9m，梁顶面2.0%横坡，底板水平。箱梁0#块长9m，重量为382.7T，两侧各有7个块件，节段分别长3.2m、3.9m、边跨现浇段长3.92m，悬浇块件节段最重为95.4T，全桥两个主墩均为“T”型结构。2、临时固结施工方案由于预应力砼悬臂梁桥、连续梁桥是铰接(设置支座)，不能承受弯距，在悬浇时需采取措施，临时将墩梁固结和桥墩顺桥向两侧增设托架，待悬臂浇注施工到至少一端合拢后恢复原状，解除临时固结、临时支撑。根据设计中临时支撑采用在主墩承台竖4根直径80cm，壁厚16mm的钢管。具体方案如下：、浇注墩身后在墩身上浇筑15cm宽砼，高度与

16、支座平齐，支座垫石之间铺黄砂，顶面铺水泥砂浆或铺模板。边跨合拢时根据图纸设计并结合永久支座说明书准确放置永久支座，待边跨合拢后，解除临时固结。、根据我部XX河大桥现场实际情况结合设计图纸和施工规范，在确保0#块底模支撑稳定结构安全可靠的前提下，0#块支架采用满堂钢管(483mm)支架，纵横向最大间距分别为0.6、0.4（0.6）m，确保结构稳定可靠，承载力满足上部荷载要求。、在主桥墩两侧承台上搭设支架和临时支墩(临时支墩按原设计图进行配置，即每个主墩采用8根直径80cm，壁厚16mm的钢管进行临时支撑，钢管内配3-s15.2钢绞线，钢管上部工字钢进行连接支撑，形成整体。见下图XX河大桥临时固结

17、方案施工图满堂支架方案1、支架设计的要求（1）、支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。（2）、支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在5mm以内。（3）、支架部分地基的沉降量控制在5mm以内， （4）、支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，且应与预留拱度通盘考虑。2、支架基础（1）根据XX河大桥的特点，本桥0#节段大部分位于承台的正上方，只有极少部分箱体及翼板处在承台正上方以外，这样为使用脚手架提供了良好的支撑基础，因此采用满堂式脚手架支撑是一种较好的方案。（2）支架基础局部处理：0#节段长度为9m，支点处梁高3.6m，0#节段最长悬臂段梁高为3.305m，顶面宽度12.9m，箱体底面宽度为

18、6.75m，翼板单侧最大长度为3.075m，承台顶面10.56.3m。因此顺桥方向箱梁超出承台单侧为（9-6.3）/2=1.35m，横断面方向箱梁翼板超出承台单侧为（12.9-10.5）/2=1.2m。承台周边为河道，不可以回填土，不能作为支架地基使用。拟采用25a工字钢在承台顶搭设一个平面框架式支架基础（见下图）。采用在承台顶面上先顺桥方向铺设六排25b工字，工字钢与临时支墩点焊固定在一起，后横桥方向铺设四排25b工字钢，最后在翼板边缘正下方铺设两面排25b，工字上下层工字钢采用焊接加固，钢管支架采用调节撑脚支承于工字钢上，并旋紧丝口，确保撑脚完全支承于工字钢顶面，避免支架支撑发生脱空。3、

19、支架搭设在承台、工字钢组合的基础顶面搭设碗扣式钢支架。支架布设主要分三个区域进行布置。图一、25a工字钢支架基础平面布置图图二、25a工字钢支架基础断面布置图图三、25a工字钢支架基础顺桥方向断面布置图（1）一般结构区底板立杆按0.60.6m进行布置，即立杆纵向间距0.6m，横向间距0.6m，步距1.0m；（2）腹板1.2m及0#段靠支点区直线段长度为0.5m，渐变段长2.0m，范围内立杆按0.40.6m进行布置，即纵向净距0.6m，横向间距0.4m，步距1.0m；（3）翼板宽2.875m，翼板立杆按1.21.2m进行布置，即立杆纵向间距1.2m，横向间距1.2m，步距1.0m。钢管根部10c

20、m左右设一层横桥向水平钢管，横桥向水平钢管上设一层纵桥向水平钢管。支架外围四周设剪刀撑，内部沿桥梁纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，横向剪刀撑间距不大于5m，模板结构及支撑体系1、底模结构模板结构是否合适将直接影响梁体的外观，底模面板均采用厚为15mm的竹胶板，面板尺寸1.2m2.4m，支架顶部采用方木满布承力以适应立杆布置间距，面板直接钉在纵桥向方木上，纵桥向方木采用100160mm方木，间距25cm；横向50100mm方木置于纵向方木上。间距20cm 。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。2、外侧模结构预应力连续箱梁0#块外模均采用方木作骨架支撑，高压竹胶板作面板。

21、腹板及翼板面板分别固定在竖向和横向50100mm方木上，方木间距30cm。由于箱梁高度最大值仅为3.6m，内外侧模用20对拉螺栓加固，拉杆间距按水平0.5m，竖向1.0m布置。3、内模结构预应力连续箱梁内模均采用方木作骨架支撑，高压竹胶板作面板。由于箱梁内净空高度仅为3.72m，内模骨架设计尽量少占净空，以利于箱梁底板混凝土的散料、振捣及内模的拆除。内模上、下面板骨架采用50100mm方木，间距0.3m。上下模板间设四个100100mm竖向方木托撑及四个斜向方木托撑，上、下方木间均用扒钉固定，通过顺桥向上、下方木形成内模空间骨架。支架结构检算根据上图的布置方案，采用扣件式支架，对其刚度、强度、

22、稳定性必须进行检算。钢管的内径42mm外径48mm、其壁厚3mm。断面积A=（D2-d2）/4=3.14（4.82-4.22）/4=4.239cm2 (路桥施工计算手册表13-4)转动惯量I=（D4-d4）/64=3.14（4.84-4.24）/64=10.78 cm4 (路桥施工计算手册表13-4)回转半径i=（I/A）0.5=1.59截面模量W=（D4-d4）/32D=3.14（4.84-4.24）/(324.8=4.493cm3(路桥施工计算手册表13-4)钢材弹性系数E=2.1105Mpa (路桥施工计算手册表13-3)钢材容许应力=215 Mpa (路桥施工计算手册表13-3)钢材容

23、许挠度值=3mmm (路桥施工计算手册表13-3)1、计算箱梁底部总荷载以0#块件底板平面图作为计算总体荷载，墩身尺寸为2.06.75m，此块件长度为9m,梁高3.6m,顶面12.9m,混凝土方量147.2m3。混凝土容量采用=26KN/m3,重量为3827.2KN，内外模板及其它荷载重量为16.2KN/ m2，中横梁砼为48.6m3，重量为1263.6KN。0#块单侧总荷载为（3827.2-1263.6）/2=1281.8KN.总荷载G=1281.8+16.26.753.5=1664.5KN。2、支架搭设设计在承台，工字钢组合的基础顶面搭设扣件式钢支架，支架搭纵横间距布置根据以往的施工经验拟

24、安立杆0.60.6 m进行布置。即立杆的纵横间距均为0.6 m，步距1.0 m。横桥方向布12根立杆，纵桥方向布置9根立杆。组成整体满堂支杆。受力钢管支架立杆按118=88根计算。满堂支架必须设置纵、横向扫地杆，纵横向扫地杆采用直角扣件固定在距离垫木上10cm处。横桥向水平钢管上设一层纵桥向水平扫地管，支架外围四周立面设剪刀撑。考虑到箱梁载面特性。满堂支架的受力不均匀。拟在箱梁两侧腹板下1.2 m范围内各增加两排纵向立杆，根部1.8 m范围内增加叁排横向立杆，做其上述结构区域内立杆的间距为0.30.6m，即横向间距0.3m，纵向间距0.6m。3、支架复合性验算立杆稳定性：L=1.0mlo=hk

25、=1.1551.71.0=1.9635K计算长度附加系数其取值为1.155 脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数本次按三步三跨取1.70（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001）= lo/=1.96351000/15.95=123查附录表得=0.435 N/A=f=1664.51031.4/0.43542488=199.8【f】=205满足要求式中1.4为施工荷载标准值产生的轴方总和系数安全系数=205-199.8/205=2.5%5%根据上述计算结果，结合第一点支架搭设计中考虑到荷载不均匀性，而增设65根立柱。将支架结构视作为一个整体受力结构时，则受力杆件为153根，那

26、么有：N=1664.51031.4/0.435424153=102.8KN205KN满足要求。4、横向木方强度验算横向木方截面设置0.160.1取计算值0.150.1根据选取截面尺寸计算其挠度。a、木材的弹性模量E=9106MPb、木材的容许挠度f=1/400c、荷载q=1664.51.4/88=26.5KNI=bh3/12=0.10.153/12=2.8110-5mF=5ql4/384EI=526.50.64/38491062.8110-5=1.1310-3=1/882【f】=1/400考虑到箱梁载面特性，腹板下支架受力最大，按最不利断面，支架0.3*0.6,1.2M区域内进行验算，立杆满足

27、规范要求。5、工字钢验算顺桥向0#块比承台每侧长1.35m，又腹板处砼重量最大，所以取腹板处计算验证，依此砼重量的120%为荷载对I25工字的刚度、强度验算：a、0#块末端高度为3.23m, 则3.15m处为2.975m，取大值为2.9m，则砼荷载为： F砼=2.92.61.21.20.7/2=38KN。b、模板及其它荷载重量为： F其它=（24.990.0180.7+8.330.10.7+2.20.7+40.7+30.7）/2+1.5=3.203KNC、总荷载F总=38+3.203=41.8KN则根部弯矩为M=F总L=41.81.35=56.43KNM=M/W=56.43KNM/40210-

28、6=140MPa容=145 MPa,根部剪力为Q=56.43KN=QS/Ib=56.43107/21.3106=30.04MPa2.5；走行状态稳定系数：2.0；主构架最大变行：16mm 挂篮构造挂篮主要由主桁架、行走及锚固系统、吊带系统、底平台系统、模板系统五大部分组成。挂篮构造示意图如下： A主桁架系统 主桁架是由两片外型呈菱形的桁片在其横向设置前后横梁组成一空间桁架，并在前后横粱上设置上下两层平面联结杆件以提高主桁的稳定性和刚度。主桁杆件采用H型钢两侧焊钢板，杆件间采用30CrMTi销子销接，前后横粱桁片及其平联采用焊接薄壁方钢管和角钢。在前后横粱下方设置分配梁，用于悬挂底蓝、模板。为改

29、善露天施工条件，桁架项部设置遮雨棚。 B行走及锚固系统 挂篮在悬浇完一段箱梁，混凝土强度达到50MPa，预应力筋张拉完毕后开始前移。挂篮前移时，通过后锚千斤顶将上拔力转换到行走小车上，由反扣于工字型钢轨道上的行走小车来平衡倾覆力矩，前支点采用底贴四氟板组合滑船，由液压油缸顶推前移。采用焊接犁钢的轨道分长轨和短轨两种，由锚固粱与箱粱竖向预应力筋连接并锚同。浇筑混凝土时，需通过箱粱顶板上预留的孔道，穿锚杆与主桁后结点锚固。 a吊带系统 用以连接挂篮主桁架和底模平台，吊带用70、60的35CrMo圆钢及16Mn钢带加工组成，上端在悬吊于前后横梁桁片上，下端与底平台或侧模分配粱连接，用液压提升装置来调

30、节底模系统的标高。 b底平台系统底平台系统由底篮前后横梁、纵梁等组成，模板直接铺于底平台上，前后横粱悬吊于主桁架，浇筑混凝土时，后横粱锚固于前段已完箱粱底板。C模板系统模板结构包括外模、内模、堵头模板等。外模分模板骨架及滑梁，外模模板由6mm钢板加型钢带组成，与内模模板用对拉螺杆连接，外加支撑固定。支承模板及滑架的滑梁前端悬吊于主桁。内侧滑梁后端悬吊于已浇箱梁翼板，外侧滑梁后端悬吊于主桁，浇筑混凝土时均锚于前段已完箱梁翼板，拆模时放松锚固端，随平台下沉和前移。 内模亦由模板、骨架、滑梁组成。支承模板、骨架的滑梁前端悬吊于主桁，后端悬吊于前段已浇箱梁顶板。拆除的内模板落于滑梁上，挂篮行走时，滑梁

31、同时随挂篮前移。内模板采用组合钢模和型钢带组成，与外模对拉，内支撑固定。内支撑设调节螺栓支撑，在角隅处，型钢骨架设螺栓连接，用以调整内模宽度适应腹板厚度变化，内侧设有收分模板，以适应后面每一段箱梁高度变化。堵头模板因有钢筋和预应力管道伸出，其位置要求准确，采用钢模板，根据钢筋布置分块拼装，随后和内外模连接成整体。挂篮加载试验挂篮制作完毕后及时进行检测，检查挂篮结构各构件是否按照设计图纸及有关技术规范、规程进行选材、加工、制作，发现问题要及时纠正和整改。检测合格后在加上现场进行结构试拼装，并进行荷载试验以测定挂篮的实际承载能力和梁段荷载作用下的变形情况。荷载试验时，加载时按施工中挂篮受力最不利的

32、梁段荷载进行等效加载。试验过程中加载分级进行，测定各级荷载作用下挂篮产生的挠度和最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力。根据各级荷载作用下挂篮产生的挠度绘出挂篮的荷载挠度曲线，由曲线可以得出使用挂篮施工各梁段时将产生的挠度，为大桥悬臂施工的线性控制提供可靠的依据。根据最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力，可以计算挂篮的实际承载能力，了解挂篮使用中的实际安全系数，确保安全可靠。根据试验结果分析，我单位的大桥施工挂篮实际承载能力和刚度均符合设计要求。挂篮在0#段上拼装完毕后，对挂篮施加梁段荷载进行预压，充分消除挂篮产生的非弹性变形。悬臂浇注施工过程中，将挂篮的弹性变形量纳入粱段施工预拱度计算中。挂篮拼装 挂

33、篮结构构件运达施工现场后，安排在已浇好的0#段顶面拼装，挂篮构件利用塔吊吊至已浇梁段顶面，再进行组装。挂篮最大杆件重量约3.5t，浮吊满足要求。 A主桁结构拼装 a在箱粱0#段顶板面轨道位置处进行砂浆找平，测量放样并用墨线弹出箱梁中线、轨道中线和轨道端头位置线。以经纬仪和垂线相互校核主桁拼装方位并控制挂篮行走时的轴线位置。 b利用吊装设备起吊轨道，对中安放，连接锚固粱。安装轨道锚固筋，将锚粱与竖向预应力筋连接后，对每根锚筋施以250300kN的锚固力，在轨道项安装前支点滑船，后结点处临时设置支承垫块。 c利用箱梁0#顶面作工作平台，水平组拼主桁成菱形体。利用塔吊起吊安装主桁片就位，并采取临时固

34、定措施，保证两主桁片稳定。 d安装主桁后结点处的分配梁、(后)千斤项、后锚杆等，将主桁后结点与分配粱连接并通过锚固筋与顶板预留孔锚固。 e在箱粱0#段顶面组拼形成后横粱桁片的三个单元(中片及两侧片)。按先中片后两侧片的顺序将后横粱桁片分段起吊安装就位。同样方式组拼前横粱桁片，整体起吊安装就位。 f按先下后上的顺序安装上、下平联杆件。 s安装吊带、分配粱、吊杆以及液压提升装置等前后模梁桁片与吊带的销接处照图设置限位钢管。 h拆除后锚临时支承垫块。 B底平台和模板结构拼装 a底平台的拼装 a）将0#段浇注时使用的大粱两悬臂端用工字钢接长，将底篮前、后横粱吊放于大梁接长的悬臂端，前、后横粱吊杆与主桁

35、连接，用葫芦倒链将底篮前、后横梁与吊杆连接固定，再安装底篮纵梁、分配梁等，其后安装底平台两侧及前、后端工作平台。 b）在箱粱1#段底板预留孔附近，以砂浆找平，安装卸载千斤顶、分配梁、底模等，将底篮后横梁锚固于1#梁段底板。 b外侧模拼装 a）利用外模前、后吊带将外模滑梁吊起。 b）在桥下将侧模骨架连接成一个整体，用塔吊将骨架整体吊装，悬挂在外模滑梁上。 c）将面板逐块安装在侧模骨架上检查并调整侧模位置。 d）安装侧向工作平台。 c内模拼装 a）在桥下将内模滑粱和横梁、斜撑连接成一个整体，用塔吊起吊通过内模前吊点和内模锚杆悬吊。 b）在桥下将内模骨架拼装成一个整体，用塔吊吊装将其悬挂于内模滑粱上

36、。 c）将内模顶板垫木和模板安装在滑粱骨架上，调整模板。 d张拉工作平台拼装 在桥下将工作平台组装成一个整体，用倒链悬挂于主桁系统上，以便随施上需要进行升降。 e模板系统浇注粱段的尺寸参数变化。 a）模板骨架的安装，除项板和腹板的横肋须G一次拼装就绪外，腹板部份的竖肋按箱粱块件长度拼装。b）当梁段长由3.2米增加到3.9米，板面在挂篮未前移到下个梁段时，即将模板加长拼装形成。 c）每个梁段施工前调整内模的横向位置，使之满足箱粱腹板厚度的线性变化。 挂篮的移动 在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，挂篮将移至下一粱段位置进行施工，直到悬臂浇注粱段施工完毕。挂篮前移时工作步骤如下：A当前梁段预应

37、力张拉、压浆完成后，进行脱模(脱开底模侧模和内模)。B当前粱段为2#梁段时，用千斤顶将挂篮前支点顶起，将短轨F4换成长轨F5，将长轨锚固，落下千斤顶，滑船压在轨道上，安装水平顶推千斤顶。当前梁段为3#15#粱段时，用千斤顶将挂篮前支点项起，拖动轨道至下一梁段位置就位，锚固轨道，落下千斤顶，滑船压在轨道上。 C挂篮后结点进行锚固转换，将上拔力转给后锚小车。 D拆除底模后锚杆，此时底篮后横梁仅用吊带吊住。 E拆除侧模后端的内吊杆，用后滑梁架后端吊住。此时内滑梁架的上端固定在桥面上。 F拆除内模滑梁的后吊杆，用特制的后滑梁架将内模滑梁后端吊住，上端固定在桥面上。 G检查。 H用水平千斤顶顶推挂篮前移

38、，将底模、侧模、主桁系统及内模滑梁一起向前移动，直至下一梁段位置。 I挂篮就位后，用挂篮后结点千斤顶进行锚固转换，将上拔力由锚固小车转给主桁后锚杆。 J安装底模后锚杆。 K安装侧模、内模后吊杆，调整后滑梁架。 L调整模板位置及标高。 M待梁段底板及腹板钢筋绑扎完毕后，将内模拖动到位，调整标高后，即可安装粱段顶板钢筋。 N梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，进入下一个挂篮移动循环。 挂篮行走时，内外模滑梁在顶板预留孔处及时安装滑梁吊点扣架，保证结构稳定；移动匀速、平移、同步，采取划线吊垂球或经纬仪定线的方法，随时掌握行走过程中挂篮中线与箱梁轴线的偏差，如有偏差，使用千斤顶逐渐纠正；为安全起见，挂篮

39、尾部用钢丝绳与竖向蹬筋临时连接，随挂篮前移缓慢放松。 挂篮结构拆除 箱梁悬臂浇注粱段施工完毕后，进行挂篮结构拆除。拆除时，先在最后浇注梁段的位置按拼装时的相反顺序拆除挂篮的底篮及模板系统，然后将挂篮主桁后退至墩顶位置，按拼装时的相反顺序拆除挂篮主桁杆件。挂篮的拆除在T构的两悬臂端对称地进行，使T构平衡受力，保证施工安全。XX省道XX镇至XX省道段改扩建工程K10+472.4XX河大桥菱形挂篮设计计算XX桥工程有限公司2011年8月20日第1章 设计计算说明1.1 设计依据、XX河大桥施工图设计；、公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011；、钢结构设计规范GBJ17-88；、路桥施工计算

40、手册；、桥梁工程、结构力学、材料力学；、其他相关规范手册。1.2 工程概况XX河大桥，跨越XX河，主桥桥跨组成为35+60+35m的变截面单箱单室连续梁，采用垂直腹板。箱梁顶宽12.9m，底宽6.75m，翼缘板长3.075m，支点处梁高3.6m，跨中梁高1.9m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚70cm（支点）50cm（跨中），底板厚度为54cm（支点）26cm（跨中），顶板厚度保持28cm不变，悬臂板端部厚18cm，根部厚65cm，设支点横隔板。箱梁顶面设2单向横坡，腹板上方设通气孔。箱梁0#块梁段长度为9m，边、中合拢段长度为2m；边跨现浇段长3.92m,挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#

41、块，其重量为96.67t。该桥箱梁悬臂浇注拟采用菱形挂篮进行施工。XX河大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工其各块段基本情况如下表1-1表1-1 各梁段基本情况名称砼(m3)重量(吨)长度(m)高度(m)底板厚(cm)腹板(cm)顶板(cm)1#块37.296.673.23.23751.270282#块35.090.953.22.93945.670283#块33.186.013.22.67540.670284#块31.080.553.32.44636.370285#块34.790.83.92.25432.761286#块32.885.343.92.07129.250287#块18.447.763

42、.91.94926.950281.3 挂篮设计 主要技术参数、砼自重GC26kN/m3；、钢弹性模量Es2.1105MPa；、材料容许应力：容许材料应力提高系数：1.3。 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由 30普通热轧槽钢组成，前横梁由30普通槽钢组成，底篮前横梁由30普通槽钢组成，底篮后横梁由30普通槽钢组成，底篮腹板下加强纵梁为由I30普通热轧工字钢组成，底篮底板纵梁为I30普通热轧工字钢，吊杆采用32精轧螺纹钢。主桁系统重7.8t、行走系统重4.6t、底篮8.6t、提升系统重10.7t、外模重10.8t、内模系统重4t、张拉操作平台重0.5t，整个挂篮系统重47t，自重与载荷比为（以1

43、#为例）0.447：1。 挂篮计算设计荷载及组合、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土时的动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。、作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取1#块计算。1#块段长度为3.2m，重量为96.67t；施工机具及人群荷载：2.5kMPa；挂篮自重：47t；混凝土偏载：箱梁两侧腹板浇筑最大偏差取3m3混凝土，重量7.8t。、荷载组合荷载组合I：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重人群和机具荷载；荷载组合II：混凝土重量+超载+混凝土偏载+

44、挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合III：混凝土重量+超载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合IV：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合I、II用于主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载III用于刚度计算（稳定变形）计算；荷载组合IV用于挂篮系统行走计算。 内力符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定。第2章 挂篮底篮及吊杆计算挂篮底篮计算荷载：箱梁荷载：取1#块计算，1#块梁段长度为3.2m，重量为96.67t，施工机具及人群荷载；2.5103KN/m2。2.1 1#块段重量作用下底篮各项指标计算1#块段长度为3.2m，重量为96.67t，恒载分项

45、系数K1=1.2；活载分项系数K2=1.4。 腹板下面加强纵梁的计算箱梁梁段两端高度分别为3.237m和2.939m，加强纵梁间腹板宽0.70m（由三片加强纵梁承受），加强纵梁与其它加强纵梁的间距为0.5m：项 目1#块（320cm）1模板自重Kg/m22502纵梁自重Kg/m48.13底板砼理论重量Kg/m20.6*2600*1.2*1.05=1965.64单侧腹板重量Kg/m2（(4.261+3.936)/2-0.6)*2600=9096.154*动载系数1.2*超载系数1.05Kg/m211461.16人群、机具荷载Kg/m22507荷载取值q（腹板下侧布置3条纵梁并排）Kg/mQ=48

46、.1+(250+1965.6+11461.1+250)*0.25=3529.775加强纵梁（箱梁腹板正下方）强度计算：WX=597CM3 IX=8950CM4 ,L=4m，l=3.0m ,R=52. 951KN其受力示意图如图5示：M=1/2QL-1/2Ql*1/4=66.3KN/M=M/w=65.995/627=111.0mpa145mpa加强型纵梁（腹板正下方）刚度计算：纵梁为4米，外伸端0.5米，为张拉平台。取3.5米中间弯距最大处。F=5ql4/(384EJ).=0.62mm满足要求。 底板下普通纵梁的计算 计算普通纵梁强度计算混凝土高度按距腹板外边1m的底板厚度0.5m，普通纵梁间距

47、为0.50。混凝土荷载： q=48.1+(250+1965.6+250)*0.5=12.81KN/m R=19.22 结论：普通纵梁所承担的荷载远小于加强纵梁所承受的荷载，其刚度、强度均满足要求。 底篮后横梁受力验算1#块箱梁横断面计算如图2-3所示，图中尺寸以米计。模板、支架按2.5kN/m2计，人群及机具荷载按2.5kN/m2计，倾倒和振捣混凝土荷载按4.0kN/m2计，1#块长度为3m，后横梁采取40槽钢对口两边用1cm钢板焊接。图2-3 底篮后横梁位置处箱梁截面图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.

48、00000000 221.200468 0.00000000 0.00000000 194.750468 46.7944804 2 0.00000000 194.750468 46.7944804 0.00000000 141.800468 88.8633476 3 0.00000000 141.800468 88.8633476 0.00000000 105.710468 135.271648 4 0.00000000 105.710468 135.271648 0.00000000 86.4904687 183.321882 5 0.00000000 86.4904687 183.3218

49、82 0.00000000 67.2704687 221.762117 6 0.00000000 67.2704687 221.762117 0.00000000 48.0504687 250.592351 7 0.00000000 48.0504687 250.592351 0.00000000 28.8304687 269.812585 8 0.00000000 28.8304687 269.812585 0.00000000 9.61046875 279.4228209 0.00000000 9.61046875 279.422820 0.00000000 -9.60953125 279

50、.423054 10 0.00000000 -9.60953125 279.423054 0.00000000 -28.8295312 269.813289 11 0.00000000 -28.8295312 269.813289 0.00000000 -48.0495312 250.593523 12 0.00000000 -48.0495312 250.593523 0.00000000 -67.2695312 221.763757 13 0.00000000 -67.2695312 221.763757 0.00000000 -86.4895312 183.323992 14 0.000

51、00000 -86.4895312 183.323992 0.00000000 -105.709531 135.274226 15 0.00000000 -105.709531 135.274226 0.00000000 -141.799531 88.8662773 16 0.00000000 -141.799531 88.8662773 0.00000000 -194.749531 46.7976445 17 0.00000000 -194.749531 46.7976445 0.00000000 -221.229531 0.00000000(a) 底篮后横梁计算模型及受力图(内力单位：kN

52、/m，长度单位:m)(b) 底篮后横梁计算模型空间图(c) 底篮后横梁剪力图由上述计算结果可知，荷载作用下，后横梁最大弯矩为：M= 279.42 Kn.M；最大剪力为Q=221.2kN；跨中最大挠度为0.3mmL/400=150/400=0.375cm，满足变形要求，两个支座反力为161.8kN。底篮后横梁采用两片40槽钢对口焊接，其截面特性参数为：从而可以得到其应力为：(满足要求)由上述计算可知，底篮后横梁满足应力强度和变形要求。 底篮前上横梁受力验算挂篮上横梁采用两片56工字钢焊接，中间穿精扎螺纹钢吊杆，图示1：其各项参数如下：截面积：A=271cm2 WX=4680 cm3 IX=131

53、200 cm4其荷载为：0#块恒定总为荷载105.510KN 模板荷载为：2.510KN/m2 活动荷载为：2.510KN/m2前上横梁取恒定与活动总荷载的50%，侧前上横梁所受荷载为：105.510KN0.51.2+510KN/m2511.40.5=80.8104KN。每个吊杆为：80.810KN/4=20.2110KN。前上横梁受力分析如下： 图1：弯距图图2：剪力图则：上横梁最大弯距为：M=1455.12KNM ；最大剪力为：404.2KN则前上横梁满足荷载要求。 吊带 (或精轧螺纹钢) 计算后吊带所承受的最大支点反力为161.8kN，采用32精轧螺纹钢时，其应力为：其安全储备为：K=6

54、50/201.169=3.23(精轧螺纹钢控制应力取650MPa)。前吊带所承受的最大支点反力为161.8kN，采用32精轧螺纹钢时，其应力为：其安全储备为：K=650/201.169=3.23。由上述计算可知，底篮前后横梁的吊带安全储备均大于2，满足要求。第3章 挂篮主桁计算3.1 荷载组合I(混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载)荷载计算 混凝土重量+超载+动力附加荷载：由底篮计算知，后吊点承受混凝土荷载的50%，即前吊点承受50%的混凝土荷载，即 挂篮荷载：主桁荷载作用于挂篮前支点P1=7.81.29.36t前吊点承担底篮、侧模、内模1/2荷载：P2=(8.6+10.

55、8+4)1.2/2=14.04t前提升系统，端模。张拉操作平台作用在挂篮前支点：P3=(4.6+1.0+0.5)1.2=7.32t 前吊点承担人群和机具荷载的一半P4=(0.25317.35)1.4/2=9.109t 倾倒和振捣混凝土荷载P5=0.43/217.351.4=14.574t单片主桁前吊点荷载 荷载组合I作用下主桁计算 计算简图菱形桁架简化后计算简图如图2-7所示。(a) 主桁计算简图(单位：cm、N)(b) 主桁杆件轴力图图2-7 主桁计算简图及轴力图由计算结果得到支反力和各杆的轴力大小，如表2-2所示。表2-2 主桁支反力及内力内力及支反力单元号支点号12345后支点前支点轴力

56、(kN)0-492.84408.5-567.08579.24-反力(kN)-750.334-1239.09注:支点反力为负表示拉力，为正表示压力。后锚及倾覆安全系数后锚安全系数取2，则所需的32精轧螺纹钢(张拉力513kN)根数为：取n=3。则倾覆安全系数为1.8：主桁杆件强度验算主桁各杆件均由普通热轧轻型230槽钢组成图2-8所示的截面形状，30槽钢截面特性如下：图2-8 主桁构件截面示意图2号和5号杆件均受拉，杆件长度分别为5.576m和5m，组合截面对虚轴y-y的长细比分别为0.8557.6/15.45=28.87和0.8500/15.45=25.89，换算长细比分别为49.33和47.

57、65，满足要求，应力分别为：2号： (满足要求)3号和4号杆件均为受压杆件，杆件长度分别为3m和5.831m，且4号杆件的轴压力大于3号杆件，故在此只验算4号杆件的应力强度及受压稳定性，其轴力为1276kN。4号杆件的换算长细比为：缀板间距按70cm考虑，则单肢对其1-1轴的长细比为：则换算长细比为： (满足要求)查表得到强度验算： (满足要求)稳定性验算：热轧轻型30槽钢按轴压计算时验算： (满足要求)而3号杆件的轴力只有4号杆件的87%，故3号杆件采用热轧轻型30槽钢满足强度和稳定性要求。由上述计算结果可知，4号杆件采用热轧轻型230槽钢能满足强度和稳定性要求。3.2 荷载组合II(混凝土

58、重量+超载+混凝土偏载+挂篮自重+人群和机具荷载) 荷载计算 混凝土重量+超载由底篮计算知，后吊点承受混凝土荷载的50%，即前吊点承受50%的混凝土荷载，即挂篮前支点，每个主桁支点为混凝土偏载取值：箱梁两侧腹板浇筑最大偏差取5m3，的混凝土，重量为13t。可知主桁一侧前吊点受力为G2/2=33.235t,另一侧为G2/2-13/20.5=29.985t。 挂篮荷载：主桁荷载作用于P1=7.81.2/24.68t每个主桁前吊点承担底篮、侧模、内模1/4荷载：P2=(8.6+10.8+4)1.2/4=7.02t每个主桁前吊点承受前提升系统，端模1/2荷载,张拉操作平台作用在一个主桁挂篮前支点：P3

59、=(4.6+1.0)1.2/2+1.20.5=3.96t一个主桁前吊点按偏载承担人群和机具荷载的一半P4=(0.25317.35)1.4/4=4.555t 一个主桁前吊点按偏载承担倾倒和振捣混凝土荷载P5=0.43/217.351.4/2=7.287t单片主桁前吊点荷载由以上计算可知，两个主桁的前吊点荷载分别为:主桁结构计算简图如图2-9所示，主桁轴力以及弯矩如图2-10所示。图2-9 主桁计算简图(a) 前吊点力大的一侧主桁轴力图(单位：N-m)(b) 前吊点力大的一侧主桁弯矩图(单位：N-m)图2-10 主桁内力图由上述计算结果可知，偏心荷载作用一侧的主桁内力大于另一侧的主桁杆件内力，故采

60、用偏心荷载一侧的杆件内力进行验算，杆件编号按图2-10中(a)所示。5号和3号杆件的拉力分别为582.15kN和410.55kN，杆件长度分别为5.576m和5m，组合截面对虚轴y-y的长细比分别为0.8557.6/15.45=28.87和0.8500/15.45=25.89，换算长细比分别为49.33和47.65，满足要求，应力分别为：5号： (满足)2号和4号杆件均为受压杆件，杆件长度分别为3m和5.831m，且4号杆件的轴压力大于3号杆件，故在此只验算4号杆件的应力强度及受压稳定性，其轴力为569.93kN，4号杆件的换算长细比为：缀板间距按70cm考虑，则单肢对其1-1轴的长细比为：则

61、换算长细比为： (满足要求)查表得到强度验算： (满足要求)稳定性验算：热轧轻型30槽钢按轴心计算满足，验算： (满足要求)而3号杆件的轴力只有4号杆件的87%，故3号杆件采用热轧轻型30槽钢满足强度和稳定性要求。由上述计算结果可知，4号杆件采用热轧轻型230槽钢能满足强度和稳定性要求。3.3 荷载组合III(混凝土重量+超载+挂篮自重+人群和机具荷载) 荷载计算 混凝土重量+超载由底篮计算知，后吊点承受混凝土荷载的50%，即前吊点承受50%的混凝土荷载，即所以每片主桁的前吊点承受的混凝土荷载为32.35t。 挂篮荷载：主桁荷载作用于挂篮前支点，每个主桁支点为P1=7.81.2/24.68t每

62、个主桁前吊点承担底篮、侧模、内模1/4荷载：P2=(8.6+10.8+4)1.2/4=7.02t每个主桁前吊点承受前提升系统、张拉操作平台和端模的1/2荷载,作用在一个主桁挂篮前支点：P3=(4.6+1.0)1.2/2+1.20.5/2=3.66t一个主桁前吊点按偏载承担人群和机具荷载的一半P4=(0.25317.35)1.4/4=4.555t单片主桁前吊点荷载由以上计算可知，两个主桁的前吊点荷载均为:56.037故满足。3.4 荷载组合IV(挂篮自重+冲击荷载) 荷载计算 混凝土重量+超载挂篮前移时，主桁靠反压轮扣在轨道上行走，挂篮的底篮加侧模的自重为23.4t，端模及张拉操作平台1.5t，

63、前提升系统自重4.6t，则挂篮的前支点的荷载为：P1=23.4/2+1.5+4.6=17.8t，考虑冲击荷载后，单个前吊点荷载为：T=17.81.3/2=11.57t。远小于超载+偏载的荷载，故满足。第4章 挂篮支点反力计算为计算箱梁的预拱度，须计算挂篮的前后支点反力。主桁系统7.8t，分别在后、前支点处产生754.1kN和-1245.3kN的反力。行走系统4.6t(后支点2.438t，前支点0.46t，其它1.702t为轨道荷载)，底篮8.6t(前后吊点各1/2)，提升系统10.7t(前提升4.6t、后提升6.1t)，外模10.8t、内模4t，张拉操作平台0.5t。挂篮支点反力的计算仅考虑了

64、挂篮和混凝土的自重，没有考虑施工中的冲击、安全及超载等不利荷载的影响，梁段的基本情况如下表4-1所示。表4-1 各梁段基本情况名称砼(m3)重量(吨)长度(m)高度(m)底板厚(cm)腹板(cm)顶板(cm)1#块37.296.673.23.23751.270282#块35.090.953.22.93945.670283#块33.186.013.22.67540.670284#块31.080.553.32.44636.370285#块34.790.83.92.25432.761286#块32.885.343.92.07129.250287#块18.447.763.91.94926.950284

65、.1 计算挂篮自重作用下前后支点反力 作用荷载前吊点承受1/2底篮自重4.3t，前提升系统4.6t，端模1.0t，张拉操作平台0.5t，内模2t，外模5.4t，则前吊点的荷载为：P1=4.3+4.6+1.0+0.5+2+5.4=17.8t=178kN后吊点(主桁的前支腿)承受1/2底篮自重4.3t，后提升系统6.1t，内模1.0t，外侧模板5.4t，前支腿0.46t，则后吊点的荷载为：P2=4.3+6.1+1.0+5.4+0.46=17.26t=172.6kN后支腿受力为P3=24.38kN，结构按平面模型进行计算，如图2-15所示。图2-15 挂篮自重作用下主桁计算模型ANSYS计算结果：前

66、支点反力为后支点反力为4.2 混凝土作用下挂篮支点反力计算混凝土梁段作用下挂篮支点反力时，先按简支梁计算梁段混凝土在前后吊点处产生的反力，然后再将此荷载加到主桁上进行计算支反力。例如1#梁段在简支梁两端产生的反力如图2-16所示，其它梁段依次类推。图2-15 梁段混凝土作用下支反力计算简图1#段荷载作用下简支梁支点反力最大，其余各段支座反力值均小于1#段支座反力值，取1#段支座反力值为代表值验算。将挂篮在简支梁中产生的反力R1、R2分别加载主桁的后支点和前支点上，计算简图如图2-16所示。图2-16 梁段混凝土作用下计算简图XX河大桥施工验算计算书一概述XX河大桥主桥为35+60+35m三跨变

67、截面预应力连续梁。采用挂篮对称悬臂浇注，主墩设置临时支撑。最大悬臂施工长度为24.5m，最大悬臂或合拢时，梁体平衡稳定系数最小，支点反力最大，本计算书分别对钢管临时支撑和临时垫块支撑两种临时支撑形式进行验算。基本假设：1.混凝土梁重，一侧超过理论值的4，一侧为理论值。2.挂篮重500kN，作用于6，7号块相交处。3.假设梁承受垂直风载。二、荷载取值1.分段梁重名称砼(m3)重量(吨)长度(m)高度(m)底板厚(cm)腹板(cm)顶板(cm)1#块37.296.673.23.23751.270282#块35.090.953.22.93945.670283#块33.186.013.22.67540

68、.670284#块31.080.553.22.44636.370285#块34.790.83.92.25432.761286#块32.885.343.92.07129.250287#块18.447.763.91.94926.950282.风载查表w0250Pa，q250*12.753190N/m3.19kN/m3.施工荷载：按1.5kN/m2计，作用于6，7块段q1.5*12.7519.2kN/m挂篮按500kN每个考虑。三、计算工况1.两侧施工到最大悬臂。2.边跨先合拢，中跨未合拢。3.施工一侧7块时，节段砼及挂篮脱落四、计算及结果1.采用钢管做临时支撑方案a施工到最大悬臂，计算示意图如下：

69、RA6509kN，RB8821kN (均为压力)MA86037kN.m，MB90868kN.m单侧临时支撑为4根钢管，钢材截面面积：0.472m2fyS0.472e6*215101480kN，远大于支座反力，抗压满足要求。eM/R=4831/15330=0.315mkd/e7.941，满足条件b边跨合拢，计算示意图：RA3220kN，RB11863kN (均为压力)MA77001kN.m，MB96276kN.m单侧临时支撑为4根钢管，钢材截面面积：0.472m2fyS0.472e6*215101480kN，远大于支座反力，抗压满足要求。eM/R=19275/15083=1.28mkd/e1.9

70、51，满足条件c. 施工一侧7块时，节段砼及挂篮脱落计算示意图：RA14801kN(压力)，RB563kN (拉力)MA89031kN.m，MB55022kN.m单侧临时支撑为4根钢管，钢材截面面积：0.472m2fyS0.472e6*215101480kN，远大于支座反力，抗压满足要求。eM/R=34009/14283=2.38mkd/e1.051，满足条件2.采用垫块做临时支撑方案a施工到最大悬臂，计算示意图如下：RA4622kN，RB10707kN (均为压力)垫块尺寸：6050350mm，内设置40根32预应力钢筋。As40*804.232168mm21.3R=13919kN 满足条件

71、。b边跨合拢，计算示意图：RA3831kN（拉力），RB18914kN (压力)垫块尺寸：6050350mm，内设置40根32预应力钢筋。As40*804.232168mm21.3R=24588kN 抗拉承载力：P=fsA=400*32168=12867.2kN1.3R=4980.3kN 满足条件。c. 施工一侧7块时，节段砼及挂篮脱落计算示意图：RA26791kN（压力），RB12855kN (拉力)垫块尺寸：6050350mm，内设置40根32预应力钢筋。As40*804.232168mm21.3R=34828kN 抗拉承载力：P=fsA=400*32168=12867.2kN1.3R=16742kN 不满足条件。综上，采用钢管临时支撑在本项目中比较适宜。