创新产业中心项目模板工程及支撑体系安全专项施工方案（149页）.docx

1、创新产业中心项目模板工程及支撑体系安全专项施工方案目 录1 编制依据、原则和适用范围41.1编制依据及原则41.2适用范围42 工程概况42.1 工程简介42.2 施工要求73 总体施工方案的比选73.1 供选方案73.2 方案比选73.3 比选结果84 施工计划84.1 施工进度计划84.2 材料与设备计划94.3 劳动力计划105 施工方案135.1 支模材料135.2 构造要求135.3 支撑体系设置145.4 技术参数166 施工方法及工艺要点246.1 施工工艺流程246.2 支撑搭设技术要求296.3 支模架的拆除326.4 砼浇注注意事项336.5支模及支撑体系的验收347 施工

2、安全、质量、环保、工期、职业健康的技术保证措施347.1 施工安全保证措施347.2工程质量的技术保证措施397.3工期的技术保证措施417.4 环保的技术保证措施418 计算书428.1 计算依据428.2 梁模板（7m轮扣式木模）428.3 梁模板（4.5m轮扣式木模）578.4 剪力墙模板（木模）708.5 柱模板（有对拉螺杆）818.6 板模板（7m轮扣式木模）918.7 板模板（4.5m轮扣式木模）1101 编制依据、原则和适用范围1.1编制依据及原则1、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015；2、建筑工程模板施工手册；3、建筑地基基础设计规范GB50007-201

3、1；4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；5、建筑结构荷载规范GB500092012；6、建筑模板施工安全技术规范JGJ162-2008；7、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ 166-2008；8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011；9、*省建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBL15-98-2014；10、*生物创新产业中心项目施工组织设计及施工图纸等相关文件。1.2适用范围本方案编制范围为本工程C区（C01-C08）及D区（D01-D02）的模板工程及支撑体系安拆。2 工程概况2.1 工程简介本工程为C地块及D地块局部建筑物，主要有4栋3层

4、框架结构中试厂房，建筑高度H=17.8m、1栋3层框架结构综合动物试验楼，建筑高度H=19.80m、1栋5层框架结构抗体产品化大楼，建筑高度H=24.3m、1栋2层框架连廊 、1栋一层动力站、1栋地埋式污水处理站、1栋试剂库等组成，总建筑面积43190.82。基础等级设计为乙级，地震设防烈度为7度，框架抗震等级为三级。本工程每栋楼层的梁、板、柱各项技术参数如下：单位工程层高（mm）柱截面（mmmm）梁截面 （mmmm）板厚（mm）C014.5*5600*600300*700,300*600，250*500，200*400120C024.5+7+4.5600*700, 600*600300*70

5、0，300*600，300*500，250*400120C03/C04/C054.5+7+4.5600*700，600*600300*700，300*600，300*500，250*400120C064.5+4.5D=500300*700，250*500120C076+6+6600*700, 600*600300*800，300*700，300*600，300*500，250*600，250*500，250*400120C086300*600D016500*600300*800，300*700，250*500120D026500*500350*800,300*800,300*700，250*6

6、00120根据以上统计，本工程中楼板均为120mm，最大面板尺寸3.75m*4.05m；最大的梁为350mm*800mm，梁最大跨度6.9m，为位于D02屋面板2、3轴交A-B轴。钢筋自重(kN/m3)新浇混凝土自重(kN/m3)模板及其支架自重(kN/m2)施工活荷载(kN/m2)120mm板1.1240.32.5350*800梁1.5240.52.5最厚的板的均布荷载Q=1.2*（钢筋自重+新浇混凝土自重+模板及其支架自重）+1.4*施工活荷载=1.2*（1.1+24）*0.12+0.3）+1.4*2.5=7.474KN/15KN/。最大的梁的集中线荷载Q=1.2*（钢筋自重+新浇混凝土自

7、重+模板及其支架自重）+1.4*施工活荷载=1.2*（24+1.5）*0.35*0.8+0.5*1）+1.4*2.5*0.35=10.218KN/m20KN/m。综上所述，本工程中所有水平混凝土构件模板支撑系统不在高支模范围，不需要进行专家论证。2.2 施工要求严格遵循安全技术规范和专项方案的规定、严密组织、责任落实、确保施工过程安全、质量满足设计要求。3 总体施工方案的比选3.1 供选方案方案一：扣件式钢管脚手架方案二：轮扣式钢管脚手架3.2 方案比选 安全比选扣件式钢管脚手架和轮扣式钢管脚手架，均分别根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）和*省建筑施工承插型扣式

8、钢管脚手架安全技术规程（DBJ15-98-2014）进行受力验算而得出支撑体系排布要求，且两种支撑体系的杆件排布规则基本相同。 工期比选轮扣式钢管脚手架属于整体支模架，其杆件均为有一定标准模数的定尺杆，搭设速度快。对于本工程来说，层高4.5m/6m（30m*60m）的单层架体，轮扣式搭设需5天，扣件式搭设需7天完成，轮扣式钢管脚手架搭设效果理想。3.2.3.价格比选项目部委派物资调查小组对 “扣件式钢管脚手架”和“轮扣式钢管脚手架”的材料市场价格进行专项询价，其材料具体价格详见表3-1、3-2.表3-1 扣件式钢管脚手架材料价格表序号名称规格单位数量（万）单价合价（元/天）1钢管483M290

9、.015元/天.米43502扣件普通个140.005元/天.个7003顶托普通个2.30.006元/天.个1384总价5188表3-2 轮扣式钢管脚手架材料价格表序号名称规格单位数量（万）单价合价（元/天）1钢管483M230.015元/天.米34502钢管482.75M60.012元/天.米720顶托普通个2.30.006元/天.个1383总价43083.3 比选结果根据以上安全、工期和经济方面的分析得出：采用轮扣式脚手架较为快捷、经济。故本工程拟定选用轮扣式脚手架。4 施工计划4.1 施工进度计划模板安装进度随主体施工进度一同进行。根据总体施工安排，本工程主体预计10天左右一层，计划于20

10、17年8月1日开工始地基与基础施工，支撑体系搭设于2017年9月10日开始，11月20日完成主体结构封顶，总工期为110天，满堂脚手架租赁时间为四个月。具体施工计划详表4.2（支撑体系及模板工程施工进度计划表）。（1） C01、C02、C04从2017年8月1日同时开始，C01计划于2017年10月30日完成主体结构封顶，C02计划于2017年10月20日完成主体结构封顶，C04计划于2017年10月10日完成主体结构封顶。（2） C01主体完成后拆模至C05主体施工，计划于2017年11月10日完成C05主体结构封顶。C02主体完成后拆模至C03、C08主体施工，计划于2017年10月30日

11、完成C03、C08结构封顶。C04主体完成后拆模至C07主体施工，计划于11月20日完成C07结构封顶。（3）C05主体完成后拆模至D01主体施工，计划于2017年11月20日完成D01主体结构封顶。C03主体完成后拆模至D02主体施工，计划于2017年11月20日完成D02结构封顶。C01、C07主体完成后拆模至C06主体施工，计划于11月20日完成C06结构封顶。4.2 材料与设备计划本工程业主要求总工期为一年，根据此总工期要求进行了各分部分项工期安排，主体结构施工时间为四个月，故要进行3栋面积较大的建筑单体进行同时施工，考虑到机械、工种、模板、钢管周转材料等需合理搭配及衔接，杜绝机械、人

12、员窝工，周转材料浪费等，做了以下方案配置：（1）本工程主体施工时，配置三套模板即C01、C02、C04建筑主体施工模板三套，CO1主体完成后模板周转至C05、C06主体施工，C02主体完成后模板周转至C03、C08主体施工，C04主体完成后模板周转至C07主体施工，待C05、C03、C07完成后模板周转至C06、D01、D02主体施工。（2）综合考虑工期、安全、搭设效率、经济等因素，层高4.5m和6m的架体均采用轮扣式脚手架作为模板支撑架。机械设备、材料配置表 表4-1序号机具名称型 号单位数量备注1塔吊中联6012台42钢管483.2mmm1281003钢管482.75mmm101700用于

13、轮扣件水平杆4模板1.80.90.015m2352415方木50mm*100mmm38616锯木机台67可调顶托个229308直角扣件国标个211589对接扣件国标个450010旋转扣件国标个1300注：查询*省建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程（DBL15-98-2014）和市场调查：轮扣式脚手架水平杆规格为482.75mm。4.3 劳动力计划搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏，谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，

14、本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：项目经理组长，负责协调指挥工作；责任技术员组员，负责施工现场施工指挥，技术交底；专职安全员组员，负责现场安全检查工作；架子班组长组员，各劳务队负责各自合同范围内的现场具体施工；人力资源配置表 表4-2项目工种人数模板工程木工90架子工45混凝土灌注工20杂工12测量员3安全、技术管理人员5合计175表4.2 支撑体系及模板工程施工进度计划表5 施工方案5.1 支模材料本工程模板采用散拼模板，模板为15mm厚木胶合板，次龙骨为50100 mm木方，木方排放在主龙骨上，间距200mm；梁板主龙骨支承为50100 mm木方，排放在支架顶托上方。木模使用之前必须

15、刷脱模剂，当模板出现破损时要及时修补、截边，不能修补的要更新模板。梁穿梁螺杆采用14，穿梁塑料套管为DN20。钢管使用前需按规范要求进行取样送检，检测合格后方可使用。5.2 构造要求（1）本工程支模体系的搭设必须严格按照本方案及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302011）和*省建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程（DBL15-98-2014）执行。（2）可调顶托：可调顶托伸出的长度不得大于200mm，当可调托座（含底座）的螺杆伸出长度大于200mm时采取增加一道水平拉杆的固定措施。（3）木枋搭接：木枋搭接处应有稳固的支顶支撑，搭接长度至少伸出可调顶托100mm。（4）剪

16、刀撑：由于本工程支模高度为4.57m，故其外围与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。除此之外，在支撑体系内每隔4排立杆设置纵横竖向剪刀撑，剪刀撑角度为4560。支撑主梁的立柱必须设置剪刀撑。（5）钢管纵横水平拉杆：钢管支撑设置纵横水平拉杆，离地350mm设纵横扫地杆，以上每隔1.5米（不大于1.5米）设置48*3.0钢管纵横水平拉杆(插头插牢)。5.3 支撑体系设置5.3.1 电梯集水井电梯集水井的支模采用箱式支模的方法，箱模外围用九夹板（木胶板）封模，内侧用50100450方木作楞条，同时用50100450方木作剪刀支撑，箱模底部钻出四个50排气孔，底部用托架与底板钢筋

17、焊接牢固，箱四侧用螺杆450与底板钢筋焊接加固，以免箱体上浮和移动。 5.2.2 梁模板层高4.5m：支撑体系采用轮扣式脚手架+顶托+木方，梁侧立杆纵横间距1.2m，步距 h=1.5m，300*700梁底增加2道承重立杆，300*500梁底增加1道承重立杆。梁H（梁高小于600mm时不设置对拉螺杆）方向设置对拉螺杆1道。层高6m：支撑体系采用轮扣式脚手架+顶托+木方，梁侧立杆纵横间距0.9m，步距 h=1.5m，300*700梁底增加2道承重立杆，300*500梁底增加1道承重立杆。梁H（梁高小于600mm时不设置对拉螺杆）方向设置对拉螺杆1道。层高7m：支撑体系采用轮扣式脚手架+顶托+木方，

18、梁侧立杆纵横间距0.9m，步距 h=1.5m，300*700梁底增加2道承重立杆，300*500梁底增加1道承重立杆。梁H（梁高小于600mm时不设置对拉螺杆）方向设置对拉螺杆1道。 300*500梁支撑节点图 300*700梁支撑节点图5.3.3 柱模板柱子模板采用 15mm 厚胶合板，竖向背枋为 50100mm，间距 250-300mm，木枋侧向支垫，48 双钢管400mm间距加固，并与满堂脚手架连接固定。施工要结合实际情况进行加固，以保证模板的牢固稳定。为保证柱线脚顺直，木枋条定位必须准确。方柱截面加固按下图示意图，圆柱模板采用定制钢模板。5.3.4 地下室剪力墙模板地下室剪力墙宽度为3

19、00mm,高度为4000mm。本工程墙体支模采用 15mmm厚胶合板，竖向背枋为50mml00mm 间距300mm木枋侧向支垫，横肋采用两根48 双钢管并列为一组，以间距 450mm排列，并在两根钢管中间穿设14450双向对拉螺栓，对拉螺栓用带端头的塑料套管限制模板水平位移，有防水要求的外墙对拉螺栓应在其中间位置加焊5 mm80 mm80mm 钢板止水片。5.3.5 楼板支模楼板均为120mm厚，底模采用15mm胶合板，模板垫楞用50 mm100mm木枋，底楞用50 mm100mm木枋，底楞放在顶托上，垫楞的间距为300 mm，搁置在底楞上。层高4.5m楼板：采用轮扣式钢管脚手架，脚手架立杆纵

20、横间距均为1.2m，步距为1500mm，楼板横向设置一道剪刀撑，纵向每隔6m设剪刀撑一道，使梁、板支撑排架连成整体。层高6m楼板：采用轮扣式钢管脚手架，脚手架立杆纵横间距均为0.9m，步距为1500mm，楼板横向设置一道剪刀撑，纵向每隔6m设剪刀撑一道，使梁、板支撑排架连成整体。层高7m楼板：采用轮扣式钢管脚手架，脚手架立杆纵横间距均为0.9m，步距为1500mm，楼板横向设置一道剪刀撑，纵向每隔6m设剪刀撑一道，使梁、板支撑排架连成整体。7m层高板搭设示意图4.5m层高板搭设示意图5.4 技术参数5.4.1 梁模板（层高7m轮扣式木模）基本参数混凝土梁高h(mm)700混凝土梁宽b(mm)3

21、00混凝土梁计算跨度L(m)8.1模板支架高度H(m)6.3梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)0.3水平杆步距h(m)1.5立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露主梁合并根数/斜撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格50100次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地

22、基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市*佛山地面粗糙度类型/地基承载力折减系数/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.55.4.2 梁模板（层高4.5m轮扣式木模）基本参数混凝土梁高h(mm)700混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)8.1模板支架高度H(m)3.8梁跨度方向立柱间距la(m)1.2垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)0.3水平杆步距h(m)1.5立杆自由端高度

23、a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露主梁合并根数/斜撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格10050次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市*佛山地面粗糙度类型/地基承载力折减系数/模板及其支架自重标准值G1k(k

24、N/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.55.4.3 剪力墙（木模）基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)300混凝土墙计算高度H(mm)4000混凝土墙计算长度L(mm)7500次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁间距b(mm)450主梁悬挑长度b1(mm)200结构表面要求表面外露主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)/材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次

25、梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土塌落度影响修正系数21.15外加剂影响修正系数11.2倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/5.4.4 柱模板（有对拉螺杆）基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)700混凝土柱边宽B(mm)600混凝

26、土柱计算高度H(mm)7000柱长边次梁根数m5柱短边次梁根数n4最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X3柱短边对拉螺栓根数Y3荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺

27、栓规格M145.4.5 板模板（轮扣式木模）基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)4.05楼板边宽B(m)3.75模板支架高度H(m)6.88主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.5顶步水平杆步距(m)1立杆自由端高度a(mm)400次梁间距a(mm)250次梁悬挑长度a1(mm)250主梁悬挑长度b1(mm)300可调托座内主梁根数/结构表面要求表面外露斜撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格50100次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方

28、向)架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_1500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/基本风压值Wo(kN/m2)/地基承载力折减系数/地基承载力特征值fak(kPa)/风压高度变化系数uz/风荷载体型系数us/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市*佛山地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件

29、时均布活荷载Q4k(kN/m2)16 施工方法及工艺要点6.1 施工工艺流程柱模板安装施工工艺流程放线定位、找标高安装压脚板柱模拼装安装柱箍柱尺寸及垂直度校正柱子根部清理封闭清扫口图6.1.1 柱模板安装施工工艺流程图柱脚防跑浆措施 柱模板四周固定柱模板容易产生截面尺寸不准,混凝土保护层过大,柱身扭曲等问题。保证柱模板质量必须做到以下几点：支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，支柱前柱子应安装压脚板，保证底部位置准确，根据柱子尺寸及高度，设计好柱箍尺寸和间距，柱四角做好支撑及拉杆。梁模板安装施工工艺流程放出梁轴线及水平线搭设梁模支架安装梁底楞或梁卡具梁底起拱安装梁底模安装梁侧模上下锁口楞、斜撑楞及

30、腰楞和对拉螺杆与相邻模板连固复核梁模尺寸、位置图6.1.2 梁模板安装施工工艺流程图梁模板支模时应主注意：（1）支模时应遵守边模包底模的原则,梁模与柱模连接处,下料尺寸一般应略为缩短。（2）梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。（3）混凝土浇筑前,应将模内清理干净,并浇水湿润。楼板模板安装施工工艺流程搭设支架安装纵横木(钢)楞调整楼板标高及起拱铺设模板检查模板标高、平整度图6.1.3 楼板模板安装施工工艺流程图板模板支模时应主注意：（1）支撑排列要考虑设置施工通道。通线调节支柱的高度,将大龙骨找平,然后加设小龙骨。从四周开始铺设楼板模板，在中间收口。楼板模板压梁侧模时，角位模板用通线

31、钉牢。（2）平铺完成后,用靠尺、塞尺和水平仪检查楼板平整度与楼板底标高，并进行校正。在楼板模板的使用中要注意保护模板面，对于板边角磨损大对缝质量差时应用胶带将其贴平整保证混凝土观感。剪力墙模板安装施工工艺流程预埋定位钢筋、板条立模板立竖楞围横檩放线穿螺杆上螺丝、螺帽固定加斜撑吊线校准垂直度、螺帽固定放线找平图6.1.4剪力墙模板安装施工工艺流程图 墙体模板定位、防漏模板水平方向固定 模板水平方向固定墙体转角处模板固定底板外侧模采用240mm厚砖胎膜，沿基础底板周围布置，沿长度方向每6m设置370mm厚壁柱，吊模及支撑、止水钢板、穿墙止水螺杆、防水及导墙如所示。图 竖向止水钢板设置及基础模板图由

32、于地下室外墙采用抗渗混凝土，对拉螺杆为一次性投入止水螺杆，止水螺杆的做法是在螺栓中间加焊80805mm的止水片钢板，治水片钢板要满焊。为避免切割螺杆时在墙上留下的痕迹影响外观及防锈，封模时在螺杆两端穿上18mm厚直径40的圆形塑料垫圈，如所示。图 地下室外墙模板加固图6.1.5后浇带搭设本工程后浇带搭设采用散拼模板，模板为15mm厚木胶合板，次龙骨为50100 mm木方，木方排放在主龙骨上，间距200mm；主龙骨支承为50100 mm木方，排放在支架顶托上方。木模使用之前必须刷脱模剂，当模板出现破损时要及时修补、截边，不能修补的要更新模板。梁穿梁螺杆采用14，穿梁塑料套管为DN20。后浇带断面

33、必须垂直于水平面，严禁留成斜坡状，梁板的后浇带采用独立的支撑体系，主体模板拆除时后浇带部分架体不拆，模板不受影响，从而保证后浇带两侧沉降一致，后浇带无错台、下沉、漏浆现象。图6.1.7 板后浇带搭设示意图图 梁后浇带搭设示意图6.2 支撑搭设技术要求（1）支模架搭设前，工程技术人员应按规范及施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。（2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。（3）钢管不能选用已经长期使用发

34、生变形的，托架、扣件及支撑钢管架需抽检合格方可使用。（4）扫地杆：为保证脚手架的整体稳定性，脚手架应通长设置扫地杆。（5）纵向剪刀撑：沿支架四周外立面及每隔4排立杆设置一道纵向撑刀撑，由底至顶连续设置。（6）支架立杆根部的可调底座，调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。（7）梁板模板采用15厚的胶合板， 10050木枋（不同规格木枋不得混用），木枋与梁的轴线垂直摆放，木枋间距不宜超过200mm。（8）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm。立杆在搭设时纵横向的距离要均匀。立杆柱脚均应加设垫板。（9）支架立杆应竖直设置，每2m高度的垂直允许偏差为15 mm。（10）若立杆长度不

35、能满足工程要求时，立杆应对接处理，且错开设置，严禁使用扣件搭接。（11）梁支模架应与板支模架连通，以增强稳定性。（12）每个水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。（13）墙柱先施工时，梁板支模架应与墙柱顶紧或抱箍在一起。（14）支模架搭设完毕后应进行现场检查，检查内容包括构配件和加固件是否齐全、质量是否合格、连接和挂件是否紧固可靠、垂直度及水平度是否合格等。6.3 支模架的拆除模板拆除前，项目技术负责人应对相关工人进行模架拆除作业的安全技术交底；在拆除施工现场应划定危险区域，并设置警戒线和相关的安全警示标志，应派人监管，必须符合以下条件：（1）按照混凝土结构工程施工质量验收规范中有关模板拆除规

36、定，及时拆除模板，以利于模板的周转利用。（2）拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明。（3）拆模应遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则。（4）模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。（5）上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安全承载。（6）拆模前必须填写拆模申请。拆模时砼达到强度表 表6.1序号模板名称现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（M）混凝土设计强度标准值%1底模板2502，8758100梁8758100悬臂构件1002侧模墙柱按混凝土

37、强度表面及棱角能达到不受损坏6.4 砼浇注注意事项6.4.1柱子混凝土先行浇筑为保证满堂架体系的整体安全，对于柱子混凝土，应在具备浇筑条件时（梁板模板支设完成，柱墙钢筋、模板已完成并经质量检验合格）先行浇筑柱墙混凝土，施工缝留在梁底以下50-100mm。6.4.2严格注意荷载的过分集中在浇注混凝土时，应分点布料，避免长时间在一个点上下料，并应及时将混凝土耙开，不得集中堆放混凝土。人员也不能集中站立于一个地方，否则可能导致荷载过于集中导致支撑系统失稳。此类事故在各城市异地多次发生，必须引起重视。6.4.3专人模板安全监护混凝土浇筑时，要有专职管理人员观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时

38、，立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。砼浇灌过程中，要安排专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。6.5支模及支撑体系的验收 （1）由于楼面高度高，局部梁板断尺寸大，施工荷载较大，若门架支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。（2）脚手架搭设完毕，应由项目技术负责人组织有关人员参加，按照施工方案和规范要求进行逐项检查验收，确认符合要求后，应报监理工程师组织相关单位进行验收，验收合格后才能进入下一道工序施工。（3）模板安装完毕必须报验，经检查验收合格后方可进行下道工序

39、。（4）对脚手架检查验收应按规范规定进行，凡不符合规定的应立即整改，对检查结果及整改情况，应按实测数据进行记录，并由检查人员签字。7 施工安全、质量、环保、工期、职业健康的技术保证措施7.1 施工安全保证措施7.1.1 组织保障(1)项目成立安全生产管理小组，对本工程的安全管理负责，项目经理李刚为本工程安全生产第一责任人，项目安全小组成员如下：组 长:李刚副组长：卿勇、陈佑平组 员：夏建强、安乐、周焰、李新、黄殿强组长李刚副组长陈佑平副组长卿勇组员：夏建强、安乐、周焰、李新、黄殿强施工队负责人专职安全员班组长、安全员图7-1 安全生产组织管理机构图7.1.2 安全保证的技术措施（1）模板支撑架

40、必须按方案执行，确保承载力和稳定性，安检员应对支撑系统的搭设进行仔细检查，实测实量，并作好检查记录，发现问题或立即落实整改。（2）专业工长应加强对班组的安全技术交底，坚持作好班前安全活动教育。（3）现场严禁吸烟，并应配置足够的灭火器，以确保电焊作业的安全。（4）脚手架搭设属高空作业，操作人员应按要求佩带安全带、安全帽。（5）操作过程中必须精力集中，严禁在架上嬉戏打闹。（6）拆除长杆件时，要两人或两人以上协同作业，避免单人作业时发生事故。（7）拆下的脚手架构配件不得随意向下抛掷。（8）模板安装未固定前不得进行下一道工序，严禁在连接件和支撑件上攀登上下。支设高度在3m以上的柱模板时，应设操作平台；

41、（9）拆除模板时应经施工技术员同意，操作时应按顺序分段进行严禁猛撬、硬砸和大面拉倒；（10）上下立体交叉作业时，不得在同一垂直方向操作，下层作业的位置必须处于上层高度确定的坠落范围半径之外，否则，应设置安全隔离防护层；（11）高空作业必须系好安全绳。（12）作业人员必须持证上岗，每天上班前要进行统一的口头安全交底，检查作业的精神状态是否良好，安全绳是否齐备、合格；（13）严禁支模架或抹灰架与外架相连。7.1.3 应急预案（一）模板坍塌事故预防措施（1）现场技术负责人应对施工人员进行技术、质量、安全的交底。严格按模板装拆施工方案及有关国家、行业、地方的技术标准、规范、规程进行施工。施工过程应做好

42、自检、工序交接等，使工程质量和安全得以控制。（2）模板装拆必须按施工方案进行，严禁任意变动。（3）支撑结构必须有足够的强度和刚度，并必须有施工设计计算。（4）在高处复杂结构装拆模板，尚应设警示牌标识，严禁非作业人员进入作业区，并设专人监护，防止伤及行人。（5）装拆模板时，2m以上高处作业必须有可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。（6）安装上层楼板及支架时，下层楼板砼强度必须达到1.2MPa以后，才能上料具，料具要分散堆放，不得过分集中。模板上材料应堆放均匀，并不得超过施工方案的规定。下层楼板结构的强度必须达到能承受上层支模系统和新浇筑混凝土的重量以后，才能进行浇筑混凝土楼板，否则下层楼板结构

43、的支撑系统不能拆除。（7）支模系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。（8）模板作业面的预留孔洞和临边应进行安全防护，上下交叉作业应采取有效的安全防护措施。（9）内墙柱模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架施工，作业人员不得从模板支撑系统爬上爬下。（10）模板搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。（11）混凝土浇筑时，应派专人监察模板及其支撑系统的变形情况，如发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时上报工长或项目技术负责人，待采取措施进行调整或加固后，方可继续作业。（12）模

44、板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模审批和模板拆除工作。（13）拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，不得留有未拆除的悬空模板，防止坠下伤人。有计划清理拆除下来的材料，保持出入口畅通，严禁阻塞通道。（二）模板坍塌事故应急救援措施（1）当发生模板坍塌时，立即报告项目经理、生产经理，项目技术负责人和救援小组组长，迅速确定该部位作业人数和伤员人数及受伤情况，立即组织救援人力，切断电源，指挥人员往安全地方疏散，设置危险区域警戒，控制出现二次伤害事故。（2）迅速按规定程序上报有关各级主管部门请求救援，同时按实际情况采取救援措施。A、救援由于在浇筑砼过程时造成的坍塌情况，首先要明确伤

45、员的具体位置、伤员的受伤情况及受伤人数，立即组织切实可行的机械设备进行救援（如使用钢筋切割机或焊机将钢筋割断），避免钢筋夹着伤员，如果伤员被砼浆包着，应立即进行人手清理，先进行眼、口、鼻的清理，保持气道的通畅，再救人。B、救援由于拆除模板时造成的坍塌情况，立即查明受伤的人员数量，同时进行相邻危险区域的支护加固，以确保救援人员的安全，迅速将坍塌下来的材料用人手逐一清除，禁止用机械搬运材料，以免二次伤害伤员。C、对现场救出的伤员进行下列的急救处理：如肢体受伤，可用夹板等简单托持伤肢，对伤肢进行降温，尽量避免局部热缺血，伤肢不应抬高，按摩或热敷如挤压部位有开放创伤及活动出血者，应立即止血，但避免加压

46、，除有大血管断裂外不用止血带，并立即送往医院进行急救。（3）在坍塌事故中伤员被救出后，必须对该范围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场堪察鉴定同意解封后，才能进行恢复施工，并应密切进行对相邻模板的检测。（三）防止高支撑系统失稳的应急预案措施 （1）浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。（2）浇注砼时，应专人看护模板支撑体系，工长、质检员、安全员应在现场值守。当发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告项目部领导项目经理、生产经理、项目技术负责人，并停止砼浇筑，疏散人员。由值班施工员组织人员，采用事前准备好的千斤顶，把滑移

47、部位顶回原位，或将梁面上的湿砼清除，并完成模板恢复原位后加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。整改完成经项目部检查通过后方可继续进行砼浇筑。7.2工程质量的技术保证措施（1）施工过程中，质检员应加强检查，对脚手架各构件搭接部位检查是否松动或脱落现象。（2）沿支模架四周设置水平加固杆及剪刀撑（要求与地面倾斜45），交叉支撑应在每列脚手架两侧设置，并应采用锁销与脚手架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。（3）可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。（4）不得采用使脚手架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序，采用泵送混凝土时，应随浇随捣平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口。（5）应避

48、免装卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击。（6）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（7）拆模应在技术部门发出拆模通知后进行，严禁擅自拆模。（8）支模架料在使用前要进行清理，剔除不合格的钢管、扣件、木枋等；同时木枋要进行统一清刨，保证支撑架体稳定、木枋规格一致。（9）使用过程中随时检查材料质量情况，发现异常现象应经过检验并处理后再继续使用。（10）严格推行ISO9002质量体系标准，加强标准质量控制，特别要保证“三检制”和专检的落实。（11）认真学习施工组织设计，掌握施工流程及技术措施，为施工配合及技术措施的实施创造必要条件；（12

49、）落实三级技术交底制度（即总工交底、项目经理交底和工长交底），特别是在各分项工程施工前，工长应向作业人员详细交代技术要求、质量标准、工序工种协调配合要求、机具的使用等。（13）各分项工程及工序质量必须经“三检”合格后，由工长交由项目部质检员的检查，合格后再进行下道工序或分项的施工，保证逐道工序质量合格，杜绝质量隐患的存在，同时检查要有书面记录，以便质量追踪。（14）严格控制模板拆除时间。7.3工期的技术保证措施（1）支撑体系所使用的材料：钢管、顶托、扣件等必须为合格产品，禁止使用锈蚀、变形、弯曲、裂纹的材料。 （2）对操作人员进场后必须进行岗位技术培训和安全教育，使操作人员作业能力提高，适应性

50、加强，保证安全、质量及进度。 （3）材料、设备、人员等齐全，减少应不必要的原因产生的工期停滞。 （4）一般情况下不准夜间施工作业，若需夜间施工作业，需进行批准后方可，必须保证具有足够照明、天气良好、无大风等等一切施工作业必备条件。7.4 环保的技术保证措施（1）外脚手架所使用进场材料堆码整齐，进行防潮、防雨等处理。（2）及时清理垃圾杂物，清理时严禁从高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。（3） 拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送

51、仓库保管以备今后使用。 8 计算书8.1 计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20103、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册（第五版）8.2 梁模板（7m轮扣式木模）一、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)700混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)8.1模板支架高度H(m)6.3梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的立柱间距lb

52、(m)0.3水平杆步距h(m)1.5立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露主梁合并根数/斜撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格50100次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市*(省)佛山(市)地面粗

53、糙度类型/地基承载力折减系数/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000 mm3，I=bh3/12= 1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G

54、3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)1+1.42.51)=22.968kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)1+1.40.72.51)=24.5 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(22.968,24.5)=24.5 kN/m（图3）面板简图Mmax= 0.031kNm（图4）面板弯矩图=Mmax/W=0.031106/24000=1.276N/mm2f=31 N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G

55、1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)700/1000)1=18.35kN/m（图5）面板挠度简图=0.014 mm=300/(4-1)400)=0.25mm（图6）面板挠度图三、次梁验算计算简图：（图7）次梁简图由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.42.5300/(4-1)1000)=2.297 kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24

56、+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.45 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.297,2.45)=2.45 kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.356kNm=Mmax/W=0.356106/(83.3331000)=4.274N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=1.703kNmax= QmaxS/(Ib) =1.70310362.5103/(416.667104510)=0.511N/mm2=2N/mm23、挠度验算挠度验

57、算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)=1.835kN/m（图10）次梁挠度简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.497mm=1.21000/400=3 mm四、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-

58、1)1000)+1.42.5300/(4-1)1000)=2.297kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.45kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.297,2.45)=2.45kN此时次梁的荷载简图如下（图12）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4

59、-1)1000)=1.835kN/m此时次梁的荷载简图如下（图13）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=3.251kNRkmax=2.435kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 30/1000=0.03 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.230/1000=0.032kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图14）主梁承载能力极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图15）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.325 kNm=Mmax/W=0.325106/(83.33310

60、00)=3.905N/mm2f= 15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 3.256 kNmax=QmaxS/(Ib) = 3.256100062.5103/(416.667104510)=0.977N/mm2=2N/mm2 3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.056mm=0.31000/400=0.75mm4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax= 6.506kN五、立柱验算1、长细比验算根据水平杆步距按规范可以求得支架立杆计算长度修正系数1.2l01=h+2ka=1+20.7200=2

61、81mml02=h=1.21.51000=1800mm取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(281,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552=150由查表得，=0.6672、支架及模板自重计算G1k立杆自重G1K1：由于立杆是具有一定长度模数的标准杆件，支模架搭设高度为层高，若计算使用几根立杆搭接而成，还需将楼板厚度、模板厚度、主次梁厚度、托座调节高度、底座调节高度后，再计算立杆根数。为了便于计算，采用下式进行计算：n =(H-0.3)/h步距=(6.3-0.3)/1.5=4m=max(mn,mZ)=4G1K1=(m+1)立杆自重=(4+1

62、)3.7510=187.5 N水平斜杆G1K2:计算每步立杆按承担两个水平斜杆,则自重简化为:100N/步(m+1)=100(4+1)=500 N竖向斜杆自重G1K3:计算每步立杆按承担两个竖向斜杆100N/步（m+1）=100(4+1)=500 N可调托座、底座G1K4:140N合计:(187.5+500+500+140)/1000=1.327 kNG1k=0.5+1.327/(lalb)=0.5+1.327/(1.20.3)=4.188kN3、立柱稳定性验算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1klalb=(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)+1.42.5

63、)1.20.3=9.187kNf=N1/(A)=9.1871000/(0.6675.71100)=24.122N/mm2=300N/mm2六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =6.506 kNN=6.506kNN=30kN满足要求8.3 梁模板（4.5m轮扣式木模）一、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)700混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)8.1模板支架高度H(m)3.8梁跨度方向立柱间距la(m)1.2垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)0.3水平杆步距h(m)1.5立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度

64、a1(mm)250结构表面要求表面外露主梁合并根数/斜撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格10050次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市*佛山地面粗糙度类型/地基承载力折减系数/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自

65、重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000 mm3，I=bh3/12= 1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)1+1.42.51)=22.968kN/

66、m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)1+1.40.72.51)=24.5 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(22.968,24.5)=24.5 kN/m（图3）面板简图Mmax= 0.031kNm（图4）面板弯矩图=Mmax/W=0.031106/24000=1.276N/mm2f=31 N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)700/1000)1=18.35kN/m（图5）面板挠度简图=0.0

67、14 mm=300/(4-1)400)=0.25mm（图6）面板挠度图三、次梁验算计算简图：（图7）次梁简图由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.42.5300/(4-1)1000)=2.297 kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.45 kN/m取

68、最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.297,2.45)=2.45 kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.356kNm=Mmax/W=0.356106/(83.3331000)=4.274N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=1.703kNmax= QmaxS/(Ib) =1.70310362.5103/(416.667104510)=0.511N/mm2=2N/mm23、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)

69、=1.835kN/m（图10）次梁挠度简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.497mm=1.21000/400=3 mm四、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.42.5300/(4-1)1000)=2.297kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1

70、k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.45kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.297,2.45)=2.45kN此时次梁的荷载简图如下（图12）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)=1.835kN/m此时次梁的荷载简图如下（图13）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax

71、=3.251kNRkmax=2.435kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 30/1000=0.03 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.230/1000=0.032kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图14）主梁承载能力极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图15）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.325 kNm=Mmax/W=0.325106/(41.6671000)=7.81N/mm2f= 15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 3.256 kNma

72、x=QmaxS/(Ib) = 3.256100031.25103/(104.1671041010)=0.977N/mm2=2N/mm2 3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.224mm=0.31000/400=0.75mm4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax= 6.506kN五、立柱验算1、长细比验算根据水平杆步距按规范可以求得支架立杆计算长度修正系数1.2l01=h+2ka=1+20.7400=561mml02=h=1.21.51000=1800mm取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(561,180

73、0)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552=150由查表得，=0.6672、支架及模板自重计算G1k立杆自重G1K1：由于立杆是具有一定长度模数的标准杆件，支模架搭设高度为层高，若计算使用几根立杆搭接而成，还需将楼板厚度、模板厚度、主次梁厚度、托座调节高度、底座调节高度后，再计算立杆根数。为了便于计算，采用下式进行计算：n =(H-0.3)/h步距=(3.8-0.3)/1.5=2.333m=max(mn,mZ)=2G1K1=(m+1)立杆自重=(2+1)3.7510=112.5 N水平斜杆G1K2:计算每步立杆按承担两个水平斜杆,则自重简化为:100N/步(m+1)

74、=100(2+1)=300 N竖向斜杆自重G1K3:计算每步立杆按承担两个竖向斜杆100N/步（m+1）=100(2+1)=300 N可调托座、底座G1K4:140N合计:(112.5+300+300+140)/1000=0.853 kNG1k=0.5+0.853/(lalb)=0.5+0.853/(1.20.3)=2.868kN3、立柱稳定性验算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1klalb=(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)+1.42.5)1.20.3=9.187kNf=N1/(A)=9.1871000/(0.6675.71100)=24.122N/m

75、m2=300N/mm2六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =6.506 kNN=6.506kNN=30kN满足要求8.4 剪力墙模板（木模）一、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)300混凝土墙计算高度H(mm)4000混凝土墙计算长度L(mm)7500次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁间距b(mm)450主梁悬挑长度b1(mm)200结构表面要求表面外露主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)/材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类

76、型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土塌落度影响修正系数21.15外加剂影响修正系数11.2倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/（图1）纵向剖面图（图2）立面图二、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m

77、2F2=cH244000/1000=96kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 则：S=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3Ibh3/12=1

78、000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/37500=6.913N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=141.218=41.218kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图max0.265mm200/400=0.5mm满足要求四、次梁验算qaS200/100051.844=10.369kN/mqkaSk200/100041.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算（图7）承载

79、能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax0.207kNmMmax/W0.207106/(83.3331000)=2.489N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax2.426kN=VmaxS0/(Ib)=2.42610362.5103/(416.667104510)=0.728N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图0.055mm450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN五、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安

80、全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图Mmax0.946kNmMmax/W0.946106/(8.9861000)=105.223N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax5.913kN=VmaxS0/(Ib)=5.91310006.084103/(21.5661041.210)=13.9N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图0.513mm450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反

81、力：N=14.197KN六、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N14.197kNNtb=17.8kN满足要求8.5 柱模板（有对拉螺杆）一、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)700混凝土柱边宽B(mm)600混凝土柱计算高度H(mm)7000柱长边次梁根数m5柱短边次梁根数n4最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X3柱短边对拉螺栓根数Y3荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混

82、凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图二、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH247000/1000=168kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：

83、由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图4）

84、面板弯矩图(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/37500=6.913N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.265mm200/400=0.5mm满足要求四、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S200/100051.844=10.369kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk200/10

85、0041.218=8.244kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.467kNmMmax/W0.467106/(83.3331000)=5.599N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=3.166kN=VmaxS0/(Ib) = 3.16610362.5103/(416.667104510)=0.95N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.415mm450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=6.277kNRmaxk=4.99kN五、柱箍验算取s=MaxL/(X+1

86、),B/(Y+1)=max(700+(100+48)2)/(3+1),(600+(100+48)2)/(3+1)=249mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.27kNmMmax/W0.27106/(8.9861000)=30.044N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=5.187kN=VmaxS0/(Ib)= 5.1871036.084103/(21.5661041.210)=12.195N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验

87、算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.016mm249/400=0.623mm满足要求4、支座反力计算Rmax=10.003kN六、对拉螺栓验算NRmax=10.003kN17.8kN满足要求8.6 板模板（7m轮扣式木模） 一、工程属性新浇混凝土楼板名称120厚，层高6.88m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)6.88模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及

88、设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面

89、图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.431=7.934kN/m q1静=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.

90、12)1=3.734kN/m q1活=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)+13)16.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.13.7340.42+0.1174.20.420.138kNm Mmax/W0.138106/375003.69N/mm2f16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6776.1124004/(1009350281250)=0.403mm

91、 max=0.403mmmin400/150，10=2.667mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.430.43.27kN/m 因此，q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.12)

92、0.41.59kN/m q1活1.4Q1kb=1.430.41.68kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.590.92+0.1251.680.920.331kNm M2q1L12/2=3.270.12/20.016kNm MmaxmaxM1，M2max0.331，0.0160.331kNm =Mmax/W=0.331106/83333=3.973N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.590.9+0.6251.680.91.839kN V2q1L13.27

93、0.10.327kN VmaxmaxV1，V2max1.839，0.3271.839kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8391000/(250100)0.552N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)+13)0.42.525kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.5259004/(1008415416.667104)0.246mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=2.5

94、251004/(88415416.667104)0.001mmmin(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.430.43

95、.366kN/m q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.41.686kN/m q1活1.4Q1kb 1.430.41.68kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)+13)0.42.605kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.3660.93.786kN 按悬臂梁，R1q1l13.3660.10.337kN RmaxRmax，R13.786kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.6050.92.93k

96、N 按悬臂梁，R1q2l1=2.6050.10.26kN RmaxRmax，R12.93kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.771106/4120=187.204N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=26.5111000/38433.909N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.497mm=min900/150，10=6mm 悬挑段

97、max0.914mm=min(2150/150,10)=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=7.445kN，R2=8.466kN，R3=9.53kN，R4=4.847kN 图二 支座反力依次为R1=6.085kN，R2=9.059kN，R3=9.059kN，R4=6.085kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.53kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384

98、立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7450=1630mm l0=h=1.21500=1800mm =maxl01，l0/i=1800/16=112.5=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式： 小梁验算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.930.4 = 3.198kN/m 同上四六步计算

99、过程，可得： R17.073kN，R28.607kN，R39.054kN，R45.781kN 顶部立柱段： 1=l01/i=1630.000/16=101.875 查表得，0.58 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max7.073，8.607，9.054，5.781=9.054kN f N1/(A)9054/(0.58384)40.652N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.0760.91.52/100.019kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max7.073,8.607,9.054,5.

100、781+0.019/0.9=9.075kN f N1w/(A)+ Mw/W9075/(0.58384)+0.019106/412045.358N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： =l0/i=1800.000/16=112.5 查表得，1=0.502 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max7.073,8.607,9.054,5.781+1.20.156.88=10.292kN f=N/(1A)10.292103/(0.502384)=53.391N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.076

101、0.91.52/100.019kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+GqH+Mw/lb=Max7.073,8.607,9.054,5.781+1.20.156.88+0.019/0.9=10.313kN f=Nw/(1A)+Mw/W10.313103/(0.502384)+0.019106/4120=58.112N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=6.88/30=0.2293 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

102、十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=10.313kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上

103、两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程

104、计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=10.313kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.

105、1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=10.313kN 满足要求！8.7 板模板（4.5m轮扣式木模）一、

106、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)4.05楼板边宽B(m)3.75模板支架高度H(m)4.5主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la(m)1.2立柱横向间距lb(m)1.2水平杆步距h(m)1.5顶步水平杆步距(m)1立杆自由端高度a(mm)400次梁间距a(mm)250次梁悬挑长度a1(mm)250主梁悬挑长度b1(mm)300可调托座内主梁根数/结构表面要求表面外露斜撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格50100次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG

107、_1500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/基本风压值Wo(kN/m2)/地基承载力折减系数/地基承载力特征值fak(kPa)/风压高度变化系数uz/风荷载体型系数us/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市*佛山地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1简图

108、：（图1）剖面图1（图2）剖面图2（图3）平面图二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51)=6.727kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k

109、+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.40.72.51)=6.229kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m（图4）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=3.577kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图5）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.

110、9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=4.024kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图6）面板简图取最不利组合得：Mmax=0.053kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0.053106/24000=2.19N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（图8）简图（图9）挠度图=0.102mm=250/400=0.625mm三、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k

111、+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.42.5250/1000)=1.682kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.40.72.5250/1000)=1.557kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.682,1.557)=1.682kN/m 计算简图如下：（图10）简图1当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+（

112、G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000)=0.894kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图11）简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha=0.9(1.352(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000)=1.008kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图12）简图31、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.815kNm=Mmax/W=0.815106/(83.333103)=9.785N/mm2

113、f=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax=3.374kNmax=V maxS/(Ib)=3.374100062.5103/(416.667104510)=1.012N/mm2=1.7N/mm23、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000=0.828kN/m（图15）简图（图16）变形图(mm)max=0.224mm= 1.21000/400=3mm四、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实

114、际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.41.5250/1000)=1.367kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.40.71.5250/1000)=1.337kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q

115、2=max(1.367,1.337)=1.367kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000=0.828kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.813kNRkmax=1.099kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=30/1000=0.03kN/m自重设计值为：g=01.2gk=0.91.230/1000=0.032kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用

116、极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax=1.061kNm=Mmax/W=1.061106/(83.3331000)=12.732N/mm2f=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax=5.211kNmax=QmaxS/(Ib0)=5.211100062.5103/(416.667104510)=1.563N/mm2=1.7N/mm23、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=1.178mm= 1.2103/400=3mm4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载

117、能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=9.596kN五、立柱验算1、长细比验算根据水平杆步距可求得支架立杆计算长度修正系数取1.2l01=h+2ka=11000+20.7400=1560mml02=h=1.21.51000=1800mm取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(1560,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552=150由查表得，=0.6672、支架及模板自重计算G1k立杆自重G1K1：由于立杆是标准件，支模架搭设高度为层高，若计算使用几根立杆搭接而成，还需将楼板厚度、模板厚度、主次梁厚度、托座调节高度、底座调节高度后，再计算立

118、杆根数。为了便于计算，采用下式进行计算：n=(H-h-0.3)/h步距=(4.5-120/1000-0.3)/1.5=2.72m=max(mn,mZ)=2G1K1=（m+1）立杆自重=(2+1)9.610=288N水平斜杆G1K2；计算每步立杆按承担两个水平斜杆,则自重简化为100N/步（m+1）=100(2+1)=300N竖向斜杆自重G1K3：计算每步立杆按承担两个竖向斜杆100N/步（m+1）=100(2+1)=300N可调托座、底座G1K4：140N合计：(288+300+300+140)/1000=1.028kNG1k=0.5+1.028/(lalb)=0.5+1.028/(1.21.2)=1.214kN3、立柱稳定性验算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q4klalb=(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.41)1.21.2=7.739kNf=N1/(A)= 7.7391000/(0.6675.71100)=20.32N/mm2= 300N/mm2六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =9.596kNN=9.596kNN=30kN满足要求