电气技术公司基地厂房项目模板工程专项施工方案（130页）.docx

1、厂房项目模板工程专项施工方案目 录一、编制依据5二、工程概况6三、施工安排73.1.主要劳动力组织及职责分工73.1.1.技术管理人员组织分工7四、施工准备94.1.技术准备94.2.机具准备94.3.材料准备104.4.流水段划分12五、模板设计125.1.设计原则125.2.模板设计12垫层模板13基础模板14后浇带支模17墙体、柱模板185.2.5.梁柱节点模板215.2.6.梁模板215.2.7.顶板模板225.2.8.框架柱模板275.2.9.楼梯模板305.2.10.施工缝模板31六、模板安装326.1墙体大模板的安装326.2、顶板模板安装346.3、梁模板安装356.4、独立柱

2、模板安装366.5、楼梯模板安装376.6、质量标准38七、模板拆除407.1.拆除原则407.2.梁侧模417.3.梁底模417.4.墙、柱大模板拆除及堆放417.5.楼板模板拆除427.6.拆模申请437.7.注意事项43八、成品保护43九、质量保证措施449.1.质保体系449.2.质量保证措施449.3.质量通病预防控制措施46十、安全文明施工51十一、环保措施54十二、模板堆放与保护54十三、安全及消防措施5513.1.消防措施5513.2.安全规定55十四、模板计算书5714.2墙模板计算书76 一、编制依据主要依据施工图纸、施工组织设计、规范和规程：序号名称编号备注1*电气技术有

3、限公司xx基地主厂房工程建 施结 施2规程、规范混凝土结构施工质量验收规范GB502042002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001建筑安装分部工程施工工艺规程DBJ01-29-20033施工组织设计*电气技术有限公司xx基地主厂房工程施工组织设计2010-1-20二、工程概况序 号项 目内 容1工程名称*电气技术有限公司xx基地主厂房工程2工程地址3建设单位6监督单位7施工单位8施工范围建筑安装工程总承包，包括建筑、结构、电气、给排水、暖通、空调等多专业9基 本 情 况计 划 工 期承包方式质 量 目 标225日历天施工总承包北京市结构长城杯10工 程 概 况建筑规模建

4、筑面积23659.92m2层数主厂房单层（局部2层）辅助厂房6层标 高0.00027.590m结构类型主厂房钢结构，辅助厂房框架结构基础形式柱下独立基础，基础梁及墙下条形基础11钢筋类别HPB235（）HRB335（）HRB400（）12钢筋接钢筋直径16mm时，采用剥肋滚压直螺纹套筒连接三、施工安排3.1.主要劳动力组织及职责分工3.1.1.技术管理人员组织分工项目总工程师： 负责项目部全面技术质量管理； 技术负责人： 全面负责技术工作，模板施工过程监控。 模板技术负责人：对模板工程进行技术交底；对施工过程进行监控；负责模板工程质量验收。 土建质检员： 对模板工程质量进行监控、检查，督促不合

5、格项目的整改；对建材质量进行检查、监控。 测量员： 负责工程的全部放线工作；保护控制桩、水准点。3.1.2.分包队人员组织及职责分工：技术负责人：全面负责技术工作，负责交底执行情况。模板工长： 对模板加工、安装向工人交底；对模板加工、安装进行现场指导。质检员： 对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改；负责模板工程自检。测量员： 配合项目部进行墙、柱、门窗洞口放线工作。3.1.3.工人分工及数量根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量；序号工种地下室结构地上结构墙体顶板、梁柱顶板、梁柱1木工80806050302电气焊工1053电工33四、施工准备4.1.

6、技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容，要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。4.2.机具准备主要机具及工具配备序号名称规格功率数量1圆盘锯MJ-1063KW2台2压刨MB10657.5KW1台3平刨MB5033KW1台4无齿锯2台5台钻1台6砂轮机1台7手电钻4把8电锤2把9手电锯M-651A1.05KW5把10手电刨0.45KW5把11空压机1立方7.5

7、KW2台12水准仪NAL-13252台13锤子100把14活动扳子50把15梅花扳子1719；1922100把16水平尺600mm6把17靠尺2M10根18钢丝钳10把19线坠50个20墨斗10个21大钢尺50M2把22钢卷尺7.5m 5m 3m50把23塞尺4个24撬棍规格自定现场加工100根4.3.材料准备顶板、梁、墙体、柱采用覆膜多层板做面板，面板周转次数为6-8次。顶板、梁支撑选用普通碗扣架、普通U托。用配置比例为3:1的柴油机油作为板面脱模剂，严禁使用废机油。根据所需材料提前考察、选用相关厂家。顶板和梁模板周转材料序号材料名称规 格单 位备 注1碗扣架立杆1.5m根2碗扣架立杆1.2

8、m根3碗扣架横杆1.2m根4碗扣架横杆0.9m根5钢管48*3.5*6m根6钢管48*3.5*4m根7钢管48*3.5*3m根8钢管48*3.5*2.5m根9钢管48*3.5*2m根10钢管48*3.5*1-1.5m根11普通U托600mm个12方木100*100m313方木50*100m314覆膜多层板1220*2440*15、1220*2440*18m215钢管扣件十转个4.4.流水段划分施工流水段界限尽量与结构自然界限（后浇带）相吻合，流水施工可以使工程有节奏、均衡、连续施工。流水段划分如下；流水区段划分序号划分界限（资料填写名称）1段（123）（133）/（1A）（1J）2段（112）

9、（122）/（1A）（1J）3段（11）（111）/（1A）（1J）4段（21）（25）/（1A）（1J）五、模板设计5.1.设计原则5.1.1.保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的准确。足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇注混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。5.1.2.构造简单、拆装方便，满足施工进度与质量要求的需要。并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇注、养护；模板的拼缝严密、不漏浆。5.2.模板设计部位材料地下部分板基础四周砌240砖墙、作为筏板基础的外模抹1：3水泥砂浆、外部填土夯实基础梁采用15厚的双面覆膜多层板、50100的木龙骨和48脚手架钢管、用

10、16的对拉螺栓地上部分混凝土楼板模板采用15厚双面覆膜多层板、50100木龙骨、483.5钢管支撑上加U型托。框架柱（方柱）采用18厚的双面覆膜多层板模板、50100木龙骨、483.5钢管支撑上加U型托。楼梯模板采用15厚双面覆膜多层板、50100木龙骨、483.5钢管支撑上加U型托梁板后浇带单独支撑体系，采用15厚双面覆膜多层板、50100木龙骨、483.5钢管支撑上加U型托墙体采用18厚的双面覆膜多层板模板、50100的木龙骨和48脚手架钢管、用16的对拉螺栓说明：本工程后浇带待浇筑时间长，为确保结构沉降及梁在后浇带处有一个完整的支撑系统，在施工过程中将后浇带的支撑与结构施工时分开单独支设

11、，解决传统的连体支撑，从而避免先拆后顶的做法，这样单独支设能很好解决梁板受力的支撑点，防止上层施工荷载的作用而引起梁板裂缝，以确保工程质量。5.2.1垫层模板垫层厚度为100mm，垫层模板采用覆膜多层板配合50100木方，沿垫层边线外240mm处设置，木方后面用短钢筋每隔2m 打入土中。5.2.2基础模板1、底板模板采用砖模。其做法是：垫层混凝土浇筑完毕后（垫层施工时应考虑砖膜尺寸），在垫层上放出基础底板边线，并依据此线，留出防水层及防水基层抹灰的厚度，放出砖模位置线。砖模采用强度等级为MU7.5的页岩砖砌筑，砌筑砂浆强度等级M5，砖模厚度240mm，砌筑高度同底板高。砌筑完成后，在砖模内表面

12、采用15厚的水泥砂浆找平，作为防水层的基层。为了保证砖胎模在底板混凝土浇筑时不移位，浇筑底板混凝土之前，将砖胎模高度的回填土回填完成，并使用平板振捣器拖振，以保证回填土的密实。墙与垫层交接处抹出半径等于2530mm的圆弧，以满足防水卷材施工要求。2、基础梁支模 基础梁高为700mm，结构内基础梁全部采用15厚双面覆膜多层板。梁侧水平向背楞采用50100木龙骨间距200mm，竖向背楞采用48钢管间距200mm，16的对拉螺栓，对拉螺栓横向间距600mm，纵向间距由下到上为300mm。详见下页图：3、电梯井模板电梯井处侧模板面均采用15mm覆膜多层板，次龙骨为50mm100mm木方250mm纵向设

13、置，主龙骨用100mm100mm木方500mm横向设置，并用48*3.5mm钢管和可调顶托设双方向水平支撑500mm，按照设计要求，事先在现场制作完成（配模时必须采取硬拼加海绵条,必须接缝严密平整），下底沿周圈用15厚多层板封堵500mm，与坑底钢筋用铁丝和钢管拉结绑扎，防止浇筑时模板上浮，为了检查模板的垂直度和平整度，安装前必须先检查钢筋的保护层是否合适(以免整个基坑移位)和垂直度的偏差，用电焊在附加钢筋上焊好位置（与图纸相符）定位钢筋，加固时必须合理安排，以免砼找面时影响操作。支架采用18的钢筋，为防止地下水沿钢筋支架渗入，在支架脚底放置40厚垫块。待砼强度达到砼标准值的30%时，方可拆除

14、基坑模板，先拆除斜撑和横撑，然后再拆除龙骨和四周侧模，拆模时不能使用大锤，以防止模板撞砼开裂，模板拆除后及时清理海绵条等粘结物，码放整齐，刷好隔离剂。电梯井支模示意图5.2.3后浇带支模本工程设计后浇带1000mm宽，根据现场的实际情况及劳动力配置按照后浇带将地下结构划分为4块，整个工程后浇带贯通基础底板和外墙。后浇带钢筋不断，模板选型采用快易收口网，在所有钢筋贯通的位置，将模板预先切成比钢筋直径大2mm的缺口，在后面背竖钢管间距150mm，水平设置2道钢管用卡扣锁紧。在模板内侧，通过预埋梯形小木条留置混凝土凹槽，以用来放置膨胀止水条，同时在模板中部每间距1000mm穿两根18#铁丝，在后浇带

15、施工时用来固定膨胀止水条。5.2.4墙体、柱模板1、墙体木模板采用15mm厚覆膜多层板，竖向龙骨50100mm木方，间距300mm，水平龙骨为483.5钢管，墙高H0/3m以下安装间距为300，墙高H0/3m以上安装间距为500。最上一道距上口300mm，最下一道距地200mm。模板配置采用1812202440多层板拼接成一块大模板，两块板之间拼接用对接方式，接缝处多层板背面设50100mm木方一道，多层板与木方连接采用40mm长平头铁钉，间距150mm。2、墙体模板加固采用16穿墙螺栓，螺栓用16钢筋加工，加工长度为根据墙体定。方便使用全部加工成通丝。墙高H0/3m以下部分螺栓安装间距为30

16、0，墙高H0/3m以上部分螺栓安装间距为500。横向间距不大于600。外墙螺栓为满足防水要求，在螺栓中部位加焊（40402.5）止水钢片，用锥体控制墙体截面尺寸。内墙使用普通螺栓，加放20PVC套管，以便于螺栓拆除及周转使用。3、模板斜向支撑使用483.5mm钢管加U托，分上、中、下三道，在模板竖向背楞上捆绑通长（100100）方木，斜撑顶在方木上，上面第一道支撑在距墙边3.00m的位置上，中间和下面两道支撑在距墙边2.00m的位置上。墙体底部及支撑根部用地锚固定，地锚用螺纹2225钢筋加工成U型，埋入混凝土板面以下不短于300mm，外露高度100mm，留成地锚环的方式，地锚环外皮尺寸不小于1

17、00mm。地锚设置两排，第一排距墙皮2.00m，另一排距墙皮3.00m，纵向间距1.00m。墙体模板房间内除加设斜支撑外，同时还要按2.00m的间距布置花篮螺栓加8钢丝绳斜拉在地锚环上，外墙外侧模板支撑用短方木撑在基坑护坡上。保证模板有足够的稳定性。5.2.5.梁柱节点模板梁柱节点模板采用15mm覆膜多层板配置，每边做成两块，模板背100100mm木方间距250mm且不少于3根，柱箍用16mm对拉螺栓加双钢管，同时，梁模板压柱头模板，并用钉子连接。梁柱接头模板安装加固图5.2.6.梁模板1、梁底模与梁侧模都使用15mm厚多层板板作面板。梁侧模背楞采用50*100方木，用压刨两面刨光，间距不大于

18、300mm。面板接缝用手刨刨光、刨直，作成硬拼缝。在梁跨中部预留100mm宽清扫口，在混凝土浇注前封堵。2、梁底模板按设计要求，跨度大于4.00M以上时，按2起拱，梁端按设计标高，中部上升，尽量避免减小梁的截面尺寸。3、梁底支撑采用普通碗口架加U托，支撑高度为；层高-梁高-200mm-180mm。碗口架模数为；1.80M、1.50M、1.20M、。梁底支撑根部在混凝土楼板面垫放垫板，支撑横向采用0.90M水平拉杆，纵向使用0.90M拉杆，模数不够时，用0.60M拉杆找齐。立杆高度大于3.00M时水平拉杆不得少于上、中、下三道。U托升出立杆后的高度为100400mm。4、梁侧模使用100*100

19、短方木加固或钢管，斜撑的纵向间距不大于600mm。梁底根部加贴密封胶条，避免漏浆。梁侧模上口两侧用通长方木支顶，然后用大小头木楔将梁侧模加紧。5、梁净高大于800mm时，须使用对拉螺栓加固，梁中加放塑料套管。拆模后抽出螺栓，以便于周转使用。5.2.7.顶板模板1、顶板模板采用15mm厚覆膜多层板作面板(多层板按6-8次周转考虑)，100*100方木作主龙骨，50*100方木作次龙骨，所用方木全部经过压刨压直刨光。2、采用普通碗口架作支撑。支撑高度为；层高-板厚-250mm-180mm，支撑根部加设垫板。支撑纵向拉杆以1.20M为主，横向拉杆以1.20M为主模数。步距为1.2M，模数不够时用0.

20、60M拉杆找齐，第一排拉杆使用扫地杆，顶板支撑高度大于3.00M时，水平拉杆不少于上、中、下三道。每个板的支撑体系四周加剪刀撑，梁底的支撑间距以1.20M为主，隔一加密一个支撑。3、顶板模板的面板与方木连接使用长度小于50mm的圆钉，不得使用长圆钉连接，避免损坏面板和给拆模造成困难。4、顶板跨度大于4.0m时，按设计要求起拱，起拱高度为2。顶板起拱跟随梁走，柱角按设计标高，中部上升。6、水电预留洞施工：水预留孔洞（300）采用钢套管，底部用螺栓与楼板底模固定。电预留孔洞（300）采用预埋外包胶带的聚苯板的形式。孔径300的水、电预留孔洞做法同门窗口。5.2.8.框架柱模板本工程框架柱截面较小采

21、用18mm覆模多层板配模，模板按照四面加工制作，每面覆模多层板用木方连成整体固定，施工时连接组装四个单面的多层板即可。模板楞木采用100mm100mm木方，间距250mm且不少于3根，柱箍采用背16穿对拉螺栓（加套管）加固，柱箍间距500mm，在柱子底部2m范围内加密间距300mm。单面截面在600mm截面以下的柱设2道对拉螺栓，不穿结构；600-1000mm截面的柱设3道对拉螺栓，其中穿结构的一道；沿柱子高度方向底部2m范围内对拉螺栓间距300mm，以上间距500mm布设，并且在柱子四面用钢丝绳和花篮螺栓拉结，防止框架柱模板上浮，拉结点在框架柱最上一道柱箍上。螺栓长度=柱截面宽（长）+ 3

22、6 m m + 2 0 0 m m + 1 0 0 m m + 6 0mm + 1 2 0 m m。具体详见下图。 5.2.9.楼梯模板1、 楼梯平台及斜坡底模采用15mm厚腹膜多层板作面板，50*100方木龙骨，安装加固同顶板模板相同。2、楼梯模板采用普通碗扣架与钢管做支撑，支撑搭设时立杆内排靠墙，外排靠边，内外排立杆横向间距不得小于1.2m。水平杆下排设置成扫地杆，距地面高度不得超过250mm，第二排水平杆距地面高度不得低于1.8m，留置人行通道，保证楼梯上下行走畅通。5.2.10.施工缝模板1、施工缝模板采用15mm厚多层板封堵，用50*100mm方木做背楞。2、根据墙、梁、顶板的截面尺

23、寸，将多层板裁成同截面宽度的板条。按照钢筋的位置及间距留出豁口。3、按要求安装好后，用同钢筋保护层厚度相同的木条将其与钢筋固定牢靠。4、拆除时必须等混凝土达到一定强度，先拆压边木条，后拆多层板，避免撞坏混凝土棱角。六、模板安装6.1墙体大模板的安装1、工艺流程：施工准备安装门窗洞口模板、内墙顶模撑墙面一侧模板组装装穿墙螺栓、内墙塑料套管另一侧墙面模板安装背楞安装加固校正检查验收2、施工准备：a、弹好楼层轴线、墙边线、模板边线，水平控制标高50线， 门窗洞口位置线，楼板混凝土浇注时，预埋地锚。b、墙体钢筋绑扎完毕，安装并加固校正门窗洞口模板。检查钢筋保护层及转角部位钢筋垂直度，是否满足要求，有空

24、洞位置模板根部找平。将需要使用的模板经过检查挑选，模板表面凹凸不平、弯曲变形、污染锈蚀严重、缺肋断缝时，不得上墙使用。将挑选好的模板清理干净，均匀涂刷脱模剂。以备使用（不允许在作业面刷脱模剂，避免污染钢筋和楼面混凝土）。3、操作工艺（1）放线人员根据轴线弹出墙体的边线控制线，以便于模板的安装与校正。（2）检查墙模板位置线、控制线及轴线是否符合图纸要求，安装墙模前应先安装门窗口等模板及预埋件或木砖。（3）安装模板前，应用扁铲、干拖布等工具将模板板面清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷，雨淋后要重刷。（4）先调入吊入一侧模板，就位，调垂直，穿对拉螺栓，然后就位另一侧墙模，调垂直，安装斜撑及穿墙螺栓。

25、（5）在安装另一侧模板前，必须将墙内杂物清理干净，然后调整斜撑使模板垂直后拧紧穿墙螺栓。外模安装时，应先就位内侧模板，再就位外侧模板。（6）为防止漏浆，应在顶板砼浇筑时，用木抹在墙筋两侧重点找平。（7）安装外墙模板前，在模板下端沿长度方向加海绵条，以防跑浆。（8）安装模板时注意使两侧模板的螺栓孔对正，对称调整板的锚地螺栓，在模板的垂直度、水平度、标高符合要求后，拧紧螺栓，但需使螺栓均匀受力，并保证模板拼接处必须严密、牢固、可靠。（9）将一侧墙模按位置线吊装就位，安装斜撑，使其稳定落座于楼面上。（10）合模前应将模内清理干净。（11）穿墙螺栓安装后，调整斜撑角度以调整模板的位置和垂直度，合格后，

26、固定斜撑，紧固穿墙螺栓。（12）模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。经自检、交接检、专检后方可浇筑砼。混凝土浇注速度对模板侧压力影响较大，施工中混凝土应分层浇筑，浇筑速度小于2米/小时。 4、墙体模板安装应注意的质量问题：a、墙体截面超厚、表面不平整：模板就位调整不认真，螺栓松紧力度不匀，模板斜撑加固不到位。b、混凝土墙体表面粘结：模板清理不到位，脱模剂涂刷不均匀，拆模过早造成。c、漏浆：模板拼缝不严密，密封胶条粘贴不到位，加固措施不牢靠。d、门窗洞口混凝土变形：模板组装加固不牢固，混凝土浇注时布料不均匀。6.2、顶板模板安装1、工艺流程施工准备搭设

27、支撑体系安装主龙骨安装次龙骨检查次龙骨标高、平整度铺设多层板处理模板接缝检查验收2、准备工作a、放出顶板标高线。b、将龙骨压刨平整。c、根据顶板模板图排模，排模从顶板的一侧开始，由整到零，先铺整块加板带，最后用小块封堵。d、剔除施工缝表面松动石子，将施工缝凿毛并清理干净，办完施工缝预检手续。3、操作工艺a 、从一侧开始，布置搭设顶板支撑体系，碗口架立杆间距以1200mm为主，局部用600mm调整，顶板四周立杆放置普通U托。b、搭设支撑的同时，调整U托的高度。c、主次龙骨安装完毕后，拉线调整高度与平整度，如一侧或多侧靠混凝土墙体时，将次龙骨贴紧墙面，顶板四周侧面粘贴密封胶条，顶住墙体或梁侧模。d

28、、多层板接缝用手刨刨直，顶板模板铺设采用硬拼缝的方法，模板接缝不得大于2mm。e、顶板模板随同梁模板同时起拱。4、顶板模板应注意的质量问题；a、顶板四周未粘或局部漏粘密封胶条，造成漏浆。b、顶板模板接缝处理不到位，造成错台，影响观感。6.3、梁模板安装1、工艺流程施工准备搭设梁底支撑安装梁底模梁钢筋绑扎梁侧模安装检查验收2、准备工作a、在楼面与墙面上弹出梁的轴线和位置线。b、施工缝处理。3、操作工艺a、搭设多功能碗口架支撑体系，碗口架横向宽度1200mm，在梁底中部加设一道支撑。b、安装U托，摆放100*100通长主龙骨，主龙骨搭接必须结实。粗略调整平整度。c、次龙骨采用50*100mm方木，

29、间距不大于600mm，将主次龙骨用圆钉固定，使方木不得松动、梁底支撑不得晃动。d、梁底模板采用15mm厚多层板，背楞使用50*100方木，方木间距小于350mm，梁底下面放通长方木。梁底模板中部留置清扫口，待混凝土浇注前封堵。e、梁底模板验收合格后，按照钢筋绑扎方案绑扎梁钢筋。并垫好钢筋保护层垫块与塑料卡子。f、安装梁侧模板，梁侧模板使用15mm厚多层板与50*100方木，根据实际情况提前加工。g、梁模板跨度大于4M时，按照2起拱。6.4、独立柱模板安装1、准备工作a、弹好楼层轴线、柱边线、模板边线，水平标高控制50线。b、将模板清理干净，均匀涂刷脱模剂。c、施工缝处理并清理干净。2、操作工艺

30、a、柱模板就位后，先用铁丝将其临时固定，避免倒塌。b、先将上、中、下三道柱箍上好，柱箍用M16螺栓连接并固定牢固，将柱模板校正加固后，再上其他柱箍，第一道柱箍距地面150mm，柱箍间距不大于500mm。c、柱模板校正采用对拉对顶的方法，用钢管加U托做斜撑，钢丝绳加花篮螺栓做拉线，柱模板高度超过3.60M时加上、中、下三道支撑 ，避免柱模板弯曲变形。3、独立柱模板应注意的质量问题a、模板接缝处必须粘贴密封胶条，防止漏浆。b、柱箍与对拉螺栓必须上紧、上牢。c、柱模板校正时不能野蛮顶撑，防止模板根部四面悬空，造成漏浆和烂根。6.5、楼梯模板安装楼梯模板在平板横竖龙骨均与顶板做法相同，踏步板上口用50

31、*100通长方木将其连接并加固牢固。模板拆除：1、墙、柱模板必须等到混凝土达到一定强度后，得到通知，方可拆除，拆除模板时，文明施工，严禁野蛮拆模，模板上口的材料用人工传递。避免砸坏楼面混凝土或损坏墙、柱成型混凝土表面。2、顶板模板拆除时，根据交底施工。3、悬臂构件必须在混凝土强度达到100时，才允许拆除模板。6.6、质量标准a、保证项目；模板无跑模、涨模现象。模板下口及拼缝严密，不漏浆。模板极其支撑必须具有足够的强度、刚度和稳定性。其支撑部分应有足够的支撑面积。b、基本项目；模板接缝宽度不得超过2mm，并用胶泥抹平、塞严。模板接缝不得漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净并均匀涂刷隔离剂，严禁隔离

32、剂污染钢筋与混凝土接茬处。c、允许偏差项目：模板拼装的质量要求序号项 目允许偏差值(mm)检查方法1轴线位移柱、墙、梁3尺 量2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基 础5尺 量柱、墙、梁34层高垂制度层高不大于5m3经纬仪或吊线、尺量大于5m55相邻两板面 高低差2尺 量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移-拉线、尺量螺栓外露长度5，010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸5，011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线612插 筋中心线位移5尺量外露长度+0、0d、质量记录：l 模板分项工程预检记

33、录。l 模板分项工程质量评定资料。e、木模板加工质量标准允许偏差（mm）检查方法表面平整2用2m靠尺和楔尺检查平面尺寸-2-1钢卷尺对角线误差5钢卷尺穿墙孔位置3钢卷尺七、模板拆除7.1.拆除原则 模板未拆除总原则：应遵循先安后拆，后安先拆的原则。 水平模板拆除时应按模板设计要求留设必要的养护支撑，不得随意拆除。水平模板拆除时先降低可调支撑头高度，再拆除主、次木楞及模板，最后拆除脚手架，严禁颠倒工序、损坏面板材料。 拆除后的各类模板，应及时清除面板砼残留物，涂刷脱模剂。 拆除后的模板及支承材料应按照一定位置和顺序堆放，尽量保证上下对应使用。 严格按规范规定的要求拆模，严禁为抢工期、节约材料而提

34、前拆模。 底模板在混凝土强度符合规范规定后，方可拆除。7.2.梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，常温时，砼强度不少于1.2Mpa。7.3.梁底模部位跨度允许拆模混凝土强度应达到标准值的百分比板跨度2m砼强度达到标准值的50%2米跨度8m砼强度达到标准值的75%8m砼强度达到标准值的100%梁8m砼强度达到标准值的75%8m砼强度达到标准值的100%悬挑构件2m砼强度达到标准值的75%2m砼强度达到标准值的100%7.4.墙、柱大模板拆除及堆放1、混凝土浇筑完成后，在常温下，砼强度达到1.2 MPa，冬季达到4 MPa以上方可拆模。拆模顺序为：先拆除安装配件，后松动、

35、拆除穿墙螺栓；拆除穿墙螺栓时，先松动管母，取下垫片，利用卡头拆卸器拆去穿墙螺栓卡头，再轻击小端，螺栓退出混凝土。旋转支腿，使大模板和墙体脱离，如有吸附，可在模板下口进行撬动，拆下并吊走大模板，然后拆除阴角模。模板起吊前应检查穿墙栓、安装配件是否全部拆除完毕，模板上的杂物是否清理干净后方可起吊。拆下的模板必须一次放稳在木板上，存放时倾斜角度应满足7580自稳角，如不能满足应搭设插管架子，以确保安全。及时安排人员对模板表面进行清理，刷界面剂。模板拆除后应及时对结构棱角部位进行成品保护。2、大模板现场堆放区应在塔吊的工作半径之内，堆放场地必须坚实平整，排水通畅，不得堆放在松土、冻土或凹凸不平的场地上

36、；有支腿的大模板必须满足自稳角要求，没有支腿的模板、角模应存放在事先搭好的插管架内，防止模板下脚滑移倾倒；大模板在地面上存放时，应采取面对面的方法，模板中间留置600左右的间距；长期堆放时，应将模板连成整体。7.5.楼板模板拆除板底拆模时，必须按同条件养护试块所应达到的强度拆模，按规范在平面图上注明哪些模是50%设计强度标准值拆，哪些是75%设计强度标准值拆，哪些是100%设计强度标准值拆，只有达到要求后才可拆模。多层板拆除顺序，先拆下部纵横水平拉杆，空出工作面，然后松动U型托，使其下降23cm，然后用木锤轻击多层板，逐块逐段拆除，注意不要使其自由下落，用人工托住轻放于地上，严禁直接抛在地板上

37、。7.6.拆模申请模板及其支撑体系拆除时，严格按施工工艺和技术交底执行，以防发生意外事故，严禁违章操作。拆模前填写拆模申请单，经主管技术人员会同试验质量管理部门意见同意后方可拆除。7.7.注意事项（1）板拆除时，保证混凝土表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。（2）遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原则，严禁用大锤和撬棍硬砸硬碰。（3）梁、板模板为15mm厚覆膜多层板，现场装拆时人工传递，严禁对多层板面板进行抛掷，要求现场责任人加强监督，避免不必要的浪费。（4）沉降后浇带处混凝土要求在结构封顶以后方可浇筑，涉及此处各层梁板模板均不拆除。（5）梁侧

38、模、板底模等模板，使用后有变形等损伤的要及时进行修补。（6）拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，现场责任师加强监督，严禁配件随意丢弃的现象出现。八、成品保护8.1. 在操作面模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。8.2. 不得用重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好的顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。8.3. 为保证墙面质量，模板面要随时清灰，及时涂刷新的隔离剂。九、质量保证措施9.1.质保体系为确保工程质量目标，项目经理部建立由项目经理领导，生产经理、总工程师中间控制，专职质检员基层监督的三级工程质量保证体系，落实质量工作责任制，编制

39、质量计划，明确工程质量目标。9.2.质量保证措施（1）建立岗位责任制及质量监督制度，明确分工。职责，落实施工质量控制责任。（2）严格按工序质量程序进行施工，确保施工质量。（3）全面推行样板制。对分项样板施工进行专项控制，监督施工全过程。分项样板施工完后，组织业主、监理进行检查，认可后方可大面积施工。（4）施工过程中建立有效的质量信息反馈及定期质量检查制度。项目经理部对于施工中出现的问题，以质量问题整改单形式下发至班组，同时报项目总工程师、生产经理、工程部、技术部备案，并对质量问题整改单上的问题进行跟踪、复检。（5）建立完善的组织机构和质量职责，制定各级岗位人员职责，明确分工。（6）做好工程质量

40、计划、措施的制定和实施工作，确定技术交底中质量标准。（7）组织班组人员的技术培训和岗位教育，开展TQC小组活动和技术革新。（8）贯彻执行自检、互检、交接检制度，开展“一案三工序”管理活动，及时提出存在的质量问题和工序改进建议，对交付检验的工程质量负责。（9）加强施工图纸和变更洽商的使用和管理，施工技术人员要认真理解设计意图，对变更要及时通知有关人员。（10）给现场管理人员和施工人员配备齐各类施工规范、规程、标准图集等指导性文件，建立借阅手续，为正确施工提供必要的技术保证。每天召开主要管理人员碰头会，及时解决、协调质量问题。（11）模板验收重点控制摸板的刚度、垂直度、平整度，特别注意外围模板、首

41、层模板、楼梯间等处模板轴线位置正确性。（12）为有效控制保护层及模板位置，模板支设前，其根部须加焊14钢筋限位，以确保其位置正确。顶板砼浇筑时在墙根部预埋14短钢筋头，以便与定位筋焊接，避免与主筋焊接咬伤主筋。（13）模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口、墙根部留设清扫口。将杂物及时清扫后再封上。（14）对局部的漏浆、挂浆应及时铲除。（15）不得用重物冲击碰撞已安装好的模板及支撑。（16）搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一体。（17）为保证保护层厚度，在支设模板前要在柱筋上放置塑料垫块、限位筋；并在柱上口设钢筋保护层限位架，以确保砼保护层厚度（见钢筋施工方案）。（18）模板拼

42、装前须将龙骨和多层板的边缘刨光，以便使龙骨与模板、模板与模板接合紧密。（19）各类模板制作应严格要求，经项目部技术质量检查部验收合格后方可投入使用。模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求。凡不符合要求的应及时返工调整，合格后方可报验。9.3.质量通病预防控制措施类别质量控制内容现象产生的原因预防的措施相关联人员的质量保证措施技术工长质量材料模板工程板模板1.板中部下挠，板底砼不平。1.板背肋间距未按设计施工，间距过大，支撑不牢固，间距大。2.板底模板不平，与砼接触面高低不平。1.要严格按施工方案支撑，支撑要牢固，并与框架柱拉结牢固，背肋支撑间距不得随意修改。2.支模前板底要找好标高，支

43、模完毕后要检查其平整度，不得超过规范规定。根据砼板厚计算模板受力，制定安全，可靠经济的施工方案。方案要合理，符合实际，行之有效。梁板模板验收时要重点检查其标高及接茬平整度，梁的起拱度是否符合要求，把好制作、安装、检查、验收关。梁板支撑过程中要重点控制梁板底标高，梁的起拱，以保证梁板的平整。对直接支撑模板的木方选料要足尺，刚度要足够。2.板底模堑入梁内不易取出。支模时，楼板模板铺在梁模上面，甚至深入梁内。1.支模时楼板模板应拼铺到梁内侧模内口平齐。柱模板1.胀模，截面尺寸不准。支撑不牢固，柱箍间距过大，钢度不够。要认真按施工方案支模，扣件要扣紧,支撑要牢固。2.偏斜一排柱子不在一条轴线上。成排柱

44、子支撑不跟线，不找方，钢筋移位未板正就套柱模柱子支模之前要先放好轴线及柱截面尺寸线，验线无误，校正钢筋后方可支模。3.柱身扭曲。柱子支模前没校正钢筋支模前要先放线、找方、将钢筋校正后才可支模4.柱烂根、漏浆模板拼缝不严，根部没清理干净根部在支模前先做2cm厚找平层并在模板下口垫海面条。5.柱表面漏筋钢筋未绑保护层垫块按规定绑扎保护层垫块6.梁柱接头部位不美观1.未标出标高控制线，模板上口过高、过低。2.模板未统一考虑。事先制作定型柱头模板，板面用多层板模板工程梁模板1.梁身不平直，宽度不准确。1.钢筋没有调直。2.模板支撑不牢固。3.未按设计要求尺寸支模。1.支模前要先放好控制线，经检查调直后

45、方可支模。2.支模时确保截面尺寸准确，按规定放垫块。要根据图纸中梁柱情况，根据规范对模板设计要求进行计算，确定梁柱模板支撑、布置，并绘制梁柱模板图，以指导施工，并且要监督已定方案的实施。根据技术部门的设计方案，对工人进行交底，并且要监督施工配合协调，验收时要严格按设计方案，如不符合要求则令其返工，工长要建立重质量的思想，不能重速度，不重质量。注意模板的堆放和保护要符合要求，模板有损伤、变形等要及时派人维修，以提高支模质量。负责检查，验收模板是否符合设计及规范要求，若不符和要求，则令其重新返工，在工人支模的过程中及时检查纠正，尽量避免事后返工现象的发生。对现场所需材料、模板、钢管扣件、脱模剂要及

46、时进场，并对其质量情况把关，不符合要求者退回。2.梁底不平，下挠。1.梁底模标高没找好。2.梁跨中没有起拱。3.梁下支撑立杆间距过大。1.梁底模要起拱，起拱高度为跨度的三分之二。2.按施工组织设计方案搭设支撑横撑，不得随意修改。3.梁侧胀模1.模板支撑不牢固，模板拼缝过大。2.模板下口，上口加固斜撑固定不牢固，间距过大。1.侧模上口、下口均须设支撑，间距按设计施工支撑牢固联系，模板缝隙不能超过规范要求。4.拆模后发现梁身有裂缝、掉角、表面粗糙。1.模板没刷脱模剂。2.拆模过早或过迟。3.养护支模早拆除。1.模板要事先均匀涂刷脱模剂，充分凉干。2.设养护支撑，拆底模时，不能拆除养护支撑。5.局部

47、梁模堑入柱内，拆除困难。1.梁模下料过长。1.梁模下料时应较实际尺寸略短，支模时遵守边模包底模的原则。十、安全文明施工 10.1. 模板支设前，必须搭设牢固的操作平台。10.2. 模板拆卸时，下面严禁站人。10.3. 现场施工人员，必须戴安全帽，支设外侧模板或高空模板时，必须拴好安全带。10.4. 使用木工机械必须遵守机械安全操作规程。10.5. 登高作业时，各种材料和配件必须装在工具箱或工具袋中，不得放在操作平台上，各种工具必须拴挂在身上或放在工具袋中，不得掉落。10.6. 材料吊运时应捆绑牢固，分类吊装。短小材料用料斗吊运。10.7. 装拆模板时，上下应有人接应，随拆随转运，并把活动部件固

48、定牢固，严禁堆放在脚手板上或抛摔。10.8. 拆除墙体模板时，应检查混凝土强度，然后逐步拆除，确保混凝土强度达到后方可大面积拆除。10.9. .脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工,上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证,凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者,一律不得上脚手架操作。不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10.10.在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板,以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10.11.拆除架子而使用电焊气割时,派专职人员做好防火工作,配备料斗,防止火星和切割物溅落。10.12.脚

49、手架使用时间较长,因此在使用过程中需要进行检查,发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。10.13.要保证脚手架体的整体性,不得与井架、升降机一并拉结,不得截断架体。10.14.施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品,材料、工具用滑轮和绳索运输,不得乱扔。10.15.使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人;登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。10.16.脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管,并建立严格领退料手续。10.17.施工人员做到活完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费。10.18.运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件和

50、铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查,按品种、分规格堆放整齐,妥善保管。10.19.上架子作业人员上下均应走人行梯道,不准攀爬架子。10.20.护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时,如需拆改时,应由架子工来完成,任何人不得任意拆改。10.21.脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改时,须经技术部同意后由架子工操作。10.22.作业人员不准攀登架子上下作业面;不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架. 十一、环保措施11.1. 夜晚施工超过10点，尽量减少模板安装和加固施工，避免使用木工圆盘锯和木工压刨。遵守北京市各项法规，降低噪音，防止扰民。11.

51、2. 施工过程中使用的模板隔离剂、润滑油，除锈用的机柴油，防锈用的油漆等化学物品和使用的工具，建立化学物品仓库，专门管理。11.3. 执行北京市噪音排放标准（55dB），尽量将噪音控制在限度以内，加大设备劳力投入的措施，加快作业进度。减少噪音排放的时间和频次。11.4. 施工中产生的各种垃圾，按规定分类清理、分类堆放。现场垃圾随产生、随运走。禁止大量存放垃圾。十二、模板堆放与保护12.1. 进入施工现场的模板，应按施工平面布置图指定的位置在材料人员的指挥下，分类码放整齐，设专人管理。12.2. 模板堆放，要按规格、编号分类分堆码放整齐。12.3. 现场加工的定型墙体大模板堆放必须搭设临时堆放架

52、，不得乱扔乱放。12.4. 码放多层板、木方前，应在下部用方木垫起10cm的高度，以防受潮锈蚀及地面不平使模板变形。12.5. 搬运过程中，要轻拿轻放，严禁乱丢乱扔乱摔。12.6. 现场加工的木方要贮存在防雨、防晒，远离火源的棚内。防止模板受损变形。12.7. 拆除模板时严禁做自由落体运动，以防伤人、摔坏模板及压坏预埋管线。12.8. 拆下的模板应及时清理干净，并修理调整。按技术交底刷好脱模剂，并按指定位置放好。12.9. 支设模板时，严禁碰撞预埋件，如碰撞按设计重新固定。十三、安全及消防措施13.1.消防措施多层板、木模和木材堆放区必须设在距消火栓较近的地方。多层板、木模及木材除按规定码放整

53、齐外，垛与垛之间必须设90cm以上宽度的消防通道，并备有足够的消防器材，设专职人员负责现场消防安全作业。木料、多层板堆放区及木工棚严禁吸烟及明火作业。当必须明火作业时，必须有消防员开具的用火证，有专人看护。木料堆放场地应远离易燃物品，且道路畅通，提高自救能力。安排专人负责消防及场容的管理工作，对消防器材要定期检查。施工现场严禁吸烟，违者罚款。13.2.安全规定对现场施工人员进行安全教育，建立健全安全管理制度，进场一律戴安全帽。开工时对施工队伍均进行一次安全技术总交底，施工前对参加施工的人员做好安全技术交底。模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否有效，并应先拆除一切临时支撑，经

54、检查无误后方可起吊。模板起吊前，应将吊车的位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力搬动模板。严防模板大幅度摆动或碰倒其他模板。模板吊装前，应对吊钩进行全面检查，检查吊钩是否焊接牢固，如有开焊应进行补焊。模板吊装时，信号工与起重机应密切配合，严禁在吊运物品下站人。模板支、立、拆除必须按技术交底执行，拆除后的模板，不得堆放在施工层上。操作人员在2米以上高度作业时，必须系好安全带，穿防滑鞋。模板支承加固严格按方案和技术交底执行。由于层数较高，在高处作业时一定要小心，边缘构件支模更要防止坠人坠物。严禁高空向下抛物，施工时工具和材料均要传递，严禁投掷。在模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标

55、志牌，设专人看管，禁止非工作人员入内。使用的手持电动工具，电钻、电锯、电刨必须有良好的接地保护，按操作规程施工。模板安装就位后，要有防止触电的保护措施。要设专人将模板串联起来，并同避雷网接通，防止漏电伤人。十四、模板计算书14.1高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):0.15；立杆纵距（沿

56、梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 -

57、混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板

58、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN

59、/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的

60、侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模

61、板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.

62、0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.65105/8.33104 = 1.976 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.976 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线

63、荷载标准值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 4.17106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.004.17106) = 0.055 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.055mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性

64、矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100100100/6 = 166.67cm3；I = 100100100100/12 = 833.33cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/1=3.29kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1753294.000300.

65、000 = 1.73105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.73105/1.67105 = 1.038 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.038N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.30/1= 2.70 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4

66、；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.70103300.003/(10010000.008.33106) = 0.010mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.200mm；外楞的最大挠度计算值 =0.010mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =

67、18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10

68、00.0018.0018.00/6 = 5.40104mm3； I = 1000.0018.0018.0018.00/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝

69、土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12524.930； =0.623106/5.40104=11.542N/mm2；梁底模面板计算应力 =11.542 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35

70、）1.00= 20.75N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52120.750200.04/(1009500.04.86105)=0.037mm；面板的最大挠度计算值: =0.037mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200.0 / 250 = 0.800mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载

71、；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.8001.000=20.400 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3501.000(20.800+0.400)/ 0.400=1.750 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.4001.000=1.800 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.220.400+1.21.750=26.580 kN/m；集中荷载

72、P = 1.41.800=2.520 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=2.061 kN；N2=9.156 kN；N3=2.061 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 9.156/1.000=9.156 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.1

73、9.1561.0001.000= 0.916 kN.m；最大应力 = M / W = 0.916106/83333.3 = 10.987 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 10.987 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.69.1561.000 = 5.493 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =5.491962.50/(416.6750.00

74、) = 0.52 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.517 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6777.6301000.0004 /(10010000.000416.667104)=1.240mm； 方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.240 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支

75、撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.813 kN；最大弯矩 Mmax=0.128 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.035 mm；支撑钢管的最大应力 =0.128106/5080.0=25.111 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 25.111 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.

76、7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.81 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.813 kN ； 脚手架

77、钢管的自重： N2 = 1.20.1494.500=0.804 kN； N =0.813+0.804=1.617 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度

78、附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1617.389/(0.312489.000) = 10.601 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 10.601 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安

79、全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.003(1.200+0.1002) = 1.664 m； Lo/i = 1663.977 / 15.800 = 105.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.551 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1617.389/(0.551489.000) = 6.003 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =

80、 6.003 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！14.2墙模板计算书第1段（墙底至墙身高度3.00米位置；分段高度为3.00米）:一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓竖向间距(mm):300；对拉螺栓直径(mm):M16；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):100.00；高度(mm):50

81、.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 -

82、混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m

83、2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m，其中0.90为按施

84、工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； q = q1 + q2 =15.456+0.756=16.212 kN/m；面板的最大弯距：M =0.116.212300.0300.0= 1.46105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 30018.018.0/6=1.62104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截

85、面的最大应力计算值： = M/W = 1.46105 / 1.62104 = 9.007N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； q = q1 + q2 =15.456+0.75

86、6=16.212 kN/m；面板的最大剪力： = 0.616.212300.0 = 2918.236N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2918.236N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 300mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =32918.236/(230018.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T

87、=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.710.30 = 14.31N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 30.001.801.801.80/12=14.58cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.31300.004/(10095

88、00.001.46105) = 0.567 mm；面板的最大挠度计算值: =0.567mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1005050/6 = 41.67cm3；I = 100505050/12 = 104.17cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =

89、300.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.18.106300.0300.0= 7.30104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.17104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm

90、2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 7.30104/4.17104 = 1.751 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1.751 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =300.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计

91、值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.68.106300.0 = 1459.118N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 1459.118N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:

92、 fv =31459.118/(2100.050.0)=0.438N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.438N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.30/2=7.16 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =300.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00

93、 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.04106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.31/2300.004/(1009500.001.04106) = 0.040 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.200mm；内楞的最大挠度计算值 =0.040mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算

94、简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.247.71+1.42.00)0.300.30/2=2.43kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1752431.86600.00= 2.55105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 2.55105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.

95、55105/5.08103 = 50.265 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值 =50.265N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.247.71+1.42.00)0.300.30/2=2.432kN；外楞的最大剪力： = 0.652431.863 = 9.48102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值

96、(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 9.48102N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =39.48102/(280.0100.0)=0.178N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.178N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验

97、算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.710.300.30/22.15 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1464.29100/2600.003/(100210000.001.22105) = 0.208mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.400mm；外楞的最

98、大挠度计算值 =0.208mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M16 ；穿墙螺栓有效直径: 13.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 144 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.4410-4 = 24.480 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.6000.300 = 8.587 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.587kN

99、 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！第2段一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M16；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):100.00；高度(mm):50.00；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9

100、500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/

101、(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 40.549 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值40.549 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.549kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯

102、强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.550.500.90=21.896kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q

103、 = q1 + q2 =21.896+1.260=23.156 kN/m；面板的最大弯距：M =0.123.156300.0300.0= 2.08105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.08105 / 2.70104 = 7.719N/mm2；面板截面的最大应

104、力计算值 =7.719N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.550.500.90=21.896kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =21.896+1.260=23.156 kN/m；面板的最大剪力： = 0.623.156300.0 = 4168.163N；截面抗剪强度

105、必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4168.163N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34168.163/(250018.0)=0.695N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.695N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚

106、度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 40.550.50 = 20.27N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.27300.004/(1009500.002.43105) = 0.482 mm；面板的最大挠度计算值: =0.482mm 小于等于面板的最大允许挠

107、度值 =1.200mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1005050/6 = 41.67cm3；I = 100505050/12 = 104.17cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.550.300.90

108、=13.138kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(13.138+0.756)/1=13.894 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.113.894500.0500.0= 3.47105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.17104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 3.47105/4.17104 = 8.336

109、N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 8.336 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.550.300.90=13.138kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q

110、2)/2 =(13.138+0.756)/1=13.894 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.613.894500.0 = 4168.163N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 4168.163N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =34168.163/(2100.050.0)=1.250N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: f

111、v=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.250N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 40.550.30/1=12.16 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.04106；内楞的最大挠度计算值: = 0.677

112、12.16/1500.004/(1009500.001.04106) = 0.520 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.520mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.240.55+1.

113、42.00)0.300.50/2=3.47kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753473.47600.00= 3.65105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 3.65105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.65105/5.08103 = 71.794 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N

114、/mm2；外楞的最大应力计算值 =71.794N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.240.55+1.42.00)0.300.50/2=3.473kN；外楞的最大剪力： = 0.653473.469 = 1.35103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.35103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b =

115、80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.35103/(280.080.0)=0.317N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.317N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大

116、挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 40.550.300.50/23.04 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1466.08100/2600.003/(100210000.001.22105) = 0.294mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.400mm；外楞的最大挠度计算值 =0.294mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公

117、式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M16 ；穿墙螺栓有效直径: 13.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 144 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.4410-4 = 24.480 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =40.5490.6000.500 = 12.165 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.165kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！模板支架计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件

118、式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.60；脚手架搭设高度(m):7.9；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板

119、浇筑厚度(m):0.18；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；计算楼板的宽度(m):9.00；计算楼板的厚度(m):0.18；计算楼板的长度(m):8.00；施工平均温度():15.000；4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽

120、度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00；二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 cm3；I=10.00010.00010.00010.000/12 = 833.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.180 = 1.125 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 =

121、 (1.000 + 2.000)1.2000.250 = 0.900 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.125 + 0.088) = 1.455 kN/m；集中荷载 p = 1.40.900=1.260 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2601.200 /4 + 1.4551.2002/8 = 0.640 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 +1.4551.200/2 = 1.503 kN ；方木最大应力计算值 = M

122、 /W = 0.640106/166666.67 = 3.839 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.839 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.4551.200/2+1.260/2 = 1.503 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.503103/(2 100.000100.000) = 0.225 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm

123、2；方木的受剪应力计算值 0.225 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.212 kN/m；集中荷载 p = 0.900 kN；最大挠度计算值 V= 51.2121200.04 /(3849500.0008333333.333) +900.0001200.03 /( 489500.0008333333.3) = 0.823 mm；最大允许挠度 V=1200.000/ 250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 0.823 mm

124、 小于 方木的最大允许挠度 4.800 mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.4551.200 + 1.260 = 3.006 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.770 kN.m ；最大变形 Vmax = 6.893 mm ；最大支座力 Qmax = 15.929 kN ；最大应力 = 348.516 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；支撑钢管的最大挠度小于12

125、00.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 10.929 kN；满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN

126、)： NG1 = 0.1494.000 = 0.596 kN；(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1801.2001.200 = 6.480 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.580 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.2001.200 = 4.320 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.144 kN；

127、六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.144 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.600 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.200+20.600 = 2.400 m ； L0 / i = 2400.000 / 15.800=152.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值；=15143.520/(0.301489.000) = 102.885 N/mm2；立杆稳定性计算 = 102.885 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！