二甲医院建设工程直线加速器专项施工方案（48页）.doc

1、医院建设工程直线加速器专项施工方案直线加速器专项施工方案目录一、编制依据:0二、组织机构1三、工程概况2四、施工准备3五、主要技术措施4一、编制依据:1. 本工程设计施工图纸及其标准图(包括设计变更、图纸会审记录、设计交底等设计文件)、工程地质报告2. 直线加速器施工图纸JS01补、JG02补3. 本工程的施工方案4. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）5. 建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001)6. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）7. 建筑结构荷载规范（GB 500092001）8. 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社9

2、. 大体积混凝土施工规范(GB504962009）10. 直线加速器厂方要求二、组织机构1本工程建立由项目经理为主要负责人的安全生产及施工管理体系，技术负责人编辑直线加速器组织设计方案及技术措施，项目部设专职安全员负责整个施工过程的安全进行监督，各施工队及分包单位均按施工人员数量配备专职安全员负责各队在直线加速器施工过程中的安全生产及文明施工管理工作。2.本项目部成立直线加速器施工安全生产指挥小组，负责指挥及协调工作组长：黄位炎成员:刘勇、徐有信、郭英旭、张绍荣、廖兴彬、王荣安、卢宏光、王斌、吴敏、熊玲玲、周有贤组长：黄位炎技术负责人：刘勇经理助理：徐友信安全员：郭英旭质检员 张绍荣材料员 廖

3、兴彬安全员卢宏光施工员 王荣安资料员吴敏预算员熊玲玲测量员王斌材料员 周有贤各施工班组管理体系图直线加速器施工领导小组及分工序号姓名职务组内职务组内分工1项目经理组长全面负责2技术负责人副组长技术总负责3项目经理助理副组长施工现场总负责4安全员副组长施工现场安全总负责5质检员组员施工中质量的检查和控制6材料员组员施工中用到的材料采购7安全员组员施工过程中对现场安全进行监督8施工员组员施工中指挥和协调各班组9材料员组员对施工中采购的材料进行管理10资料员组员做好工程资料11预算员组员成本控制12测量员组员对墙柱进行定位并对标高进行控制三、工程概况1. XX二甲医院建设工程直线加速器施工主要为直线

4、加速器机房的结构及安装预留、预埋的施工。本工程直线加速器机房结构设计通过墙和顶板钢筋混凝土的厚度来防直线加速器的辐射,墙厚分别为：600mm、950mm、1600mm、2600mm，其中，主要为1600mm,基础底板面至直线加速器顶板面的高度为6.2m；直线加速器机房顶板厚度分别为：1600mm、2600mm属大体积混凝土施工。2. 直线加速器机房混凝土强度等级：本工程的混凝土结构的环境类别:二(a)类、混凝土强度等级为C50 S8。四、施工准备1。技术准备1.1根据施工图设计及直线加速器厂家提供的技术资料，作为大体积混凝土施工，确定施工主要采取措施。1.2 混凝土配合比设计1。2.1浇筑前委

5、托重庆市有可以做此混凝土配合比的权威检测单位做 配合比设计，设计目标:延缓混凝土早期强度、降低混凝土水化热、防止混凝土开裂。1.2.2 材料选择：选用低热的矿渣硅酸盐水泥并减少水泥用量、采用本地优质“乌 江砂”作为细骨料、在保证泵送的前提下合理选择粗骨料碎石的粒径、用饮用 水搅拌、添加：KS泵送剂、膨胀剂、粉煤灰、纤维、硅粉等.在混凝土浇筑前完成配合比设计,并通过试件验证合格后方可进行施工。1。3 降低混凝土入模温度1。3。1 浇筑前先用水湿润钢筋及模板,使钢筋和模板的温度降低.1.3.2 在混凝土浇筑过程中,采用全面分层循环连续浇筑,严格控制每层混凝土浇筑高度在300mm到500mm之间，并

6、且要放慢速度，但一定要保证上层混凝土浇筑下去时下层混凝土还在塑性状态。1.4 混凝土降温和保温措施1.4.1本工程采用外部保温和内部降温相结合来控制混凝土内部与外部环境的温差，防止由于温差过大而造成混凝土产生裂缝。1。4。2在直线加速器墙体和顶板内用DN40的镀锌钢管设置水循环管网3套，每套独立给排水；1。4。3混凝土浇筑完成达到终凝前在顶板周边用页岩实心砖砌筑200mm高,蓄水养护，并养护时间不少于14d；1.4。4混凝土浇筑完成，在在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除。拆除后应及时涂刷一层薄膜养生液，防止侧壁水分蒸发，并做要养护，养护时间不少于14d。1.5 大体积混

7、凝土测温1.5.1测温管设置：用20镀锌钢管将一头封住,埋入混凝土内1米，作为混凝土养护期间测温用，本工程设4个测温点,并编上编号。1.5。2混凝土养护期间，专人负责每隔2小时进行测温，建立台账好测温记录，一旦发现混凝土内外温差超过25，应立即通知项目部，采取外部加热措施。1.5。3 混凝土养护期为14天，混凝土内部温度24小时内连续下降可停止测温.1.6 安装工程的预留、预埋1.6.1 直线加速器设备厂家技术代表对预留、预埋进行现场技术交底，并提供关于直线加速器安装和使用必要的预留、预埋资料及技术参数。1.6。2 严格按照图纸及其厂家要求进行预留、预埋进行施工.1。6.3 预留、预埋施工完成

8、后通知监理及相关单位进行验收，并做好隐蔽工程记录。验收内容包括：直线加速器安装就位需要预埋的拉环和型钢的位置和规格；通风管道的洞口大小、安装高度、材质及规格型号；强弱电管的预留位置、材料的材质及规格型号；空调管道的预埋位置及材料材质；防雷接地的特殊要求和做法,及材料要求等。 1。7 对参与施工的作业班组做好技术交底工作，对每道工序严格控制,进行“三检”制度，检查合格方可进入下道工序。2.人员及施工设备组织2。1本工程主楼工期紧,任务重，直线加速器机房的施工进度直接影响主楼-4.5米层的完成时间。直线加速器施工必须组织一批精兵强将，并保证足够的劳动力和机具设备，争取在保证安全和质量的前提下，以最

9、快的速度完成.因此，在人员和机具设备组织上如下安排：2.2钢筋绑扎班组，选派6至8人专门进行直线加速器机房钢筋绑扎，在钢筋绑扎之前熟悉施工图并进行安全技术交底,使每个工人对施工流程及施工工艺要求熟练掌握，并合理安排作业时间;2.3模板班组,选派8名技术好，素质高，责任心强的木工对直线加速器机房的模板支撑方案进行学习并在施工前进行安全技术交底，在充分领悟并接受支撑体系和模板安装要求后才参加直线加速器机房的模板施工；2。4混凝土浇筑班组，直线加速器机房与主楼4.5米层同时浇筑,直线加速器机房需分层连续浇筑，浇筑面大、工艺复杂、作业时间长，需组建一支不少于15人的浇筑班组，配备4台振动棒，做好二次振

10、捣和二次收面工作。五、主要技术措施1测量放线1.1 标高控制1。1。1 以主楼控制标高作为该工程的标高控制依据.1.2 平面轴线控制1.2.1 矩型外控制法：以主楼控制点为依据，建立以、轴为主控轴线的矩形控制网，向同一侧外借距离1米用墨弹在基础底板上，且做好红三角标志，并以此作为平面轴线控制及施工放线的依据.2. 钢筋工程2.1 工程设计特点本工程钢筋设计：墙厚600mm的墙身配3层分布钢筋网，内外两层钢筋为HRB400 14 200双向布置，中间一层为HRB335 12200双向布置;墙厚800mm、950mm的墙身配4层分布钢筋网,内外两层为HRB400 16200双向布置，中间两层为HR

11、B335 12200双向布置;墙厚1600mm的墙身配4层分布钢筋网，内外两层为HRB400 20200双向布置，中间两层HRB335 12200双向布置;墙厚1600+1000mm的墙身1600mm部分按1600mm墙厚配筋，“+1000mm”部分再附加3层分布钢筋网,内外两层为HRB400 20200双向布置，中间一层为HRB335 12双向布置。板厚1600mm和2600mm，其中板厚1600mm的板，上下各配HRB400 25150双层双向钢筋网片，板厚中间设置一层HRB335 12300双向分布钢筋网;板厚2600mm的板,上下各配HRB400 25100双层双向分布钢筋网,板厚中间

12、位置设置一层HRB335 12300双向分布钢筋网。结构复杂，钢筋间距较小，施工难度较大。2。2 钢筋制作2.2.1 熟读施工图,结合设计说明和标准图集，熟练掌握墙与柱、墙与墙、墙转角、墙与板、较厚板与较薄版等节点钢筋大样,指导钢筋下料，进行制作。 2。2.2 HRB335 12的钢筋采用绑扎搭接，HRB400 16、HRB400 20、HRB400 25的钢筋采用机械连接。2。2.3 对于采用机械连接的钢筋,在进行加工时严格控制丝头子的直径和长度及丝头子的完整，戴保护套。2。3双向纵筋基础内插筋2.3。1墙身竖向纵筋在基础基础内插筋，先在基础底板和基础地梁上对各不同厚度的墙身放线定位，再墙体

13、竖向纵筋设计规格和间距标出插筋位置，再进行插筋并定位。2。4 钢筋绑扎2.4。1重点注意：纵向受力钢筋的水平和垂直度控制、钢筋间距控制、钢筋锚固长度和搭接长度控制、各节点钢筋绑扎成型质量.2.4.2 多层钢筋网片之间，除按设计设置拉钩外，墙筋设HRB400 25600双向布置,作为：墙身厚度控制、模板加固、墙身钢筋保护层厚度控制、墙身网片钢筋各层间距控制；顶板内设HRB400 25600mm纵横布置,作为板厚控制。附加筋长度分别同墙厚和板厚.2.5钢筋隐蔽验收2.5。1严格执行“三检制度”，在完全满足设计要求和质量验收规范后才能进入下一步工序施工。3. 模板工程3.1 本工程设计特点3.1。1

14、本工程直线加速器设计:机房墙身厚度600mm、800mm、950mm、1600mm、2600mm；机房顶板板厚1600mm、2600mm；墙身高度6500mm。3.1.2直线加速器机房只允许基础底板留施工缝，墙体和顶板都必须一次浇筑完成.3.1。3 需要对直线加速器机房的模板进行支撑体系进行设计、计算,以确保支撑体系的稳定性，保证施工过程中的质量和安全.3。2 模板施工方案3.2。1 模板搭设的程序：剪力墙、柱子模板的安装剪力墙、柱子模板的的垂直度、平整度的检查及调整剪力墙、柱子模板的加固剪力墙、柱子模板验收顶板支撑体系的安装顶板模板安装顶板模板验收3.2.2 墙身模板施工方案3.2。2。1

15、在模板施工前先在底板弹出剪力墙的定位线，然后在距板面20mm的位置间距600mmHRB400 25钢筋以便防止模板加固时模板底部往内移动。3.2.2。2模板侧板采用18mm厚胶合板，内龙骨为100mm50mm木枋间距150mm楞放，外龙骨为48mm3.0mm双钢管,对拉螺杆为14高强丝杆，间距：基础底板以上150mm设置第一排拉杆，横向间距300mm，纵向往上按300mm间距再设置6道后调整为400mm，双钢管同步调整，两端采用 14槽钢替代3型卡与外龙骨拉结，戴双螺帽；3.2.2.3 因墙体较厚，不宜作钢筋混凝土内撑,采用HRB400 25钢筋间距600mm双向布置，钢筋长度为墙厚，电焊于墙

16、身竖向钢筋上,还可起到间隔各层钢筋网片间距和保证外层钢筋网片保护层厚度的作用.为防止钢筋内撑头长时间外露产生锈蚀影响砼结构，模板拆除后,人工剔出外露钢筋头30mm，用氧焊割掉，在钢筋头点上防锈漆，再用高标号水泥砂浆进行封闭。3.2.3 板厚1600mm顶板的模板方案3.2。3。1 先搭设满堂支撑钢管脚手架，钢管底部平铺100mm50mm的木枋，钢管顶部设可调节水平高度的钢顶托,顶托的可调节高度控制在200mm内；每个顶托内平铺两根48mm3。0mm的钢管檩条,钢檩条上再按间距150mm放置100mm50mm木枋和18mm厚胶合板并固定；3。2.3。2顶板的侧模按墙身模板方案实施；3。2。3。3

17、支撑体系采用48mm3。0mm的钢管进行搭设,通过计算，该区域内每根立杆纵横间距300mm300mm,步距1000mm,立杆底部150mm设扫脚杆，最后一道水平杆距离立杆顶部不超过150mm,可满足每根立杆承受荷载不超过700Kg，能保证支撑体系的稳定,满足施工需要.（附图)3。2。4 板厚2600mm顶板的模板方案3.2。4.1 先搭设满堂支撑钢管脚手架,钢管底部平铺100mm50mm的木枋，钢管顶部设可调节水平高度的钢顶托,顶托的可调节高度控制在200mm内;每个顶托内平铺两根48mm3.0mm的钢管檩条,钢檩条上再按间距100mm放置100mm50mm木枋和18mm厚胶合板并固定；3。2

18、。4。2顶板的侧模按墙身模板方案实施；3。2.4.3支撑体系采用48mm3。0mm的钢管进行搭设，通过计算,该区域内每根立杆纵横间距300mm300mm,步距1000mm，立杆底部150mm设扫脚杆，最后一道水平杆距离立杆顶部不超过150mm,可满足每根立杆承受荷载不超过700Kg,能保证支撑体系的稳定，满足施工需要。（附图)3.2。5 板厚1600m与板厚2600mm结合部的脚手架支撑体系必须分别满足各自的模板方案,在同一线上时,可靠连接；3。3 模板施工方案实施的质量保证重点3。3.1 模板质量严格实行“三检”制度，用吊线坠及拉线的方法检查模板的垂直度及平整度。现浇结构模板的安装允许偏差及

19、检验方法如下表:项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查3.3.2 基础底板施工完成,按方案设计在基础底板上按设计区域划分和设计间距弹线，再按弹线交点位置摆放垫木，架设立杆;3。3.3 扫脚杆设置高度和水平杆步距严格按方案设计搭设；3.3。4 支撑体系搭设顺序：由里向外，由下至上；3.3.5脚手架搭设过程中对操作工人严格要求,专职质检员应用力矩扳手进行认真复检

20、，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。m.4混凝土工程4.1 本工程设计特点本工程直线加速器设计：机房墙身厚度600mm、800mm、950mm、1600mm、2600mm；机房顶板板厚1600mm、2600mm；墙身高度6500mm;混凝土总量超过600m3，为大体积混凝土施工。需做大体积混凝土施工方案。4.2 大体积混凝土施工方案4.2。1 大体积混凝土施工前准备4.2。1.1在正式施工之前，联系预拌混凝土厂家对本工程直线加速器机房砼的设计要求及施工要求进行交底，提前请重庆市权威检测单位做混凝土配合比设计，并反复试验，确保能满足设计强度要求、大体

21、积砼施工要求。（附：水泥混凝土配合比报告）4。2.1。2混凝土正式浇筑前，对生产预拌混凝土的厂家要求,并落实到位情况：按混凝土设计所需要的水泥、碎石、砂、添加剂、外添料等全部组织到位；为降低混凝土入模温度,搅拌混凝土所需的冷水源选择，混凝土搅拌场和运输路线选择；混凝土浇筑前，搅拌站用于存放和生产混凝土的储物罐及生产线进行清洗，用于混凝土施工的泵车和运输车辆进行检修，并保证有备用；4.3混凝土浇筑前，对施工现场的机具、设备及照明进行检修，准备5台大功率的潜水泵、将蓄水池蓄满水并准备好能满足现场施工用电需求的备用发电机以预防突发情况如下雨、停水、停电时，能够确保混凝土浇筑连续进行；4.4作好混凝土

22、浇筑前施工技术交底，派专业工长监督、落实操作工人在混凝土浇筑过程中分层连续浇筑，每层混凝土的浇筑厚度控制在300mm到500mm之间，混凝土要用振动棒振捣，振动棒插入的间隙为400mm左右并做好二次收面，混凝土浇筑完完毕后的12h内进行养护。4.5 本工程直线加速器机房在轴一边与本工程主楼地下室剪力墙相连，且该区域剪力墙混凝土浇筑要求必须与直线加速器一起浇筑.因此在混凝土浇筑过程中，为避免直线加速器墙体内混入挡墙混凝土，混凝土浇筑过程中，直线加速器机房墙身混凝土先进行浇筑，按每层厚度控制在300mm到500mm之间，始终保持直线加速器机房墙身部位先浇筑后浇筑直线加速器墙体两侧的剪力墙。为避免剪

23、力墙混凝土按混入直线加速器机房墙身，在机房墙身砼面层浇筑时，均保证该层砼上表面延伸至两侧挡墙墙身内500慢慢，再按45斜角往下留成自然斜面,并做好好两种不同混凝土连接部位的振捣.4.6 大体积混凝土浇降温和保温措施4.6.1 本工程采用外部保温和内部降温相结合的养护方式。4。6。2 直线加速器机房墙身钢筋绑扎完成,模板安装前，在墙身钢筋网片之间安装两套冷却水循环降温管网，用DN40镀锌钢管丝接，钢管立管用扎带可靠固定在墙身钢筋网片附加筋上；顶板中间层钢筋网片绑扎完成,再在顶板内用DN40镀锌钢管水平安装一套冷却水循环管网。4。6。3 冷却水循环管网在砼养护期结束后用1:0。5的高标号膨胀水泥砂

24、浆进行压浆填实。在直线加速器室外一层设置可供水循环的集水坑，安装供水管网和供水设备，如下图：4。7 养护期结束后用1：0。5的高标号膨胀水泥砂浆进行压浆填实.4.8 混凝土浇筑完成，在混凝土初凝厚，立即组织工人在顶板上部用页岩实心砖砌筑200mm高，进行关水养护，在达到一定强度，混凝土棱角不能轻易被破坏，拆除外模，涂刷一层薄膜养生液，防止侧壁水分蒸发.4.9 大体积混凝土测温4.9。1 根据直线加速器机房顶板面积，确定本工程在顶板平面设置4根测温管，为顶板四角各距离相邻两边3米相交的位置；4。9。2测温管用20镀锌钢管将一头封堵，埋入砼内1米,在混凝土浇筑时另一头用胶带密封，并做好编号.4.9

25、.3 混凝土养护期间，派专人每隔2h进行测温,并做好台账，一旦发现混凝土内外温差超过25，应立即通知项目部，并采取外部加热等各种措施，使混凝土内外温差不超过25。4.9.4 混凝土养护期为14d,混凝土内部温度24小时内连续下降可停止测温。六、安全事故应急预案1、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部,负责指挥及协调工作.组 长：项目经理黄位炎副组长：技术负责人刘勇成员:徐有信、郭英旭、张绍荣、廖兴彬、王荣安、卢宏光、吴敏、熊玲玲、周有贤具体分工如下:1、黄位炎 负责现场,任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、刘勇、徐有信 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救,保持与当地电

26、力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通.3、郭英旭、卢宏光、王荣安、吴敏 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。4、张绍荣、廖兴彬、周有贤、熊玲玲 负责妥善处理好善后工作,负责保持与当地相关部门的沟通联系。2、通讯联系医院抢救中心： 120 匪警： 110 火警： 119XX人民医院值班电话：023-78442729分公司电话：077139201913、火灾事故应急准备与响应预案、目的：为了在发生火灾时能采取最有效的方法抢救被困人员或自救,同时尽可能不使火势蔓延，最大限度地减少损失,特制定本预案。、组织机构及职责具体分工如下：1、黄位炎 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现

27、场抢救。2、刘勇、徐有信 负责联络,任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3、郭英旭、卢宏光、王荣安、吴敏 负责维持现场秩序,做好当事人、周围人员的问讯记录。4、张绍荣、廖兴彬、周有贤、熊玲玲 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系.、火灾事故应急措施立即报警。当接到汇报施工现场火灾发生信息时,指挥小组立即拨打“119”火警电话，并及时通知集团公司应急抢救领导小组,以便领导了解和指挥扑救火灾事故。组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后，除了及时报警外，指挥小组要立即组织义务消防队员和员工进行扑救,扑救火灾按照“先控

28、制、后灭火，救人重于救火;先重点后一般”的灭火战术原则。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重要物资,充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。协调消防员灭火。在自救的基础上，当专业消防队员到达火灾现场后，火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火,要听从消防队的指挥,齐心协力，共同灭火。伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰。保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查,同时应立即采取善后工作，及时清理,将火灾造成的垃圾分类处

29、理并采取其他有效措施,从而将事故对环境造成的污染降低到最低限度.火灾事故调查处置。按照集团公司事故报告分析处理制度规定，项目部火灾事故应急准备和响应指挥小组在调查和审理报告出来以后,作出有关处理决定,重新落实防范措施；并报集团公司应急抢救领导小组和上级主观部门。、应急物资常备药品:消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋、灭火器等救火物资。、注意事项贵重的书画文物及重要的档案资料等，一旦着火不可用水扑救.那些比重轻于水的易燃液体着火后不宜用水扑救，因为着火的易燃体会漂在水面上，到处流淌,反而造成火势蔓延。高压电器设备失火不能用水来扑救，一是水能导电容易造成电器

30、设备短路烧毁，二是容易发生高压电流沿水柱传到消防器材上，使消防人员造成伤亡。硫酸、硝酸、盐酸遇火不能用水扑救,因为这三种强酸遇火后会发生强烈的发热反应,引起强酸四处飞溅，甚至发生爆炸。金属钾、钠、锂和易燃的铝粉、锰粉等着火，千万不能用水扑救,因为他们会与水发生化学反应，生成大量的可燃气体氢气，不但火上浇油，而且极容易发生爆炸。4、模板坍塌、倒塌事故应急准备与响应预案、目的为了有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减少经济损失,特制定本预案。、组织机构及职责具体分工如下：1、黄位炎负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、刘勇、徐有信 负责联络,任务是根据指挥小组命令，及时布置现

31、场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3、郭英旭、卢宏光、王荣安、吴敏 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。4、张绍荣、廖兴彬、周有贤、熊玲玲 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系.、模板坍塌、倒塌事故应急措施事故发生后立即报告应急抢险指挥部。挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。清除伤员口、鼻内的泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷的伤员舌头拉出,以防窒息。进行简易包扎、止血或简易骨折固定.对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏，人工呼吸等措施。尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点，严重程度，并派人到路口接应.组织人员尽快解除重物压迫，减少

32、伤员挤压综合症的发生，并将其转移到安全的地方。若有骨折时应尽快用夹板等简易固定后立即送医院.模板及支架：a、加强支撑架观测，安排专人巡察。b、加强验收管理、工序交接检查。c、加强扣件拧紧情况检查，对梁底螺旋顶撑螺牙长度检查控制不允许大于200mm。d、模板上不允许集中堆载、钢筋、材料、机械设备等重物及时处理。在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施,在确保人员生命安全前提下，组织恢复生产、施工秩序.现场安全员应对脚手架倒塌事故原因进行分析，制定直接应对纠正措施，认真填写伤亡事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团公司应

33、急抢险领导小组。、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。、注意事项立即停止施工。注意观察基坑周边建筑物和设备。人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底.5、触电事故应急准备与响应预案、目的为了确保我项目触电事故的发生后，能迅速有效地开展工作,最大限度降低员工及相关生命安全风险，特制定本预案.、组织机构及职责具体分工如下：1、黄位炎 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救.2、刘勇、徐有信 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救,保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3、郭英旭、卢宏光

34、、王荣安、吴敏 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录.4、张绍荣、廖兴彬、周有贤、熊玲玲 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。、触电事故应急措施现场人员应当机立断脱离电源，尽可能的切断电源，亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。.将伤员立即脱离危险地方,组织人员进行抢救。.若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压。立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点，严重程度，本部门的联系电话，并派人到路口接应。立即向所属公司、集团公司应急抢救领导小组汇报

35、事故发生情况并寻求支持.维护现场秩序，严密保护事故现场。、应急物资常备药品:消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料)及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋.、注意事项a、在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者。b、事故发生时应组织人员进行全力抢救,视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。c、注意保护好事故现场，便于调查分析事故。d、心脏复苏抢救措施要坚持不断的进行（包括送医院的途中）不能随便放弃，必须坚持到底.6、高处坠落事故应急准备与响应预案、目的为了确保我项目高处坠落事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命风险,减少经济损失，特制定本预案。、组织机构及职责具体分工

36、如下：1、黄位炎负责现场,任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、刘勇、徐有信 负责联络,任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3、郭英旭、卢宏光、王荣安、吴敏 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录.4、张绍荣、廖兴彬、周有贤、熊玲玲 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。、高处坠落事故应急措施a、 迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带并组织人员进行抢救。b、保持呼吸道畅通，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸道机能障碍,应立即解开伤员衣领.消除伤员口鼻咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。c

37、、有效止血、包扎伤口.d、视伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后送去医院检查。e、伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。f、若伤员有断肢情况发生时应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内,随伤员一起转送。g、预防感染、止痛，可以给伤员用用抗生素和止痛剂。h、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制情况,受伤部位，受伤程度等第一手资料.i、立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点，严重程度，本部门的联系电话，并派人到路口接应。j 、项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场

38、秩序保护事故现场。、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。、注意事项a、事故发生时应组织人员进行全力抢救,视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。b、重伤员运送应用担架,腹部创伤及背柱伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位。颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸，c、注意保护好事故现场,便于调查分析事故.7、物体打击事故应急救援预案、组织机构及职责具体分工如下：1、黄位炎 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、刘勇、徐有信 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救,保持与当地电力、建设行政主管部门及

39、劳动部门等单位的沟通。3、郭英旭、卢宏光、王荣安、吴敏 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。4、张绍荣、廖兴彬、周有贤、熊玲玲 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。、应急物资a、绝缘手套、绝缘鞋、绝缘棍.b、常备药品、消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架。、注意事项a、立即停止施工，组织人员抢救伤员，马上通知有关负责人，视情况拨打120急救电话。b、设置警戒线，注意保护好事故现场，便于调查分析事故。七、墙模板计算书1墙模板的计算参照建筑结构荷载规范（GB 500092001)、混凝土结构设计规范（GB50010-2002)、钢结构设计规

40、范（GB 50017-2003）等规范.2。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞）组成:直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。3.根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；4。墙模板的总计算高度(m)：H6。20;模板在高度方向分 2 段进行设计计算。第1段(墙底至墙身高度3.20米位置；分段高度为3.20米）:一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm)：250；穿墙螺栓水平间距(mm)：500；主楞间距(mm）:500；穿墙螺栓竖向

41、间距（mm)：500;对拉螺栓直径（mm)：M20；2。主楞信息主楞材料:圆钢管;主楞合并根数:2；直径（mm）：48.00；壁厚(mm）：3.00；3。次楞信息次楞材料：木方；次楞合并根数：1;宽度(mm）:50。00;高度(mm）:80。00;4。面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm）：18。00;面板弹性模量（N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13。00；方木弹性模量E（N/mm2):9000。00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2)：1。

42、50；钢楞弹性模量E(N/mm2）：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2)：205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000; V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 模板计算高度，取3.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17

43、.031 kN/m2、76.800 kN/m2,取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算. 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下：M=0。1q1l2+0.117q2l2其中， M面板计算最大弯矩（Nmm); l-计算跨度

44、(次楞间距): l =250。0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。217。0310.5000.900=9。197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42。000.500.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197250。02+0。1171。260250。02= 6.67104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2）； M 面板计算最大弯矩（Nmm)； W 面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018。0/6=2。70104 mm3；

45、f -面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2); f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 6.67104 / 2。70104 = 2。5N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2。5N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N）； l计算跨度（次楞间距)： l =250.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000。900=9.197kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42。000.500.90=1.260

46、kN/m;面板的最大剪力:V = 0.69.197250.0 + 0。6171.260250.0 = 1573.9N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/（2bhn）fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2）； V-面板计算最大剪力（N）：V = 1573。9N; b-构件的截面宽度(mm）：b = 500mm ； hn面板厚度(mm）：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值： =31573。9/(250018。0)=0.262N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；面板截

47、面的最大受剪应力计算值 =0。262N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2,满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册,刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.挠度计算公式如下：=0.677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8。516N/mm; l-计算跨度(次楞间距)： l = 250mm； E-面板的弹性模量： E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 501。81.81。8/12=24.3cm4;面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0。6778.

48、522504/（10060002.43105) = 0.154 mm;面板的最大挠度计算值: =0。154mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算（一）.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 588/61= 53.333cm3；I = 5888/121= 213。333cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm）; l-计算跨度(主楞间

49、距）: l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。217。0310。2500。900=4.598kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000。250.90=0。630kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0。14.598500.02+0.1170.630500。02= 1。33105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中, -次楞承受的应力（N/mm2）； M -次楞计算最大弯矩（Nmm）; W -次楞的截面抵抗矩，W=5.33104mm3; f -次楞的抗弯强度设计值； f=13。000N/mm2；次楞的最大应力计算值： =

50、1.33105/5.33104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:V=0.6q1l+0。617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500。0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。217。0310.2500。900/1=4。598kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000。250。90/1=0.630kN/m,其中,0.90为折

51、减系数。次楞的最大剪力：V = 0.64。598500.0+ 0。6170。630500。0 = 1573。9N;截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中, 次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V次楞计算最大剪力(N)：V = 1573.9N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50。0mm ； hn-次楞的截面高度(mm):h0 = 80。0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2;次楞截面的受剪应力计算值： =31573。9/（250.080。01)=0.590N/mm2;次楞截面的受剪应力计算值 =0.59N/mm2 小于 次

52、楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2,满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册,刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用. 挠度验算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中, -次楞的最大挠度(mm）; q作用在次楞上的线荷载（kN/m)： q = 17。030.25=4.26 kN/m; l-计算跨度（主楞间距): l =500。0mm ； E次楞弹性模量(N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4），I=2。13106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0。6774。26/15004/(10090002.13

53、106) = 0.094 mm；次楞的最大容许挠度值： = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！（二）。主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10。7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2; 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm） 主楞计算变形图（mm)1。主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1。217。030.250。51.420。

54、250。52.905kN;主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距)： l = 500mm;强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值（N/mm2） M - 主楞的最大弯矩（Nmm）；M = 1。63105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩（mm3); W = 8.99103 mm3; f 主楞的强度设计值（N/mm2),f =205.000N/mm2;主楞的最大应力计算值： = 1。63105/8。99103 = 18.2 N/mm2;主楞的最大应力计算值 =18.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2。主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满

55、足:=2V/Afv其中, 主楞的截面的最大受剪应力（N/mm2)； V-主楞计算最大剪力（N）：V = 1778.7N； A -钢管的截面面积（mm2）：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值： =21778.7/848.230=4.194N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =4.194N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2,满足要求！3。主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.125mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0。125mm 小于

56、 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2); f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得:穿墙螺栓的型号: M14 ;穿墙螺栓有效直径： 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1。701051.05101 =17。850kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 3。23 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3。231kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.8

57、50kN,满足要求！第2段（墙身高度3.20米位置至墙身高度6。20米位置；分段高度为3.00米）：（一） 参数信息1.基本参数次楞间距（mm):250；穿墙螺栓水平间距（mm）:500;主楞间距(mm）：500；穿墙螺栓竖向间距（mm):500;对拉螺栓直径(mm)：M14；2.主楞信息主楞材料：圆钢管;主楞合并根数:2；直径（mm）:48.00；壁厚(mm):3。00；3.次楞信息次楞材料：木方;次楞合并根数:1；宽度（mm）：50.00;高度(mm)：80。00；4。面板参数面板类型:钢面板；面板厚度(mm）:18.00；面板弹性模量(N/mm2):210000.00；面板抗弯强度设计值

58、fc（N/mm2)：205。00；面板抗剪强度设计值（N/mm2)：1.50;5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2）：9500。00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）：1。50；钢楞弹性模量E（N/mm2）:210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205.00; 墙模板设计简图（二） 墙模板荷载标准值计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输

59、入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H - 模板计算高度，取3。000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 40。549 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值40.549 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40。549kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2.（三） 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验

60、算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算. 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0。117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩（Nmm）； l-计算跨度（次楞间距）: l =250。0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。240。550。50=24。329kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000。50=1.400kN/m;面板的最大弯矩：M =0.124。329250.02+0.1171.400250.02= 1。62105Nm

61、m;按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， 面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm); W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2。70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2); f=205.000N/mm2;面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.62105 / 2.70104 = 6。0N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下：V=0.6q1l+0。617q2l其中，V面板计算

62、最大剪力（N); l-计算跨度(次楞间距）: l =250.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。240。5490。500=24.329kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000.50=1.400kN/m;面板的最大剪力：V = 0。624.329250.0 + 0。6171.400250。0 = 3865.4N;截面抗剪强度必须满足：= 3V/（2bhn）fv其中, -面板截面的最大受剪应力（N/mm2)； V-面板计算最大剪力（N)：V = 3865.4N； b-构件的截面宽度(mm）：b = 500mm ； hn-面板厚度（mm)：hn = 18。0mm ； fv-

63、面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =33865.4/(250018.0)=0.644N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值 =0.644N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1。5N/mm2,满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 40.550。5 = 20。275N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l =

64、 250mm； E-面板的弹性模量: E = 210000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81。81.8/12=24。3cm4；面板的最大允许挠度值： = 1mm；面板的最大挠度计算值： = 0.67720.272504/（1002100002。43105） = 0。011 mm;面板的最大挠度计算值： =0。011mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm,满足要求！（四） 墙模板内外楞的计算（一）.次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方,宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/61

65、= 53.333cm3;I = 5888/121= 213.333cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算:M = 0。1q1l2+0。117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm）； l-计算跨度（主楞间距)： l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。240。5490.250=12.165kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000。25=0。700kN/m.次楞的最大弯矩：M =0。112。165500.02+0。1170.700500。02= 3。25105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受

66、的应力(N/mm2）； M -次楞计算最大弯矩（Nmm）； W -次楞的截面抵抗矩，W=5。33104mm3; f 次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2;次楞的最大应力计算值: = 3。25105/5.33104 = 6。1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 6。1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2。次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0。6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500。0mm； 新浇

67、混凝土侧压力设计值q1： 1。240.550.25/1=12。165kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000。25/1=0。700kN/m.次楞的最大剪力:V = 0。612.165500。0+ 0。6170.700500。0 = 3865。4N;截面抗剪强度必须满足下式:=3V/(2bh0）其中， -次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）; V-次楞计算最大剪力（N)：V = 3865.4N; b-次楞的截面宽度(mm）：b = 50。0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80。0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2）:fv = 1。500 N/m

68、m2；次楞截面的受剪应力计算值： =33865.4/（250.080。01)=1。450N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =1。45N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/（100EI)=l/250其中， 次楞的最大挠度(mm）； q-作用在次楞上的线荷载（kN/m）： q = 40.550。25=10.14 kN/m； l-计算跨度(主楞间距)： l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2):E = 9500.0

69、0 N/mm2 ； I次楞截面惯性矩(mm4),I=2。13106mm4；次楞的最大挠度计算值： = 0。67710。14/15004/（10095002.13106) = 0.212 mm；次楞的最大容许挠度值： = 2mm;次楞的最大挠度计算值 =0.212mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二）.主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =4。4932= 8。986cm3；I =10。7832= 21。566cm4；E = 210000N/mm2； 主楞计算简图

70、 主楞计算剪力图(kN） 主楞计算弯矩图（kNm） 主楞计算变形图(mm)1。主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载： P1。240.550。250。51。420。250。56.432kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距）: l = 500mm；强度验算公式: = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2） M - 主楞的最大弯矩（Nmm）;M = 3。62105 Nmm W 主楞的净截面抵抗矩(mm3）； W = 8。99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2），f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 3。62105/8.99103 = 40。3 N

71、/mm2；主楞的最大应力计算值 =40。3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， 主楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）； V主楞计算最大剪力（N）：V = 3939。6N； A -钢管的截面面积(mm2）:A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值： =23939.6/848.230=9。289N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =9。289N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm

72、2,满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.277mm；主楞的最大容许挠度值： = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0。277mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！（五) 穿墙螺栓的计算计算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 （mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号： M14 ；穿墙螺栓有效直径:11.15 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值： N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力

73、为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为： N = 7。16 kN.穿墙螺栓所受的最大拉力 N=7.156kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17。85N，满足要求!板模板(扣件钢管高架）计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范（GB 500092001）、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用

74、安全中的部分内容。(一) 参数信息1。模板支架参数横向间距或排距(m):0.30;纵距（m):0。30；步距（m）:1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0.10;模板支架搭设高度(m）：6。20；采用的钢管（mm)：483。5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；2。荷载参数模板与木板自重（kN/m2）：0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25。000；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2。500；3。材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2):9500；面板抗

75、弯强度设计值(N/mm2）:13;木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：250。000；木方弹性模量E（N/mm2)：9000。000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13。000；木方的截面宽度(mm）:50。00;木方的截面高度(mm）：80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm）:2600。00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（二) 模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 301.82/6 = 16.2 cm3;I = 301。83/12 = 14.58 cm4;模板

76、面板的按照三跨连续梁计算. 面板计算简图1、荷载计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1 = 252。60。3+0。350.3 = 19。605 kN/m；（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m)：q2 = 2.50。3= 0。75 kN/m;2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.219.605+1。40.75= 24.576kN/m最大弯矩 M=0.124。5762502= 153600 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 153600/16200 = 9。481 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为

77、 9。481 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=19.605kN/m面板最大挠度计算值 = 0.67719。6052504/（100950014.58104)=0.374 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.374 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm，满足要求！(三） 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3;I=bh3/12=5888/1

78、2 = 213。33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：q1= 250。252。6+0.350。25 = 16.337 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2。50。25 = 0.625 kN/m；2。强度验算计算公式如下：M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1。4 q2 = 1.216。337+1。40.625 = 20。48 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.120。480。152 = 0.046 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.046106/53

79、333。33 = 0。863 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为0。863 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.620。480.15 = 1.843 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.843103/(2 5080） = 0.691 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0。691 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！4。挠度验算计算公式如下:=0。677

80、ql4/（100EI）=l/250均布荷载 q = q1 = 16.337 kN/m；最大挠度计算值 = 0。67716.3371504 /（10090002133333。333)= 0。003 mm;最大允许挠度 =150/ 250=0.6 mm；方木的最大挠度计算值 0。047 mm 小于 方木的最大允许挠度 0.6 mm,满足要求！（四) 木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P7.373kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图（kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN） 最大弯矩 Mmax = 0。374

81、kNm ；最大变形 Vmax = 0。085 mm ；最大支座力 Qmax = 10.274 kN ；最大应力 = 373760/5080 = 73。575 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 73。575 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.085mm 小于 300/150与10 mm，满足要求!（五） 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN .

82、纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.274 kN;R 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ (六） 模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容（1）脚手架的自重（kN）:NG1 = 0。1386。2 = 0.858 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A.（2)模板的自重（kN）：NG2 = 0.350。30。3 = 0.032 kN；(3）钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 252。60.30.3 = 5.85 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.74

83、 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = （2。5+2 ) 0.30。3 = 0。405 kN；3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1。4NQ = 8.654 kN;（七） 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/（A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 8.654 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2）：A = 4。89 cm2； W - 立杆净截面模量（

84、抵抗矩)（cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2; L0- 计算长度 （m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1。5+0。12 = 1。7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m;l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8654.496/(0.53489） = 33。393 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 33。393 N/mm2

85、 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.008(1。5+0.12) = 2 m；k1 计算长度附加系数按照表1取值1。167；k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1.7 按照表2取值1。008 ；Lo/i = 1999。771 / 15。8 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。412 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；=8654.496/(0。412489) = 42.957 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 42.95

86、7 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。（八） 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ; 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8。654/0.25=34.618 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N =

87、 8。654 kN;基础底面面积 :A = 0.25 m2 。p=34。618 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！（九） 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1。模板支架的构造要求a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2。立杆步距的设计a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，

88、可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1。5m为宜,不宜超过1.5m.3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层.4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需

89、要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5。顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式.6。支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d。地基支座的设计要满足承载力的要求。7。施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。