渗沥液调节池结构工程施工方案（35页）.doc

1、目录第一章 工程概况3一、工程简介3二、材料及构造要求3三、主要工程量4四、地质及水文条件4第二章 施工组织机构及保证措施6一、施工组织机构6第三章 施工总体进度及施工总平面图8一、施工进度计划总体安排8二、施工总平面图9附图表1：调节池进度计划横道图10附图表2：施工总平面图12第四章 劳动力计划及主要设备、材料、构件的用量计划14一、施工技术力量配备14二、施工主要设备配备14三、主要材料用量计划15第五章 主要分项工程施工方法16一、测量控制16二、施工降水16三、土方开挖17四、钢筋工程17五、模板工程19六、混凝土工程22七、满水试验25第六章 质量目标与质量保证措施28一、质量目标

2、28二、质量保证体系28三、质量保证管理措施28四、质量通病30第七章 安全生产管理及保证措施32一、安全保证体系32二、施工安全措施32三、机电设备安全防护措施33四、临时用电安全措施34第一章 工程概况一、工程简介拟建场区位于XX东侧约7。5km处的XX，场址南距XX国道约0.6km，距XX河约1km.渗沥液调节池位于拟建场区垃圾坝1南约20m处，一座.渗沥液调节池为全现浇钢筋混凝土结构,结构尺寸：东西长30.8m南北长33。8m，池内净高3m附带进水、出水阀门井各一座。构筑物设计的安全等级为二级，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0。15g；设计地震分组为第三组；建筑场地类别为类

3、，抗震设防分类为丙类;砼结构环境类别二b，结构设计使用年限为50年；钢筋混凝土构筑物构件的最大裂缝宽度限值为0。2mm，地基基础设计等级为丙级。二、材料及构造要求一）混凝土：渗沥液调节池C30;抗渗等级：S8；垫层混凝土C20；混凝土中最小水泥用量320kg/m3.配制抗渗混凝土,水灰比宜不大于0。45，同时应注意混凝土配比中的水泥产品的稳定性;应注意混凝土的振捣密实，注意养护。尽可能减少混凝土的收缩徐变.本工程不得采用含氯离子的混凝土外加剂混凝土中最大氯离子含量不应超过0.1%的水泥含量.二)钢筋:-HPB235（fy =210N/mm ）,-HRB335（fy =300N/mm ）三）锚板

4、：Q235钢;焊条:E43用于HPB235级钢；E50-用于HRB335级钢。四）钢筋的锚固及连接：1.钢筋的锚固长度：C30混凝土-24d，-30d;C25混凝土-27d，-34d2.受力钢筋的连接优先采用机械连接或焊接.当采用机械连接或焊接时，在长度为35d且不小于500mm的连接区段内，钢筋接头率不大于50；当采用绑扎搭接时，在1.3倍钢筋长度的连接区段内，钢筋接头率为25时的搭接长度为1.2倍锚固长度，钢筋接头率为50%时的搭接长度为1.56倍锚固长度.五）受力钢筋的混凝土净保护层厚度：与土接触面处50mm，其余40mm。六）结构混凝土用水泥采用普通硅酸盐水泥。七）当建筑物开洞尺寸30

5、0mm时，钢筋遇洞口绕过;当构筑物开洞尺寸300mm时，钢筋遇洞口可截断,并按施工图纸要求进行洞口加固配筋处理。八)所有钢埋件、构件暴露部分需做防腐处理：金属表面清理、除锈后，刷红丹一遍，再刷防锈漆二遍。九)设计荷载1。地面堆积荷载标准值取10.0KN/m2十)施工要求1.垫层、底板、池壁顶面应平整、光滑；底板混凝土随打随抹，一次成活.2.精度要求：按混凝土工程验收规范执行。3、渗沥液调节池上覆土应按设计要求铺设，覆土太薄不能满足抗冻要求，覆土太厚，有可能超出结构设计承载力，施工中应引起注意。三、主要工程量一)土方 5500m3二)混凝土工程 1300m3三)HPB235级钢筋 9t四）HPB

6、235级钢筋 156t四、地质及水文条件一）地层土质情况地层自上而下为湿陷性黄土状土（Q4pl）承载力特征值fak=150KPa；碎石(Q4pl）承载力特征值fak=350Kpa;层做调节池持力层。依据场地土的腐蚀性评价，场地土对混凝土结构具弱腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。根据地区经验，本场地电阻率为大于100M，对钢结构具微腐蚀性.二)地下水情况地勘报告中提到勘察深度内未揭露到地下水，故不考虑抗浮问题及地下水的影响。第二章 施工组织机构一、施工组织机构一）施工组织机构项目部领导班子由项目经理、项目副经理、项目主任工程师组成，下设五个职能部门：施工管理部及安全管理部、技术质量部、经

7、营预算部、材料设备部、综合办公室。实行项目经理负责制，对本工程实施全面管理项目经理部组织机构框图见下图:项目部经理 张树调节池、排洪沟、拦挡坝施工队及道路工号供电、照明施工队房建施工队绿化施工队环境监测、设备安装施工队综合管线、截洪沟及道路施工队及道路工号填埋区土方施工队填埋区HDPE膜专业施工队项目副经理刘宏达综合办公室白宗杰技术质量部吴晓杰经营预算部张东旭材料设备部 李永清安 全 管 理 部 刘宏达施 工 管 理 部 及刘宏达项目主任工程师王力强第三章 施工总体进度及施工总平面图一、施工进度计划总体安排一）施工部署原则本工程为我项目部的工作重点，由于本工程施工周期较长，因此要尽早开工,尽力

8、避免10月份的寒冷天气对本工程造成不利影响。因此制定详细、周密的施工计划是确保施工总工期的关键。二）平面布置本工程渗沥液调节池结构宽30。8m，长33.8，基坑深2.24.8m的矩形坑,为保证基坑开槽后,基坑边坡土体稳定，基坑边坡采用1：1放坡，结构四周工作宽度采用1m，在调节池的四周2米以外设置1。2米高的护身栏，在基坑底东南方向设一个集水坑。详见下图：调节池平面布置示意图三)总工期计划安排1.主体结构工期开工日期:2011年5月15日，完工日期：2011年9月3日，共111日历天.四)主要施工顺序1主要施工顺序调节池工程主要施工顺序：施工准备基坑开挖浇筑底板钢筋混凝土浇筑侧墙顶板钢筋混凝土

9、满水实验防腐工程设备设施安装。第四章 劳动力计划及主要设备、材料、构件的用量计划一、施工技术力量配备一）专业工程师的配置根据该工程的技术要求及工程特点，拟配置专业技术人员10人左右。二)主要技术工人的配置各队人员及机械设备实行弹性编制,施工期间，将根据各分项工程进度的实际需要随时做进一步的调整和加强。工力计划表序号工种人数备注1钢筋工242木工103混凝土工84电工25瓦工86焊工47壮工24总计80二、施工主要设备配备主要机械设备根据生产能力大于进度指标要求，设备能全面满足工程需要的原则，合理进行配置。根据本工程的工程特点及实际施工环境合理安排劳动力，提前做好施工所需的主要设备、材料、构件的

10、用量计划,确保施工总目标的实现。主要施工机械设备表序号设备名称设备类型数量备注1挖土机PC27022载重汽车15T43水车5T14水泵4寸45钢筋切断机GQ40L26钢筋弯曲机GWY32A27电焊机交流28无齿剧29套丝机210卷扬机111振捣器插入式508三、主要材料用量计划主要材料用量计划表序号名称数量单位进场时间1钢筋165t20115-152混凝土1300m32011-615第五章 主要分项工程施工方法一、测量控制一)工程测区内容本工程的测量内容有调节池的轴线、高程测量控制，为了做好测量工作是保证工程顺利进行的关键。为了加强施工过程的测量管理工作，杜绝错误，提高精度,减少误差,拟在本工

11、程中实施三级管理制度.项目总工程师负责测量管理工作，项目技质部负责对坐标、高程进行复测,工程部负责项目部测量管理工作，工程部测量工程师负责具体工作包括：认真熟悉学习，对设计图纸中提交的数据以相关的几何尺寸进行复核做到心中有数,发现有不符现象及时上报有关部门校核、更正；编写测量方案、接桩、验桩、引测水准点、加密控制及栓桩等,并且要对控制桩、临时水准点及栓桩进行核侧，核侧周期不能大于15天。工程部测量班负满足责随工测量工作，并且对现场固定点要对施工负责人进行交底，以书面文字配有草图,注明日期，交接人要签字存档备查。严格执行有关测量工作监理报验程序，测量复核制度，各工序线位、高程经测量工程师复测合格

12、出具测量结果复核单，再上报监理复核、审批后，方可进行施工。二）保证量测精度的要求和做法为保证测量精度，仪器测出的数据，必须加改正值，底板和顶板部位的点位、高程测量必须做平差处理，角度取到0.1”，高程取到mm位。钢尺量距必须有三差改正，控制精度由高至低传递。减少误差消灭错误，整个测量工作从外业到内业必须做到步步有校核。三）导线测量的主要技术要求等级导线长度（km）测角中误差(）测距中误差（mm）测距相对中误差方位角闭合差(）相 对闭合差三级1。212151/700024n1/21/5000导线方位角闭合差：24n1/2秒，式中n-测站数。二、土方开挖渗沥液调节池基础挖方总量为5500m3（详细

13、开挖方法见渗滤液调节池土方开挖专项方案。一）开挖前准备基坑开挖前，技术人员认真熟悉施工图纸及有关规范、工艺标准、勘探现场，充分了解挖槽段的土质，按施工规范确定挖槽断面开挖。合理地选用施工机械，并根据需要制定必要的安全措施，以确保施工质量及安全.二）基坑开挖开挖方向是由东向西开挖，开挖形式采用机械开挖人工配合，为保证槽底土壤不被扰动或破坏，设计槽底高程以上10cm由人工清挖。边坡采用1：1.基坑经监理工程师验收合格后,方可进行下道工序施工。三）暂存土和弃土：本工程挖方暂存土现场存放。三、钢筋工程一）、钢筋的检验1钢筋进场后，检验每批钢筋的材质、合格证，并按我公司质量程序文件要求进行标识,检查每捆

14、钢筋上是否有两个以上的标识，是否印有厂标、钢号、炉罐（批)号、直径等标记，是否与质量证明书相符。2对每批次的钢筋按规范进行机械性能的检验，检验合格后的钢筋，经监理工程师审查后，再投入钢筋半成品的加工、绑扎、安装.3检查外观：热轧钢筋的表面不得有裂缝、结疤和折叠，钢筋表面允许有凸块,但不得超过横肋钢筋的最大高度，钢筋的外型尺寸应符合国标。4热轧钢筋在加工过程中发现脆断、焊接性能不良或机械性能显著不正常等现象时，应进行化学分析或其他专项检查.二）、钢筋加工1钢筋加工采用用机械有钢筋调直机2 台，钢筋切断机2 台，电焊机2台，钢筋弯曲机2 台。2钢筋加工操作员在钢筋下料前，均认真校核“钢筋检验报告单

15、”，确认其材料与报告单所述一致。3钢筋制作完成后，用脚手钢管搭设临时台架,保证离地储放并防止变形.4钢筋分类码放后，按照钢筋的品种、加工规格、型号进行挂牌标识.三）钢筋绑扎划钢筋位置线：按图纸标明的钢筋间距,算出底板实际需用的钢筋根数，靠近底板模板边的那根钢筋离模板边为5cm，在底板上弹出钢筋位置线。1.按弹出的钢筋位置线，先铺底板下层钢筋。根据底板受力情况，决定下层钢筋哪个方向钢筋在下面，先铺短向钢筋，再铺长向钢筋.2。钢筋绑扎时，靠近外围两行的相交点每点都绑扎,中间部分的相交点可相隔交错绑扎，双向受力的钢筋必须将钢筋交叉点全部绑扎。如采用一面顺扣应交错变换方向，也可采用八字扣，但必须保证钢

16、筋不位移.3。摆放底板混凝土保护层用砂浆或塑料垫块,垫层厚度等于保护层厚度，按每1m左右距离梅花型摆放。如基础底板较厚或基础梁及底板用钢量较大，摆放距离可缩小，甚至砂浆或塑料垫块可改用铁块代替。4.采用双层钢筋的基础底板，绑完下层钢筋后,摆放钢筋马凳或钢筋支架（间距以1m左右一个为宜）,在马凳上摆放纵横两个方向定位钢筋,钢筋上下次序及绑扣方法同底板下层钢筋.5.根据弹好的墙、柱位置线，将墙、柱伸入基础的插筋绑扎牢固，插入基础深度要符合设计要求，甩出长度不宜过长，其上端应采取措施保证甩筋垂直,不歪斜、倾倒、变位.四）、钢筋的连接1)钢筋直径大于22 的纵向钢筋采用直螺纹对接连接；其余钢筋，采用绑

17、扎搭接连接。2)钢筋接头：柱的纵筋采用对焊钢筋连接，梁、板的纵筋均采用双面搭接焊连接，其余各类构件接头位置及搭接均按设计详图去做。3）钢筋锚固:混凝土梁、墙构件钢筋的锚固按设计图纸要求做,其他未加明确的各类构件的钢筋锚固长度为27d.四、模板工程1）、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞和钢楞)组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点，水平间距600.模板面板厚度h=15mm,弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。抗剪强度设计值v= 1.5N/mm

18、2 。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木,间距300mm。 外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距600mm。 穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径14mm。墙模板组装示意图确定墙体模板配模高度为3250mm,模板竖向背楞为50100木方，间距为300,模板边框为100100木方，配模宽度根据现场实际情况确定,但最大宽度不能大于4500，模板水平背楞为48钢管单排双根间距为600mm，14对拉螺杆距地面木方上边缘300mm间距为600600mm，山字形扣件加14配套螺帽,斜撑采用48钢管，顶部加可调顶托，平面预埋“U形地锚，斜撑水平方向成一线

19、，第一道斜撑统一高度为1200mm用脚手架扣件固定。外墙模板采用钢管和花篮螺栓撑拉体系，外墙外侧模板采用钢管加顶托支撑在外架上.顶板支撑示意图模板详图柱模板施工详见柱模板支搭示意图：模板计算书详见附件。四）模板拆除在混凝土强度保证其表面及棱角不因拆模而损坏时，模板才能拆除。拆模时混凝土强度应达到1。2MPa，不得提前松动对拉螺栓。根据天气、温度进行控制，但不得时间过长或提前拆模，防止混凝土产生裂纹，影响施工质量.拆除程序是先支的后拆。拆除模板时小心进行，避免模板变形。所有模板拆除后，及时清理表面浮尘,钉子松动后要重新顶牢，模板上的木方变形超出误差应重新更换，模板涂刷隔离剂，按各种规格、编号码放

20、整齐,以备下次使用。隔离剂选用水质脱模剂。五、混凝土工程本工程渗沥液调节池主体结构基础、墙体、为C30、S8，顶板混凝土为C30,垫层C20。一)混凝土的试配与选料1。严格控制材料质量，选用级配良好、各项指标符合要求的砂石材料，进场水泥必须有材质证明书，且对其强度和安定性等性能指标按批量进行检测，检测合格后再使用.2.混凝土设计配合比商品混凝土搅拌站提出，在商品混凝土搅拌站进行配比，清水混凝土的配合比在加大水泥用量的基础上加大砂率（0.420.45），以保证混凝土易于振捣成型，表面光滑。按照可能遇到的气候，外部条件变化的不利影响，优化配合比设计，按照设计图纸的要求，通知商品混凝土搅拌站施工部位

21、及混凝土强度等级，做好施工前的准备。3。混凝土运至浇注地点应不离析，不分层，组成成分不发生变化，并能保证施工所必须的坍落度。二）混凝土的运输1.混凝土的运输施工用混凝土均采用混凝土搅拌运输车运送至施工现场，现场混凝土的垂直运输主要采用混凝土输送泵泵送至浇注地点。三)混凝土的泵送1。混凝土泵送前的准备工作检查泵与设置处是否坚实可靠,为防止泵倾覆，需将外伸腿支承于坚实处，并加垫木以扩大其支承面积。检查混凝土泵的受料斗和输送管线,是否有混凝土的附着物堵塞。在正式泵送混凝土之前，对输送管道和泵体加水湿润，并首先泵送1立方米砂浆（砂浆不得进入结构），以润滑其管道.在混凝土泵送前应对其先做坍落度试验，如发

22、现其坍落度过小，则按照配合比向混凝土中加入同等水灰比的水泥浆，经充分搅拌后再卸料，在任何情况下都不准向混凝土拌合物中任意加水以增加其坍落度，如发现其坍落度过大或混凝土异常,应及时将其退回混凝土搅拌站。2。混凝土泵送时应注意事项正常泵送连续进行，尽量避免泵送中断。泵送中断时间控制在1h 以内。中断时间超过30min，或出现异常情况时，混凝土泵应间隙进行推动，每隔45min 开泵一次，每次使泵正转和反转抽动两个冲程，防止输送管内拌合物离析和凝结。同时，开动存料斗中的搅拌器，以防止混凝土离析。泵送混凝土过程中应派专人巡察泵送管线，如发现有泵管脱落破裂等情况，应及时停止泵送，进行修复。四）混凝土的浇注

23、和振捣1。混凝土待钢筋绑扎完毕，模板支设完毕并加固牢固，预埋、预留准确后，填写混凝土浇灌申请表，请各专业工长签字同意并经监理公司检查认可后才许浇灌。2。浇注前，通过协议与气象台建立中、短期天气预报和灾害性天气预报制度，便于提前做好针对性的防雨、防风等措施，与有关部门建立良好的协作关系,保证道路畅通，水、电供应正常。在施工现场内设专人负责指挥调度，做到不待料、不压车、工作上有序作业.3。混凝土浇筑与振捣的一般要求：1）混凝土自吊斗口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过3m时必须采取措施，用串桶或溜管等。2）浇筑混凝土时应分段分层连续进行，浇筑层高度应根据结构特点、钢筋疏密决定，一般为振

24、捣器作用部分长度的1。25倍，最大不超过50cm。3）使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1。5倍（一般为3040cm）。振捣上一层时应插入下层5cm,以消除两层间的接缝。表面振动器（或称平板振动器）的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。4）浇筑混凝土应连续进行.如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h应按施工缝处理.5）浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变

25、形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土凝结前修正完好。五）墙壁混凝土浇筑：1。墙壁浇筑混凝土前，先在底部均匀浇筑5cm厚与池壁混凝土成分相同的水泥砂浆，并用铁锹入模,不应用料斗直接灌入模内.2.浇筑墙壁混凝土应连续进行，间隔时间不应超过2h，每层浇筑厚度控制在60cm左右，因此必须预先安排好混凝土下料点位置和振捣器操作人员数量.3.振捣棒移动间距应小于50cm，每一振点的延续时间以表面呈现浮浆为度，为使上下层混凝土结合成整体，振捣器应插入下层混凝土5cm.振捣时注意钢筋密集及洞口部位,为防止出现漏振，须在洞口两侧同时振捣，下灰高度也要大体一致。大洞口的洞底模板应开口，并在此处浇

26、筑振捣.4。混凝土墙壁浇筑完毕之后,将上口甩出的钢筋加以整理，用木抹子按标高线将墙上表面混凝土找平.七）养护：混凝土浇筑完毕后，应在12h以内加以覆盖和浇水,浇水次数应能保持混凝土有足够的润湿状态，养护期一般不少于7昼夜。八）主要技术措施1在施工缝处设置55cm止水凹槽，设置在墙体中心线位置一圈,闭合。2采取降水施工，防漂浮或断裂。3要求基础、墙体、顶板模板支搭稳固，防止跑膜漏浆。六、后浇带施工1、构造要求后浇带应在其两侧混凝土龄期达到42d后再实施,后浇带应采用补偿收缩混凝土浇筑，后浇带宽度1000mm.后浇带混凝土配合比及技术性能应满足地下工程防水技术规范第5。2.9条之规定：1）、胶凝材

27、料用量应根据混凝土的抗渗等级和强度等级等选用,其总用量不宜小于320kg/m3；当强度要求较高或地下水有腐蚀性时,胶凝材料用量可通过实验调整。2）、在满足混凝土抗渗等级、强度等级和耐久性条件下,水泥用量不宜小于260 kg/m3.3）、砂率宜为35%40，泵送可增至45。4）、灰沙比宜为1：1。51:2。55）、水胶比不得大于0。50，有侵蚀性介质时水胶比不宜大于0.45.6）、防水混凝土采用预拌混凝土时，入泵坍落度宜控制在120160mm，坍落度每小时损失值不应大于20mm,坍落度总损失值不应大于40mm。7）、参加引气剂或引气型减水剂时,混凝土含气量应控制在3%5%。8)、混凝土的初凝时间

28、宜为68h。后浇带防水构造做法见地下工程防水技术规范第47页图-1,图中遇水膨胀橡胶条改为止水钢板后浇带设计构造：后浇带设计为平接式 ， 宽1000mm，两侧接口断面居中设置遇水膨胀止水条（换为止水钢板)，从调节池底板至调节池顶板全部贯穿，后浇带混凝土比原结构混凝土强度高一级浇捣，二次浇捣间隔时间为42d以上，施工时应严格按设计要求及施工图集进行施工。2、施工工艺1）、后浇带施工支模是整个后浇带质量保证的关键所在，必须采取合理、有效的支模方案。底板砼浇捣时两侧的底板、梁钢筋比较密集，是支模的难点。首先在底板的后浇带垫层浇捣时，比后浇带相邻两侧底板垫层低100mm。防止底板砼浇捣时跑浆而裹住底板

29、下层钢筋。如砼浇捣时，仍有水泥浆跑出，应立即用水管进行冲洗，至露出底板下层钢筋及保护层厚度为止.2)、后浇带砼浇捣前的准备工作：浇捣前，先将后浇带内的杂物清理干净,后浇带内的底板钢筋上的水泥浆应清除，确保钢筋的握裹力。3）、底板下层钢筋网扎好后即进行后浇带侧面支模工作。用木模板及止水胶条支撑严密，模板背后用大板加固,设置木楞对顶。4）、砼浇捣时,应派专人守模,如有跑浆时，应立即用水冲洗清理，保证底板钢筋网的保护层厚度及后浇带的贯穿.5）、底板后浇带在二次浇捣前，应在后浇带两端作好防水工作并派专人排水,后浇带内不得有积水，防止钢筋锈蚀。6）、后浇带成形后,应及时在底板、顶板面用模板进行覆盖，防止

30、上部施工时杂物落入后浇带内。7）、后浇带两侧的底板、侧墙、底板应进行凿毛处理，凿出的垃圾及时清理，底板钢筋按设计加强进行整理整齐。8）、在砼浇捣前，先用水冲洗砼接触面使其保持湿润，然后用水泵排除后浇带内的残余积水，用素水泥浆在砼接触面均匀刷一遍，即进行后浇带砼的浇捣，后浇带按设计要求用比原结构高一级的补偿收缩混凝土浇捣，混凝土塌落度应控制在1416之间。第一遍振捣抹平时应比相邻原结构面略高出约5mm左右，待混凝土间隔1小时左右进行第二次复振，以提高混凝土的密实度预防混凝土收缩产生裂缝,第二次复振后，再次浇捣的新浇砼与相邻结构已基本相平，最后在砼初凝前抹平压实，与结构接缝平整.后浇带砼经24小时

31、后应加强养护，养护时间不少于14天。9）、留置顶板、侧墙后浇带时，后浇带两侧模板支撑不仅要牢固紧密,还应形成独立的支撑体系。后浇带跨内的梁板在后浇带混凝土尚未浇注前，两侧结构长期处于悬臂受力状态，在施工期间本跨内的模板和支撑不能拆除，必须待后浇带内的后浇混凝土设计强度达到其强度值的100%以上后，方可由上往下的顺序进行拆除。后浇带顶板模板支撑：后浇带顶板支撑用18厚胶合板底板，6080木方250，483。5无缝钢管支撑。支模架立杆间距900mm，排距500mm，按三排设置.立杆底部用200200垫板垫实，立杆步距为1200mm,立杆顶端用自升式螺旋顶托将底板模板与楼板底、梁底混凝土面紧密贴平，

32、保证后浇带砼浇捣与原结构平板底部的平整度和整体性。10）、后浇带养护时间不得少于28天，后浇带底板模板的拆除时间必须待后浇带混凝土强度达到设计强度后方可拆除，用作临时支撑用的圆木拆除时间和平板模板相同，使后浇带混凝土不致于过早受力而产生裂缝等质量缺陷。七、满水试验在结构混凝土达到设计强度后方可进行满水试验。满水试验进行前由技质部组织，工程师及施工员参加,共同检查泵房内部清理情况及穿墙螺栓孔封堵情况,并做好外观质量评定.满水遵照GB 50141-2008给水排水构筑物工程施工及验收规范进行满水试验。一）充水试验用水取自现场临时水。1.向调节池内充水宜分三次进行：第一次充水为设计水深的1/3；第二

33、次充水力设计水深的2/3；第三次充水至设计水深。2。充水时的水位上升速度不宜超过2m/d。相邻两次充水的间隔时间,不小于24h。3.每次充水宜测读24h的水位下降值,计算渗水量,在充水过程中和充水以后,对水池作外观检查。当发现渗水量过大时，停止充水。待作出处理后方可继续充水.二)水位观测1静置24小时开始观察.2.充水时的水位可用水位标尺测定。3.充水至设计水深进行渗水量测定时,采用水位测计测定水位.水位测针的读数精度应达1/10mm.4.充水至设计水深后至开始进行修水量测定的间隔时间,不少于24h。5.测读水位的初读数与末读数之间的间隔时间，为24h.6.连续测定的时间可依实际情况而定，如第

34、一天测定的渗水量符合标准，应再测定一天；如第一天测定的渗水量超过允许标准,而以后的渗水量逐渐减少，可继续延长观测.三）蒸发量测定1。现场测定蒸发量的设备，采用直径约为50cm，高约30cm的敞口钢板水箱,并没有测定水位的测针。水箱应检验、不得渗漏.2.水箱应固定在水池中,水箱中充水深度可在20cm左右。3。测定水池中水位的同时，测定水箱中的水位.四）水池的渗水量按下式计算式中q-渗水量（L/m2d)；A1-水池的水面面积（m2);A2-水池的浸湿总面积（m2)；E1-水池中水位测针的初读数，即初读数（mm）;E2-测读E1后24h水池中水位测针末的读数，即未读数(mm）;e1测读E1时水箱中水

35、位测针的读数（mm）;e2-测读E2时水箱中水位测针的读数（mm）。注:当连续观测时,前次的E2、e2，即为下次的E1及e1。雨天时，不做满水试验,渗水量的测定.按上式计算结果，渗水量如超过规定标准，经检查，处理后重新进行测定。水位观测点设在泵井处,满水试验所用设备精度达到有关规范要求，侧针读数精确到0.1mm。五）满水试验标准外观检查：不洇、不渗，不漏。要求一昼夜水的减少量在每平米被浸湿表面上不大于3公升（除蒸发量)。外部表面仅允许个别地方发暗,不允许大面积潮湿、帽水和形成水流。具体要求详见给水排水构筑物施工及验收规范GBJ141-90。满水试验的实施：注水前检查池内建筑垃圾清理情况，不得遗

36、留模板、脚手架、板材等料具.在池壁内侧距水面500mm处支搭观测台,放置专用测量仪器对水位的变化按规范要求进行观测，并做好观测记录。提升泵井试验完成后，清空水池内部由试验残留的所有污物、设备，试验用水不排放，防止结构整体漂浮或断裂。八、土方回填采用挖掘机配合推土机分段进行分层回填每层不得超过40cm，下层碾压合格（密实度达到95%）后方可进行上一层回填。第六章 质量目标与质量保证措施以我公司ISO9001质量保证体系的质量手册和程序文件为指导，建立以项目经理为首的质量保证体系,按技术规范和监理工程师的要求，对工程质量实施严格控制和管理。坚决执行项目经理对工程质量负有的终身责任制。将工程质量与施

37、工的全部参与者在浮动工资、奖金、晋升等方面挂钩。组织有关人员认真学习合同文件、合同条款和技术规范,坚持图纸会审制度、技术交底制度、工程质量检查和验收制度、技术档案管理制度，用良好的工作质量确保优质工程的产品质量.一、质量目标工程质量是工程施工的关键，我公司按照ISO9001质量管理体系进行施工管理，我项目部根据本工程的实际情况,特制定以下质量目标，采用先进的、合理的、成熟的施工技术和工艺，严格执行质量保证措施，以确保该工程确保本工程获得青海省“江河源杯优质工程,打造北京援建玉树精品工程。二、质量保证体系详见下页：项目经理部质量保证体系框图三、质量保证管理措施一）健全的质量保证体系是实现质量目标

38、的组织保证,以我公司ISO9001质量管理体系的质量手册和程序文件为指导，建立以项目经理为首的质量保证体系,并严格执行项目质量岗位责任制及工程质量责任终身制。并按技术规范和监理工程师的要求对工程质量实施严格控制和加强管理。二)项目部成立质量管理领导小组，由项目经理任组长，项目总工程师任副组长。成员由项目部质检员、试验员及施工技术负责人组成.项目经理部设专职质检员，保证各道分项的施工。项目经理部质量保证体系框图项目经理张树项目主任工程师王力强工程部：刘宏达各专业工号技质部：吴晓杰材料部：李永青各专业施工队及专业班组三）项目部的专职质检员、测量员、试验员及有关人员在施工前首先认真学习图纸及施工技术

39、规范，以保证在施工过程中质量检查工作的正常进行。施工员组织各分项的自检及交接检验.四）严格执行施工技术规范、规程以及相关国家检验标准、及图纸会审制度、技术交底制度、工程质量检查和验收制度、技术档案管理制度，用良好的工作质量确保工程的产品质量。四、质量通病一）、钢筋工程1.质量通病:钢筋弯曲不直。预防措施:采用调直机冷拉或人工方法调直；对严重曲折钢筋，曲折处圆弧半径较小的硬弯，调直后检查有无裂纹;对矫正后仍不直的钢筋，不准用做受力筋.2.质量通病:咬边焊缝与钢筋交接处有缺口。预防措施：选用合适电流,防止电流过大；焊弧不可拉得过大；控制焊条角度和运弧方法。二）、混凝土工程1。质量通病：混凝土表面蜂

40、窝麻面.预防措施：控制混凝土配合比和搅拌时间；防止运输中漏浆、离析和运输时间过长；控制浇注时有符合要求的坍落度；采用合适的浇注顺序和方法，控制自由下落高度不超过2m；浇注分层厚度根据捣实方法按施工规范要求确定；采用正确的振捣方法，防止漏振和过振;随时检查模板及支撑的变形情况,尤其防止漏浆。2.质量通病:混凝土结构或构件缺棱掉角。预防措施：拆模不宜过早，非承重模宜在混凝土强度达到2。5Mpa后拆除；模板支设和拆除方法正确；加强成品保护，防止碰撞早龄期的混凝土；采用优质脱模剂，使脱模方便，不死拉硬撬。3.质量通病：混凝土表面裂缝。预防措施:检查水泥出厂合格证，进场抽验报告单；砂、石质量符合有关规定

41、，石子含泥量高时要冲洗，不采用细砂；对因温度影响产生的裂缝采用低热水泥，合理选用骨料配合比，以降低水泥用量，并加强养生。4.质量通病:混凝土颜色不一。预防措施：采用同一厂家生产、同品种、同强度的水泥，同一结构部位用同一料场的同规格、同性质的砂子或碎（卵）石；采用同一配合比拌制混凝土；采用同一厂家、同一品种的脱模剂.三）、大体积混凝土浇注质量通病;混凝土开裂预防措施:1.严格控制混凝土的水灰比及单方水泥用量，大体积混凝土采用水化热低的水泥，并在混凝土中加入磨细粉煤灰。控制混凝土的塌落度、和易性。2。浇注时设专人指挥，控制好各部位的混凝土输送数量，保证整个渗沥液调节池基础、墙体每层浇注厚度基本相等

42、。振捣时不漏振，不过振。上下层结合部位及边角加细.3。控制混凝土入模温度不小于5，浇注时模内外温差不超过25。养护温度控制，升降温速度不要过快。非承重侧模板在混凝土强度能保证其表面及棱角不致因拆模而受损时方可拆除，一般在混凝土抗压强度达到2.5MPa时方可拆除侧模。第七章 安全生产管理及保证措施一、安全保证体系一）施工现场以项目经理为安全生产的第一责任者,要成立以项目经理为主,有安全员、施工员、班组长等参加的安全生产保证的组织机构，并组成安全管理网络。二）建立健全安全生产责任制,安全技术交底，安全宣传教育，安全检查，安全设施验收和事故报告等管理制度.三)建立安全检查制度，每日监督检查施工现场安

43、全措施的执行情况,并做好安全日志。二、施工安全措施一)在施工中必须贯彻“安全第一，预防为主的方针，严格贯彻执行各项安全组织措施和技术措施，切实做到管生产的同时管安全,保障职工的安全和施工机械设备不受损害,全面有效地实行安全生产。二)参加施工的各工种人员，进入施工现场必须戴好安全帽及安全保护用品，施工前进行安全技术教育，强化职工安全意识,熟练掌握本工种的安全技术操作规程。在操作中要坚守岗位，严禁酒后操作.三）施工现场设机械交通管理员维护交通安全。四）吊装作业派专人统一指挥，起重工要掌握作业操作安全规程,作业中遇有特殊情况,将重物落至地面,不得停在空中。五)施工开槽作业必须设专人负责。在开槽作业之

44、前，必须探明地下管线位置、埋深，并在地面上作明显标志,管线周围2m范围内严禁机械作业.六）电工、焊工、起重工和各种机动车司机，必须经过专门训练，持证上岗。七）正确使用个人防护用品和落实安全保护措施，进入现场要戴好安全帽,服装整洁。八）施工现场的防护设施，安全标志和警告牌，不得擅自拆动。九）夜间施工作业地,必须有足够的照明条件，构槽部位设防护栏及红色警示灯。十）施工现场严禁焚烧垃圾，严禁明火作业,电气焊等作业区域内，不得有易燃易爆物品，电气线路的敷设要符合有关规定。十一）土方开挖前要根据土质情况、槽深、水位、工期合理安排。十二）为了保证开挖基坑的安全，必须在基坑上方两侧安装防护栏杆，并做好斜撑，

45、以保证支撑牢固.防护栏杆用架子管搭设,高为1。2m，上下两道横杆，下道横杆距地为0.3m。十三）按施工平面图要求布置堆放各种材料、设备、材料必须码放整齐，管材堆放高度应符合规定要求。三、机电设备安全防护措施一）机械和用电设备，工作前必须认真检查，确认完好后，方准使用。二）土方开挖前，要联系有关部门认真检查地下管线障碍物的位置和深度,并用人工挖掘出确切位置.机械开挖到此处时,需留有一定的安全距离，并采用人工挖槽，严禁机械开挖。在开挖前注意和业主办理好地下管线障碍物准许动工手续和保护措施。三）机械施工时回转半径下方严禁站人和施工操作。四）电气设备和线路必须绝缘良好,电线不得与金属物绑在一起,各种电

46、动工具必须按规定接地接零,并安装单一行程开关和漏电保护装置，遇有临时停电或停工休息时必须拉闸加锁。五)受压容器应有安全阀、压力表，并避免暴晒、碰撞.氧气瓶严防污染油脂，乙炔气瓶必须有防止回火的安全装置。六）手持电动工具要用五线制电缆，戴好绝缘手套,穿好绝缘鞋,各种漏电保护装置齐全。在施工时防止电缆线缠绕到用电设备和其它不安全的物体上.七)焊接机械应放置在防雨及通风良好的地方，焊接现场不准堆放易燃易爆物品。交流弧焊机变压器的一次线不应大于5m,进线处设防护罩,二次线不宜大于30m.八)机动车时速不超过5公里，方向机构、制动器、灯光等应灵敏有效，行车中严禁搭乘人员。往槽、坑、沟卸料时，应保持安全距

47、离并在槽边设挡墩.九）蛙式打夯机必须两人操作，操作人员必须戴绝缘手套和穿绝缘胶鞋。操作手柄应采取绝缘措施.打夯机用后切断电源,严禁在打夯机运转时清除积土。十)圆锯的锯盘及传动部位应安装防护罩，并应设置保险档、分料器。凡长度小于50，厚度大于锯盘半径的木料，严禁使用圆盘锯锯料。破料锯与横截锯不得混用。十一）所有用电机具在操作时必须由专职电工接送电，其他人不得接送.十二）氧气、乙炔和操作点的距离不得少于10m,并要检查是否漏气.十三）电气设备在雨后要进行检验漏电绝缘，防止电路故障。四、临时用电安全措施一）建立对现场临时用电线路、用电设施的定期检查制度，并将检查、检验记录存档备查。一）临时配电线路按

48、规范敷设整齐，架空线采用绝缘导线，不得采用塑胶软线，不得成束架空敷设，也不得沿地面明敷设。二)配电系统实行分级配电,由电工班统一负责.各类配电箱、开关箱安装时内部设置必须符合有关规定,开关电器应标明用途.各类配电箱、开关箱外观完整、牢固、防雨、防尘、箱体涂有安全色标,统一编号，箱内无杂物；停止使用时切断电源，箱门上锁。三）独立的配电系统必须严格按标准采用三相五线制的接零保护系统，非独立系统可根据现场的具体情况形成完整的保护系统。四）手持电动工具，应符合有关规定,电源线、插头和插座应完好，电源线不得任意接长和调换,工具的外绝缘应完好无损，维护和保管由专人负责。五)电源照明采用220V，在电源一侧

49、加装漏电保护器，特殊场所要按规定使用安全电压照明器。使用行灯照明时,其电源电压应不超过36V，灯体与手柄坚固绝缘良好，电源线使用橡胶套电缆线，不得使用塑胶线。附件：模板计算书1）、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞和钢楞)组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点,水平间距600。模板面板厚度h=15mm,弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2.抗剪强度设计值v= 1.5N/mm2 。 内楞采用方木,截面50100mm，每道内楞1根方木，间距300m

50、m。 外楞采用圆钢管483。5,每道外楞2根钢楞，间距600mm. 穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径14mm。墙模板组装示意图（2）、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h； T 混凝土的入模温度,取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4。0

51、00m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算，新浇混凝土侧压力标准值 F1=35。41kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=35.41kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2。000kN/m2。（3）、墙模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小， 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。24.462 kN/m300 300 300面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）； M 面板的最大弯距（N

52、mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 60。001。501.50/6=22.5cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值，q1= 1。20.600。935.41=22。95kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1。40.600.92.00=1。512kN/m; l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm; 面板的抗弯强度设计值f = 13。000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值f = 9.78N/mm2； 面板的抗弯强度验算 .抗剪强度验算计算公式如下:其中，-面板

53、计算最大剪力（N）； l计算跨度（竖楞间距): l =300。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.235.410.600。90=22。95kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000。600。90=1.512kN/m; q = q1 + q2 =24.46 kN/m；面板的最大剪力:V = 0。624。46300。0 = 4402.8N；截面抗剪强度必须满足:其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4402.8N； b构件的截面宽度（mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度（mm

54、):hn = 15。0mm ； fv面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34402。8/（260015。0）=0.734N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0。734N/mm2 小于面板截面抗剪强度设计值 T=1。5N/mm2，满足要求！ 。挠度计算根据规范，刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: v = 0。677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q - 作用在模板上的侧压力，q =35。410。60=21.246N/

55、mm； l 计算跨度(内楞间距）,l = 300mm； E 面板的弹性模量，E = 6000N/mm2； I - 面板的截面惯性矩,I = 60。001。501.501.50/12=16。875cm4； 面板的最大允许挠度值，v = 1.2mm； 面板的最大挠度计算值, v = 1。15mm； 面板的挠度验算 v .内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm）; l-计算跨度（外楞间距)： l =600.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.235.410.300。90=11。473kN/m； 倾倒混凝土侧压

56、力设计值q2: 1。42.000。300。90=0。756kN/m，其中,0.90为折减系数。 q =11。473+0。756=12.23kN/m；内楞的最大弯距：M =0.112.23600.0600。0= 4。402105N。mm;内楞的抗弯强度应满足下式：其中, 内楞承受的应力（N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩（mm3）,W=8。333104； f -内楞的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值: = 4.402105/8。33104 = 5。29N/mm2;内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2

57、；内楞的最大应力计算值 = 5.29 N/mm2 小于内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2。.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V内楞承受的最大剪力； l计算跨度(外楞间距）： l =600.0mm; q-作用在内楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。235。410。300。90=11。473kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42.000。300.90=0。756kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =11。473+0.756=12。23 kN/m;内楞的最大剪力：V = 0。612.23600

58、。0 =4402.4N；截面抗剪强度必须满足下式：其中, -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力（N）:V = 4402。4N； b内楞的截面宽度（mm）：b = 50。0mm ； hn内楞的截面高度(mm):hn = 100。0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =34402。4/(250。0100.0)=1。32N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1。32N/mm2 小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求!3.内楞的挠度计算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷

59、载标准值，同时不考虑振动荷载作用.挠度验算公式如下:其中, -内楞的最大挠度(mm）; q-作用在内楞上的线荷载（kN/m）： q =35.410.3=10。 62kN/m； l计算跨度（外楞间距): l =600。0mm ; E-内楞弹性模量(N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)：I=4。1667106mm4;内楞的最大挠度计算值： = 0。67710。626004/（10060004。17106) = 0.372 mm；内楞的最大容许挠度值： = 2.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.372mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2。4mm，满足

60、要求！ 外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 外钢楞的规格： 圆钢管483.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12。19cm4; 4。08kN 4。08kN 4。08kN600 600 600外楞计算简图 1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中,作用在外楞的荷载： P = （1.235.41+1。42)0。40。6/2=4.08kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩：M = 0。1754080600.00= 4。28105

61、Nmm；强度验算公式：其中， - 外楞的最大应力计算值（N/mm2） M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 4。28105 Nmm W 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3; f -外楞的强度设计值（N/mm2)，f = 205.000N/mm2;外楞的最大应力计算值: =4.28105/5。08103 =84.25N/mm2;外楞的最大应力计算值 =84.25N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 f=205.00N/mm2，满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下：其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.235。41+1。42)0。30。6/2=4.076kN； V-

62、外楞计算最大剪力(N）；外楞的最大剪力：V = 0.654319.379 = 1.68103N;外楞截面抗剪强度必须满足: =2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）； V-主楞计算最大剪力(N）：V = 1680N； A -钢管的截面面积(mm2）：A = 489.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值： =21680/489。23=6。87N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =6。87N/mm2 小于主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2,满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算

63、手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用.挠度验算公式如下：其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m):P = 35.410。300.606。37 kN/m； -外楞最大挠度(mm); l-计算跨度（水平螺栓间距)： l =600。0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）:E = 210000.00N/mm2; I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1。219105cm4；外楞的最大挠度计算值: = 1。1466.376003/（1002。101051。219105） = 6.16104mm；外楞的最大容许挠度值： =1.5mm；外楞的最大挠度计算值 =6。1610-4mm 小于

64、外楞的最大容许挠度值 =1。5mm,满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：其中 N 穿墙螺栓所受的拉力; A - 穿墙螺栓有效面积 （mm2）； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号： M14 ；穿墙螺栓有效直径： 11.55 mm;穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.05104 = 17.85 kN;穿墙螺栓所受的最大拉力: N =35。410.60。6=12.75 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12。75kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值17。85 kN5.1.3 通过验算确定支撑体系确定

65、墙体模板配模高度为3250mm，模板竖向背楞为50100木方，间距为300，模板边框为100100木方，配模宽度根据现场实际情况确定，但最大宽度不能大于4500,模板水平背楞为48钢管单排双根间距为600mm,14对拉螺杆距地面木方上边缘300mm间距为600600mm，山字形扣件加14配套螺帽,斜撑采用48钢管，顶部加可调顶托,平面预埋“U形地锚，斜撑水平方向成一线，第一道斜撑统一高度为1200mm用脚手架扣件固定。外墙模板采用钢管和花篮螺栓撑拉体系，外墙外侧模板采用钢管加顶托支撑在外架上。顶板模板支架计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)一、

66、参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距(m)：1.20;纵距(m):1。20;步距（m）：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；脚手架搭设高度（m）：3。00；采用的钢管(mm)：483.5 ;板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2)：0.350;混凝土与钢筋自重（kN/m3)：25。000；顶板浇筑厚度(m):0.25；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2）：2。000;施工均布荷载标准值(kN/m2):1。000;3.木方参数木方弹性模量E（N/mm2):6000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13。000；木方抗剪强度设计值（N/mm

67、2）：1.500；木方的间隔距离(mm）:300.000；木方的截面宽度（mm）:50。00；木方的截面高度(mm)：100.00;顶板支撑示意图二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.00010.00010.000/6 = 83.33cm3；I=5.00010。00010.00010。000/12 = 416.67cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算：（1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.250 =1。875kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m）:q2= 0.3500。300 = 0。105 kN/m ；

68、（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）：p1 = (1。000 + 2。000）1.2000。300 =1.080 kN；2。强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1。2 （q1 + q2) = 1。2（1.875 + 0.105) = 2。376 kN/m;集中荷载 p = 1.41。08=1.512 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1。5121。200 /4 + 2。3761.2002/8 = 0。881kN。m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。512/2 +2.376

69、1.200/2 = 2.1816 kN ;方木最大应力计算值 = M /W = 0。881106/83330 = 10。572 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2;方木的最大应力计算值为 10。572 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3。抗剪验算:最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力： Q = 2。3761.200/2+1。512/2 =2.1816 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 2。1816103/（2 50。000100.000) = 0.65

70、4 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.500 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。654 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.500 N/mm2，满足要求!4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.98 kN/m；集中荷载 p = 1.080 kN；最大挠度计算值 V= 51。981200.04 /(38460004166700) +9001200。03 /（ 4860004166700) = 3。4344 mm;最大允许挠度 V=1200.000/ 250=4。800 mm；方木的最大挠度

71、计算值3。4344 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.800 mm，满足要求!三、板底支撑方木计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =2.3761.200 + 1.512 = 4.3632 kN； 本算例中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外木楞的规格:方木100100； 外木楞截面抵抗矩 W = 101010/6=166.7cm3； 外木楞截面惯性矩 I = 10101010/12=833.3cm4； 4.3632N 4。3632kN 4.3632kN1200 1200 1200外楞计算简图 1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中

72、弯矩计算公式：其中,作用在外楞的荷载： P =4.36kN； 外楞计算跨度(两立杆间距）： l = 1200mm；外楞最大弯矩:M = 0.1754。36321200= 9.163105 Nmm;强度验算公式:其中， 外楞的最大应力计算值(N/mm2） M - 外楞的最大弯距(Nmm）；M = 9。163105 Nmm W 外楞的净截面抵抗矩； W = 166。7103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2），f = 13。000N/mm2；外楞的最大应力计算值: =9。163105/166.7103 =5。50N/mm2；外楞的最大应力计算值 =5。50N/mm2 小于外楞的抗弯强度

73、设计值 f=13。00N/mm2，满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，P-作用在外楞的荷载： P =4.36kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654360 = 2.84103N；外楞截面抗剪强度必须满足: =3V/2Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2840N; A 方木的截面面积（mm2）：A =10000mm2 ; fv主楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1。5 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值： =32840/(210000）=0.426 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算

74、值 =0。426N/mm2 小于主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3。外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用.挠度验算公式如下：其中,P内楞作用在支座上的荷载(kN）：P =4.36kN； -外楞最大挠度（mm）； l计算跨度( 两立杆间距)： l =1200.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2)：E = 6000.00N/mm2； I-外楞截面惯性矩（mm4)，I=833。3104cm4；外楞的最大挠度计算值： = 1.146436012003/(1006000833.3104） =1.728mm;外楞的最大容许挠

75、度值： =3mm；外楞的最大挠度计算值 =1.728mm 小于外楞的最大容许挠度值 =3mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值（轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载（池内支撑，不考虑风荷载）.1。静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0。1293.000 = 0.387 kN；(2）模板的自重（kN)： NG2 = 0。3501。2001。200 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN）： NG3 =25.0000。2501.2001。200 = 9。000 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.891 kN；2

76、.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1。000+2.000 ） 1.2001.200 = 4。32 kN;3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 17。92 kN;六、立杆的稳定性计算（内容为固定不变）:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 17。9172 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径（cm） :i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4。89 cm2； W

77、 - 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3）：W= 5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值 :f = 205.000 N/mm2； L0- 计算长度 （m)；如果完全参照扣件式规范,由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。200 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.200+20.200 = 1.600 m ； L0 / i = 1600.000 / 15。800=101。27 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。508 ；钢管立杆受压应力计算值;=17917.2/（0.508489。000） = 72.13 N/mm2;立杆稳定性计算 = 72。13 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2,满足要求！