单建式一层小型地下车库模板工程专项施工方案（136页）.docx

1、目 录一、工程概况4二、编制依据4三、模板支撑系统选择6四、模板钢管支撑排架验算计算书6（一）顶板模板计算书6（二）梁模板计算书12（三）柱模板计算书20（四）墙模板计算书46五、模板的制作与安装75六、模板设计114七、模板安装过程中的质量控制120八、模板安装注意事项122九、模板安装允许偏差及检验方法123十、模板拆除注意事项124十一、砼施工方案 42十二、安全事项127十三、成品保护130十四、文明施工要求130十五、事故应急预案措施131一、工程概况工程名称：*住宅地下汽车库建设单位：*有限公司设计单位：*总院 *建筑设计有限公司监理单位：*建设工程监理有限公司施工单位：*建筑有限

2、公司 1、建筑概况：本工程位于*市*区*，本地下车库为单建式一层小型汽车停车库，层高为3.60米，框架结构形式，顶板为无梁楼盖，局部层高5米，顶板为梁式楼盖。总建筑面积7206.86，共一层，停车位331个，本工程为人防建筑，局部非人防。耐火等级为一级，采用自动灭火系统。地下车库分三个防护单元共设三个主要出入口和七个次要出入口，整个地下车库分三个防火分区，每个防火分区人员疏散口不少于两个。本工程车库顶板面标高相当于绝对标高+4m，室外场地自然地坪相对标高为-0.15m(相当于绝对标高+5.2m），顶板覆土为1.2m。 结构自防水，砼强度等级为C35抗渗等级为P8，地下室底板、顶底及墙外侧除混凝

3、土自防水外，均做外防水。外墙防水涂料外侧为20厚1：3水泥砂浆作为保护层。2、结构概况：A、本工程建筑抗震等级为三级，抗震烈度为7度，设计使用年限50年，砼强度等级为C35，抗渗等级P6，垫层砼为C15，150mm厚。B、基础底板为筏板基础。基础底板砼面绝对标高为+0.40m，基础底板砼厚为450mm。C、地下室砼外墙厚300，局部400，共设有4道伸缩型后浇带。后浇带须砼浇筑后60天进行封闭，砼后浇带做法详图见结通-03。D、本工程为无梁楼盖结构，局部梁式楼盖，柱帽上口尺寸为2700*2700、2000*2700柱帽斜边的垂直高度为400mm，板厚为450mm，柱截面尺寸为500*500、5

4、00*600。在1-5#楼处为梁式楼盖，梁截面尺寸为400*800、400*2000、400*2500不等，板厚为250mm。二、编制依据1、*建筑设计有限公司、*空间设计研究总院设计的地下车库图纸；2、施工组织设计；3、我国建筑业现行的施工及验收规范： 1）、木结构工程施工质量验收规范GB50206-2002 2）、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 3）、建筑结构荷载规范GB50009-20014)、建筑施工安全检查标准JGJ-59-2011； 5）、施工现场安全保证体系DBJ08-903-2003； 6）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；

5、4、有关安全生产、文明施工的标准要求和规范。5、简明施工计算手册；6、现场实际情况。三、模板支撑系统选择根据本工程的实际情况，梁、顶板、地下室墙体、框架柱模板材料选用15厚多层胶合板，模板周转次数为5次，用木方做次楞，木方规格为40390，主楞采用&4833.2钢管，&14对拉螺栓，扣件支撑系统采用&48*3.2钢管、配套扣件等及40390木方进行组合，顶板排架立杆纵、横间距均为700mm并采用双扣件。隔离剂选用油性隔离剂或采用QW-903脱模剂。扫地杆距离地面200mm，立杆距离墙面控制在500mm以内，剪刀支撑按规范要求设置。四、模板钢管支撑排架验算计算书 结构施工采用钢管支撑排架系统，选

6、用&48*3.2钢管，利用直角扣件和回转扣件连接。钢管支撑排架系统型式详见柱梁板支撑系统图。（一）顶板模板计算书 450mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；采用的钢管(mm):483.2

7、；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):6.10；楼板的计算厚度(mm):450.00；楼板的计算长度(m):8.10；施工平均温度():25.000；4.材料参数面板采用多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量

8、E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125

9、 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.451+0.351 = 11.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 31= 3 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.211.6+1.43= 18.12kN/m最大弯矩M=0.118.120.152= 0.041 kNm；面板最大应力计算值 = 40770/37500 = 1.087 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算

10、值为 1.087 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 11.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.67711.61504/(10060002430000)=0.003 mm； 面板最大允许挠度 V=150/ 250=0.6 mm；面板的最大挠度计算值 0.003 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.6 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板

11、自重(kN/m)：q1= 250.150.45 = 1.688 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.15 = 0.052 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (3 + 2)0.70.15 = 0.525 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.688 + 0.052) = 2.088 kN/m；集中荷载 p = 1.40.525=0.735 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.735

12、0.7 /4 + 2.0880.72/8 = 0.257 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.735/2 +2.0880.7/2 = 1.098 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.257106/54000 = 4.75 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.75 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 2.0880.7/2+0.735/2 =

13、 1.098 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.098103/(2 4090) = 0.458 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.458 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.74 kN/m；集中荷载 p = 0.525 kN；最大挠度计算值 V= 51.747004 /(38490002430000) +5257003 /( 4890002430000) = 0.42 mm；

14、最大允许挠度 V=700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.42 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.0880.7 + 0.735 = 2.197 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.721 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.003 mm ；最大支座力 Qmax = 11.229 kN ；最大应力 = 721238.219/4730

15、 = 152.482 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 152.482 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.003mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件

16、抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 11.229 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.15 = 0.407 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.70.7 = 0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.450.70.7 = 5.512 kN；静荷载标准值 NG =

17、NG1+NG2+NG3 = 6.091 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.70.7 = 2.45 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.739 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.739 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗

18、矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=10738.798/(0.537450) = 44.4

19、39 N/mm2；立杆稳定性计算 = 44.439 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！柱帽处650mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.35；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.95；采用的钢管

20、(mm):483.2 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):6.10；楼板的计算厚度(mm):650.00；楼板的计算长度(m):8.10；施工平均温度():25.000；4.材料参数面板采用多层胶合面板，厚度为

21、15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/

22、12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.651+0.351 = 16.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 31= 3 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.216.6+1.43= 24.12kN/m最大弯矩M=0.124.120.32= 0.217 kNm；面板最大应力计算值 = 217080/37500 = 5.789 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm

23、2；面板的最大应力计算值为 5.789 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 16.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.67716.63004/(10060002430000)=0.062 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.062 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计

24、算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.65 = 4.875 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (3 + 2)0.70.3 = 1.05 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(4.875 + 0.105) = 5.976 kN/m；集中荷载 p = 1.41.05=1.47 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 =

25、1.470.7 /4 + 5.9760.72/8 = 0.623 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.47/2 +5.9760.7/2 = 2.827 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.623106/54000 = 11.542 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 11.542 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 5.9760.7/2+1.

26、47/2 = 2.827 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 2.827103/(2 4090) = 1.178 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.178 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 4.98 kN/m；集中荷载 p = 1.05 kN；最大挠度计算值 V= 54.987004 /(38490002430000) +10507003 /( 4890002430000) = 1.

27、055 mm；最大允许挠度 V=700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 1.055 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 5.9760.7 + 1.47 = 5.653 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.354 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.114 mm ；最大支座力 Qmax = 7.727 kN ；最大应力 = 354025.46

28、9/4730 = 74.847 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 74.847 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.114mm 小于 350/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc

29、- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 7.727 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.95 = 0.381 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.70.35 = 0.086 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.650.70.35 = 3.981 kN；静荷载标准值

30、NG = NG1+NG2+NG3 = 4.448 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.350.7 = 1.225 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.052 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.052 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面

31、模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=7052.414/(0.537450) =

32、29.184 N/mm2；立杆稳定性计算 = 29.184 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！250mm厚板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参

33、数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.75；采用的钢管(mm):483.2 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；4.材料参数面板采用多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采

34、用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):250.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元

35、二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 31= 3 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.26.6+1.

36、43= 12.12kN/m最大弯矩M=0.112.120.252= 0.076 kNm；面板最大应力计算值 = 75750/37500 = 2.02 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.02 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776.62504/(10060002430000)=0.012 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.012 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要

37、求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.25 = 1.562 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (3+2)0.80.25 = 1 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(

38、1.562 + 0.088) = 1.98 kN/m；集中荷载 p = 1.41=1.4 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.40.8 /4 + 1.980.82/8 = 0.438 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.4/2 + 1.980.8/2 = 1.492 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.438106/54103 = 8.119 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.119 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的

39、计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.81.98/2+1.4/2 = 1.492 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1492/(2 40 90) = 0.622 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.622 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.562+0.088=1.65 kN/m；集中荷载 p =

40、 1 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.658004 /(38490002430000) +10008003 /( 4890002430000) = 0.89 mm；方木最大允许挠度值 V= 800/250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.89 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.980.8 + 1.4 = 2.984 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm

41、) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.803 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.47 mm ；最大支座力 Qmax = 10.589 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.803106/4730=169.669 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 169.669 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.47 mm 小于800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载

42、力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.589 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.75 = 0.657 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3

43、= 250.250.80.8 = 4 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.881 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.80.8 = 3.2 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.338 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.338 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.

44、59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0

45、/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10337.68/（0.537450） = 42.78 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 42.78 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+

46、2a) = 1.2431.003(1.5+0.12) = 2.119 m；Lo/i = 2119.439 / 15.9 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10337.68/（0.381450） = 60.296 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.296 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（二）、梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13

47、0-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1，截面400*2500，由于本工程梁截面较多，以最大梁截面进行验算。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):2.50混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80

48、；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载

49、标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：多层胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向根数：5；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，450mm，450mm，450mm，450mm；穿梁螺栓直径(mm

50、)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -

51、混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如

52、下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.45180.9=8.75kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4520.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 8.748+1.134 = 9.882 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 321.43mm；面板的最大弯距 M= 0.1

53、9.882321.4292 = 1.02105N.mm经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.02105 / 1.69104=6.05N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.05N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.45 = 8.1N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 321.43mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最

54、大挠度计算值: = 0.6778.1321.434/(10060001.27105) = 0.771 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =321.429/250 = 1.286mm；面板的最大挠度计算值 =0.771mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.286mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409021/6 = 54cm3；I = 409031/12 = 243cm4； 内楞计算简图

55、（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.321=7.06kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.06450.002= 1.43105N.mm； 最大支座力:R=1.17.0590.45=3.494 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.43105/5.40104 = 2

56、.647 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.647 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.32= 5.79 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4.86106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.794504/(10090004.86106) = 0.037 mm；内楞的最大容许挠度值: = 450

57、/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.494kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f

58、 -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.873 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.73105/8.98103 = 97.272 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =97.272N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.894 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大挠度计算值 =0.894mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1

59、.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.450.475 =3.848 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.848kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受

60、弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间

61、距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.802.500.90=55.08kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=55.08+0.30+2.02=57.40kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1057.3980.1332； =0.102106/3.00104=3.401N/mm2；梁底模面板计算应力 =

62、3.401 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.500+0.35）0.80= 51.28KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67751.28133.34/(10060002.25105)=0.081

63、mm；面板的最大挠度计算值: =0.081mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)2.50.133=8.5 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(22.5+0.4)/ 0.4=0.63 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝

64、土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.28.5+1.20.63=10.956 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.73cm3 I=11.36cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 10.956+0.84=11.796 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.111.7960.8

65、0.8= 0.755 kN.m；最大应力 = M / W = 0.755106/4730 = 159.608 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 159.608 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.610.9560.8 = 5.259 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 450.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =25258.880/450.000 = 23.373 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受

66、剪应力计算值 23.373 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 8.500 + 0.630 = 9.130 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6779.138004 /(10020600011.36104)=1.082mm；钢管的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；钢管的最大挠度计算值 = 1.082 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝

67、土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.500= 63.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(63.750 + 0.350 )+ 1.44.500 = 83.220 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢

68、管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.482 kN，中间支座最大反力Rmax=12.713；最大弯矩 Mmax=0.296 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.1 mm；支撑钢管的最大应力 =0.296106/4730=62.646 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 62.646 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96

69、页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.713 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1

70、 =1.482 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1494.75=0.849 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.40)/2)0.800.35=0.202 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.40)/2)0.800.250(1.50+24.00)=3.672 kN； N =1.482+0.849+0.202+3.672=6.204 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)：

71、 A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.8 = 1.571 m；Lo/i = 1570.8 / 15.9 = 99 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的

72、稳定系数= 0.595 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6203.897/(0.595450) = 23.17 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.17 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值1.005 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.005(0.8+0.12) = 1.249 m；Lo/i = 1249.21

73、5 / 15.9 = 79 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.728 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6203.897/(0.728450) = 18.937 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 18.937 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.713 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(4.75-2.5)=0.849 kN； N =12.713+0.849=13.115 kN

74、； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.243 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo =

75、 k1uh = 1.2431.70.8 = 1.69 m；Lo/i = 1690.48 / 15.9 = 106 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.544 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13114.651/(0.544450) = 53.573 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 53.573 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值

76、1.005 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.005(0.8+0.12) = 1.249 m；Lo/i = 1249.215 / 15.9 = 79 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.728 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13114.651/(0.728450) = 40.033 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.033 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（三）、柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施

77、工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN

78、/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.2；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:多层胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面

79、板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取2

80、0.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大

81、的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 230 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.450.9

82、0=26.662kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+1.134=27.796 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 27.796230230= 1.47105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

83、f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.47105 / 1.69104 = 8.714N/mm2；面板的最大应力计算值 =8.714N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.450.90=26.662kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m

84、，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+1.134=27.796 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62527.796230.0 = 3995.739N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3995.739N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33995.739/(245015.0)=0.888N/

85、mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.888N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.4524.69 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105

86、 mm4；面板最大容许挠度: = 230 / 250 = 0.92 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52124.69230.04/(1006000.01.27105) = 0.474 mm；面板的最大挠度计算值 =0.474mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.92mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/6 = 54cm3；

87、I = 40909090/12 = 243cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.230.90=13.627kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.580kN/m； q = (13.627+0.580)/2=7.104 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.104450.0450.0= 1.44105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2

88、)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.44105/5.40104 = 2.664N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.664N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1

89、.254.860.230.90=13.627kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.580kN/m； q = (13.627+0.580)/2=7.104 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.104450.0 = 1917.955N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1917.955N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞

90、截面最大受剪应力计算值: =31917.955/(240.090.0)=0.799N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.799N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.23 = 12.62 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，

91、I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.62450.04/(1009000.02.43106) = 0.160 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.16mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)

92、，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 54.860.9 + 1.4 20.9)0.23 0.45/2 = 3.2 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.197 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.815 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 1.836 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.82 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 172.9 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/m

93、m2；B边柱箍的最大应力计算值 =172.9N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.836 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =1.836mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8

94、cm4；柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.254.860.9+1.420.9)0.23 0.45/2 = 3.2 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.197 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.815 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 1.836 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.82 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 c

95、m3；H边柱箍的最大应力计算值: = 172.899 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =172.899N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 1.836 mm；柱箍最大容许挠度: V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 V =1.836mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！（四）、墙模板计算书墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 5000

96、9-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙

97、骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.2；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:多层胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量

98、E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以

99、上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距

100、(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大弯距：M =0.124.319150.0150.0= 5.47104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm

101、)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 5.47104 / 1.69104 = 3.242N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.242N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压

102、力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.319150.0 = 2188.677N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2188.677N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.0

103、00 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =32188.677/(245015.0)=0.486N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.486N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.70.45 = 21.47N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 150mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩:

104、I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.471504/(10060001.27105) = 0.097 mm；面板的最大挠度计算值: =0.097mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/6 = 54cm3；I = 40909090/12 = 243cm4； 内楞计算

105、简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.150.90=7.728kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(7.728+0.378)/2=4.053 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.14.053450.0450.0= 8.21104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)

106、； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 8.21104/5.40104 = 1.52 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1.52 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包

107、括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.150.90=7.728kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(7.728+0.378)/2=4.053 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.64.053450.0 = 1094.338N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 1094.338N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 90.0

108、mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =31094.338/(240.090.0)=0.456N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.456N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.15/2=3.58 kN/m； l-

109、计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.43106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.16/24504/(10090002.43106) = 0.045 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.045mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗

110、矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.247.7+1.42)0.150.45/2=1.82kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；外楞最大弯矩:M = 0.1751823.90450.00= 1.44105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 1.44105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/

111、mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 1.44105/4.49103 = 31.989 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =31.989N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =450.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.247.7+1.42)0.150.45/2=1.824kN；外楞的最大剪力： = 0.651823.897 = 5.33102N；外楞截面抗剪

112、强度必须满足 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 5.33102N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =35.33102/(250.0100.0)=0.160N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.16N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1

113、.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.710.150.45/21.61 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =450.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1463.22100/24503/(1002100001.08105) = 0.074mm；外楞的最大容许挠度值:

114、 = 1.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.074mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.450.45 = 9.66 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.66

115、kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！五、模板的制作与安装 1、制作5.1.1 梁模板全部采取侧包底方法，以便于固定和拆模；5.1.2 模板尺寸必须严格按图纸规定，正负误差控制在2mm内；5.1.3 模板制作应拼缝严密不漏浆，表面平整，阴阳角顺直光滑；5.1.4 梁模和板模应考虑能局部先拆除的构造方法；5.1.5 模板与混凝土接触表面应涂刷隔离剂；5.1.6 重复使用的模板，应进行清理、修正后再使用； 2、安装 5.2.1 基础模板安装前先复查地基垫层标高以及预应力桩的位置，弹出基础边线及轴线复查，基础模板面标高应符合设计要求；导墙模板：导墙高出底板300mm，内、

116、外墙模采用15mm多层板吊模施工，背楞采用40mm90mm 方木，木料应平直，无节疤。支撑采用16 短钢筋头和钢管结合作支撑。导墙中设350*4止水钢板。.1工艺流程：配模支模加固校正验收.2根据测量抄测好标高在附加钢筋上焊好限位钢筋，将模板下边放在限位钢筋上。为保证墙体厚度准确，采用内支外顶，用钢筋按墙厚加工好墙内撑铁，撑铁中部按规范加焊止水钢片。外部用钢管夹紧。5.2.23配模：采用15mm 厚多层板及40mm90mm 方木，内、外墙内模配300mm高， 中间设350*4止水钢板与墙板竖筋焊牢。.4支模：根据底板地线，用线坠将线引上，并在钢筋上做好标记。在底板钢筋上加设附加钢筋，将配好的模

117、板按线就位，然后用钢筋头固定，调直后用电焊将钢筋头与附加筋焊接牢固。.5校正：模板支设后，应做拉线检查，其平直度和上口标高应符合设计要求。模板的接茬应符合规范要求。 5.2.3.1 柱模板安装前先弹出纵横轴线及周边尺寸线，根据测量标高，找平调整柱底标高，必要时可用水泥砂浆进行修正； 5.2.3.2 .柱模采用15mm厚木胶合板，背楞采用40mm90mm 方木，外龙骨钢管483.0，间距450，柱模的加固体系采用14对拉杆横间距450。 5.2.3.3 独立柱模施工时，应检查各边的垂直度和整体位置是否正确，并及时支撑柱牢。通排柱模板安装时，应现将两端柱模板找正吊直，固定后，拉通线校正中间各柱模板

118、或作为中间柱模板施工依据； 5.2.3.4 支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢固。当支撑高度小于4m时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间在纵横向加设剪刀撑； 5.2.3.5 柱顶部与梁交接处，要留出梁截面缺口，并在缺口两侧和底部钉上衬口板，以便安装梁模； 5.2.4.1 梁模板安装由梁底模加侧模板组成，梁模板宜采用侧包底的支模法，便于拆除侧模以利周转； 5.2.4.2 梁竖方上口外侧钉4090方木，搁放楼板搁栅，竖方下端外侧钉4090方木固定竖方，梁侧模还需斜撑固定撑牢； 5.2.4.3 当梁跨度大于或等于4m时，梁底模应起拱，起拱尺寸按设计图纸规定

119、，如设计未规定时，起拱高度根据跨度的大小自行决定，宜全跨度长的13； 5.2.4.4 梁底模必须采用钢管扣件支模，当梁截面较高时，可先安装梁的一面侧板，等钢筋绑扎好再安装另一面侧板，梁高大于700mm时，除梁侧板外面支撑外，还应采用对拉螺栓在梁高中间部位拉夹横楞加强紧固； 5.2.5 顶板模板安装 5.2.5.1 先支梁底板及两侧模板，根据标高在梁两侧钉上水平横槁，再在上边搁置平台搁栅，平台搁栅应用4090木方铺设； 5.2.5.2 平台搁栅下应加设大横楞和立柱支撑，楼板支撑采用排架式满堂脚手架式搭法。立杆间距不大于700mm，扫地杆距地高度不大于200mm，扫地杆按照顶板的排架要求必须纵、横

120、设置。水平横杆间距不大于1600mm，主杆下口均垫木块和垫板，以利拆模，当支撑在基土上时，应对基土夯实并加通常垫木铺垫，并设斜拉杆； 5.2.5.3 安装上层模板及其支架时，应符合以下规定：下层楼板结构的强度当达到能承受上层模板，支撑和新浇混凝土的重量时，方可进行。否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱用应在同一垂直线上；六、模板设计1、墙模板：墙模采用多层板面板，4090mm方木作次楞（方木均经压刨找平），483.2mm钢管作主楞，对拉止水螺栓和钢管支撑加固。（1）直段墙模板内楞4090mm方木间距150mm，外楞用2483.2mm钢管间距450mm布置，外墙采用14mm对拉止水螺

121、栓布置间距450mm，内墙采用14mm穿墙螺栓布置间距450mm，与山型扣件配套使用，在其上、中、下部各加一排483.2mm钢管斜撑，间距600mm，上下排交错布置。（2）根据以上墙模板力学计算，墙在高度方向上共设七道14螺杆，为确保模板质量安全，从底板向上三道螺杆设计为双螺帽。止水片为40*40*3。（3）为了保证整体墙模刚度和稳定性，另沿高度方向设三四道抛地斜撑，从而形成了整套的墙体模板体系。2、柱模及柱帽板：A、柱模板柱模板采用15mm厚多层板制作整体模板，竖楞采用4090mm方木，方木均经压刨找平，每15.3cm一道。柱箍采用483.2mm双钢管，每450mm一道，与排架支撑系统连成整

122、体。柱模板竖楞方木为40*90mm、B方向上竖楞为三根、H方向上竖楞为三根.最底一层距地面300mm。其板块与板块竖向接缝应严密，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。支撑采用483.2mm架子管刚性支撑。具体详见前面柱力学计算。B、柱帽模板本工程柱帽尺寸为2700*2700、2700*2000，板底到柱帽最大厚度为600，模板采用15厚多层胶合板与龙骨40*90方木组成，按照图纸尺寸要求加工成品，然后现场进行组装。支撑用48*3.2钢管，横向增加一根立杆，力保柱帽安全。柱帽底模拆除时间与顶板底模拆除时间同步。具体模板支设详见附图一。3、梁模板：本工程局部为梁式楼盖，梁截面规格较多，规格有400*80

123、0、400*2000、400*2500不等。直梁的底模与侧模均采用15mm厚多层板，在梁底纵向主龙骨采用4090单面刨光方木，梁宽400mm设置4根，梁宽300mm设置3根，顶板龙骨选用4090mm200mm双面刨光方木。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，运至作业面组合拼装。梁两侧立杆间距800mm，梁截面高度大于1.2米在梁下增加二根承重立杆，梁截面高度小于1.2米在梁下增加一根承重立杆。具体模板支设详见附图二4、顶板、梁及支撑体系：(1)梁、顶板支撑系统为钢管扣件式排架，立杆间距为800mm（450厚板立杆间距为700mm），步距1500mm，梁底增加二道承重立杆，梁截面高度在1200

124、mm内的增加一道承重立杆，梁两侧立杆控制在1.00米以内。本工程梁底、梁侧模均采用15mm厚多层板，侧模、底模用4090mm间距200mm方木作通长背楞，顶板钢管支撑均采用双扣件。(2)对于跨度4m梁，按全跨长度2进行梁底模起拱，起拱从支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。距梁端500mm处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。（3）为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错开现象。立杆距离梁边控制在300mm以内。（4）剪刀支撑按规范设置，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用

125、不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm，满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设计一道纵向剪刀撑，有底至顶连续设计。角度控制4560度。具体模板支设详见附图一、附图二。5、后浇带模板：A、顶板后浇带处模板采用15厚多层板与40*90方木组成，支撑采用48*3.2钢管。多层板紧靠钢筋上、下两侧，顶板后浇带处的模板支撑系统要求与顶板支撑系统一样。同时要考虑到后浇带模板不可拆性，其它模板拆除时不要影响后浇带的模板质量。 B、墙板后浇带处模板采用15厚多层板与40*90方木组成，支撑采用48*3.2钢管

126、。多层板紧靠钢筋网内、外两侧，墙板后浇带处的模板支撑系统要求与墙板支撑系统一样。同时要考虑到后浇带模板不可拆性，其它模板拆除时不要影响后浇带的模板质量。 6、楼梯、集水坑、导墙模板A、楼梯模板采用15厚多层夹板做底模。40*90方木作为长度方向背愣间距500以内、48*3.2钢管为宽度方向主龙骨。踏步采用配制定型木模板，按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制。梯段的底板模板施工完后，绑扎钢筋。钢筋绑好后，然后再固定上口模板。右钉三道反扶梯基固定、加固。所有模板拆除后要派专人清理、整修，刷好隔离剂以备后用。B、集水坑模板集水坑是模板工程的特殊部位，要防抗浮。模板采用15厚多层面板，40*9

127、0方木作竖愣、间距400、48*3.2钢管作为横愣间距500扣件扣牢，部分抛撑的地方用方木配合刹紧。并用根据图纸尺寸和现场实际情况，将集水坑模板制作好、然后到现场进行组装、在安装模板之前在底板上用18钢筋做成支架以防模板下口嵌入底板砼上表面，确保混凝土上表面保护层不受破坏。 C、导墙模板本工程导墙模板采用15厚多层面板，40*90方木作竖愣、间距600mm、用40*90方木作为斜撑间距600与模板固定，并用48*3.2钢管和方木配合进行加固.以防跑模。七、模板安装过程中的质量控制施工过程是项目部进行质量控制的中心环节。过程是否规范将直接影响工程的施工质量。也就是说，工程的施工质量主要取决于施工

128、过程是否受控。因此，为了确保工程的施工安装质量，施工过程必须始终处于受控状态。为了便于有效的控制施工过程质量，根据工程自身施工的性质和特点，特制定以下几点控制要求：（1）施工过程由项目部技术负责人提供必要的施工文件，进行详细的书面交底，作业人员按图纸、规范、标准的要求进行操作。在过程操作及质量控制中，作业人员要坚持开展“三工序”活动，即“检查上道工序、保证本道工序、服务下道工序”，使过程始终处于受控状态。（2）过程检验由施工员组织进行。班组长负责班组质量自检和自检资料的积累、管理工作。班组的每个操作者对自己的工程质量随时进行自检，工序交接时互检。（3）设立专责质量检查员，质检员根据施工现场的施

129、工进度做好工序跟踪控制，实施专职检查并及时做好记录。对查出的质量问题填写“整改通知单”，通知有关人员限期整改，整改后由质检员确认。（4）不同专业工种之间的过程交接由项目工程师组织质检员。相关施工员及有关人员参加，进行检查验收，交付方出具中间交接资料，接受方检查认可后，办理中间交接手续。（5）分项、分部工程完成后，由施工员进行分项、分部工程质量预检，预检合格后有质量员及技术员进行复核，复核通过后再邀请监理单位人员参加正式验收。经监理验收合格后才能进入下道工序施工。（6）模板安装后应仔细检查各部位是否牢固，在浇筑混凝土进程中，应指定专人负责观察检查，如发现异常现象，应及时修正加固。（7）放样弹线时

130、，除按图纸弹出工程结构轴线外，还应弹划出模板安装线或检查线。（8）挂板施工前，要求场地干净、平整、模板下口连接处的混凝土要求边角整齐，表面平直，必要时可能先进行人工修正，以便确保模板工程质量。（9）模板及支撑系统应连接成整体，竖向结构模板应加设斜撑和剪刀撑，水平结构模板应加强支撑系统的整体连接，需连接成整体排架。（10）接头处模板、柱梁板交叉处应认真配制，防止出现移位，胀模等不良现象。八、模板安装注意事项1、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序施工。2、支设4米以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不足4米的仍采用搭设工作台。3、墙模板在未安装对抗螺栓前，板面要向后倾斜一定角度

131、并撑牢，以防倒塌。安装过程中要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。模板未支撑稳固前不得松动吊钩。4、安装墙模板时，应从内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，并及时用对拉螺栓作临时固定。5、用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件应撑紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，横杆步距按设计规定，严禁随意增大。6、平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固板下横楞与支架连接牢固后进行，并及时将板与横楞固定。7、安装模板应该从底向上进行安装，墙板安装时对拉螺栓穿通模板后，再将螺帽拧紧，以防倒塌。8、柱边长大于600mm时必须穿对拉螺栓加固。9、安装模板时有脱皮的、变形的、厚度不够的不得

132、安装。10、安装柱、墙模板时板与混凝土接触面必须涂刷无油隔离剂。九、模板安装允许偏差及检验方法序号项目允许偏差（mm）检查方法1基础轴线位移5尺量检查2柱、墙、梁轴线位移3尺量检查3标高2、5用水准仪或拉线和尺量检查4基础截面尺寸10尺量检查5柱、墙、梁截面尺寸+2、5尺量检查6每层垂直度3线垂或2m托线板检查7相邻两板表面高低差l用直尺和尺量检查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺检查9预埋件中心线位移3拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线位移7拉线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外漏长度+10.0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移10拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸

133、+10.0拉线尺量检查十、模板拆除注意事项1、拆除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定。2、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。3、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。4、遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。有雨、雪、霜时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。5、拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。6、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。7、在砼墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时

134、在墙洞上做好安全防护栏或将板的洞盖严。8、拆模间隙时，应将已活动的横板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。9、拆除4m以上模板时，应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆。10、严禁在同一垂直面上操作。11、拆除平台、楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。12、每人应有足够工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。13、非承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模而损坏时拆除。14、承重的模板应在与结构同条件养护的试块达到要求后方可拆除（板跨度小于或等于8m，混凝土抗压强度须达到设

135、计强度的75%；板跨度大于8m时需达到100%；梁跨度小于或等于8m时，需达到75%，梁跨度大于8m，需达到100%）15、后浇带处不得拆除模板和支撑。16、拆模时不得用力过猛，拆下的材料应及时运走、整理。17、模板程序一般应时后支先拆、先支后拆、先拆除非承重部分，后拆除承重部分。18、拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。19、在拆除过程中，如发现有质量、安全等问题时，应暂停拆除，经过处理后方可继续拆模。十一、砼施工方案 砼施工采用固定泵，模板上采用钢管搭设泵管支架，减少砼施工时对模板支撑体系的冲击，出料口严防集中堆载。墙体浇筑砼前或新浇砼与地下层结合处，底面均匀浇筑5cm

136、厚与墙体砼成分相同的水泥砂浆或减半石子砼。砂浆应用铁锹入模，不应用料斗直接灌入模内。砼应分层浇筑振捣，每层浇筑厚度控制在60cm左右，一次浇筑高度不超过1m。砼下料点应分散布置。浇筑墙体砼应连接进行，间隔时间不应超过初凝时间。墙体的施工缝一般设在门窗洞口上。洞口处砼浇筑时，使洞口两侧砼高度大体一致，振捣时，振动棒应距洞边30cm以上，最好从两侧同时振捣，以防止洞口变形。砼墙体浇筑振捣完毕后，将上口甩出的钢筋加以整理，用木抹子按标高或以模板上口为准，将墙上面砼找平。浇筑板的虚铺厚度应略高于板厚，用插入式振动棒振捣，并用铁插尺，检查砼厚度，振捣完后用长木抹子抹平，施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子

137、抹平。柱高在3m以内，可以在柱顶直接浇筑砼，柱高超过3m时应分段浇筑。砼浇筑后，12小时之后应喷水养护，浇水次数应保持砼具有湿润状态。十二、安全事项1、 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、 经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、 工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、 安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、 高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6、 遇六级以上的大

138、风时，应暂停室外的高空工作，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。7、 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合模板装拆时，上下应有人接应。模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆摸时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。8、 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、 支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杠等应设在1.8m高以上。10、支摸过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落

139、。11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混泥土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。13、装、拆模板时禁止使用24木料作立人板。14、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直而工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

140、16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。17、模板顶撑排列必须符合施工荷载要求，每平方米支撑数，必须根据载荷要求。拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁置必须牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。18、混凝土板上的预留孔，应在预设钢筋网架，以免操作人员从中坠落。19、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，防止再使用时突然断裂伤人。20、木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按消防部门的要求配备消防器材。21、吊装木方、钢管、挂板时必须服从信号工的统一指挥，与起重机驾驶员协调配合。22、支、拆模板作业高度在2m以上（含2m）时，必须

141、搭设脚手架，按要求系好安全带。23、高处拆模板时，上下应有人传接或用绳索吊下，严禁向下乱掷。24、立杆接扣件应错开布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同内，同内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头的中心至主节点的距离不宜大于距的1/3。25、在浇筑混凝土过程中必须对模板进行监护，仔细观察挂板的位移、变形情况，发现异常必须及时采取稳固措施。当模板变形较大，可能倒塌时，必须立即通知现场作业人员离开危险区域并及时报告上级。十三、成品保护1.坚持模板每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂。2.拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面。3.搭设、拆除模板时，外架严禁

142、乱动乱拆。4.安装楼层模板，对板面钢筋进行保护不准乱踩蹋。十四、文明施工要求1.保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净。2.在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好。3.严禁在楼层内拉大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。4.楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。5.严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放。6.员工宿舍卫生必须每日有专人清扫干净。十五、事故应急预案措施1、目的为确保我项目部坍塌事故发生以后，能迅速

143、有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。2、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长： 副组长： 成员： 具体分工如下：1） 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2） 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3） 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。4） 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。3、事故应急措施1）迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。2）保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应

144、立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。3）有效止血，包扎伤口。4）视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。5）伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。6）若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。7）预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。8）记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。9）立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。10）项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。5、注意事项1）事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。2）重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。3）注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。