燃料元件公司厂房高大模板工程安全施工方案（42页）.doc

1、高大模板工程安全施工方案（801、610厂房）目 录1 工程概况2 编制依据3 人力计划、材料计划及施工进度计划4 搭设尺寸5 搭设工艺及技术保证条件6 管理措施7 安全技术措施8 应急预案9 模板支撑架计算91 计算支撑高度8米梁模板扣件钢管高支撑架计算书92 计算支撑高度8米板模板扣件钢管高支撑架计算书93 计算支撑高度10.48米梁模板扣件钢管高支撑架计算书94 计算支撑高度10.48米板模板扣件钢管高支撑架计算书10 附图1 工程概况该工程由XX燃料元件有限公司投资新建的生产厂房-AP1000核电燃料元件生产线建筑工程（801）和压水堆核燃料元件生产线续建工程（610）二个子项，其中8

2、01子项占地面积166542,总建筑面积224382，建筑层数：主厂房一层（门式钢架）、附房二层至三层（钢筋混凝土框架结构），建筑物高度13.94米，柱距为6米、8米，层高为3.93米、5.47米、5.57米、5.67米、5.97米，梁截面尺寸为300600、300800、300750，板厚度为120mm；610子项占地面积41102，总建筑面积106772，建筑层数：主厂房二层（钢筋混凝土框架结构）、附房四层（钢筋混凝土框架结构），建筑物高度19.20米，柱距为6米、7米、7.5米，层高为3.35米、5.45米、5.85米、8.48米，梁截面尺寸为300600、300700，板厚度为120m

3、m。该项目抗震设防烈度为8度，耐火等级为一级，设计使用年限50年。该项目由中国核电工程有限公司设计，施工单位为XX建设有限公司。根据设计图纸及国家相关规定，对801子项及610子项部分结构模板工程需要进行设计，具体部位如下：子项楼层层高部位梁截面尺寸板厚mm梁底地基地面自然标高模板支撑系统验算高度8015.47m、5.57m、5.67m、5.97m1/S2/V/110AG/1/18221/W8/Y/11/2JF-1JF-4/JF-AJF-D300600300800300700300600120回填压实地基-2.00按8米6108.48 mAD/1718BD/611300700120回填压实地基

4、-2.00按10.48米 根据上述工程概况，结合项目实际情况，目前自然地面标高-2.00m,由于层高不同，层高5.45m至5.97m，为保证施工顺利进行，方便组织施工，统一按层高6.0米、梁截面300800，进行脚手架支撑系统计算，支撑系统高度按8米验算；对层高8.48m模板支撑系统按10.48m进行验算，并组织相关专家对模板支撑系统进行评审。2 编制依据2.1 JGJ130-2001 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程2.2 JGJ162-2008 建筑施工模板安全技术规范 2.3 JGJ80-91 建筑施工高处作业安全技术规程2.4 JGJ59-99 建筑施工安全检查标准2.5 JGJ4

5、6-2005 施工现场临时用电安全技术规范2.6 GB50018-2002 冷弯薄壁型钢结构技术规范 2.7 GB50009-2001 建筑结构荷载规范 2.8 GB50010-2010 混凝土结构设计规范 2.9 GB50204-2011 混凝土结构工程施工质量验收规范2.10 GB50300-2001 建筑工程施工质量验收统一标准2.11 本工程施工图纸、设计交底及图纸答疑文件3 人力计划、材料计划及施工进度计划3.1 人力计划根据项目实际情况，满足施工进度要求，合理组织施工，保证施工有序开展。由于这二个单体工程基本同时组织施工。因此，劳动力需要量较多，在主体结构施工阶段，木工人数将达到1

6、20人，要求其技能达到中级水平，经过技能培训，且身体健康，掌握施工现场安全防护知识。为保证施工现场安全，管理部将根据实际情况，配置12名专职安全员。3.2 材料计划 数量及单位材料名称单位数量木跳板502504000立方米50钢管482.8吨1300扣件万只53.3施工进度计划 根据施工进度计划，根据各个单体首层建筑面积，在此阶段施工进度要求一个月完成结构施工。4 搭设尺寸模板支撑搭设技术参数板立杆横向间距0.9m板立杆步距2.0m板立杆纵向间距0.9m扫地杆距地200mm梁立杆横向间距0.9m梁立杆步距2.0m梁立杆纵向间距0.9m4.1 立杆：详见计算书。4.2 扫地杆：设置纵横向上、下二

7、道扫地杆。纵向扫地杆距地面和距板底均为20cm；4.3 步距：2.0（模板支撑纵、横向水平杆之间步距）；4.4 竖向剪刀撑：沿排架四周及梁侧边，每隔四跨连续设置纵向、横向剪刀撑。倾斜角度4560。4.5 水平剪刀撑：分别在2和5.6的高度，在模板支架两端和中间每隔四跨连续设置水平剪刀撑，夹角为4560。5 搭设工艺及技术保证条件5.1 工艺流程 按上述立杆间距，在楼层上放线定位立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体对立杆的垂直度进行初步校正搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正逐层搭设支撑架体和竖向剪刀撑。5.2 搭设注意事项模板排架由立杆、水平杆、扫地杆、水平剪刀撑（水平加强层）、垂直剪刀撑

8、、扣件、底支座组成。5.2.1 材料采用482.8钢管搭设，钢管和扣件材质分别符合GB/13793、GB/T3092、GB/5831规定；禁止使用有缺陷的钢管扣件。5.2.2 基层及垫板由于模板排架在基础土方回填进行搭设，回填质量按设计要求进行，其质量必须经过检测，密实度达到合格要求，垫板在立杆底部垫放5 cm厚20 cm宽木板，其长度2跨。5.2.3 立杆5.2.3.1 接长：采用搭接接长外。搭接长度1m。注意接头错开至少一步，或在同步内相隔1-2根立杆设置。不得在同一步内相邻立杆设置或同一个平面上集中设置。5.2.3.2 立杆下部采用482.8长6m的钢管，顶部用钢管连接。5.2.3.3

9、垂直度：8mm。5.2.4 剪刀撑5.2.4.1 接长：搭接接长，搭接长度1m。5.2.4.2 连接：剪刀撑应与立杆或水平杆用旋转扣件连接；5.2.4.3 在整个水平平面和立面内连续设置，不中断。5.2.4.4 竖向剪刀撑：沿排架四周连续设置纵向、横向剪刀撑倾斜4560,中间梁下设置竖向剪刀撑。5.2.4.5 水平剪刀撑：从上往下每隔二步，在模板支架两端和中间每隔6米连续设置水平剪刀撑，夹角为4560。 (详见平面图)。5.2.5 纵横向水平杆5.2.5.1 接长：对接接长；5.2.5.2 设置：沿每排立杆的纵向和横向分别连续设置（见图）。不得单向设置或隔排单向设置以及隔步单向设置纵向或横向水

10、平杆。主梁底设纵横水平拉杆。5.2.5.3 连接：用直角扣件与立杆连接。5.2.6 扫地杆：设置纵横向上、下二道扫地杆。扫地杆距地面为20cm；5.3脚手架基础处理5.3.1脚手架基础为回填土，回填土前必须把基底内的积水淤泥和杂物等清除干净。5.3.2 检查回填土的质量，不能把带有腐蚀性的、带有杂草的土用于回填，验收合格后进行填土。5.3.3回填要先深后浅，分层夯实。每层厚度不能超过30cm。5.3.4回填土须经监理验收并经检测符合设计规范要求，由建设/监理单位书面通知确定，防止由于土方回填的质量问题造成脚手架的不均匀沉降变形而形成新的危险源。5.3.5回填土检查合格后，沿脚手架立杆下端不少于

11、2个纵距长度，垫铺木跳板（宽度200）后搭设脚手架。5.3.6脚手架一经搭设，不得随意开挖基础。6 管理措施6.1 模板施工质量措施模板施工完毕后，应由施工员组织技术员、质量员、安全员、木工班组和监理共同参加检查验收，按混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2011）的有关规定，对模板进行全面检查，验收合格后方能进行下一道工序。6.1.1 组装的模板必须符合模板施工设计的要求。6.1.2 各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝严密，各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。模板安装允许偏差序 号项 目允许偏差（mm）1轴线位置52底模上表面标高53截面内部尺寸

12、基础10梁+4-54层高垂直全高5m6全高5m85相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）5预埋件和预留孔洞允许偏差序 号项 目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预留洞、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,04预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10,06.1.3 严格控制楼层模板标高，加强该部位的技术复核，以保证楼板底面的平直度要求。6.1.4 模板在每一次使用前，均应全面检查模板表面光洁度，对模板表面的水泥浆进行清除，并进行修补整，不允许有残存的砼浆，否则必须进行认真清理。6.1.5 模板的拼缝有明显的缝隙者，必须采用海棉条进行封堵，保证模板紧密到可以防止砼漏浆

13、。6.1.6 严格控制模板的垂直度、平整度和模板截面的几何尺寸，并以自检、互检、专检的形式进行全数复核。6.1.7 安装上层模板和支架，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，上下立柱应对齐；支架的立柱底部应铺设垫板。6.1.8 跨度4m时，模板应按规定要求进行起拱处理。6.1.9 模板与混凝土的接触面应涂隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处（严禁使用废机油涂刷模板面）。6.1.10 在浇筑混凝土前，对模板内的杂物和钢筋油污应清洗干净，对模板的缝隙和孔洞应予堵严，木模板应浇水湿润，但不得有积水。6.1.11 模板安装和浇筑砼时，应派专人对模板和支架进行观察，发生异常情况及时处理。6.1.12

14、 模板在校正或拆除时，绝对不允许用棒撬或用大捶敲打，不允许在模板上留下铲毛或捶击痕迹。6.1.13 对木模本身的质量应认真检查；6.1.13.1 木模表面有脱皮，中板有变质者不得使用；6.1.13.2 木搁栅挠曲不直和有变质者不得使用。损坏的模板经修理妥善后，方可使用。钢围檩翘曲不直的不得使用。6.1.14 所有预留孔、预埋件和固定件除经建筑师批准外，均必须在封模前形成。6.1.15 模板使用到一定次数后，对模板缺损程度、刚度、表面平整度进行检查，及时更换使用寿命到期的模板，确保砼外观质量。6.2 模板排架安全验收措施6.2.1 因本次模板排架搭设高度较高，为保证排架搭设质量，排架搭设施工时必

15、须由架子工进行搭设，至最后一步方可由木工根据楼板标高支模，排架搭设需严格按照施工方案进行施工。在现场需安排专人负责监督及验收，确保排架间距及剪刀撑数量符合方案要求，且需按安装扣件数量的10%对扣件拧紧力矩进行抽样检查，单个扣件的螺栓拧紧力矩应在40Nm-65Nm之间。排架搭设完成后需经过各部门验收通过后方可进行支模。6.2.2 搭设排架需及时搭设搁栅杆、平网（笆）隔离层作为操作平台，并与排架同步验收使用。6.3 模板拆除现浇结构模板拆除时的所需砼强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬挑结构-100 6.3.1 模板的拆模强度

16、必须满足设计和规范的要求，并视气候等实际情况从严掌握。拆模时的强度应保证砼表面及棱角不受损伤。模板拆模，必须有木工施工员填好拆模令，经项目工程师和监理批准后方可进行。6.3.2 侧模板拆除，应视天气情况，在砼施工结束24-36小时后进行，楼板模板应根据施工规范的要求，在同条件养护砼试块达到规定强度要求后方可进行拆除。（见上表）。6.3.3 模板拆卸应与安装顺序相反，即先装后拆，后装先拆。在逐块拆卸过程中，应逐块卸下相邻模板之间的连接附件，并集中放在零件箱内，以便清理整修与重复使用。在拆除连接附件时，模板应设置吊点或临时支承，防止模板突然坠落倾覆倒下，造成伤人或损坏已浇捣完成的砼表面。竖向模板的

17、拆卸，采用轻击模板背楞，使模板松动，一旦模板松动，随即用橇棒在模板拼缝肋之间撬松，使模板脱离砼面，人力向外移动模板。所有模板的拆除，严禁将撬棒插入模板和砼之间，或以砼为支点来撬松模板。6.3.4 拆模是要小心拆除、小心搬运。按照先拆柱，后排架、再梁、平台的拆模顺序进行，注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤砼体，特别是边角。6.3.5 由于架空层的模板施工，均在楼层内，因此，在拆除模板及排架时分层在模板排架上铺设竹笆并于排架固定牢固，下部需设置警戒区防止非操作人员入内，拆除下的模板及钢管、扣件均采用人工传递至结构层内，严禁向下丢弃，拆除后的模板应及时组织人员清理，拆除的模板和支架管应分散堆放并

18、及时搬运到指定堆放地点，并不致被其它重物碰砸，由专人进行模板清理：清除模板拼缝处的砼浆水，更换防止漏浆的海棉条；模板面刷去浮浆，再次使用之前涂刷脱模剂。6.4浇捣砼过程控制混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。在浇捣过程中，安排专职人员观察模板支撑有无异常变化，不要超负荷施工，如发现支架沉陷、松动、变形等情况应及时汇报并采取相应的措施。合理安排浇捣顺序，控制模板层上的施工荷载不得超载，进行分层浇捣，分层厚度为500mm，每次接槎应在初凝后终凝前进行。板面砼堆积高度不得超过400mm。高支模施工中，对于梁板的混凝土浇筑

19、顺序，应按先浇筑梁底混凝土，后浇筑板混凝土的顺序进行，再浇筑梁上返部位混凝土。总体施工顺序为从梁中间向板两边的顺序浇筑。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。6.5监测措施(1)成立监测小组组长：范勇副组长：郝宝龙、李名国组员：李林 (2)班组日常进行安全检查，监测小组每次进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(3)高支模日常检查，监测的关键部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）

20、安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。8）混凝土终凝前后模板支撑体系位移情况。(4)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(5)监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的沉降。(6)监测点布设支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器采用DSZ2水准仪及JT102C电子经纬仪进行观测，DSZ2水准仪精度为1mm，JT102C电子经纬仪精度为2，精度满足现场监测要求。(7)监测频

21、率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 30分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。7 安全技术措施7.1 每步纵横向水平管应支撑在四周结构柱上。本工程柱砼先施工完成后，再组织施工梁板结构，施工缝设置在梁下50mm。7.2 施工过程中，严格按本施工方案的规定施工。本工程中高空区域的组合模板工程，尚应组织操作人员进行技术训练，使操作人员充分熟悉的掌握施工设计及安全操作技术。7.3 严格控制施工荷载。泵送混凝土应分散给料。严禁集中一个部位放料。混凝土输送软管应完好无损。对讲机和砼泵摇控器工作正常。7.4 柱每次浇筑砼厚度不得超过50cm。7.5 在搭设模板支撑时每4步高设

22、置水平搁栅杆间距40cm或张挂水平安全网。7.6 安装和拆除模板及排架，当高度在2m及2m以上时（即为高处作业），尚应遵守高处作业的有关规定。7.7 安装和拆除模板，必须严格遵守国家颁布的建筑安装工程安全施工及安全操作规程等有关规定。7.8 遇遇恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风等情况，应暂停高处作业；雨停止后，要及时清除模架及地面的积水,做好相关防滑措施。7.9 施工用临时照明和机电设备的接线安设，应由电工操作，严禁非电工接线及乱安电灯或电器设备。7.10 注意220V小太阳灯不得用于模板排架内的照明。模板夜间施工时，要有足够的照明设施。7.11 结构拆除模板时，在楼层走道处，需设置警示牌

23、。在楼地面需设置安全警戒区，并设专人维持安全，防止伤人；模板拆除时需及时组织人员从上至下进行传递，拆下的模板和支撑及时搬运至临近楼层内并由人货梯垂直运输至地面，严禁向下丢弃。并避免交叉作业。7.12 从事模板支撑的施工的人员应为持有效特种证的架子工。7.13 进入施工现场人员，要佩戴安全帽，进行高处作业的人员，穿胶鞋，应系好安全带，安全帽及安全带等安全用具，应定期检验，不合格的严禁使用。7.14 支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支承件联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时，应将已松扣的模板、支承件拆下运走，防止坠落伤人或操作人员扶空坠落。7.15 拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，

24、防止突然整块坍落。并应由2个人以上配合拆除。8.应急预案为防止突发事件，如：支撑的坍塌或倾覆等发生时，能迅速有效地采取正确措施，最大限度的减少突发事件对混凝土浇捣的影响，保证工程施工质量，特制定本应急准备和响应预案。项目部成立应急响应小组，负责施工应急工作的指挥和协调：8.1项目部安全管理组织机构8.2项目部应急领导小组组 长：范勇（）副组长：李名国（）成 员：郝宝龙、李林、牛启明具体职责如下：总指挥范勇：负责现场指挥，掌握了解事故情况，组织现场抢救。现场指挥李名国：负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门 及劳动部门等单位的沟通。抢险救援组李名国：

25、组织实施应急抢险救援，抢救伤员，负责现场事故的清理和危险源的排除工作，控制事态的发展；协助外部进行抢险行动；及时向项目施工现场应急指挥小组汇报抢险进展情况。医疗救护组郝宝龙：负责伤员临时救护，做好伤员伤情登记，协助外部医疗机构进行救援。紧急疏散组负责现场警戒，阻止非抢险救援人员进入事故区域，负责现场抢险道路疏通，维护现场治安秩序。后勤保障组提供抢险物资、车辆、资金等。事故调查组负责事故现场保护和图纸测绘；查明事故原因，提出防范措施；提出对事故责任者的处理意见。善后处理组负责做好遇难者家属的安抚工作；协调落实遇难者家属抚恤金和受伤人员住院问题；做好其他善后事宜。通信联络组负责事故现场通信联络，以

26、及第三方救援，及时与伤员家属取得联系。8.2应急救援组织机构图应急救援组织机构图项目部应急领导小组抢险救援组李林刘启明通讯联络组郝宝龙善后处理组范勇郝宝龙李名国事故调查组范勇郝宝龙李名国后勤保障组李六河紧急疏散组刘启明医疗救护组李林 根据事故情况由应急领导小组指项目部应急办公室派，未指派时由副总指挥全权负责项目施工现场应急指挥小组总指挥：范勇项目施工现场应急指挥小组副总指挥：李名国义务救援人员由项目部各班组人员担任由应急指挥小组统一指挥实施应急救援措施8.3应急救援物资准备医疗器材：简易担架、绷带；通讯工具：手机、对讲机；其 它：警戒绳、应急照明（碘钨灯）、手电筒、救护车（现场小车）、小红旗；

27、8.4通讯联络方式项目部应急领导小组电话：项目部应急办公室电话：项目部施工现场应急指挥小组：项目施工现场就近医疗机构电话：（包头市中心医院）项目施工现场值班电话：8.5应急响应程序一旦现场发生坍塌事故后，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确，事故发生的地点或部位以及受伤人员的情况，要将信息准确传出。听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告给与其最近的项目部管理人员，使消息迅速报告到项目施工现场应急指挥小组。项目施工现场应急指挥小组副总指挥接到事故报告后,立即对警情作出判断。-发生级机坍塌事故时，事发单位在事故上报的同时按照本层级应急预案实施。-发生级、级、级坍塌事故时，事发单位在事故上报的

28、同时应立即启动本级应急预案，迅速、有效地实施先期处置，实施隔离、封锁等自救与控制措施，全力控制事故发展态势，防止次生、衍生事故的发生。在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。-项目应急领导小组接到报告后，立即启动本预案，并根据需要在事发地组织成立项目施工现场应急指挥小组，事发单位的抢险救援组、紧急疏散组、医疗救护组、后勤保障组、事故调查组、善后处理组、通讯联络组等工作小组成员，各就其位，并明确任务分工和职责，按照统一指挥、各尽其责、协同配合的原则，迅速开展救援处置工作。-当超出处置能力时，项目施工现场应急指挥小组应迅速向当地政府申

29、请支援，并与各专业抢险救援队伍密切联系和配合，在统一指挥下，共同实施救援工作。8.6应急救援流程图 事故调查组善后处理组解除警戒现场处理应急增援应急结束应急恢复通讯联络组后勤保障组紧急疏散组医疗救护组抢险救援组事态控制应急行动项目施工现场应急指挥小组副总指挥政府部门事故目击者事故发生 直接电话联系现场应急救援副总指挥 第一时间报告离事故突发地最近的项目管理人员火警电话：119急救中心：120工地最近医院：0742-25650005专科医院：0742-82203083启动预案同时拨打外部报警电话 项目应急领导小组 是 事故报告 救援动态反馈 根据事故情况， 事故处理决策项目应急办公室 由项目指派

30、现场总指挥事故上报事故升级项目以及外部援助 通知各救援组就位 否总结评审应急救援流程图8.7应急措施通讯联络：迅速通知各相关应急救援组成员，开展救援工作。根据需要向急救中心求援，说明事故地点、严重程度、联系电话，并派人到路口手持小红旗接应救援车辆。同时负责向上下传递救援最新动态。抢险救援：根据事故现场情况，在做好自我安全防护的前提下，组织义务救援人员及时排除事故区域内的危险源（若为脚手架坍塌时，应组织架子工对坍塌的架体进行拆除或拉结，防止其他架体再次倒塌；若为深基坑坍塌时，需对基坑进行必要的加固处理；若为大型设备倒塌，应对未完全倒塌的设备部件进行必要的加固处理），搜寻被埋人员，确定被埋人员位置

31、后集中力量对其进行全力抢救。及时将抢救出来的被埋人员搬运至安全区域由医疗救护组人员进行包扎或送医院救治。在抢险过程中，安排专人负责对事故区域进行监控，及时卸除边坡或架体上的荷载等，防止事故扩大。事发单位在抢险救援过程中，应避免因救援方法不当而对人员造成二次伤害，因此应注意：在接近边坡处时，不得采用机械作业，必须采用人工扒物，以免因落物对被埋人员造成二次伤害；对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者在搬运时一律用担架或平板，不得一人抬肩、一人抬腿；当设备倒塌有人员被压在设备下面时，应采取可靠措施加固伤员四周后，方可拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出；抢险中因坍塌重物，人工搬运有困难，需采用吊车调

32、运时，应注意挂钩牢固、起吊平稳。8.8医疗救护：负责进行现场临时救护，对伤者进行必要的包扎、止血。根据伤者伤情，协助120 医护人员救治伤者，并派专人随救护车前往医院协助救治。同时需保护好现场，因抢救伤员、防止事故扩大以及疏散人员等原因，需要移动现场物件的应当由事故调查组负责，做出标志，绘出现场简图（拍照或录像）并写出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证，并按规定移交有关人员处理。记录伤者的受伤部位，受伤程度等第一手资料8.9紧急疏散：维持现场秩序，在事故周围设置警戒区域，劝阻无关人员离开现场，放置其它相关事故的发生。疏通现场道路，以便救援工作的顺利展开。8.10后勤保障：调配现场救援物资，及

33、时按照应急指挥小组总指挥的安排，组织人力、物资等进行抢救工作。8.11应急结束：当遇险人员全部得救，事故现场得以控制，次生、衍生时间危害、事故隐患被消除，经项目施工现场应急指挥小组确认满足专项应急预案终止条件时，向项目部应急领导小组报告，下达应急终止指令，现场应急处置工作结束。8.12后期处理善后处置：应急结束后，项目施工现场应急小组应采取有效措施，做好各项善后处理工作，包括伤亡抚恤、补助或补偿、保险理赔等，及时清理事故现场，做好疫病防治和环境污染消除工作，及时恢复正常生产和工作秩序。恢复重建工作由事发单位负责。需要公司帮助的，由事发单位提出申请，项目有关部门根据调查评估报告和遭受损失情况，提

34、出解决建议和意见，经批准后实施。突发事件的信息发布应当及时、准确、客观、全面，由公司党政办公室统一负责，确定信息发布形式。事故事件的保险理赔，按照保险理赔有关程序和规定实施。项目施工现场应急指挥小组应如实提供相关材料，及时开展伤亡人员及财产的保险理赔工作。8.13调查与评估：应急结束后，对生产安全事故按照公司事故调查处理程序进行事故的调查与处理，对突发事件危害和应急处置工作进行全面客观的评估，并在宣布应急结束后的7 日内，向项目部应急领导小组提交书面调查报告。公司应急办公室负责向上级主管部门报告相关情况。8.14书面报告基本内容包括：事故发生及抢险救援经过；事故原因；事故造成的后果，包括伤亡人

35、员情况及经济损失等；预防事故采取的措施；应急预案效果及评估情况；应吸取的经验教训和对事故责任单位及责任人的处理情况等。项目应急办公室应当适时对年度或一个时期的突发事件进行全面评估分析，认真总结事故应急救援工作，查找不足和教训，提出预防和控制建议，进一步修订、完善应急预案。8.15 应急保障通信保障：建立完善应急通信系统，在应急工作中确保应急通信畅通。各级分工作的领导和应急办公室人员应保持24 小时电话的畅通。保证有关人员和有关单位的联系方式能够随时取得联系。应急办公室负责建立、维护、更新救援通讯联系方式及人员的变更。应急队伍保障：加强应急队伍能力建设，各单位应组建专业或兼职的应急救援队伍，定期

36、开展应急救援演练，组织职工救援与自救、互救等相关业务知识培训，增强广大员工应急意识，提高应急能力和应急队伍的素质。加强应急救援队伍的业务培训和应急演练，建立联动协调机制，做好应急资源储备。9 模板支撑架计算9.1 计算支撑高度8米梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m， 梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=2.00m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度1

37、5mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方3585mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算

38、： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.900=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.800+0.300)/0.300=2.850kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.900=1.215kN 均布荷载 q = 1.2018.360+1.202.850=25.452kN/m 集中荷载 P = 1.401.215=1.701kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩

39、I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.891kN N2=3.778kN N3=3.778kN N4=0.891kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.005mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03810001000/48600=0.782N/mm2 面板的

40、抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32123.0/(2900.00018.000)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.778/0.900=4.198kN/m 最大

41、弯矩 M = 0.1ql2=0.14.200.90 最大剪力 Q=0.60.9004.198=2.267kN 最大支座力 N=1.10.9004.198=4.156kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.340106/42145.8=8.07N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

42、 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32267/(23585)=1.143N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大变形 v =0.6772.592900.04/(1009500.001791198.0)=0.677mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图

43、支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.032mm 最大支座力 Qmax=8.938kN 抗弯计算强度 f=0.233106/4248.0=54.80N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时

44、，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.94kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.94kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.0888.000=0.840kN N = 8.938+0.840=9.778kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径

45、 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1

46、631.7002.00=3.954m =3954/16.0=246.829 =0.121 =9778/(0.121397)=203.351N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=2.000+20.300=2.600m =2600/16.0=162.297 =0.268 =9778/(0.268397)=91.735N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.010(2.000

47、+20.300)=3.054m =3054/16.0=190.639 =0.199 =9778/(0.199397)=123.645N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.

48、039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123

49、 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042

50、 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全92 计算支撑高度8米板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=2.00

51、m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方3585mm，间距250mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取2.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.900+0

52、.3000.900=2.981kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(

53、kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.981+1.404.050)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05810001000/48600=1.189N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.981+1.44.050)0.250=1.387kN 截面抗剪强度计算值 T=31387.0/(2900.00018.000)=0.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql

54、4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.9812504/(1006000437400)=0.030mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1

55、.125kN/m 静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.075=0.994kN/m 活荷载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.575+0.994)0.900=2.312kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.312/0.900=2.569kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.570.90 最大剪力 Q=0.60.9002.569=1.387kN 最大支座力 N=1.10.9002.569=2.543kN 木方的截面力学参数为 本

56、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.208106/42145.8=4.94N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31387/(23585)=0.699N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要

57、求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.828kN/m 最大变形 v =0.6770.828900.04/(1009500.001791198.0)=0.216mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax

58、=0.702mm 最大支座力 Qmax=10.090kN 抗弯计算强度 f=0.833106/4248.0=196.07N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.09kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、

59、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.0888.000=0.700kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 3.383kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+

60、2.000)0.9000.900=3.645kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.16kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式

61、规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7002.00=3.954m =3954/16.0=246.829 =0.121 =9162/(0.121397)=190.545N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=2.000+20.300=2.600m =2600/16.0=162

62、.297 =0.268 =9162/(0.268397)=85.959N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.010(2.000+20.300)=3.054m =3054/16.0=190.639 =0.199 =9162/(0.199397)=115.859N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。93 计算支撑高度10.48米梁模板扣

63、件钢管高支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.5m， 梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=2.00m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方3585mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按

64、照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.700+0.300)/0.300=2.550kN/m

65、(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.900=1.215kN 均布荷载 q = 1.2016.065+1.202.550=22.338kN/m 集中荷载 P = 1.401.215=1.701kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静

66、荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.766kN N2=3.435kN N3=3.435kN N4=0.766kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.005mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/48600=0.720N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31967.0/(2900.00018.000)=0.182N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.

67、40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.435/0.900=3.817kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.820.90 最大剪力 Q=0.60.9003.817=2.061kN 最大支座力 N=1.10.9003.817=3.779kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

68、W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.309106/42145.8=7.34N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32061/(23585)=1.039N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变

69、形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.275kN/m 最大变形 v =0.6772.275900.04/(1009500.001791198.0)=0.594mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.028m

70、m 最大支座力 Qmax=8.053kN 抗弯计算强度 f=0.208106/4248.0=48.97N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.05kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用

71、双扣件! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.05kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.08810.480=1.101kN N = 8.053+1.101=9.154kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；

72、l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7002.00=3.954m =3954/16.0=246.829 =0.121 =9154/(0.121397)=190.361N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=2.000+20.300

73、=2.600m =2600/16.0=162.297 =0.268 =9154/(0.268397)=85.875N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.020(2.000+20.300)=3.084m =3084/16.0=192.527 =0.195 =9154/(0.195397)=117.987N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全

74、隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.0

75、92 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.0

76、30 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件

77、式钢管模板高支撑架设计和使用安全94 计算支撑高度10.48米板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.5m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=2.00m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方3585mm，间距250mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm

78、2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取2.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.900+0.3000.900=2.981kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00

79、1.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.981+1.404.050)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05810001000/48600=1.189N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满

80、足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.981+1.44.050)0.250=1.387kN 截面抗剪强度计算值 T=31387.0/(2900.00018.000)=0.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.9812504/(1006000437400)=0.030mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照

81、均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m 静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.075=0.994kN/m 活荷载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.575+0.994)0.900=2.312k

82、N 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.312/0.900=2.569kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.570.90 最大剪力 Q=0.60.9002.569=1.387kN 最大支座力 N=1.10.9002.569=2.543kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.2

83、08106/42145.8=4.94N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31387/(23585)=0.699N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.828kN/m 最大变形 v =0.6770.828900.04/(1009500.001791198.0)=0.216mm 木方的最大挠度小于

84、900.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.702mm 最大支座力 Qmax=10.090kN 抗弯计算强度 f=0.833106/4248.0=196.07N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/1

85、50与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.09kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.08810.480=0.917kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的

86、自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 3.600kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9

87、.42kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端

88、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7002.00=3.954m =3954/16.0=246.829 =0.121 =9423/(0.121397)=195.962N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=2.000+20.300=2.600m =2600/16.0=162.297 =0.268 =9423/(0.268397)=88.402N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.020(2.000+20.300)=3.084m =3084/16.0=192.527 =0.195 =9423/(0.195397)=121.459N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。10 附图10.1 楼层结构平面图10.2 楼层排架平面布置图10.3 楼层排架剖面图