世纪大道景观整治安置房工程基础石方爆破防护篷施工方案（18页）.doc

1、工程概况：xx市世纪大道（xx段）景观整治安置房工程；属于框剪结构; 地下1F、局部2F，地上25F，局部1F、2F、22F，建筑高度：76.5m；标准层层高：3m ；总建筑面积:75070。21；总工期:660天；xx市世纪大道(xx段）景观整治安置房及地下室工程位于xx市世纪大道xx社区旧城改造中的xx社区，地块世纪大道以西，xx路以东，嘉华路以北.交通方便，紧邻城市中心区，区位优势明显。地势高差大，地形复杂。 因2012年3月13日下午在项目部会议室由xx公安局主持召开了“xx市世纪大道（xx段）景观整治安置房爆破工程现场评审会”.与会专家经过现场勘查，质询和讨论，形成专家意见中防飞石措

2、施设计只绘出图,应给出文字说明，且考虑周边环境复杂,应在与世纪大道之间增设防护架篷和布设渔网。特编制此方案。第一章 基础石方爆破设防护架篷搭设钢管落地脚手架计算书 扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011)、建筑结构荷载规范（GB 50009-2011）、钢结构设计规范(GB 500172003）等编制。一、参数信息:1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 6米；搭设尺寸为：立杆的纵距为2。0米，立杆的横距为1。05米,大小横杆的步距为1。8米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用

3、的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；竖向间距 4.5 米,水平间距6 米,采用扣件连接；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值：2。000 kN/m2；脚手架用途：爆破作业安全防护；3.风荷载参数本工程地处福建省xx市，基本风压为0.7kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00,风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）：0。1394；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；脚手

4、板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2)：0.033；脚手板铺设总层数:2；单立杆脚手板铺设层数:0;5.地基参数地基土类型：素填土;地基承载力标准值(kpa）：160.00；立杆基础底面面积（m2）:0.25；地基承载力调整系数：0.50.二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）第5。2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算：大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m

5、；脚手板的自重标准值：P2=0。31。05/（2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21。05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值： q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值： q2=1。40.7=0.98 kN/m; 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1max=0.080.1661.52+0。100。981.52 =0.25 kN。m；支座最大弯距计算公式如下： 支

6、座最大弯距为 M2max= 0。100。1661。520.1170。981。52 =0.295 kN。m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0。25106,0.295106）/4490=65.702 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 65。702 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中: 静荷载标准值： q1= P1+P2=0。033+0。105=0.138 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0。7 kN/m;最大挠度计算值为：V= 0.677

7、0.13815004/（1002。06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm;大横杆的最大挠度 1。793 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求!三、小横杆的计算:根据JGJ1302001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。31.051。5/

8、(2+1）=0。158 kN；活荷载标准值：Q=21.051。5/（2+1） =1.050 kN；集中荷载的设计值： P=1.2（0.05+0。158)+1.4 1。05 = 1。719 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1。20。0331.052/8 = 0.006 kN。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = 1。7191。05/3 = 0.602 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.607 kN.m；最大应力计算值 = M /

9、 W = 0。607106/4490=135。22 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =135.22 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0331.52/2=0。0

10、5 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0。0331.05/2=0。017 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。31.051.5/2=0。236 kN；活荷载标准值： Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值： R=1.2(0.05+0.017+0。236)+1.41。575=2.569 kN;R 8。00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN），为0.1394 NG1 = 0.1394+(1.502/2)0。03

11、3/1.50（25.0020.00) = 0.863； NGL1 = 0。1394+0.033+（1.502/2)0。033/1.5020.00 = 4。120；（2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0。3 NG2= 0.301.5（1。05+0。3）/2 = 0 kN; NGL2= 0。341.5(1。05+0。3）/2 = 1.215 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0。1501。5/2 = 0 kN; NGL3 = 0.1541。5/2 = 0.45 kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包

12、括安全网(kN/m2）;0。005 NG4 = 0.0051.5(25-20） = 0.038 kN； NGL4 = 0.0051。525 = 0。188 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 0。901 kN; NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 6。836 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照公式计算 ： 其中 Wo - 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2

13、001)的规定采用： Wo = 0。45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用: Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数:取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4511。13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 1。2NGL+1.4NQ= 1.26.836+ 1。43。15= 12.613 kN; Nd = 1。2NG+1.4NQ= 1.20。901+ 1.43.15= 5。491 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0

14、.851。4NQ = 1.26。836+ 0.851.43.15= 11。952 kN； Nd = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1。20。901+ 0.851.43.15= 4.83 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40。3561。5 1。52/10 = 0。143 kN.m；六、立杆的稳定性计算： 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性.1。 20.00米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 5.491 kN;计算立杆的截面回转半径 ：i =

15、 1.59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 ：k = 1。155 ；当验算杆件长细比时,取块1。0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1。7 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 :l0 = 2。945 m;长细比 Lo/i = 185 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.209 ；立杆净截面面积 ： A = 4。24 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2; = 5491/(0。209424）=61。966 N/mm2；立杆稳定性计算 = 61.9

16、66 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 :N = 4.830 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： = 1。7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m；长细比： L0/i = 185 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.209立杆净截面面积 : A = 4。24 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩

17、) :W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 4829。7/(0。209424）+142958。419/4490 = 86。341 N/mm2；立杆稳定性计算 = 86。341 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 20。00米以下立杆稳定性计算.不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 6。307 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 :k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1。0；计算长度系数参照扣件式规范

18、表得 ： = 1.7 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2。945 m；长细比 Lo/i = 185 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0。209 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2； = 6307/（0。209424)=71。168 N/mm2;立杆稳定性计算 = 71.168 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：

19、N =5。976 kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1。59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： = 1.7 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m;长细比： L0/i = 185 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。209立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 5975.85/(0.209424）+142958.41

20、9/4490 = 99。275 N/mm2；立杆稳定性计算 = 99。275 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 80 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 0。5 ; 立杆基础底面的平均压力:p = N/A =21。965 kpa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 5。491 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=21.965 fg=80

21、 kpa 。地基承载力满足要求!第二章 基础石方爆破设防护架篷搭设安全技术措施一.脚手架的检查与验收1、验收或日常检查的内容,应按施工组织设计中有关规定脚手架部分的图纸、说明和各项有关规定进行，一般至少应检查以下一些项目。脚手架的基础和排水设施;脚手架的步高;立柱的纵、横间距，立柱的接头位置，立柱的竖直度；大、小横杆的标高、水平度，小横杆交叉位置;脚手架的固定；安全栏杆的高度与道数；剪刀撑的位置、距离、角度和搭接；隔离设施和外包安全网;绑扎的紧固程度;连接的位置、数量和牢固程度;脚手架开口处的加固；操作工人的技术等级和试件等；2、验收方法：操作者应在脚手架分段搭设完成后进行自检，再经安全员、搭

22、设者、使用者共同检查验收,经验收合格后办妥脚手架验收手续,在脚手架醒目处挂上脚手架验收的合格标牌，方可投入使用。3、脚手架验收合格的标牌上应注明脚手架验收合格的范围(长度、宽度和步数）、验收者、搭设者的验收日期，还要写明此部分脚手架的保养者。6、钢管脚手架 构配件的检查与验收 新钢管的检查应符合下列规定:A. 应有产品合格证；E. 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB 22887）的有关规定,质量应符合本规范3.1。1的规定;F. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；G. 钢管外径、壁厚、端面等地偏差，应分别符合本

23、规范表的规定；H. 钢管必须涂有防锈漆。 旧钢管的检查应符合下列规定：E. 表面锈蚀深度应符合本规范表8。1.5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；F. 钢管弯曲变形影符合本规范表8。1.5序号4的规定。 扣件的验收应符合下列规定：C. 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和从产品合格证.当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831-2006）的规定抽样检测；F. 扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换;G. 新、旧扣件均

24、应进行防锈处理。 构配件的偏差应符合表8。1。5的规定。 脚手架检查与验收 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：A. 基础完工后及脚手架搭设前；B. 作业层上施加荷载前；C. 达到设计高度后;D. 遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后;E. 停用超过一个月后。 进行脚手架检查、验收应根据下列技术文件：A. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）的规定;B. 施工组织设计及变更文件;C. 手技术交底文件。 脚手架使用中，应定期检查下列项目：B. 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等地构造是否符合要求;E. 地基基础是否积水，底座是否松动,立杆是否悬空；F

25、. 扣件螺栓是否松动；G. 安全防护措施是否符合要求； 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合表8.2。4的规定。 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行.抽样检查数目与质量判定标准，应按表8.2。5的规定确定.不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。项次检查项目安装扣件数量(个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150

26、15128028150050112001201320058132032501235710表4。2。5 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准二.脚手架的保养1、脚手架验收合格后，必须进行日常保养与定期全面检查和整修，才能保证其安全使用,因此必须重视脚手架的保养和整修。2、为了做好脚手架的保养和整修工作,对脚手架必须设置专职的保养工，负责每日常检查、保养和定期的检查与整修，日常的检查和保养必须每日进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次，如遇强风或雷雨季节应增加检查次数，在每次强风，雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。3、脚手架保养的内容主要为:检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，排水是否畅通，有无

27、积水，脚手架底部有无堆放杂物.检查脚手架的整体和局部的垂直偏差,特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度,如发现垂直度有异常现象,应及时加固和消除隐患。检查脚手架板有否松动、悬挑,如用竹榀作脚手板，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动、如因装饰施工需要移动连接件时，应通知保养工,由保养工搬动，并按规定在邻近位置补足连接。要对外包安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固、能正常发挥安全作用，如果有损坏者要及时调换，如有松动应及时紧固。脚手架在井架处，底层出入口处，应对该部位进行重点

28、检查，使这些部位始终符合安全规定。检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正，此外，还要逐日清除竹榀上的垃圾.4、脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。三.脚手架拆除1、脚手架在使用完毕后就应立即拆除。在拆除前要做好以下工作：完成外墙装饰面（墙面饰面、门窗及墙面其他装饰)的最后整修和清洁工作，其质量已符合规定要求，并经验收。对脚手架进行安全检查,确认脚手架不存在严重隐患，方可拆除。对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查,监护人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底，交底的内容包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备

29、的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法的用语,拆除的安全措施和警戒区域,如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容，交底要有记录，双方均应在交底书签字。外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，方可开始拆除外脚手架，决不允许下部在脚手架上做外墙面的整修清洁工作，上面就进行脚手架拆除，更不允许下部做外饰面和上部拆除脚手架同时进行.2、上述一些工作经检查符合要求后,并确认建筑施工再也不需用脚手架时就可进行脚手架的拆除，脚手架的拆除应从上到下，水平方向一步拆完再拆下一步.在拆除脚手架时，应先清除竹片上的垃圾杂物.清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容

30、器内由井架向下运送，能用扫帚集中要集中入容器运下，无法清扫的，可从脚手架内侧向下倾倒。 3、随着脚手架的向下拆除，及时做好清洁和保护工作。对脚手架的连接处饰面的修补应与脚手架的拆除同步进行,饰面修补经检查认定合格，并做好清洁和保护工作后,方可继续向下拆除脚手架.4、脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，即后搭设的先拆除，先搭设的后拆除，一般脚手架的拆除顺序是:安全网栏杆、挡脚杆剪刀撑铺榀铺榀横杆与大横杆小横杆顶杆立杆。5、拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除,不可两步或两步以上同时拆除，分段拆除时，高差不应大于两步，如高差大于两步时应按脚手架开口进行加固处理，脚手架与建筑物结构的连接

31、应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除；剪刀撑的拆除，应先拆中间绑扎处，再拆两端绑扎处,由中间人员往下递或送至垂直运输设备处。6、拆下的脚手架材料应及时清理，将合格的、需要整修后可重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放，对合格件应及进进行保养，保养后送仓库保管，准备今后使用.四。安全要求1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）-1985考核的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定进行检查验收，合格后方准使用。3、脚手架的安全检查与维护，应按规范规定进行。安全网应按照有关规定

32、搭设或拆除。4、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆以及连墙件。5、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施.6、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。7、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。8、在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守.9、工地临时用电线路的架设及钢管脚手架接地、避雷措施等，英按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 462005）的有关规定执行。10、搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

33、11、拆除外脚手架时操作人员要遵守高处作业要求，佩戴安全防护器具、穿防滑鞋。12、拆除脚手架时要特别加强出入口处的管理，拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员特别注意外，还应在出入口处设置明显停用标志和围栏，此装置必须内外双面都要设置。13、每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对四周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理,确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患.14、当有五级及五级以上大风和雾、雨、雪天气时,应立即停止脚手架搭设和拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施,并应扫除积雪。15、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水。