110KV变电站高支模板施工方案（66页）.doc

1、XXXX110KV变电站工程（高支模板）施工方案目录一、工程概况1二、编制依据2三、施工流程2四、施工部署2（一)、施工准备2（二）、安装质量要求4（三)、验收7（四）、模板拆除7五、安全施工技术措施8(一）、构配件及其使用的安全技术措施8（二）、支架搭设的安全技术措施8（三）、支架拆除的安全技术措施9六、模板支撑设计计算10（一）屋面(120厚)模板及支架计算10（二)梁（350900)模板及支架计算18（三）梁(300700)模板及支架计算37七、附图57(一）110KV配电装置室立杆布置图57（二）110KV配电装置室立杆布置纵剖面图58（三）110KV配电装置室立杆布置横剖面图59（四

2、）主变室、主变散热器室立杆布置图60（五）主变室、主变散热器室立杆布置横剖面图61（六）主变散热器室立杆布置纵剖面图62（七）主变室立杆布置纵剖面图63一、工程概况XX110kVXX变电站配电装置楼为框架结构，混凝土等级C30，地上二层,地下一层。工程首层部分模板支撑为高支模，高支模部分主要集中在主变室（搭设高度10m）、主变散热器室（搭设高度14m)及110KV配电装置室（搭设高度10m）.在5.0米、10。0米（主变散热器室)米处设置结构连梁，工程柱断面尺寸为500600及600600，变电装置室屋面三根主梁断面尺寸为350*900，主变室、主变散热器北侧一边梁梁断面尺寸为300700，其

3、梁断面尺寸均为250500(250*500梁按照建筑一般梁支设，不作计算);屋面板厚均为120mm。针对该部位结构支模情况，特编制高支模部分施工方案，作为指导施工的依据。二、编制依据序号名称编号1XX110KVXX变设计图纸2建筑结构荷载规范GB50009-20123建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ13020114建筑施工安全检查标准JGJ59-20115建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20016混凝土结构工程施工规范GB50666-20117建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088建筑施工手册第四版9危险性较大分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号三、施工

4、流程 定位放线支架安装模板制作柱钢筋钢筋绑扎验收模板安装、固定验收墙柱浇筑混凝土梁板模板安装梁板钢筋绑扎验收浇筑梁板混凝土混凝土养护、成活拆模及表面处理四、施工部署（一）、施工准备1、技术准备a、技术部门做好图纸会审工作,并按设计回复意见对相关部位、人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通,及时处理。b、召开项目现场技术交底会议，主模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理范围，使其施工前作好充分准备。c、对劳务作业队伍进行施工前的安全、质量技术交底和安全生产、文明施工教育及管理宣传。2、劳动力准备分包队伍选用具备建筑业劳务企业资质的成建制模板工程劳务作业分包队伍，具体负责全部模板分项

5、工程的制作与安装，并督促劳务企业配备相应的技术、质量、安全管理人员,拟投入木工技术工人25人，架子工10人，普工10人。3、材料准备a、钢管：本工程采用符合现行国家标准的Q235普通钢管的要求，其质量应符合GB-T700标准中规定。钢管规格采用外径48mm，壁厚现场实际均值3。0mm左右，为安全起见,计算时取2.7mm.搭设前检查钢材，表面平直光滑,不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管,钢管上严禁打孔.用于立杆、水平横杆的钢管长度为4。56m。所采用的钢管必须规格统一。b、扣件:采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合GB15831标准的规定,采购的扣件应有生产许可证、测试报告和产品质量合格

6、证，新、旧扣件均应进行防锈处理。所采用的扣件（直角扣件、对接扣件、旋转扣件等)用扭力矩抽样检测达65N.m时不得发生破坏,应能灵活转动。旋转扣件的两旋转面间隙应少于1mm,扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必须规格统一。c、方木、底模的材料应符合现行国家标准木结构工程施工质量验收标准（GB50206)的有关规定.模板支架中其他辅助材料的质量应符合相关规定。d、可调托撑螺杆外径不得小于36mm,直径与螺距应符合现行国家标准，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm；可调托撑受压承

7、载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。e、项目部材料员、施工员须对满堂支撑架将使用的钢管、扣件材料质量按规定组织检查、验收，对不符合要求的钢管、扣件不得使用.（二）、安装质量要求1、一般要求a、模板安装后满足足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。b、模板表面清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复的,严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固与严密。c、模板构造简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求.2、模板安装质量控制措施a、及时组织模板工程安装施工安全

8、技术交底。 b、在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。c、模板的立杆横纵向间距按模板支撑设计方案进行布置，严禁随意增大立杆间距.d、用钢管和扣件搭设支架支承梁板模时,扣件拧紧，且对梁板底扣件螺栓的扭力矩全数检查是否符合规定，所有梁板底均为双扣件,后增扣件与原扣件顶紧.e、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑时必须由模板支撑搭设班组专人看模,每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。f、支撑系统搭设安全完毕，项目经理或项目技术负责人组织有关人员进行验收,合格后方能进行钢筋安装.验收中提出的整改意见，认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，

9、确保支撑系统处在安全、有效状态。g、模板支设实行“三检制”，对于模板成型过程中的要点要真实记录，自检后报施工员检验，然后报质检部门检验，填写预检记录表格、质量评定表格和验收单，并向现场监理报验.若某个环节出现质量问题,视性质轻重及时查处上一环节并由上一环节承担责任,同时由上一环节负责人负责改正问题.2、楼板模板支架安装构造要求a、模板支架基础要求高支模板支架座落在-0。05m层地下室顶板上,底层模板支架在上部结构未达到设计强度前保留，并采取加固措施：周边按两步两跨设置连墙件，与已有结构连接牢固,确保有效地承担上部荷载。支架底垫20050木枋。 b、模板支撑采用钢管满堂支撑架，立杆纵横向间距严格

10、控制，按照立杆平面布置图施工，底层步距1600mm,顶层步距根据立面图布置控制，分别为1400 mm（配电装置室、主变室），1300 mm（主变散热器室）。立杆承重采用可调托撑，插入立杆内的长度不得小于150mm。顶层水平杆中心线至支撑点的长度220mm。在立柱底距(楼）面垫板200mm高处，沿纵横水平方按纵上横下设置扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.每跨每步纵横向设置水平杆，双向拉通，与立杆连牢.在主梁与次梁交界处，在主梁部位加设立杆支撑,支撑立杆及构造同主梁。c、普通型剪刀撑的构造符合下列规定：竖向剪刀撑：在架体外侧周边

11、及内部纵、横向每5m8m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为5m8m。剪刀撑斜杆与地面倾角在45度左右.剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，并应用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；水平剪刀撑：满堂模板支架底部扫地杆设置层和竖向剪刀撑顶部交点平面必须设置连续水平剪刀撑，在中部再设置一至二层连续水平剪刀撑（水平剪刀撑间距5m8m），具体布于垂直剪刀撑与水平杆的交接处,剪刀撑宽度同垂直剪刀撑.剪刀撑搭接接长同垂直剪刀撑。d、立杆接长禁止搭接，应采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的

12、对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。e、水平杆接长应采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。f、满堂模板支架在搭设过程中，应与已浇筑的框架柱，每二步采用钢管抱柱方式连接，确保满堂模板支撑架的整体稳定性.(三）、验收对高大模板支撑系统

13、的验收,应由项目经理组织，主管工长、质量员、安全员、技术负责人等应现场验收,对立杆间距、步距、扣件拧紧力矩等必须实测实量,对垫板、扫地杆、剪刀撑、立杆的接长方式等必须严格按照有关要求检查，对不符合方案要求、不符合标准规范的立即责令整改。只有当各项问题全部整改完毕，符合方案及规范的要求，邀请相关专家进行论证，参照专家论证的要求进行整改,符合要求后报现场监理批准后方可浇筑混凝土。模板支架验收后应形成记录.（四)、模板拆除1、一般要求a、梁板底面模板及支撑系统拆除时,其砼强度应达到设计强度的100。b、模板拆除时间应根据同条件养护试块强度值,填写拆模申请，经批准后方可拆除，模板拆除须经项目技术负责人

14、同意，并报监理批准。c、拆除模板时必须保护构件的完好，梁侧模拆除最早时间不少于36小时.d、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除高差不应大于二步.设有连墙件的模板支架,连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连墙件全部拆除或数步拆除后再拆除支架.拆模应按顺序拆除，先拆侧模，后拆底模；按先支后拆,后支先拆进行,并及时清理材料，材料归堆整齐。2、模板拆除质量控制措施a、严禁用重物撞击模板，拆模时不得硬撬，注意钢管或撬棍不得划伤砼表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。吊装模板时，要缓慢移动位置，避免剧烈撞击。b、已拆除模板及其支架的结构,严禁堆放过量建筑材料。当施工荷载大于

15、使用荷载时,必须进行核算，并加设临时支撑.五、安全施工技术措施(一）、构配件及其使用的安全技术措施a、扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65 Nm。对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。b、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。c、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用,禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（二）、支架搭设的安全技术措施a、模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036)考核合格的专业架子工.上岗人员应定期体检，上岗人员应体检合格。b、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防

16、滑鞋.c、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载.脚手架不得与模板支架相连。d、在模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。e、在模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。f、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业.雨后上架作业应有防滑措施。g、在混凝土浇注过程中，应派专人观测模板体系的工作状况态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业,情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施,并进行加固处理。h、在混凝土浇注过程中，应均匀振捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置.i、工地临时用电线路的架

17、设应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46）的有关规定执行。j、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。k、模板支架搭拆时，应在地面周边应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（三）、支架拆除的安全技术措施a、拆架前，全面检查待拆支架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准,进行技术交底后才准工作。b、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。c、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方,以防坠落。d、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方

18、可离开.e、每天拆架下班时，不得留下隐患部位。f、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。g、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下;拆下的钢管要绑扎牢固，以点起吊，严禁从高空抛掷. 六、模板支撑设计计算本工程高支模部分搭设，支模架立杆的纵横间距，在主变室、主变散热器室最大为横距900 mm，纵距930 mm;在110KV配电装置室最大纵横距为900mm.步距主要为1600mm，主变室、110KV配电装置室顶步为1400mm，主变散热器室顶步为1300 mm。在计算时，根据现场支模架布置的情况，板模及板次楞、主楞支架，取最纵横距、最大高度的板计算，即取主变散热器室顶

19、板计算；立杆受力采取高跨受力计算；梁分两种主规格350*900和300700计算。具体见如下计算内容部分：（一）屋面（120厚）模板及支架计算一)、参数1.模板支架参数横向间距或排距(m）:0.9；纵距(m）:0。93；步距(m):1。60；顶步 （m）:1.30立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):a为0.22米；模板支架搭设高度（m）:14.0m；钢管(mm）:482。7(为安全见，钢管均按482。7计算取值，以下同）则有： A=3.1445。32。7=384mm2 I=3.14(484-42.64）/64=98864mm4 W=3。14（483-42。64/48）/32=4119 mm3

20、I=16。04 mmS0=A/216=19216=3072 mm3扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力: 8KN;板底主次楞：4595方木，间距次楞300，主楞间距900；2。荷载参数模板自重标准值:G1k=0。30 kN/m2（计算主楞时取G1k=0。50 kN/m2);混凝土自重标准值：G2k=24。00 kN/m3；钢筋自重标准值:G3k=1。10 kN/m3；支撑架立杆每米结构自重标准值查表A.0。3：gk=0.1534KN/m（按3。6厚钢管架计算安全性更大)。施工均布荷载标准值：Q1k=2.5kN/m2;(计算主楞时取Q1k=1.5kN/m2；计算立杆时取Q1k=1。0kN/m2）

21、4.材料参数面板采用覆面木胶合板,厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2)：6000；面板抗弯强度设计值（N/mm2）：15；板底支撑采用方木；木方弹性模量E（N/mm2)：10000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）:15；木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1。5；木方的间隔距离(mm)：310；二)、模板面板计算:面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1000152/6 = 37500 mm3；I = 1000153/12 = 281250 mm4;模板面板的按照三跨连续梁计算。 1、荷载计算(1）静

22、荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：q1 = （24+1。1）0.12*11+0.301 = 3.312kN/m=3.312N/mm；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN）：q2 = 2。51= 2。5 kN/m；2、强度计算最大弯矩为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算按三跨连续梁计算： 其中：q=1。23.312+1.42。5= 7。474kN/m最大弯矩M=0.17.4740。312= 0。072 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 72000/37500 = 1。92N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.92N

23、/ mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/ mm2，满足要求!3、挠度计算 挠度计算简图挠度计算公式为 其中q = 3.312kN/m面板最大挠度计算值= 0.6773.3123104/（10060001920000）=0。018mm; 面板最大允许挠度 =310/ 250=1。24 mm；面板的最大挠度计算值 0.018mm 小于面板的最大允许挠度 1。24 mm,满足要求！三）、模板支撑次楞方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=459595/6 = 67688 mm3；I=45953/12 = 3215156mm4；S0=4547。522.5=48094

24、 mm3； 方木楞计算简图(一)方木楞计算简图（二）1。荷载的计算：(1）钢筋混凝土板自重:g1= （24+1。1)0.120。31 = 0.934kN/m;（2)模板的自重线荷载:g2= 0.300.31 = 0。093 kN/m ;（3）活荷载为施工荷载标准值：均布荷载：q1 = 2.50。31 = 0。775 kN/m 或集中荷载p1=2.5KN（见JGJ162-2008 4。1.2条1）;2。方木抗弯强度验算:均布静荷载： g = 1.2（0.934 + 0。093） = 1。232 kN/m;均布活荷载: q = 1。40。775=1.085 kN/m 或集中荷载 p = 1。42.

25、5=3。5kN;最大弯距 M1 = pl/4 + gl2/8 = 3。50.9 /4 + 1.2320.92/8 = 0.912 kN.m; M2 =（g+q） l2/8=(1.232+1.085） 0。92/8=0.235kN.m；取：Mmax =0.912 kN。m最大支座反力 N = P/2 + ql/2 = 3.5/2 + 1。2320。9/2 = 2。304kN ；方木的弯曲应力值 = M / w = 0.912106/67688 = 13。474N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=15.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 13.474 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 15

26、。0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: V = ql/2 + P/2=2。304kN ；截面抗剪强度： =230448094/3215156/45=0。766 N/mm2方木抗剪强度设计值 T = 1.5 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0。766 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求！4.方木挠度验算:静荷载标准值 q = g1 + g2 = 0。934+0。093+0.775=1。802 kN/m;方木最大挠度计算值 = 51.8029004 /（384100003215156) = 0.479 mm；方木最大允许挠度值 =

27、 900/250=3。6 mm；方木的最大挠度计算值 0.479mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.6 mm,满足要求！四）、（主楞4595方木立放)计算:主楞按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；1。荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载:g1= (24+1。1)0.120.31 = 0.934 kN/m；（2）模板的自重线荷载:g2= 0.500。31 = 0。155 kN/m ；（3)活荷载为施工荷载标准值：q1 = 1。50。31 = 0。465 kN/m集中荷载设计值：P=1.2（0。934+0。155）0.9+1。40.4650。9=1.762KN2。抗弯强度计算：最大弯矩 Mm

28、ax =0。267 1.7620。93= 0。438kN。m ；最大剪力 Vmax = 1.2671。762=2。232 KN ；主楞最大应力 = M/W=0。438106/67688=6。47 N/mm2 ；主楞计算最大应力计算值6。47 N/mm2 小于 主楞抗弯强度设计值 15 N/mm2，满足要求!3. 挠度验算：静载标准值g=(0.934+0.155）0.9=0.98KN=1.883gl3/100EI=1。8839809303/(100100003215156)=0。462mm主楞的最大挠度为 0。462 mm 小于930/250=3.72mm，满足要求！截面抗剪强度: =22324

29、8094/3215156/45=0。742 N/mm2木楞抗剪强度为1.5 N/mm2，所以抗剪强度满足要求五）、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：1.静荷载标准值：（1）钢管支架的自重(kN)：NG1 = 0.153414= 2.148 kN;（2）模板的自重（kN）：NG2 = 0。50。930.9 = 0.419 kN； （3)钢筋混凝土楼板自重(kN）:NG3 = 25。10.120.930。9 = 2.521 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。088kN；2.活荷载为施工荷载标准值.经计算得到，活荷载标准值 NQ = 10.930.9 =0。83

30、7kN；3。不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.277 kN；4、组合风荷载时，因支撑架无遮挡,挡风系数很小，经计算风荷载标准值仅为Wk=0。034KN/m2，因此不考虑风荷载作用。六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 8。053 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm) ： i=16。04 mm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 384mm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3）：W=4121 mm3

31、； - 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 （m）；L0按下列表达式计算的结果取最大值:顶部立杆端：L0=k1（h+2a)=1。2171.659（1.3+20.22）=3。513m 非顶部立杆端:L0=k2h=1。2171。8661.6=3。6333m (K、由JGJ130-2011附录C查得) 式中h立杆步矩(m）；a模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度(m)；k-计算长度附加系数；-考虑支架整体稳定因素的单杆计算长度系数计算立杆的允许长细比L=2*h=1。8661.6=2.986（m)L/i =

32、2986/ 16。04=186.16=210所以立杆的步距满足允许长细比要求。立杆稳定性计算取计算长度Lo =3。633m;Lo/i = 3633/ 16。04 = 226.5 ;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.142 ；钢管立杆应力计算值 ；=7277/（0.142384） = 133.45N/mm2；钢管立杆的应力计算值 = 133.45 N/mm2 小于钢管抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!(二）梁(350900）模板及支架计算一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）：0。35；梁截面高度 D（m)：0.90（含板）混凝

33、土板厚度（mm):120。00;立杆梁跨度方向间距 （m）：0。9；梁两侧立柱间距(m）:0.9m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。22；立杆步距h(m）：1.60;立杆顶部步距h(m)： 1。40m;梁支撑架搭设高度H（m）： 10.0m；2.荷载参数模板自重(kN/m2）：0。50；钢筋自重（kN/m3)：1。50；施工均布荷载标准值（kN/ m2）:2。5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/ m2）： (计算见侧压力计算书）振捣混凝土荷载标准值(kN/ m2）：2.03。材料参数木方：弹性模量E（N/mm2）:10000。0;抗弯强度设计值fm（N/mm2）：15。0；抗剪强度设计

34、值fv(N/ mm2）:1。5；面板类型:胶合面板；面板弹性模量E(N/ mm2）：6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/ mm2）：15.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm):45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：3根立放；横向钢管小梁间距取270mm；面板厚度（mm)：15.0；5。梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞根数:4根,间距210；穿梁螺栓水平间距(mm）：900；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距梁下口的距离为：150mm,500mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12;主楞龙骨材料:钢管482.7mm；主楞合并根数：2;次楞龙骨材料

35、：木楞，宽度45mm,高度95mm；二)、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24 kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,取8h； T - 混凝土的入模温度，取10； V - 混凝土的浇筑速度，取0。5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。1m； 1- 外加剂影响修正系数,取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150.根据以上两个公式计算的新浇

36、筑混凝土对模板的最大侧压力F; =0。22*2481。21。15*=41.218 kN/m2 =240.9=21。6 kN/m2取较小值21.6 kN/m2作为本工程计算荷载。三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。考虑次楞的放置位置，面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨宽210。 面板计算简图(单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中, - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N。mm)； W - 面板的净

37、截面抵抗矩取一米宽度计算： W =1001。51.5/6=37。 5cm3； f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2);按以下公式计算面板跨中弯矩（为计算方便，统一按最大压应计算）： 其中 ，q 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。2121.6=25。92kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.412=2。8kN/m;q = q1+q2 = 25.92+2。84 = 28.76 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 210mm；面板的最大弯距 M= 0.128.762102 = 126832N。mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 12683

38、2/ 37500=3。382N/mm2;面板的抗弯强度设计值： f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3。382N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2,满足要求！2。挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值; l计算跨度（内楞间距): l = 270mm; E-面板材质的弹性模量： E = 6000N/mm2； I面板的截面惯性矩: I = 1001.51。51。5/12=28。125cm4；面板的最大挠度计算值： = 0。67721。62104/（1006000281250） = 0.168 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =210/250

39、= 0。84mm;面板的最大挠度计算值 =0。168mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次龙骨采用1根木楞,截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 459521/6 = 67688mm3；I = 459531/12 = 3215156mm4；S0=4547。522。5=48094 mm3;内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下： 其中, - 内楞弯曲应力计算值（N/mm2)； M 内楞的最大弯距（N.mm）；

40、 W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，最大的线荷载位于下口第二根次楞上:q = 1.2240。6450。21+1.420.21=1。23.251+0。588=4.489kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距）： l = 900mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.4899002= 363609N。mm; 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =363609/67688 = 5。732 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 5。732 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度

41、设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）、内楞抗剪强度计算：V表中系数ql=0.6*4.489*0.9=2。424KN =2424*48094/3215156/45=0.806 N/mm2木楞抗剪强度为1。5 N/mm2，所以抗剪强度满足要求（3）.内楞的挠度验算 其中 E 枋材材质的弹性模量：10000N/mm2; q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =240.6450.21= 3。251N/mm； l-计算跨度（外楞间距):l = 900mm； I枋材的截面惯性矩：I = 3215156mm4；内楞的最大挠度计算值： = 0.6773。2519004/(100100003215

42、156） = 0。449 mm；内楞的最大容许挠度值: = 900/250=3。6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.449mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =3.6mm,满足要求!2.外楞计算外楞承受内楞传递的集中力，外楞为超静定结构,为计算方便，暂不考虑梁底及梁顶测向约束的作用,侧向力完全由对拉螺栓承受，侧向受力就简化为两边悬挑简支梁.则有P1=1.2*0。877*24*（0。023+0.105）0.9+1.4*2（0.023+0。105）0.9 =1.22.425+1.40。230=3。232KN P2=1。20。66724*0.210.9+1。4*20。21*0.9 =1。23。026+

43、1.4*0。378=4。16KN P3=1.2*0。45724*0.21*0。9+1.4*2*0。210。9 =1。2*2.073+1.4*0。378=3。017KN P4=1。2*0。247*24*（0。105+0。112)0.9+1。4*2*0。212*0。9 =1.2*1。158+1。4*0.382=1。924KN R1=(P10.477+P20。267+P3*0.057P40。153)/0.35=7.23KN R2=P1+P2+P3+P4-R1=3.232+4.16+3.017+1。924-7.23=5。103KNMR1=-P10。127=-3.2320.127=0.41KNMMP2=

44、-P1*0。21+R10.083=-3。2320。21+7.23*0.083=-0.079KNMMP3=P10.42-P20。21+R10.293=-0。113KNMMR2=P10。477-P2*0。267-P3*0.057+R10。35=-0。294KNMMP4=-P10.63P20。42-P30。21+R10.503+R2*0.153 =0。0005KNMVP1右=-P1=-3.232KNVR1右=-P1+R1=3。232+7.23=3。998KNVP2右=P1-P2+R1=3。232-4.16+7.23=-0。162KNVP3右=-P1-P2P3+R1=3.232-4。16-3.017+

45、7。23=-3。179KNVR2右=- P1-P2-P3+R1+R2=3.232-4.16-3.017+7。23+5.103=1.924KN本工程中，外龙骨采用两根竖向钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管482。7mm；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.122=8.24cm3;外钢楞截面惯性矩 I =9。892= 19.78cm4;面积距S0=3072*2=6144 mm4（1).外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N。mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（N/mm2）。经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

46、= 2.94105/8.24103 = 35.68 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =35。68N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!（2)外楞抗剪强度计算 = 3998*6144/197800/10.8=11。50N/mm2Q235钢材抗剪强度为105 N/mm2，所以抗剪强度满足要求(3)。外楞的挠度验算不计梁上下口顶撑受力图根据连续梁计算，外楞受力较为复杂,梁上下口侧压力实际有顶撑扣件平衡，即P1、P4由顶撑平衡，图中变形最大部位位于跨中,为计算简单，本工程取中跨三联跨的中跨,按简支梁集中力计算,根据实

47、际的受力比较,计算结果大于实际的变形值（此处不详述）。根据结构静电计算公式，在集中荷载作用下，在下图示作用下的变形计算公式为=3.026*83*（3*35024832）/24/206000/197800=0。00009mm外楞的最大容许挠度值： = 350/250=1.4mm；外楞取最大荷截，计算挠度计算值 =0。00009mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;查表得： 穿梁螺栓的直径： 12 mm; 穿梁

48、螺栓有效直径： 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =R1 =7.23 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7。23kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN,满足要求！六）梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板

49、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别取一米宽计算为： W = 10001515/6 = 3。75104mm3; I = 1000151515/12 = 2.81105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN。m）; l-计算跨度（梁底支撑间距)： l =150.00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1。2(24.00+1.50）0.91=27。54kN/m;模板结构自重荷载：q2：1。20。301=0。36kN/m；振捣混凝土时产生的荷载

50、设计值:q3: 1。42.001=2.8kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.54+0。36+2.8=30。7kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12530。70。152=0.086kN.m； =0。086106/3.75104=2.29N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.29 N/ mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=15N/ mm2,满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中,q作用在模板上的压力线荷载： q =（(24.0+1。50)0.9+0。30）1= 23.25KN/m;

51、 l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E面板的弹性模量: E = 6000。0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150。00/250 = 0。600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52123.251504/（10060002。81105）=0.036mm；面板的最大挠度计算值: =0。036mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足要求！七)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自

52、重荷载。1。荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m）:q1 = （24+1.5）0。90。15=3.44 kN/m； (2)模板的自重线荷载（kN/m)：q2 = 0.50。15=0.075 kN/m； （3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m):经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0。675 kN/m;2。方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23。515=4。218kN/m；活荷载设计值 P = 1。40.675=0.945 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4595

53、95/6 = 67688 mm3； I=45959595/12 = 3215156 mm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值 q = 4。218+0.945=5。163 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15。1630.30。3= 0.046 kN。m；最大应力 = M / W = 0。046106/67688 =0。68 N/mm2；抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；方木的最大应力计算值 0。68 N/ mm2 小于 方木抗弯强度设计值 15 N/mm2，满足要求！方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： V=0.

54、6 ql=0。65.163*0.3=0.929KN截面抗剪抗剪应力计算 = 929*48094/3215156/45=0。309 N/mm2 方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/ mm2;方木的受剪应力计算值 0.309 N/ mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。5N/ mm2，满足要求！方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： 方木最大挠度计算值 = 0.6773。5153004 /（100100003215156）=0。006mm；方木的最大允许挠度 =300/250=1.2 mm;方木的最大挠度计算值 = 0.006 mm 小于 方木的最大允

55、许挠度 =1。2 mm，满足要求！（八）、小横梁计算（由于立杆间横梁间距等于小横梁跨度,所以在小横梁满足要求的情况下不再计算）：梁底小横梁受力简化为简支梁中的均布力则有：l=900， b=350， a=275 q=1。2(0.924。5*0。3+0。5*5*0。3)+1。42*0.3=1。27。365+0。84=9.678 kN/m； =9。678*0。35*0。9*（20.35/0。9)/8=0。614KNM =614000/4119=149。065 N/mm2；小横梁计算应力 =149.065 N/ mm2 小于钢管的抗压强度设计值 f=205N/ mm2，满足要求！钢管抗剪验算：最大剪力

56、的计算公式如下： V=9.678*0。35/2=1。694KN截面抗剪抗剪应力计算 = 1694*3072/98864/5.4=9。748 N/mm2 钢管的抗剪强度设计值 = 105 N/ mm2,所以抗剪满足要求。小横梁挠度验算： =7.365*3509003(8-4*3502/9002+3503/9003)/384/206000/98864=1。791mm小横担最大允许挠度 =900/250=3.6 mm,所以小横担挠度满足要求.（九）梁侧立杆受力计算：1.静荷载标准值:(1）钢管支架的自重(kN):NG1 = 0。153410= 1.534 kN；(2)板底梁部位模板的自重（kN）:N

57、G2 = 0。50.90。9 = 0.405 kN；（3)梁侧模自重(kN）:NG2”=0。5*0.780。9=0。351 kN； （4）钢筋混凝土自重(kN)：NG3 = 25。50.90。90。12+ 25。50。1750。780.9=5.61kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =7.9kN;2。活荷载为施工荷载标准值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。00。90.9 = 1.62kN;立杆上口荷载乘分项系数为1.2(0.405+0.351+5。61)+1.4*1。62=9.9078KN所以立杆上口横杆需增加一抗滑扣件。3.不组合风荷载时,立杆的轴向压力

58、设计值计算N = 1。2NG + 1。4NQ = 11。748kN；立杆的稳定性计算公式： 其中 N 立杆的轴心压力设计值,11.748KN - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ： i=16。04 mm； A - 立杆净截面面积（cm2):A = 384mm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩）(cm3)：W=4121 mm3； - 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2; L0- 计算长度 (m);L0按下列表达式计算的结果取最大值：顶部立杆端：L0=k1（h+2a）=

59、1。1851。6(1。4+20.22)=3。489m 非顶部立杆端：L0=k2h=1.1851。8661.6=3.538m （K、由JGJ130-2011附录C查得) 式中h立杆步矩（m)；a-模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度（m）；k计算长度附加系数；-考虑支架整体稳定因素的单杆计算长度系数计算立杆的允许长细比L=2h=1。8661。6=2。986（m)L/i = 2986/ 16.04=186。16=210所以立杆的步距满足允许长细比要求。立杆稳定性计算取计算长度Lo =3。538m；Lo/i = 3538/ 16。04 = 220。6 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴

60、心受压立杆的稳定系数= 0.149 ；钢管立杆应力计算值 ;=11748/（0。149384） = 205.33N/mm2；钢管立杆的应力计算值 = 205。33 N/mm2 略大于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，为保证安全,梁底在立杆中间附加一根立杆，满足要求!（此处不再计算）（三）梁(300700)模板及支架计算一）、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m)：0。30；梁截面高度 D(m）：0.70（含板)混凝土板厚度(mm)：120。00;立杆梁跨度方向间距La（m):0.9；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。22;立杆步距h（m）:1。60；立

61、杆顶部步距h（m）: 1。3m;梁支撑架搭设高度H(m）：14m；梁两侧立柱间距(m)：0.93m；采用的钢管类型为482.7mm；扣件连接方式：单扣件，扣件抗滑承载力：8.00KN；2。荷载参数模板自重（kN/m2）:0.50；钢筋自重（kN/m3):1。50;施工均布荷载标准值(kN/ m2)：2。5;新浇混凝土侧压力标准值（kN/ m2）： (计算见侧压力计算书）振捣混凝土荷载标准值（kN/ m2）:2.03.材料参数木方：弹性模量E（N/mm2)：10000.0;抗弯强度设计值fm(N/mm2）：15.0；抗剪强度设计值fv（N/ mm2）：1.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(

62、N/ mm2）：6000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/ mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm)：45.0;梁底方木截面高度h（mm）：95。0;梁底方木根数(根）：3；梁底横向钢管小横担根数：单根，纵向间距450mm;面板厚度(mm)：15。0；5。梁侧模板参数主楞间距（mm)：900；次楞根数:3;穿梁螺栓水平间距（mm)：900;穿梁螺栓竖向根数：1；穿梁螺栓竖向距梁下口的距离为:218mm；穿梁螺栓直径（mm）：M12；主楞龙骨材料：钢管482.7mm；主楞合并根数:2；次楞：木楞，宽度45mm,高度95mm；木楞立于侧模上。二）、梁模板荷载标准值计算1。梁侧

63、模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24 kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,取8h; T - 混凝土的入模温度，取10； V - 混凝土的浇筑速度，取0。5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。1m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； =0。22*2481。2*1。15=4

64、1.218 kN/m2 =24*0.7=16。8 kN/m2取较小值16.8 kN/m2作为本工程计算荷载。三)、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨)的根数为3根。考虑次楞的放置位置,面板按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算，跨宽230. 面板计算简图1.强度计算跨中弯矩计算公式如下： 其中， - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2); M - 面板的最大弯距（N。mm）; W - 面板的净截面抵抗矩取一米宽度计算: W =1001。51。5/6=37. 5cm3; f

65、- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩(为计算方便,统一按最大压应计算）： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。2116。8=20.16kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.412=2。8kN/m；q = q1+q2 = 20.16+2.84 = 23 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 230mm;面板的最大弯距 M= 0.125232302 =152088N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 152088/ 37500=4.06N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2

66、；面板的受弯应力计算值 =4.06N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q作用在模板上的侧压力线荷载标准值; l-计算跨度（内楞间距）： l = 230mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2; I面板的截面惯性矩： I = 1001.51.51.5/12=28。125cm4；面板的最大挠度计算值: = 0。52116.82304/（1006000281250) = 0.145 mm;面板的最大容许挠度值： = l/250 =230/250 = 0.92mm；面板的最大挠度计算值 =0。145mm 小于 面板的最大容许挠度值 =

67、0.92mm，满足要求！四)、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次龙骨采用木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459521/6 = 67688mm3;I = 459531/12 = 3215156mm4；S0=4547.522.5=48094 mm3;内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下： 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2）； M - 内楞的最大弯距（N。mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨

68、中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载：q = 1.216.80.23+1.420。23=5。281kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距）： l = 900mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.2819002= 427761N。mm； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =427761/67688 = 6。32 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 6。32N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2,满足要求！（2)、内楞抗剪强度计算：V表中系数ql=0。6*5。281*0。9=2。852KN =285248094/3215156

69、/45=0。948N/mm2木楞抗剪强度为1.5 N/mm2，所以抗剪强度满足要求（3）。内楞的挠度验算 其中 E 枋材材质的弹性模量：10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =16.80。23= 3。864N/mm； l-计算跨度（外楞间距）：l = 450mm； I枋材的截面惯性矩:I = 3215156mm4;内楞的最大挠度计算值： = 0.6773.8649004/（100100003215156) = 0。534 mm；内楞的最大容许挠度值： = 900/250=3.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0。534mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =3。6mm，

70、满足要求！2。外楞计算外楞承受内楞传递的集中力,属超静定结构,为计算方便，暂不考虑梁底测向约束的作用，梁侧向力基本由对拉螺栓承受,梁顶铰支受较小的平衡力，则侧向受力就简化为两边铰支一边悬挑简支梁。则有P1=1.2*0。675*24（0.025+0.115)0.9+1.4*2(0.025+0。115）*0.9 =1。2*2。04+1。4*0.252=2.8KNP2=1.2*0。445240。23*0.9+1。4*2*0.23*0.9 =1.2*2.21+1。4*0.414=3.232KNP3=1.2*0。215*240。195*0。9+1.4*2*0.195*0.9 =1。2*0.906+1.4

71、0。351=1。579KN假设P1、P2、P3全部由对拉螺栓承担，设对拉螺栓离P1的距离为X,则有：P1X=P2*（230-X)+P3*（460X) X=(3。232230+1。579*460)/（2.8+3.232+1.579)=193mm 对拉螺栓离底的距离为193+25=218 mm R1=P1+P2+P3=7。611KNMR1=P1*0.193=2。 8*0.193=0。54KNMMP2=-P10.23+R1*0。037=2.80。23+7。611*0.037=-0。362KNMMP3=-P1*0.46-P2*0。23+R1*0.267=0。001KNMVP1右=P1=-2.8KNVR

72、1右=-P1+R1=2.8+7。611=4.811KNVP2右=-P1-P2+R1=-2.8-3.232+7.611=1.579KN本工程中，外龙骨采用两根竖向钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管482。7mm；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.122=8.24cm3；外钢楞截面惯性矩 I =9.892= 19.78cm4；面积距S0=30722=6144 mm4(1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距（N。mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（N/mm2）。经计算得到，外楞的受弯应力计算值: =5.41

73、05/8。24103 = 65。53 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =65.53N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！(2）外楞抗剪强度计算 =48116144/197800/10。8=13.84N/mm2Q235钢材抗剪强度为105 N/mm2，所以抗剪强度满足要求(3）。外楞的挠度验算根据连续梁计算，外楞受力较为复杂，梁上下口侧压力实际有顶撑扣件平衡，本工程取R1与P3间主楞段，按简支梁计算变形值.计算变形值略大于实际值（此中原理暂不详述）： 计算简图 =2232*37/9/206000/197800/

74、267=0。009mm外楞的最大容许挠度值: = 267/250=1。068mm；外楞取最大荷截，计算挠度计算值 =0.009mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.068mm,满足要求!五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2）； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =R1 =7。611 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 17076/1000 = 12.9

75、2 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7。611kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六)、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的二跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别取一米宽计算为： W = 10001515/6 = 3.75104mm3; I = 1000151515/12 = 2。81105mm4；1.抗弯强度验算按以下公

76、式进行面板抗弯强度验算： 其中, - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）； M 计算的最大弯矩 （kN。m)； l-计算跨度（梁底支撑间距): l =128。00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1.2(24。00+1。50)0。701=21。42kN/m；模板结构自重荷载：q2:1。20。301=0。36kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.42。001=2.8kN/m；q = q1 + q2 + q3=21.42+0.36+2.8=24.58kN/m； 计算简图跨中弯矩计算公式如下： Mmax = 0.1252

77、4.580。1282=0。05kN.m； =0。05106/3.75104=1。33N/mm2；梁底模面板计算应力 =1。33 N/ mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=15N/ mm2，满足要求!2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24。0+1.50)0.7+0.30）1= 18.15KN/m; l-计算跨度(梁底支撑间距）： l =128。00mm； E-面板的弹性模量： E = 6000。0N/mm2;面板的最大允许挠度值: =128/250 = 0。512mm；面板

78、的最大挠度计算值: = 0。52118.151284/(10060002。81105)=0.015mm；面板的最大挠度计算值： =0.015mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 128 / 250 = 0。512mm,满足要求！七)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = （24+1.5）0。700。128=2。285 kN/m； （2）模板的自重线荷载(kN/m）：q2 = 0。

79、50。128=0。064 kN/m； （3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到,活荷载标准值 P1= （2。5+2）0。128=0.576 kN/m;2。方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1。22。349=2。819kN/m；活荷载设计值 P = 1。40。576=0.806 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算. 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=459595/6 = 67688 mm3； I=45959595/12 = 3215156 mm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式

80、如下:线荷载设计值 q = 2。819+0.806=3。625 kN/m;最大弯距 M =0.1ql2= 0.13。6250.450。45= 0。073 kN.m;最大应力 = M / W = 0.073106/67688 = 1。078 N/mm2；抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；方木的最大应力计算值 1。078 N/ mm2 小于 方木抗弯强度设计值 15 N/mm2，满足要求！方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： V=0。6 ql=0。63.625*0。45=0.979KN截面抗剪抗剪应力计算 = 979*48094/3215156/45=0。325 N/mm2 方木抗剪强度设计

81、值 = 1.5 N/ mm2；方木的受剪应力计算值 0.325 N/ mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5N/ mm2,满足要求！方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下： 方木最大挠度计算值 = 0.6772。3494504 /(100100003215156)=0。02mm；方木的最大允许挠度 =450/250=1.8 mm；方木的最大挠度计算值 = 0。02 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1。8 mm,满足要求！八）、小横梁计算：梁底小横梁受力简化为简支梁中的均布力则有：l=930， b=300， a=315 q=1.2（0.7025。5

82、*0.45+0。3*50.45)+1。4*4.5*0。45=1.28。708+2.835=13。285kN/m； =13.285*0.30.93(20。3/0。93）/8=0。777KNM =777000/4119=188。64 N/mm2；小横梁计算应力 =188。64 N/ mm2 小于钢管的抗压强度设计值 f=205N/ mm2，满足要求！钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： V=13.2850。3/2=1.993KN截面抗剪抗剪应力计算 = 19933072/98864/5.4=11.468 N/mm2 钢管的抗剪强度设计值 = 105 N/ mm2,所以抗剪满足要求.小横梁挠度验算

83、： =8.708300*9303(843002/9302+3003/9303)/384/206000/98864=2。047mm小横担最大允许挠度 =930/250=3.72 mm，所以小横梁挠度满足要求。九）梁侧立杆受力计算：1.静荷载标准值：(1)钢管支架的自重(kN)：NG1 = 0。153414= 2。148 kN;(2）板底梁部位模板的自重(kN）：NG2 = 0。50.930.9 = 0。419 kN;(3）梁侧模自重（kN）：NG2=0。50。58*0.9=0.261 kN; (4)钢筋混凝土自重(kN)：NG3 = 25.50.90.930。12+ 25。50.150。580。

84、9=4.558kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.386kN;2.活荷载为施工荷载标准值.经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00。90。93 = 1。674kN;立杆上口荷载乘分项系数为1.2（0。419+0。261+4。558）+1.4*1。674=8。6298KN所以立杆上口横杆需增加一抗滑扣件。3.不组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1。4NQ = 11。207 kN；立杆的稳定性计算公式： 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,11.05KN - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立

85、杆的截面回转半径（cm） ： i=16.04 mm； A - 立杆净截面面积（cm2）：A = 384mm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3):W=4121 mm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m）；L0按下列表达式计算的结果取最大值：顶部立杆端：L0=k1（h+2a）=1.2171。66(1.3+20。22)=3。515m 非顶部立杆端：L0=k2h=1.2171.8671。6=3.635m （K、由JGJ1302011附录C查得) 式中h-立杆步矩（m）；a-模板支架立杆伸出顶层

86、水平杆中心线至支撑点的长度（m）；k-计算长度附加系数；考虑支架整体稳定因素的单杆计算长度系数计算立杆的允许长细比L=2h=1.8671.6=2。987(m）L/i = 2987/ 16。04=186。22=210所以立杆的步距满足允许长细比要求。立杆稳定性计算取计算长度Lo =3。635m；Lo/i = 3635/ 16。04 = 227 ;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.141 ；钢管立杆应力计算值 ；=11207/(0。141384） = 206。99N/mm2；钢管立杆的应力计算值 = 206。99 N/mm2 略大于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！为确保安全，在主梁立杆间横梁下口各增加一根顶杆。七、附图（一）110KV配电装置室立杆布置图（二）110KV配电装置室立杆布置纵剖面图（三）110KV配电装置室立杆布置横剖面图（四）主变室、主变散热器室立杆布置图（五)主变室、主变散热器室立杆布置横剖面图(六）主变散热器室立杆布置纵剖面图