综合楼大跨度模板支撑体系专项施工方案（40页）.doc

1、大跨度模板支撑体系专项施工方案目 录1.编制依据12.工程概况22.1工程概况22.2方案编制概况22.3顶板大跨度结构平面图33.施工部署及准备43.1施工部署43.2施工准备63.3模板设计制作要求74.模板的安装施工105.模板的拆除作业115.1拆模时机115.2模板拆除顺序116.质量标准126.1脚手架质量检查与验收标准126.2模板质量验收标准147.成品保护158. 安全及消防措施158.1消防措施158.2脚手架的搭设、使用和拆除技术、安全措施158.3模板工程施工安全措施189.模板计算书199.1顶板模板验算199.2梁模板设计计算书249.3楼板强度的计算331. 编制

2、依据序号名 称编号2图纸会审记录3*开发总公司综合楼施工组织设计4建筑施工手册（第四版）5混凝土结构工程施工质量及验收规范GB5020420026建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-917结构长城杯质量评审标准DBJ/T01-69-20038建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ01-26-20039北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-200210钢管脚手架、模板脚手架安全选用技术规程DB11/T538200811工程建设标准强制性条文2002年版12北京市建筑工程施工现场安全管理标准京建施20031号13*集团建筑结构施工工艺标准14建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范15建筑工

3、程模板安全技术规范GJG160-200815安全生产和文明施工法律法规与规范标准汇编北京城建集团16PKPM建筑施工危险性较大分部分项工程安全审查计算软件中国建筑科学研究院建筑工程研究所序号项 目内 容1建筑功能综合楼（地下一层为设备用房；地上112层为办公用房）2建筑特点功能齐全、立面造型美观、结构跨度大、超长结构3建筑面积总建筑面积（m2）26766.33建筑基底面积（m2）13785.57地下部分建筑面积（m2）2240地上建筑面积（m2）24526.334建筑层数地上12层地下1层5建筑层高地下部分层高地下一层（m）5.1地上部分层高首层11层（m）3.912层（m）3.8/3.9/4

4、.8/6.96建筑高度绝对标高（m）71.890室内外高差（m）2.770檐口高度（m）52.80建筑总高（m）56.47结构形式主体结构形式框架-剪力墙结构楼板结构形式钢筋混凝土现浇梁、板结构8混凝土强度等级C3012层框架柱及顶层框架梁、板2.2方案编制概况主体结构12层多功能厅及大会议室为大跨度“井”字梁结构，由于跨度较大超过18m，层高为6.9m，因此须编制大跨度模板支撑体系专项安全施工方案。 主体12层514轴/AH轴、2025轴/AH轴范围内均为“井”字梁结构，AH轴之间跨距为19.10m，514轴跨距为33.80m，2025轴跨距为19.00m；边梁截面尺寸为3501500mm，

5、“井”字梁截面尺寸为3001300mm，楼板厚度为110mm。2.2.3大跨度端部框架柱最大截面尺寸为1000600mm，其他框架柱截面尺寸700700mm；框架柱及梁板混凝土强度等级为C30。2.2.4流水段划分12层顶层共划分为三个施工流水段，以后浇带为施工流水段的划分区域，更有效实施流水作业。2.3顶板大跨度结构平面图多功能厅大会议室2. 施工部署及准备3.1施工部署为方便运输和施工模板加工场设在施工现场，指派专业施工队伍负责模板加工、满堂红脚手架的搭设，在加工场加工完成后的“井”字梁模板根据施工进度和实际情况吊运到作业面，搭设“井”字梁满堂红脚手架的立杆必须与下一层立杆在同一铅锤线上，

6、以满足施工荷载均匀下传。3.1.2混凝土浇筑部署要求在混凝土浇筑时，大跨度“井”字梁部分采用从中间向四周浇筑的施工方法，以避免半跨荷载对支撑体系造成不利影响。混凝土浇筑选择清晨天明后开始，浇筑方量为270m3，两台地泵同时作业，考虑泵管改移及混凝土罐车到场等时间，预计浇筑时间为8小时。在浇筑施工过程中，满堂红脚手架体底部应有专人时时检查其井字梁是否有异常，发现下沉、松动和变形等情况时，及时停止混凝土浇筑，上报项目管理人员进行加固。3.1.3建立大跨度模板工程管理组织机构，如图所示：3.1.4项目经理部技术人员依据图纸及施工规范要求进行模板尺寸放样、工程量计算，由总工程师严格审查料单，并审核签字

7、后方可施工。3.2施工准备技术准备根据施工图纸，集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板施工准备工作，尤其是各节点部位的模板制作与安装流程。正式施工前应对外施队作业人员进行详细交底。材料准备施工前，制定出模板材料计划（包括多层板、方木、钢钉、脱模剂、租赁钢管、扣件等）。各种材料进场具体数量及时间见下表：序号名称规格数量进场形象进度1多层板厚12mm4000m2 8层顶板拆除后由卸料平台运至施工作业面，8层在梁中及顶板跨中部位有效回顶。2方木50mm100mm70m3100mm100mm30m33钢管6m300根1.5m600根4碗扣架1.8m15001.5m45001.15m横撑8400

8、5扣件十字4000个旋转500个对接150个6可调上托0.7m2000个3.2.3劳动力准备大跨度井字梁模板梁高度大、数量多、梁与梁节点复杂，施工耗时较多，冬期施工投入大。为保证施工进度，在采取改进施工工艺、集中劳动力投入量，在冬期来临初期阶段，将12层大跨度“井”字梁结构施工完毕，计划使用木工60人，各流水段需用劳动力人数按照其工程量进行分配。3.3模板设计制作要求3.3.1顶板、框架梁模板尺寸本工程顶层楼板板厚度为110mm，“井”字梁截面尺寸为3001300mm，边梁截面尺寸为3501500mm。3.3.2.1模板选型顶板模板采用12厚多层板，4090mm方木次龙骨间距200mm，959

9、5mm方木主龙骨间距1200mm。3.3.2.2支撑体系顶板支撑系统采用满堂红碗扣式脚手架，立杆上加设U托，立杆间距1200mm，横杆间距1200mm，其中最上一道横杆距离可调托撑顶不得大于900mm，要求立杆为对接连接，不得搭接。由于顶层顶板板处层高大于4m，风荷载的作用会产生一定影响，在向风面立杆出现拉力，即产生架体倾覆。为保证架体有足够的防倾覆能力，满堂红碗扣式模板支架两端与中间每隔4排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；满堂红须与周边框架柱以及剪力墙可靠拉顶，以提高支撑体系的稳定性及抵抗风荷载的能力，满足超高架体整体承载能力及

10、稳定要求。为保证模板平整度，要求方木主次龙骨上下两面刨平。多层板拼缝处，必须有方木龙骨，不允许悬挑，以防多层板下沉，造成混凝土面错台。在顶板与墙体交接的阴角处采用4090mm方木，其贴近墙体混凝土、顶板混凝土的两侧刨光，并加贴海绵条。多层板之间拼缝采用硬拼缝的方法，不采用粘贴海绵条的方法，对缝隙过大处局部粘贴。梁与柱及墙交接处，采用多层板预留梁口形式支立模板。井字梁按整体跨度的南北向考虑，在跨中以跨度的2起拱（起拱高度40mm）。倾斜方向主龙骨与U托间加设29角木楔子，与主龙骨固定，采用70mm长铁钉，三角形固定，以保证主龙骨与U托间的稳定。由于“井”字梁除顶板厚度后，仍有近1.2m高，因此须

11、在底部向上1/3处加设2排16穿墙螺杆固定梁体侧模，以此控制梁内截面尺寸。为增强框架梁模板支撑体系整体稳定性，采用双立杆梁底支撑的方法。梁侧梆用1.5m钢管增设斜向支撑，以增强梁的稳定性。井字梁梁模板支模示意图如下所示：顶板、梁满堂红架支撑体系及大跨度剪刀撑支设见下列图：4.模板的安装施工4.1工艺流程搭设支撑体系安装主龙骨检查主龙骨标高安装次龙骨铺多层板、固定多层板检查验收4.2搭设顶板模板满堂红碗扣架支撑体系，碗扣架立杆为间距1200mm，梁底增设双钢管支撑，柱距1200mm。以满足承载力需要。搭设架子同时粗略调整U托高度。4.3井字梁模板制作：根据柱头的标高线支设梁底模板，在立杆上依次安

12、放可调顶托、龙骨，铺设梁底模时拉十字线，通过调整可调顶托来校正梁底标高。待梁钢筋绑扎完毕后，现场加工梁侧模，将多层板板按加工尺寸进行剪切，用铁钉将面板与4090mm方木龙骨钉牢，钉头必须在一条直线上。梁模安装遵循侧模包底模的原则。侧模安装前在底模侧边粘贴海绵条，待梁侧模板安装就位后进行固定。4.4顶板模板安装：从梁边开始第一步250mm，其余1200mm一步立杆。拉杆间距1200mm。支撑时上下层立杆必须圆心对准并且铺设4090mm500mm垫木，垫木朝向统一。支撑搭设完毕后，安装顶托，顶托的外漏丝扣长度不得超过300mm。由于多功能厅及大会议室层高大于4m，顶板搭设满堂红碗扣架，满堂红碗扣式

13、支架两端与中间每隔4排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。安装主、次龙骨：铺设95mm95mm方木作为主龙骨，次龙骨采用4090mm木方，铺设前必须经过压刨处理。次龙骨立向架设，架设时由两端向中间铺设，第一道方木紧贴梁边，其他间距200mm一道。次龙骨必须错开搭接。铺设顶板模板：采用硬拼法进行顶板模板的安装，相邻两块多层板板长边必须拼在次龙骨上，并分别用铁钉钉牢。调整模板标高：根据柱子上的建筑500mm线，拉十字线，调整可调顶托校正顶板标高。4.5多层板接缝大于1.5mm的缝隙，用胶泥将缝隙抹平，以免漏浆。4.6清理模内杂物，将清扫口

14、安装、固定。5.模板的拆除作业5.1拆模时机梁、板模板拆除时要以同条件试块抗压强度试验报告为准，并应符合混凝土结构工程施工质量验收规范，GB50204-2002中的底模板拆除时对混凝土的强度要求，填写拆模申请，经项目总工审批后方可拆除。本工程梁板跨度大于8m，当混凝土强度达到100%时，方可拆除顶板、梁模板及其碗扣架支撑。5.2模板拆除顺序梁、板模板拆除：梁侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。顶板模板拆除时，应根据混凝土的强度填写拆模申请，要以顶板混凝土同条件抗压强度试验报告作为依据，经技术主管核实后，下达拆模通知单，否则不许拆模。拆除顺序为先装后拆，后装先拆，

15、先拆除承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部位的模板及支架。在拆除模板工程中，不应该对楼层形成冲击力，如果发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构安全和质量问题时，应该立刻停止拆模，并经过处理认证后才能继续拆模。6.质量标准6.1脚手架质量检查与验收标准构配件检查与验收.1新钢管检查应符合下列规定：1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验报告；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合下表规定：表1 构配件允许偏差表项次项 目允许偏差检查方法1焊接钢管尺寸（mm）外径48壁厚3.5（mm）-0.5-0.5游标卡

16、尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m305）钢管必须涂有防锈漆；.2旧钢管检查应符合下列规定：1）表面锈蚀深度应符合表-1构配件允许偏差中序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。2）钢管弯曲变形应符合表-1构配件允许偏差序号4的规定。.3扣件的验收应符合下列规定：1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。

17、当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测；2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3）新、旧扣件均应进行防锈处理。满堂红脚手架检查与验收6.1.2.1脚手架使用中，检查下列项目：1）杆件的设置和连接，支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3）扣件螺栓是否松动；4）安全防护措施是否符合要求；5）是否超载；6.2模板质量验收标准保证项目模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支撑部分要有足够的支撑面积。基本项目模板接缝要严密，不得漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净

18、并涂隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接茬处。允许偏差项目项目允许偏差（mm）检查方法梁轴线位移3尺量检查底模上表面标高3用水准仪或拉线尺量梁截面尺寸3尺量检查层高垂直度各层32m靠尺检查表面平整度2用靠尺和塞尺检查预埋管、预留孔中心线位移2拉线和尺量检查插筋中心线位移5尺量外露长度+10、07.成品保护7.1吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其它硬物；模板吊运就位时要平衡、准确，不得兜挂钢筋。7.2模板拆除遵循先支后拆、后支先拆的原则。7.3模板拆除困难时，可使用撬棍从模板底部加方木作为支点撬动，严禁以新成型的结构为支点撬拆模板。7.4拆模时按程序进行，禁用大锤敲击或橇棍硬橇，以免

19、损伤混凝土表面和棱角。8. 安全及消防措施8.1消防措施方木及木材堆放区必须设在距消火栓较近的地方。木模及木材除按规定码放整齐外，垛与垛之间必须设900mm以上宽度的消防通道，并备有足够的消防器材，设专职人员负责现场消防安全作业。木料、多层板堆放区及木工棚严禁吸烟及明火作业。当必须明火作业时，必须有消防员开具的用火证，有专人看护。木料堆放场地应远离易燃物品，且道路畅通，提高自救能力。安排专人负责消防及场容的管理工作，对消放器材要定期检查。施工现场严禁吸烟，违者罚款。8.2脚手架的搭设、使用和拆除技术、安全措施8.2.1人员要求8.2.1.1满堂红脚手架搭设人员必须经过特种作业人员安全技术考核管

20、理规则考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格方可上岗。8.2.1.2搭设脚手架施工人员必须佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋等安全防护用具，衣着要灵便，派专人统一协调指挥搭设（拆除）作业。8.2.2安全技术要求8.2.2.1搭设阶段：(1) 脚手架构配件必须保证质量合格，安全网要有抗重物冲击试验报告，且具有阻然性能，方准选用。(2) 碗扣架钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的钢扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。(3) 在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆、配件。(4) 脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序

21、进行：按施工方案放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。搭设应按定位依次固定，拆除顺序相反。校正立杆垂直之后再予以固定。脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm，以防止杆件滑脱。(5) 脚手架搭设按阶段进行质量检查，发现问题及时校正。8.2.2.2支设模板使用阶段(1) 脚手架搭设完毕后，经验收合格后，方准使用。(2) 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件和连接紧固件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应补强措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。(3) 施工人员在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全保护，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏

22、杆上等不安全处休息。(4) 搭设完满堂红脚手架后，在梁底挂30006000mm大眼安全网，以保证施工人员在高跨上作业的安全，安全网上有多余的方木或多层板及时进行清理，并且不得放其他杂物。(5) 每班施工人员上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。8.2.2.3拆除阶段拆除脚手架时，必须设置围挡和警戒标志，并派安全员旁站监督，严禁一切非操作人员入内。由于满堂红碗扣脚手架体支设较高，拆除过程中应注意安全事项：(1) 拆除模板

23、要按工序进行，拆模遵循先上后下的原则，严禁上下交叉作业，拆除模板时，先拆非承重部分，后拆承重部分。(2) 拆除模板前应经工程技术人员及监理单位的拆模申请，技术总工程师及总监理工程师签字同意后方可进行拆除作业。拆模时应按顺序分段进行。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。收工前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下来的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。(3) 拆模时不得硬撬模板接缝处，以防损坏成形混凝土。拆除的多层板、龙骨及碗扣架要码放整齐，并注意不要集中堆料。(4) 模板拆除时设专人指挥，严禁非作业人员进入作业段，拆除大面积底模板时，设临时支撑，以防止大面积模板毁落砸伤人。分段拆除时，相邻

24、两段的安全高差不得大于2步。8.3模板工程施工安全措施8.3.1施工现场所有木工施工人员，严禁不戴安全帽进入现场。8.3.2严禁高空作业不带安全带，严禁在施工区域内追逐打闹，酒后上岗。8.3.3各种木工架子在搭设拆除时应有安全技术交底，搭设时经安全生产部门验收方可使用，拆除时必须经生产安全部门批准后方可拆除。8.3.4随时注意塔吊大钩的运行方向，尽量避开运行线路下方和大臂下方作业，认真听信号指挥。注意脚下部位的障碍物，要求多工种配合协调一致，模板、方木、钢管轻吊轻放。拆除后的碗扣架架体及木料、多层板进入卸料平台时应注意的安全措施：.1碗扣架堆放在卸料平台上，必须码放整齐，材料下必须垫9595m

25、m方木,以便穿钢丝绳进行吊装。.2严格按照卸料平台限重标识进行码放，禁止超重、超高码放周转材料。.3卸料平台内方木码放整齐，两端保持长度一致，方木中不得混杂散料如顶托、钢筋等杂物。如有零星短方木或顶托等材料必须使用吊装斗进行吊装；.4起吊碗扣架、钢管、方木和多层板等材料时，必须使用卡环式吊钩，升降吊钩要平稳，避免紧急制动和冲击。8.3.6遇四级以上大风天气时停止高空作业，雨、霜后要清理干净工作面，以防滑倒。8.3.7模板起吊前应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固。8.3.8指挥、拆除和挂钩人员必须站在安全可靠的地方操作。8.3.9为保证施工荷载均匀传递，支设满堂红脚手架时，须将各层

26、碗扣架立杆搭设在同一铅垂线上。9.模板计算书9.1顶板模板验算本工程顶板模使用12mm厚的多层板，拼接采用硬拼缝。由于购进方木须过刨后使用，尺寸不足，因此主龙骨均按9595mm方木，间距1200mm，次龙骨均按4090mm，间距200mm。支撑体系根据层高采用1.8m、1.5m的碗扣架子管，立杆纵横间距不大于1200mm。顶板模板计算9.1.1.1荷载计算a. 多层板自重（多层板板容重9000N/m3，取104N/m3)1040.012=120N/m2b. 110mm现浇钢筋混凝土自重250000.11=2750N/mm2c. 4090木方自重60000.090.04/0.2=108N/mm2

27、d. 9595木方自重60000.0950.095/1.2=45N/mm2e. 施工荷载取2500N/mm29.1.1.2面板计算(1)面板设计荷载为(a+b)1.2+1.4e=(120+2750)1.2+1.42500=6944N/m2(2)计算简图：按三跨连续梁计算。取1m单元，则线荷载q=6944N/m。9.1.1.3面板截面特征W=(1/6)bh2=(1/6)1000122=2.4104mm3I=(1/12)bh3=(1/12)1000123=14.4104mm4E=8.5103N/mm fm=15.0 N/mm29.1.1.4强度验算M=0.1qL2=0.169440.202=27.

28、78Nms=M/w=27.78103/(2.4104)=1.16N/mm2fm=15.0N/mm2满足要求。.5抗剪计算可以不计算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600ql=0.60069440.200=833.28N截面抗剪强度计算值 T=3833.28/(2100012)=0.1N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT满足要求。9.1.1.6挠度验算挠度验算取荷载标准值=0.677qL4/(100EI)=0.6776.9442004/(1008.510314.4104)=0.06mmL/500=0.40满足要求。9.1.2次龙骨计算9.1.2.1设计荷载为(

29、a+b+c)1.2+1.4e=(120+2750+108)1.2+1.42500=7074N/m29.1.2.2计算简图：按三跨连续梁计算.取0.2m单元，则线荷载q=70740.2=1415N/m9.1.2.3次龙骨截面特征：W=(1/6)bh2=(1/6)40902=5.4104mm3I=(1/12)bh3=(1/12)40903=2.43106mm4E=9103N/mm，取调整系数0.85，则E=7650N/mmf=11N/mm29.1.2.4强度验算：M=0.1qL2=0.114151.22=204Nms=M/w=204103/(5.4104)=3.78N/mm2f=11N/mm2满足

30、要求。.5木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.600ql=0.60014151.2=1018.8N截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=31018.8/(24090)=0.425N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2抗剪强度验算TT木方的抗剪强度计算满足要求。9.1.2.6挠度验算：=0.677ql4/(100EI)=0.6771.41512004/(10076504.17106)=0.62mmL/500=1200/500=2.4mm满足要求。9.1.3主龙骨计算9.1.3.1设计荷载为(a+b+c+d)1.2+1.4e=(120+2750

31、+108+45)1.2+1.42500=7128N/m29.1.3.2计算简图按三跨连续梁计算(近似按均布荷载考虑)。取1.2m单元，则线荷载 q=71281.2=8554N/m.3主龙骨截面特征I=(1/12)bh3=(1/12)95953=6.79106mm4W=(1/6)bh2=(1/6)95952=14.3104mm3E=7650N/mm f=11N/mm29.1.3.4强度验算M=0.1qL2=0.185541.22=1232Nms=M/w=1232103/(12.2104)=10N/mm2f=11N/mm2满足要求。9.1.3.5挠度验算=0.677ql4/(100EI)=0.67

32、78.55412004/(10076506.79106)=2.3mmL/500=1200/500=2.4mm满足要求。由于强度、挠度值均偏大，因此须将主龙骨下顶托尽可能加密，主龙骨截面尺寸加大，保证安全。9.1.4支撑计算48(t=3.5)碗扣支撑1200mmA=4.89cm2 I=15.8cm4 fc=205N/mm2 钢管自重系数0.129KN/m单根钢管承受主龙骨传来压力为(120+2750+108+45)1.2+25001.41.21.2=10264Ns=N/A=10264/489=21N/mm2fc=205N/mm2。满足要求。支撑长细比=L0/i=1200/15.8=76N/mm2

33、(碗扣钢管每隔1200mm设横向支撑，因此计算长度L0取1200mm)查钢结构设计规范，稳定系数F=0.6s=N/(FA)=10264/(0.6x489)=35N/mm2fc=205N/mm2。不会失稳。经计算，本工程所采用的顶板模板及支撑系统符合工程要求，可安全使用。9.2梁模板设计计算书按最不利情况考虑：设计主梁截面尺寸3501500mm，支撑为碗扣脚手架，格构12001200mm，次楞4090mm，方木200mm，主楞483.5钢管，间距400mm，梁侧模采用两道16穿墙螺栓加固，螺栓间距600mm。梁底增设承重立杆。F0.22rt012V1/2F24HF：最大侧压力(KN/m2) r：

34、混凝土重力密度(计24KN/m3)V：混凝土浇筑速度(计2.5m/h) t0：初凝时间(h) t0200/（T+15） (T为混凝土浇筑温度，计20)，故t05.714hh：混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度(m)B1：外加剂修正系数；不掺取1.0；掺取1.2B2：混凝土坍落度修正系数，小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15混凝土最大侧压力为：F0.22245.7141.21.1561/266KN/m2F241.536KN/m2取F=36KN/m2荷载计算模板自重 0.50KN/m2新浇混凝土自重标准值 1.524.0=36KN/m2钢筋

35、自重 1.51.5=2.25KN/m2振捣对水平模板产生的压力标准值 2.00KN/m2新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 36KN/m2倾倒混凝土时产生的水平荷载 4.00KN/m21.2(+)+1.4=1.2(0.50+36+2.25)+1.42.0=49.30KN/m2（用于计算梁底模板龙骨弯矩、应力）+=0.50+19.20+1.20=20.90KN/m2(用于计算梁底模板龙骨挠度）1.2+1.4=1.236+1.44.0=48.80KN/m2（用于计算梁侧模板龙骨弯矩、应力）=36KN/m2（用于计算梁侧模板龙骨挠度）梁底小龙骨验算:.1小龙骨采用4cm9cm木龙骨，间距20cm；背楞

36、各项性能指标：弹性模量E=9103N/mm，取调整系数0.85，则E=7650N/mm抗弯承载力:=11N/mm2截面抵抗矩:W=bh2/6=40902/6=5.4104mm3惯性矩：I=bh3/12=40903/12=2.43106mm4计算跨度:L=0.4m，允许挠度:w=L/500=0.8按三跨连续梁计算q1=49.300.2=9.86KN/m （用于计算弯矩）q2=20.900.2=4.18KN/m （用于计算挠度）.2抗弯强度验算:Mmax=0.1q1l2=0.19.860.42=0.16KNm=Mmax/W=0.16106/（5.4104）=2.96N/mm211N/mm2满足应力

37、要求。.3小龙骨挠度验算：=0.677q2l4/100EI=0.6774.184004/（10072004.17106）=0.02mm满足挠度要求。9.2.3梁底大龙骨强度及挠度验算9.2.3.1大龙骨采用483.5钢管，间距0.4m；背楞各项性能指标：弹性模量E=2.06105N/mm2抗弯承载力:=205N/mm2截面抵抗矩:W=（D4-d4）/32D=3.14（484-414）/（3248）=5.08103mm3惯性矩：I=（D4-d4）/64=3.14（484-414）/64=12.19104mm4计算跨度:L=0.6m，允许挠度:w=L/500=1.2按简支梁集中荷载计算F1=49.

38、300.350.4003=2.30KN （用于计算弯矩）F2=20.900.350.4003=0.98KN （用于计算挠度）9.2.3.2抗弯强度验算：Mmax=F1l/2=2.300.4/2=0.46KNm=Mmax/W=0.46106/（5.08103）=90.56N/mm2满足应力要求。9.2.3.3大龙骨挠度验算：=19F2l3/384EI=190.981034003（3842.0610512.19104）=0.124mm结论：满足挠度要求。9.2.4梁底支柱验算.1采用48.5钢管脚手架；间距6001200mm；计算长度L=1200mm；允许荷载fc=205N/mm2已知:A=489

39、mm2 i=15.78mmN=49.301.200.60=35.50KN=L/i=1500/15.78=76查表:=0.6=N/A=35.50103/(0.6489)=121N/mm2允许荷载fc=205N/mm2立杆满足应力要求。.2垂直荷载计算梁底立杆以其作为最不利杆进行计算。模板自重 0.50KN/m2新浇混凝土自重标准值 1.524.0=36KN/m2钢筋自重 1.51.5=2.25KN/m2振捣对水平模板产生的压力标准值 2.00KN/m2新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 36KN/m2倾倒混凝土时产生的水平荷载 4.00KN/m2单肢立杆轴心荷载：N=1.2(+)+1.4=1.2(

40、0.50+36+2.25)+1.42.0=49.30KN/m2强度核算立杆长细比：= L/i=1500/15.78=94.94折减系数=0.6立杆承载力：N=Af=0.6489205=62753.4N=62.75KNNN合格.3风荷载计算全部支架以中心线为界，分为两部分各自分担自己的分荷载，化为节点荷载和，采用单斜杆布置。其中基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：=0.40风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：=0.62，风荷载体型系数：=1.0绗架挡风系数：=0.8(1) 上端模板风荷载标准值：(2) =0.70.620.80.4=

41、0.13888KN/(3) 转化节点风载：=1.41.20.80.14=0.19 KN/(4) 下端架体风荷载：挡风系数=（1.2+1.2）0.05/（1.21.2）=0.08标准风载风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MWMW=0.851.4Wklah2/10其中Wk风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)。经计算得，底部立杆段弯矩Mw=0.851.40.1391.201.202/10=0.03kN/m立杆的稳定性计算=4930/(0.6489)+(60000/5080)=28.6N/mm2205 N/mm2由于风荷载计算值远小于架体自重标准值，架体自身能够抵

42、御水平向风荷载。9.2.5梁侧模板计算9.2.5.1模板采用1.2cm厚木多层板，取1m单元，面板各项性能指标：W=(1/6)bh2=(1/6)1000122=2.4104mm3I=(1/12)bh3=(1/12)1000123=14.4104mm4E=8.5103N/mm fm=15.0N/mm2按连续三跨计算，模板计算跨度L=0.200m荷载:q1=(1.2+1.4)1=48.81=48.8KN/m （用于计算弯矩）q2=1=361=36KN/m （用于计算挠度）9.2.5.2抗弯强度验算:M=0.1q1l2=0.148.82002=195200Nmm=M/W=195200/（2.4104

43、）=8.13N/mm2f=15.0N/mm2满足应力要求。9.2.5.3挠度验算:=0.677q2l4/100EI=0.677362004/(100850014.4104)=0.32mm=1.5mm满足挠度要求。9.2.6梁侧水平龙骨强度验算9.2.6.1梁侧水平龙骨采用40mm90mm木龙骨；间距200mm弹性模量E=9103N/mm，取调整系数0.85，则E=7650N/mm抗弯承载力:=11N/mm2截面抵抗矩:W=bh2/6=40902/6=5.4104mm3惯性矩：I=bh3/12=40903/12=2.43106mm4计算跨度:L=0.6m，允许挠度:w=L/500=1.2按三跨连

44、续梁计算q1=48.800.200=9.76KN/m （用于计算弯矩）q2=360.200=7.2KN/m （用于计算挠度）9.2.6.2抗弯强度验算Mmax=0.1q1l2=0.19.760.62=0.35KNm=Mmax/W=0.35106/（5.4104）=6.48N/mm211N/mm29.2.6.3小龙骨挠度验算=0.677q2l4/100EI=0.6777.26004/(10076502.43106)=0.34mm=L/500=600/500=1.2mm9.2.7梁侧竖向龙骨强度验算:9.2.7.1竖向大龙骨采用2483.5钢管，间距0.6m，外加两道16穿墙螺栓加固，背楞各项性能

45、指标：弹性模量E=2.06105N/mm2抗弯承载力:=205N/mm2截面抵抗矩:W=（D4-d4）/32D=3.14（484-414）/（3248）=5.08103mm3惯性矩：I=（D4-d4）/64=3.14（484-414）/64=12.19104mm4计算跨度:L=0.6m，允许挠度:w=L/500=1.2按均布荷载计算q1=48.800.6=29.28KN/m （用于计算弯矩）q2=360.6=21.6KN/m （用于计算挠度）9.2.7.2抗弯强度验算:Mmax=0.125q1l2（1-4a2/l2）=0.12529.280.62（1-40.32/0.62）=0KNmMA=MB

46、=qa2/2=29.280.32/2=1.32KNm=Mmax/W=1.32106/（25.08103）=130N/mm2满足应力要求。9.2.7.3大龙骨挠度验算：=（5-24a2/l2）q2l2/384EI=（5-243002/6002）21.66002/（3842.06105212.19104）=410-7mm满足挠度要求。9.2.8对拉螺栓的计算RA=RB=（1+2a）q/2=（1+20.3）29.28/2=23.424计算公式NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm)：16对拉螺栓有效直径(

47、mm)：14对拉螺栓有效面积(mm2)：A=154对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：N=26.18对拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=23.424对拉螺栓强度验算满足要求。9.3楼板强度的计算计算楼板强度说明按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.40m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。图纸标注宽度范围内配筋2级钢筋，经计算，配筋率为0.75%，配筋面积As=6270mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为bh=7600mm110mm，截面有效高度h0=90mm。9.3.2计算楼板混

48、凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.40m，短边8.40.905=7.6m，楼板计算范围内摆放77排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=11.20（0.35+25.000.11）+11.200.9477/（8.407.6）+1.42.5=8.09kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=7.68.09=61.48kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.08ql2=0.0861.487.62=284.09kNm验算楼板混凝土强度的平均气温为15，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天后混凝土强度达到62.40%，C25混凝

49、土强度近似等效为C15.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.49N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/（bh0fcm）=6270300/(7600907.49)=0.37查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.301此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.30176009027.4910-6=138.79kNm结论：由于Mi=138.79Mmax=284.09所以第8天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.40m，短边8.400.

50、905=7.6m，楼板计算范围内摆放77排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为q=21.20(0.35+25.000.11)+11.200.9477/（8.407.6）+11.200.4977/（8.407.6）+1.42.5=8.54kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=7.608.54=64.9kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.08ql2=0.0864.97.62=299.91kNm验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线。得到16天后混凝土强度达到83.21%，C25混凝土强度近似等效为C

51、20.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.97N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/（bh0fcm）=6270300/(7600909.97)=0.28查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.241此层楼板所能承受的最大弯矩为：M2=sbh02fcm=0.24176009029.9710-6=147.92kNm结论：由于Mi=138.79+147.92=286.71Mmax=299.91所以第16天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。计算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.40m，短边

52、8.400.905=7.60m，楼板计算范围内摆放77排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为q=31.20(0.35+25.000.11)+11.200.9477/（8.407.6）+21.200.4977/（8.407.6）+1.42.5=8.99kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=7.68.99=68.32kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.08ql2=0.0868.327.62=351.69kNm验算楼板混凝土强度的平均气温为15，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到24天后混凝土强度达到95.37%，C25.0混凝土强度

53、近似等效为C23.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.37N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度=Asfy/（bh0fcm）=6270300/(76009011.37)=0.24查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.219此层楼板所能承受的最大弯矩为：M3=sbh02fcm=0.219760090211.3710-6=153.29kN.m结论：由于Mi=138.79+147.92+153.29=440Mmax=351.69所以第24天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑可以拆除。为保证施工安全，考虑八层顶板须用碗扣架回顶，回顶范围为梁中及顶板跨中部位。