回迁房小区脚手架工程施工方案（48页）.doc

1、XX县城北回迁房小区15#16#17楼脚手架工程施工方案编制人：审核人：审批人:目 录一、编制依据 1二、工程慨况 1三、施工部署 2四、构造要求及技术措施 2五、安全防护措施 8六、落地式扣件钢管脚手架 10七、悬挑式钢梁脚手架 11八、劳动力、材料及机具配备 14 九、质量保证 15十、安全施工措施 18十一、文明施工要求 20附录1、落地式扣件钢管脚手架计算书 22附录2、悬挑脚手架计算书 31一、编制依据序号文 件 名 称文件编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020012建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80913建筑施工安全检查标准JGJ59994建筑地基基础设计

2、规范GB 5000720025建筑结构荷载规范GB 5000920016钢结构设计规范GB 5001720037XX县城北回迁楼小区工程施工组织设计8XX县城北回迁楼小区工程施工图纸二、工程概况2。1、设计概况序号项 目内 容1工程名称XX县城北回迁房小区2工程地点3建设单位4建筑功能居民住宅5建 筑面 积总建筑面积18851.72占地面积1619.04151617#建筑面积(）建筑面积（）建筑面积（)4561。797235.957053。98地下地上地下地上地下地上751.743810。051130。36105.651130.35923.686楼号1516#17#层数地下均为二层地上均为十一

3、层7结构形式框架剪力墙结构80。00标高1516#17#512。8m512.9m512.9m9建筑高度34.5m33.9m33。9m2.2、脚手架工程概况 地下两层与地上四层采用落地式双排扣件钢管脚手架,到五层时脚手架采用工字钢悬挑式外脚手架.在搭设脚手架之前需要对脚手架的承载情况进行验算,满足要求时才可进行脚手架搭设。且为了确保施工安全,切实做好文明施工，美化环境，减少灰尘外扬，做出相应的防护措施。三、施工部署 3。1、安全防护领导小组 安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到 “杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在5以内” 安全生产目标的必然保障,也是我项目部创建“

4、安全文明工地”的根本要求。3.2、设计总体思路 结合本工程结构形式、实际施工特点,脚手架施工及使用划分为三个阶段: 地下室外墙施工阶段：依据基坑工作面情况决定使用双排脚手架，脚手架立杆距离结构墙面至少50cm，以确保在该阶段后施工地下室外墙防水.地上4层结构施工阶段双排脚手架，地上511层结构施工阶段：采用16#工字钢梁悬挑架，悬挑架挑梁从五层挑出,挑梁间距2000mm,悬挑架内立杆距结构外沿300mm，立杆纵距1500mm，横距1000mm，步距1500mm。挑架从五层按照间距1500mm用钢丝绳卸荷,悬挑架外侧立杆按照1500mm间距双立杆落至挑梁。悬挑架用于结构和装修施工，同时兼作安全防

5、护. 四、构造要求及技术措施 4。1、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施 4。1.1 地基处理 基槽回填土按照设计要求采用28灰土分层夯实，压实系数0。94,分层取样试验合格后方可进行下一步回填土。脚手架基础上采用向外找坡1，用C15商品砼浇筑,宽2m厚100mm、底座下设置通长脚手板垫板，长度不少于两跨，厚度不小于50mm，布设必须平稳,不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设排水沟和积水坑，便于排水。 4.1.2 立杆 除双排整体式落地脚手架下部12m采用双立杆外,其余全部采用单立杆，立杆顶端高出结构栏杆至少1。5m. 立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆

6、与大横杆采用直角扣件连接.接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm;各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3(本工程取60cm）。 立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。 4。1.3大横杆 大横杆置于小横杆之下,立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置,不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于50cm),大横杆在同一步架内纵向水平高差不超

7、过全长的1/300（本工程不超过50cm),局部高差不超过5cm。 4。1。4小横杆 每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要,在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10 cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15 cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。 4。1.5 纵、横向扫地杆 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆

8、下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。4。1.6 剪刀撑 本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置,全部采用单杆通长剪刀撑。 剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间（本工程全部在50左右）。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置,剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上,另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处. 为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑

9、的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。 本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上. 4.1。7 脚手板 立杆底座垫木平行于墙面放置，采用4。0m长硬木板。 作业层脚手板采用松木，厚度不小于3cm，宽30cm，长度不小于4.0m的硬木板，两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网,随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板,以上每隔6层也需要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。 脚手

10、板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕23圈固定。 脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆,各杆距离接缝的距离均不大于15cm.靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置,避免出现探头及空挡现象。脚手架搭设的允许偏差和检验方法。 4。1。8 连墙件 连墙件采用刚性连接,垂直间距为3.60m，水平间距为4。5m连墙件用483.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，在结构柱用四根架管锁紧，具体做法详见附图-15：外脚手架节点图一,第一道连墙件从3.5m标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。 连墙件中的

11、连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接,不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560夹角。 4。1.9 防护设施 脚手架满挂全封闭密目安全网,密目网采用1。5m6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1。2m，并在作业层下部挂一道水平兜网,在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。 作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆,底部侧面设18cm高的挡脚板。 4。2、卸料平台 具体做法详见卸料平台施工方案。 4.3、脚手架出入口的构造 入

12、口设在2-g2-m轴之间。出口挑空两根立杆，跨越两步三跨，大小为4.5m4.0m（宽高)。出入口再搭设3。0m4。5m4.5m（长宽高）的防护棚，上铺50mm厚的双层脚手板。 在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆，并高于门洞口2步，立杆用短管斜撑相互联系,上方悬空立杆处增加一根斜杆,斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆,并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm 以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时,应在相交的大横杆处增设一根小横杆,将斜腹杆固定在

13、其伸出端上.斜腹杆采用通长杆件，接长采用对接扣件。外脚手架节点图二、。 施工电梯出口处设置4.5m3.6m6m（长宽高)出入口,顶部铺50mm厚的双层脚手板，五、安全防护措施 5.1、电梯井洞口防护措施 电梯井口设置不低于1。2m高的自闭式防护门，用12的螺纹钢筋，按照水平间距15cm，竖向间距20cm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。 防护门制作及安装详见附图16：外脚手架节点图二。 电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台,中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物.电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。 5.2、结构临边防护措施 在结构出入

14、阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用 483.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1。5m，竖向每隔0。6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。 沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。5.3、楼梯间防护措施 楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。 5。4、防雷避电措施 本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-88）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统

15、连成一体的措施。 每栋楼各设置4根避雷针,避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上,并将所有最上层的大横杆全部连通，形成逼雷网络。 接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺2钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。 接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个,位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏.两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后

16、再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。 六、落地式扣件钢管脚手架6.1、搭设顺序 落地式双排脚手架的搭设顺序为:场地平整、夯实定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（栅格）剪刀撑连墙杆铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网 6.2、脚手架安装施工工艺 定位定距:根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆距墙距离,并做好标记.用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记(立杆布置详见附图，垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。 在搭设首层脚手架的过程中,沿四周每框架格内设一

17、道斜支撑,拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除.当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。 双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆.每排立杆宜先立两头,再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时,应先立外排，后立内排。 其余组件的搭设要求详见构造要求。6。3、脚手架拆除施工工艺 拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆 剪刀撑斜撑杆小横杆大横杆立杆。 不准分立面拆除或在上下两步同时拆除,做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除

18、大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固. 拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳. 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。七、悬挑式钢梁脚手架7。1、材料选用：名称型号标准悬挑梁：16#工字钢架体构件483.5钢管。GB/TB793扣件可锻铸铁制作的扣件(十字扣件，旋转扣件,对接扣件)GB15831脚手板：木板GBJ5踢脚板:1

19、80(250）*504000脚手板GBJ5连墙件：483.5钢管GB/TB793三步一隔离：木板GBJ5斜拉保险:14钢丝绳。架体外侧防护密目安全网。GB169091997防坠防护水平网GB572519977。2、受荷情况： 工字钢悬挑扣件式外脚手架的工字钢、钢丝绳、立杆、小横杆、大横杆是主要受力杆件，剪刀撑、连墙件是保证脚手架整体刚度和稳定的杆件,有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力，其中连墙杆还承载风荷载。扣件是脚手架组成整体的连接件和传力件.7.3、基本要求:本脚手架是施工用临时结构,它要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载,包括施工材料、施工人员、风荷载雪荷载等，因此必须有足够的承载能

20、力，刚度和稳定性。在架体结构计设容许的条件下，确保不变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。 本工程根据情况,从四层开始悬挑,钢梁间距为2m在四层顶板上下120钢筋在框架梁及顶板上预埋,具体预埋位置见附图：7。4、搭设要求： 7。4。1、悬挑梁尾端应固定在钢筋混凝土楼板上，另一端挑出楼板，悬挑梁长度为三米,外挑1。4m。按纵向间距2倍布置，上加连梁，连梁上用25短钢筋作底座。脚手架立杆插入固定，然后绑扫地杆,将一段高度的脚手架荷载全部传给底部的悬挑架承受. 7.4.2、悬挑梁尾端楼板上的固定采用120钢筋根据楼板厚度制作高出楼板面18-20的钢筋箍，预埋在楼板钢筋网中,钢筋箍底部与楼板下层筋连

21、接牢固。安置挑梁时，挑梁尾端套入预埋钢箍内,用木楔打紧固定。 7。4。3、立杆接长必须采用对接扣件，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3. 7。4。4、剪刀撑设置每道跨越立杆的根采用6根（4跨6米），斜杆与地面的倾角在4560之间。剪刀撑应随立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设.斜杆用旋转扣件或十字扣件与立杆或横向水平杆扣牢。剪刀撑斜杆接长采用搭接,搭接长度不小于1m,采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件距杆端距离不小于10,每组剪刀撑由底至顶层呈之字型连续设置,用十字扣件固定在与之相交的

22、横向水平杆的伸出端上，扣件中心离节点距离不宜大于150。 7。4。5、横杆水平杆用直角扣件在立柱上，伸出内外立杆应不少于10，纵向水平杆应安置在横向水平杆上面,靠内外立杆的纵向横杆在立杆内侧用直角扣件与立杆固定，中间的纵向横杆与小横杆固定，间距不大于40。 7。4.6、架体拉结（连墙件）采用刚性节点，离主节点距离大于300,拉结垂直间距根据建筑物层高,每层楼面设置，水平距离不大于6m,设置一个上下层呈梅花形错开设置,转角处1m内设一拉结点。拉结杆呈水平并垂直于墙面设置与脚手架连接的一端可稍为下斜,不容许上翘。预埋在砼墙中的连墙件,应在砼强度大于15MPa时使用. 7。4.7、扣件采用可锻铸铁制

23、成，规格必须与钢管外经相同，扣件螺栓拧紧扭力距不应小于40NM，且不应大于65NM，在主节点处固定大、小横杆剪力撑等用的各种扣件的中心点的相互距离不应大于150,各杆件端头伸出扣件盖板边缘距离不应小于100，对接扣件的开口应转上。 7.4。8、脚手架外立杆内侧设高1.2m，0。6m双道栏杆，下设不低于140高的踢脚板，并用密目安全网全封闭。 7。4。9、外架脚手板采用木脚手板，铺设时应按脚手板垂直于大横杆方向铺设,采用对接平铺，两端用12钢筋及12#镀锌丝固定在大横杆上.满铺不留空档。 7.4.10、架体内做到三步一隔离,作业层下层做防护层,隔离层架体内脚手片满铺，架体与建筑物间空档用木板封严

24、。或用平网封闭 7。4.11、脚手架搭设必须按照施工方案和规范（JGJ130-2001)施工，施工人员必须经劳动部门培训考核合格，持有效操作证上岗作业.搭设完毕后必须经检查验收合格后投入使用.7。4。12、悬挑架下每两层挑一道安全平网,外挑安全平网纵向张挂采用预埋地环外挑6米钢管间距3米（双根里底,钢管的外端及距墙100mm处焊制2040金属套管（也用扣件代替）通长12钢丝绳里外各一道，用于张挂的安全平网间距3000m拐角处采用钢管抱柱外挑，7。5、悬挑脚手架特征参数 立杆间距：纵距La=1.5m，横距Lb=1m，步距h=1.5m，内立杆离墙0.3m，铺脚手板2层 施工荷载QK=2KN/,二层

25、同时施工，挑架高度H=81。5=12 m 拉结点竖向H=3.1m 水平距离L=4.5m八、劳动力、材料及机具配备 8.1、劳动力配备工种人数任务架子工按需负责架子搭设及拆除测量放线工按需负责脚手架垂直度控制 8.2、材料配备序 号名 称规 格1脚手管48mm3.5mm2U型顶托可调3脚 手 板厚5cm、宽2030cm4密目安全网1。5m6。0m5水平安全网1.56m3*6m6直角扣件7旋转扣件8对接扣件9镀锌铁丝直径3mm 8。3、机具配备序号名 称备 注1普通扳手架子工搭设和拆除架子用2力矩扳手检查架子扣件拧紧力度是否达到要求3手动倒链调整架子水平弯曲度九、质量保证 9。1、构配件允许偏差序

26、号项 目允许偏差（mm）示 意 图检查工具1架子管尺寸外径48mm壁厚3.5mm-0.50.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0。50游标卡尺4立杆钢管弯曲3mL4m3mL4m1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L6。5m309。2、架搭设的允许偏差和检验方法项次项 目技术要求允许偏差(mm)示 意 图检查方法与工具1地基基础表 面坚实平整观 察观 察排 水不 积 水垫 板不 晃 动底 座不 滑 动不 沉 降102搭设中检查偏差的高度(m）H=4H=10H=19。282040用经纬仪3间 距步 距20钢板尺纵 距50横 距204纵向水平杆高差一根杆的两端20

27、水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105小横杆外伸长度外伸500mm50钢板尺9.3、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检 查 项 目安装扣件数量(个）抽检数量（个)允许的不合 格 数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处)1201320050109。4、质量保证注意事项 9.4.1 脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带. 9.4。2 脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后,方允许使用或继续使用: 搭设完毕后;连续使用达6个月

28、； 施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前; 在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后;在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。 9。4。3 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。 9。4。4 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决. 9.4。5 外观质量 安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。 脚手架钢管颜色一致。 十、安全施工措施 10.1、材质及其使用的安全技术措施 10.1.1、扣件的紧固程度宜在4050

29、Nm，并不大于65 Nm,对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。 10。1。2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。 10.1。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件. 10。1。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。 10.1。5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 10。1.6、钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用. 10.2、脚手架搭设的安全技术措施 10。2。1、脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不

30、沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75以上才能施工。 10.2。2、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。 10.2。3、开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 10.2.4、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶,以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 10。2。5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。 10.2.6、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签

31、证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。 10.3、脚手架上施工作业的安全技术措施 10。3.1、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用,任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件. 10.3。2、严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大23kN/m,确保较大安全储备。 10。3。3、结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层,临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。 10。3。4、当作业层高出其下连墙件3。1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。 10.3.5、各作业层之间设置可靠的防护栏

32、杆，防止坠落物体伤人. 10。3.6、定期检查脚手架,发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 10.4、脚手架拆除的安全技术措施 10。4.1、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工,并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。 10。4.2、拆架前，全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作. 10.4.3、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 10.4.4、拆除时

33、应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。 10.4.5、拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。 10.4。6、拆架时不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10.4.7、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 10。4。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 10.4.9、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷,应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。 10.4。1

34、0、所有杆件和扣件在拆除时分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。 10.4.11、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 10.4。12、拆除的零配件要装入容器内,用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷. 10.4.13、六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工. 十一、文明施工要求 根据脚手架施工的特殊性,结合公司职业健康安全管理手册、程序文件,要求施工时做到： 11。1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟. 11。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌,不得践踏草坪、损

35、坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。 11。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 11。4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作. 11.5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 11.6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。 11。7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作. 11.8、不准利用脚手架吊运重物；作业人

36、员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。 11.9、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 11.10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件. 11。11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落. 11。12、脚手板使用时间较长,因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决. 11.13、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。 11.14、施工人

37、员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他,材料、工具用滑轮和绳索运输,不得乱扔。 11。15、使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人;登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧. 11。16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。 11.17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 11。18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清,拆下的扣件和钢丝要集中回收处理,应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐,妥善保管. 11.19、六级以上（含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等

38、物，若有则应随时清扫,并要采取防滑措施。 落地式双排扣件钢管脚手架计算书一、参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1。2m，纵距La为1。5m,大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0。25m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根;采用的钢管类型为 483。5； 横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m,水平间距4。5 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处河北承德

39、市，基本风压0。37kN/m2;风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0。74,风荷载体型系数s 为0.214；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0.1394；脚手板自重标准值（kN/m2)：0。350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）:0。140；安全设施与安全网(kN/m2)：0。005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别：木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:2；5。地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值（kPa):100。00；立杆基础底面面积（m2)：0。20;地基承载力调整系数：1

40、。00。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038kN/m ;脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175kN/m ；活荷载标准值： Q=31.5/3=1。5kN/m;荷载的计算值： q=1.20.038+1.20.175+1。41.5=2.356kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =2。3561。22/8=0.42

41、4kNm;最大应力计算值 =Mqmax/W =83.483N/mm2;3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5=1。713kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.01。71312004/（3842.06105121900）=1。842 mm;三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0。0381.2=0.046kN；脚手板的荷载标准值： P2= 0.351。21.5/3=0.21kN；活荷载标准值: Q= 31。21。5/3=1.8kN；荷

42、载的设计值： P=(1。20.046+1。20.21+1.41。8）/2=1。414kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和. Mmax=0。08ql2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0。080.0381。51。5=0.007kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.2671.4141。5= 0。566kNm;M=M1max + M2max=0.007+0.566=0。573kNm最大应力计算值 =0.573106/5080=112.811N/mm2；3。挠度验

43、算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位：mm;均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03815004 /（1002.06105121900)=0。052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下： pmax=1。883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0。046+0.21+1。8)/2=1.028kN = 1.8831.02815003/ ( 100 2.06105121900）=2.602 mm；最大挠度和：= max

44、+ pmax=0。052+2.602=2.654 mm；四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.0381。22/2=0.046kN;大横杆的自重标准值： P2=0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值: P3=0。351.21。5/2=0

45、。315kN；活荷载标准值: Q=31。21.5 /2=2。7kN；荷载的设计值： R=1.2（0。046+0。058+0.315）+1.42.7=4.282kN；五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:（1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1394kN/m NG1=0.1394+（1.202/2）0。038/1。5015。00=2.552kN；(2)脚手板的自重标准值;采用木脚手板，标准值为0。35kN/m2 NG2= 0。3521.5（1.2+0。2)/2=0.761kN;(3）栏杆与挡脚手板自重标准值;采用木脚手板挡板,标准值为0

46、.14kN/m NG3=0.1421。5/2=0。21kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/m2 NG4=0。0051。515=0。112kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。636kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ=31。21。52/2=5。4kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1。2 NG+0.851。4NQ=1。23。636+ 0。851.45。4= 10。789kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1

47、。23。636+1。45。4=11.923kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：0=0。37kN/m2； z - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数:取值为0.214;经计算得到,风荷载标准值为： Wk=0。7 0。370。740。214=0.041kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1。4WkLah2/10=0。85 1。40.0411。51

48、.52/10=0。016kNm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=10。789kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=N/（A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 11.923kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表得 : k=1。155 ;计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)表得 ：=1。53 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.651 m；长细比： L0/i=168 ;轴心受压

49、立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.251立杆净截面面积 : A=4。89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) :W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=10788.66/（0。251489）+16472.746/5080=91.142N/mm2;不考虑风荷载时=11922。66/(0。251489）=97.138N/mm2；七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)5。3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af （1。2NG

50、2k + 0。851.4（NQk + MwkA/W）)/1。2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1。084kN;活荷载标准值 ：NQ=5。4kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0。139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: Mwk=Mw / (1。40。85)=0.016 /(1.4 0.85）=0。014kNm；Hs =（ 0.2514。89104205103（1.21.084+0。851.4（5.4+0。2514.891000.014/5。08)）)/（1。20。139）=101。847 m；按建筑施工扣件式钢

51、管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5。3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米:H=Hs /（1+0。001Hs)H=101。847 /（1+0.001101。847）=92。433 m;H= 92。433 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92,s0.214，00.37，Wk=0。7zs0=0。7 0。920.2140。37=0.051kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积

52、 Aw=13.5 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， N0= 5。000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：Nlw=1。4WkAw=0。964kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 5。964kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15。8的结果查表得到 =0。958，l为内排架距离墙的长度; A=4。89 cm2；f=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584。8910-4

53、205103=96。035kN；连墙件采用单扣件与墙体连接。 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg=fgkkc=100 kPa； 其中,地基承载力标准值：fgk= 100 kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =53.943 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N=10。789kN;基础底面面积 :A=0。2 m2 。悬挑脚手架计算书一、参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 21 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m，立杆的横

54、距为1m,立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0。30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 m,水平间距3 m，采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2）：3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河北承德市，基本风压0.37kN/m2;风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m

55、）:0。1291；脚手板自重标准值（kN/m2):0。350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）:0。140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:木脚手板;栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m,建筑物内锚固段长度 1.6 m。锚固压点压环钢筋直径（mm):20。00;楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物 0。6 m。 二、小横杆的计算小横杆按

56、照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0。038kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351。5/3=0.175kN/m ;活荷载标准值： Q=31。5/3=1。5kN/m;荷载的计算值： q=1。20。038+1.20。175+1.41.5=2。356kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =2。35612/8=0。295kNm；最大应力计算值 =Mqmax

57、/W =57.974N/mm2；3。挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0。038+0。175+1。5=1。713kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.01.71310004/（3842.06105121900）=0.888 mm；三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值： P1= 0。0381=0。038kN;脚手板的荷载标准值： P2= 0.3511.5/3=0。175kN;活荷载标准值： Q= 311.5/3=1。5kN；荷载的设计值: P=(1.20.038+1.20。

58、175+1.41。5)/2=1.178kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和. Mmax=0。08ql2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0。080.0381.51.5=0.007kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671。1781.5= 0.472kNm;M=M1max + M2max=0.007+0。472=0.479kNm最大应力计算值 =0.479106/5080=94.236N/mm2;3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷

59、载的设计值最不利分配的挠度和，单位：mm；均布荷载最大挠度计算公式如下： max=0。677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0。6770。03815004 /(1002。06105121900)=0。052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1。883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.038+0。175+1.5)/2=0。857kN = 1。8830.85715003/ ( 100 2。06105121900)=2。168 mm；最大挠度和：= max + pmax=0。052+2。168=2.22

60、1 mm；四、扣件抗滑力的计算按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值： P1=0.03812/2=0。038kN；大横杆的自重标准值: P2=0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值： P3=0.3511.5/2=0.262kN；活荷载标准值： Q=311。5 /2=2

61、。25kN；荷载的设计值: R=1。2(0。038+0.058+0。262)+1。42。25=3。58kN; 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1394kN/m NG1=0.1394+（1。002/2）0.038/1.5021.00=3.465kN；（2）脚手板的自重标准值;采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3521。5(1+0.3)/2=0.682kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.1421。5/2=0。21k

62、N；(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网：0。005kN/m2 NG4=0.0051.521=0。158kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.515kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ=311.52/2=4.5kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0。851。4NQ=1.24.515+ 0.851。44。5= 10.773kN;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1。2NG+1。4NQ=1。24。515+1。44.5=11。718kN；六、钢丝绳卸

63、荷计算(因此内容在规范以外,故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为5m；第2 次卸荷净高度为8m; 经过计算得到a1=arctg3。000/(1。000+0。300)=66.571度a2=arctg3。000/0。300=84。289度第1次卸荷处立杆轴向力为:P1=P2=1.510.7735/21 =3。848kN;kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN）：T1=P1/sina1=3。848/0.918=4.193kNT2=P2/sina2=3.848/0.9

64、95=3.867kNG1=P1/tana1=3。848/2。308=1.667kNG2=P2/tana2=3.848/10.000=0。385kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力.卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =4.193kN.钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力（kN); Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN）， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径（mm); 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 4.193kN，=0。82,K=6，得到:选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =（24

65、。1936.000/0。820）0.5=7.8 mm.吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg; A 吊环截面积,每个吊环按照两个截面计算，A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/）0。5 =（24.193103/50/3。142）0.5=7。3 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 7。8 mm,必须拉紧至 4.193kN，吊环直径为 8.0 mm。根据各次卸荷高度得:第2次卸荷钢丝绳最小直径为 9.9 mm，必须拉紧至 6.709kN，吊环直径为 10。0 mm。七、立杆

66、的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）的规定采用：0=0。37kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用:z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0。214;经计算得到,风荷载标准值为: Wk=0.7 0.370。740。214=0.041kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0。85 1.40.0411.51.52/10=0.016kNm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

67、公式=N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=10。7738/21 =4。104kN;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A) f立杆的轴心压力设计值 :N=11.7188/21 =4。464kN；计算立杆的截面回转半径 :i=1。58 cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)表5。3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）表5。3。3得 ：=1.5 ；计算长度 ，由公式 l0=kuh 确定：l0=2.599 m；长细比: L0/i=164 ；轴心受压立杆的

68、稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。262立杆净截面面积 : A=4。89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=4104/（0。262489)+16472.746/5080=35。276N/mm2;不考虑风荷载时=4464/（0。262489）=34。843N/mm2；八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0。214,00。37，Wk=0。7zs0=0。7 0。920。2140.37=0。051kN/m

69、2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=9 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）， N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=0。642kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 5.642kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15。8的结果查表得到 =0。949,l为内排架距离墙的长度； A=4.89 cm2;f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设

70、计值为 Nf=0。9494.8910-4205103=95。133kN；连墙件采用单扣件与墙体连接. 连墙件扣件连接示意图九、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm,内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 600mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面积A=30。6cm2。受脚手架集中荷载 P=（1.24。515 +1。44。5)8/21= 4.464kN；水平钢梁自重荷载 q=1.230.60。000178。5=0

71、。288kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R2=5。191kN；R3=1。671kN；R4=2。821kN；R5=0。109kN。最大弯矩Mmax=0。534kNm；最大应力=M/1。05W+N/A=0。534106/( 1。05 185000)+ 3.439103/3060=3。875N/mm2；十、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢，计算公式如下 =M/bWx f其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢

72、结构设计规范（GB500172003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到 b值为0。93。经过计算得到最大应力 =0。534106 /( 0.93185000 )= 3。11N/mm2；十一、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH=RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力.各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=5。276kN；RU2=1。778kN；十二、拉绳的强度计算钢丝拉绳（支杆）的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最

73、大值进行计算，为RU=5。276kN 选择619钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径14mm. Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力（kN）; Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）,查表得Fg123kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0。82和0。8.0。85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=17.425kNRu5。276kN。钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=5.276kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环最小直径 D=（52764/（3.142502）) 1/2 =8。2mm；实际拉环选用直径D=8。2mm 的HPB235的钢筋制作即可。十三、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环,拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。