国际花园住宅楼模板工程施工方案（53页）.doc

1、目 录1. 编制依据11.1. 施工图11.2. 主要施工规程、规范11.3. 主要标准、图集11.4. 其它12. 工程概况12.1. 设计概况12.2. 结构概况及模板配置22.2.1. 16#、17#住宅楼模板配置22.2.2. 地下车库23. 施工部署及施工安排23.1. 施工部署23.1.1. 施工段划分23.2. 施工部位及工期要求23.3. 项目部管理人员职责33.4. 操作层职责及劳动力准备34. 施工准备34.1. 技术准备34.2. 主要机具准备44.3. 材料准备45. 主要施工方法及措施45.1. 模板及支撑配置层数45.2. 脱模剂45.3. 模板施工方法55.3.1

2、. 基础垫层及筏板模板55。3。2。 集水坑、电梯井模板55。3.3.墙体模板65。3。4。柱模板75。3.5。梁模板施工85。3.6。顶板模板105.3。7。楼梯模板115。3。8.地下室和标准层电梯井模板125.3.9。其他构件模板125。3。10。后浇带模板135.3.11。模板拆除136 、各项施工管理措施156。1模板安装质量保证措施156.2消除模板工程质量通病156。3。安全、环保文明施工措施167、墙模板【计算书】178、梁模板【计算书】249 、主楼板模板（碗扣式）计算书3210、车库板模板（扣件式）计算书411. 编制依据1.1. 施工图表格 Error! Bookmark

3、 not defined.图 纸 名 称编 号出图日期XX国际花园16、17#楼工程建筑图纸0624002012。02XX国际花园16#、17#楼工程结构图纸0624002012.021.2. 主要施工规程、规范表格 1类别名 称编号国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002(2011版）行业建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1662008国家建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011行业建筑安装工程资料管理规程JGJ/T18520091.3. 主要标准、图集表格 2类别名 称编号国家混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图11G1012国家建筑

4、工程施工质量验收统一标准GB50300-20011.4. 其它XX国际花园16#、17楼工组织设计品茗安全计算软件2. 工程概况2.1. 设计概况XXXX国际花园位于XX，我公司承建的1617#高层住宅楼和地下车库，主楼均为筏型基础。16#17#楼地下一层，地上32层,地下室层高4.8米，一层4。6米，其它楼层层高3米，建筑高度97。9米,地下车库为无梁楼盖.主楼为现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构.抗震烈度为七度。抗震等级为二级.车库为钢筋混凝土独立柱基,顶板为无梁楼盖板结构.车库外围剪力墙厚为300、250和200mm 2.2. 结构概况及模板配置结构形式为：16#、17#楼采用短肢剪力墙结构

5、，地下一层层高5。7m，一层5。6米,标准层层高3米。车库为钢筋混凝土独立柱基,顶板为无梁楼盖板结构。地下一层,层高3。7米。0。000相当于绝对标高437。05m，室内外高差0.3m.本工程结构设计基本参数如下表：表格 Error! Bookmark not defined.设计使用年限建筑结构安全等级建筑物抗震分类抗震设防烈度设计地震分组50年二级丙类7度第一组地基基础设计等级场地类别环境类别（0.000以下)环境类别（0.000以上）抗震设计等级甲级2类二类b一类二级2.2.1. 16#、17#住宅楼模板配置 顶板、墙体均采用多层板模板，扣件式支撑体系。地下层高为5.7m,地上标准层层高

6、为3.0m，地下部分板厚为100mm、120mm、180mm,地上部分板厚100mm、120mm、150mm。短肢剪力墙厚200mm，外墙厚250mm。2.2.2. 地下车库3. 施工部署及施工安排3.1. 施工部署3.1.1. 施工段划分车库按后浇带划分；先施工16楼后施工17楼。由西向东流水 作业。3.2. 施工部位及工期要求地下部分从2012年12月05日开始，至2013年3月30日结束。0.000以上从2013年3月下旬开始,至2013年10月15日结束。3.3. 项目部管理人员职责技术室负责制定施工方案；由工长进行技术交底和现场管理，确保现场模板施工的有序性，同时负责模板施工过程中的

7、技术要求的落实;质检员要对现场出现的质量问题及时发现,并反馈给技术室，再由技术室制定处理方案.项目部人员职责分配如下：表格 5职务姓名管 理 内 容技术负责人惠发让方案审核、模板施工质量全面管理,并对现场的技术和质量问题及时制定处理方案。做好模板排版及加工图,组织模板进场。技术员张庆锋负责编制方案，质量过程控制检查。木工工长陈亮张健负责模板数量计算、进行技术交底和审核模板下料单，负责现场管理对现场工人组织安排。质检员高红杰负责模板施工质量的检查和验收,及时发现现场发生的质量问题,并反馈给技术负责人.3.4. 操作层职责及劳动力准备劳务班组木工组长:徐正成。职责包括严格按图纸和技术交底要求进行加

8、工和支设，发现问题及时提出，对于支设完的部位须认真自检。劳动力计划在0.000以下配备木工60人,0。000以上配备木工50人.4. 施工准备4.1. 技术准备认真熟悉图纸，根据设计图纸和工艺规程向班组进行技术交底。进行模板施工方案交底，熟悉分部分项施工方案，学习施工验收规范和质量检验评定标准.编制模板配模图，统计各段模板的总需要量和实际配置量，施工领班人员必须了解模板设计意图，使模板得到更好的周转作用。提前在楼层上放好墙身线，在墙皮外200mm处弹出模板控制检查线,弹好门窗洞口位置线及标高线。正式施工前应对模板进行试装、试配,发现问题提前解决，并做好安全、技术交底工作。4.2. 主要机具准备

9、表格 6序号机械名称单位数量1电刨台22电锯台23手提电锯台104手提电刨台105空压机台44.3. 材料准备表格 7序号材料名称规格单位数量1多层板15mm厚150002木方6080m8003钢管48T1804扣件直角扣件只300005内墙穿墙螺栓14根90006止水穿墙螺栓14根160007隔离剂水质T95. 主要施工方法及措施5.1. 模板及支撑配置层数0。000以下墙模板、地下室外墙外模板、框架柱模板按一层配备；地下室内墙模板按一层配备；顶板、梁模板、支撑系统按一层配置。0。000以上框架柱模板按一层配备;墙模板按流水段配备；顶板、梁模板、支撑系统按三层配置。5.2. 脱模剂本工程多层

10、板采用水质隔离剂，隔离剂使用过程中要注意涂刷均匀，不得漏刷,不得涂刷过厚造成流淌，不得污染钢筋和接茬混凝土。5.3. 模板施工方法5.3.1. 基础垫层及筏板模板基础垫层模板:基础垫层厚度为60mm，故采用6080木方支护.筏板基础四周采用240mm厚防水保护墙作为筏板砼模板，这样既可满足施工要求，又可减少模板投入。筏板周圈300mm高砼导墙采用15mm厚多层板配制模板，用6080木方做龙骨，木方要刨直，吊模支设,用6080木方做竖向背楞。5。3。2。 集水坑、电梯井模板(1）底板集水坑、电梯基坑模板配置，见下表. 表格8序号项 目内 容备 注1模板面板15mm厚胶合板2模板背肋60800木方

11、3支撑6080木方和可调钢管支撑配合使用大集水坑用钢管支撑4配重整件模板、塔节5铅丝网用于集水坑底部铅丝网与钢筋绑牢（2）底板集水坑模板的支设1）集水坑模板支设见下图：集水坑支模2)如上图所示，先铺设集水坑底面的1010的铅丝网两层，铅丝网与集水坑的上层筋绑扎在一起，并架设混凝土垫块保证上部钢筋的保护层厚度。根据集水坑的尺寸将铅丝网每间隔450mm剪出一个70洞，以方便振捣混凝土,边侧的振捣洞距集水坑边侧不小于300mm。然后在铅丝网上绑扎一排20250mm钢筋，防止在浇筑混凝土时铅丝网上浮.3）将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置60mm80mm木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定

12、集水坑侧模，并保证集水坑侧模的垂直度。5。3.3.墙体模板工艺流程：弹墙皮线和模板控制线-剔除接缝混凝土软弱层安装门窗洞口模板在附加钢筋上焊接支顶洞口模板的横顶棍-安装一侧模板安装止水螺栓或穿墙螺栓（穿墙螺栓加塑料套管）安装另一侧模板调整加固自检后报工长检查办预检手续施工工艺:内、外墙体均采用15mm厚多层板拼装，6080木方做次龙骨，双483.0钢管做主龙骨。外墙模板先将模板配制成大模板，配制方法是:先用6080mm木方的一面刨直,然后用压刨将木方的厚度刨一致。配制的场地要平整，配制时内龙骨间距为250mm，板面要平整，接缝要严密。安装应放好轴线、模板边线、水平控制标高线.安装模板后用双48

13、钢管作主龙骨,间距500mm，用“山”型件及螺栓将钢管与模板连接。在外龙骨位置设穿墙止水螺栓，沿混凝土墙模共设六道14水平穿墙螺栓,第一道距离模板下口250mm,以上每道穿墙螺栓间距600mm，对拉螺栓跨度方向间距为500mm，混凝土墙模板支撑用斜钢管支顶在竖直背楞和地锚上及模板支撑架上。模板底口应贴海绵条，检查并校正支模用的地锚已预埋好。外墙用14穿墙止水螺栓，竖向第一道距离模板下口250mm,以上每道穿墙螺栓间距600mm,对拉螺栓跨度方向间距为500mm，中间加焊70705止水环，双面焊缝满焊。地下室阴阳角模板采用木模板拼装，模板宽度不大于200mm。具体做法见图：模板施工时，采用钢管脚

14、手架作为操作平台。整体模板与小模板之间、小模板与阴阳角模之间拼装严密,防止漏浆，模板拼缝外侧用6080mm木方连接牢固,保证两块模板在一条水平线上，防止错台。外墙内侧模板为防止模板下口漏浆，安装模板前，将墙内杂物清理干净，在模板下口粘海绵条。内墙模板支设时，在模板下口贴海绵条，防止底口漏浆。支设模板前将墙底部施工缝处砼剔除砼浮浆和松动的石子等软弱层，剔除前在墙边线位置沿线用切割机切除一条深10mm缝后再剔凿,切割时应防止破坏板筋。在墙两侧弹出模板位置线,定位准确,保证模板支设好后刚好与两侧线齐，并且浇筑砼，拆除模板后,墙上下施工缝处成水平一条缝.内墙穿墙螺栓采用14通丝螺栓。5。3。4。柱模板

15、柱模采用15mm厚多层板支模，用6080mm木方做龙骨，间距200mm.柱箍采用483。0双钢管,间距450mm。柱截面超过600mm时，加14螺栓对拉.柱模见下图：柱模板支模工艺流程：弹柱位置线剔除接缝处混凝土软弱层钢筋隐检沿外皮外侧5mm贴20mm厚海绵安装柱模板-安装柱箍按拉杆或斜撑办预检柱模施工放线完毕,经验收合格，做好预检记录;柱筋绑扎完毕，办完隐检记录，柱模内杂物清理干净; 按照柱位置线在柱内加插的钢筋上离地58cm处焊接支杆,从四面顶住模板以防止位移。柱模板加工:根据柱子尺寸加工成定型的柱子模板，每面加工成一片,竖龙骨用6080mm的木方，间距不大于250mm，边角龙骨用6080

16、mm的木方作成企口,卡住柱子两侧模板，以免漏浆。安装柱模板：模板就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，用连接件将两侧模板连接卡紧，安装完两面再安另外两面模板.安装柱箍：柱箍用248钢管制成，柱箍间距450mm,柱子截面超过600 mm时，中间设一道穿模螺栓，间距同柱箍。安装柱斜撑：柱模每边设2根斜撑,斜撑下面与楼板上预埋钢筋头顶紧，钢管端头距柱子2/3柱高。将柱模内清理干净，封闭清理口,办理柱模预检。5。3.5。梁模板施工梁模板安装顺序： 弹好梁轴线及水平线、并复核-搭设梁模支架调整标高安装梁底楞或梁卡具、安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装两侧模板安装上、下口楞斜撑及腰楞和对拉螺栓复核梁截面尺寸、位

17、置与相邻模板连接梁的支撑体系，钢管脚手架立杆横纵向均为900mm，或随相应部位房间顶板支撑间距，钢管脚手架第一道水平杆距地200mm，上部水平拉杆间距1200mm，横向主龙骨为钢管，纵向次龙骨6080mm木方,间距200mm，梁邦夹梁底。梁邦次龙骨为6080mm木方，间距200mm，主龙骨为双钢管483。0mm，高于650mm的梁，加一道穿墙螺栓14,水平间距9001200mm，梁截面600的梁底中间加一道立杆。斜支撑为483.0mm钢管。梁起拱高度13，经检查合格后,在梁底上绑扎钢筋,验收合格后办理隐检手续.表格 9梁跨度L起拱高度4mL6m16mL8m2L8m3清理杂物,安装梁侧模板，梁侧

18、模包住梁底模(企口缝），用短架子管或木方加固，间距900mm，梁上口要拉线找直，并检查梁截面尺寸是否符合要求，与相邻柱模板连接是否固定。用梁模板顶住柱模板，梁两侧设斜支撑34道，梁模板立杆设剪刀撑，以保证梁支架的稳定性。搭设梁支架立管时，要保证横竖一条线，高度大于650mm的梁采用14穿墙螺栓在梁中部设置通长横楞,用螺栓紧固。结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置；立杆横距应以梁底中心线向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁边距离不得大于150。模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接。梁支模见下图：在梁内预留清扫口，在浇筑混凝土之前，将模板内杂物清理

19、干净，再封堵。模板支架四边与中间每隔46排立杆应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置.5。3.6。顶板模板工艺流程:抄平弹线立杆支撑安装主龙骨-安装阴角边龙骨安装次龙骨-校正标高-铺多层板-模板验收绑筋浇混凝土拆模修整转下层主楼顶板支撑立杆的纵距 b=1。2米,立杆的横距 l=1.2米，车库顶板支撑立杆的纵距 b=0.9米，立杆的横距 l=0.9米,水平步距 h=1.80米,支撑下端在距地200处设纵、横向扫地杆，端部扣件中心至杆端距离不应小于100mm。各层支柱要在同一中心线上，次龙骨最大间距250mm。安装边龙骨时在四周砼墙与边龙骨之间粘贴5010 mm的海绵条，边龙骨贴墙要紧密防止漏浆，

20、跨度大于4米的房间要起拱，起拱高度为跨度的1-3,总的起拱高度不超过12mm。表格 10板跨度L起拱高度3mL4m2L4m3多层板采用散拼式安装,根据各房间的尺寸确定拼装方法，由房间的一角开始拼装。平行于次龙骨的接缝要在现场根据长宽尺寸弹好墨线用平电锯切割，两板接缝处采用硬拼缝挤严;或粘贴海绵条，多层板拼缝处要加510cm次龙骨，要保证拼缝平整，严密.悬挑板同顶板一起浇筑，为了保证悬挑板的质量,使边角整齐一致，边框采用木模板刨光，顶板采用多层板，施工方法同室内顶板。浇筑顶板砼之前，将模板上杂物清理干净，办理预检。5.3。7。楼梯模板楼梯模板底模采用15厚多层板,背楞采用6080mm木方.支撑楼

21、梯模板施工前根据图纸及实际层高放样，并在楼梯间墙上弹出楼梯底板厚度线及踏步位置线。根据放线先支设休息平台梁，平台板模板，立杆间距不大于1200mm,木楞间距不大于500mm。相邻模板表面高低差不得大于2mm，台阶高度允许偏差2mm，但不得任何三阶连续向同方向偏差。基础楼梯踏步侧模用15mm厚多层板，标准层踏步侧模用钢板设计成整体模板.5。3。8.地下室和标准层电梯井模板地下室电梯井采用木模结构，面板采用15mm厚多层板,按电梯井尺寸用100100mm木方做边框制成每面模板，竖龙骨采用6080mm木方，间距200mm，横向龙骨为，间距500mm，横向龙骨外再加248钢管间距1200mm,在地面上

22、拼装成型，内部用钢管做斜向支撑。水平穿墙螺栓间距600，使用M14穿墙螺栓，直径20PVC套管.拆模时将穿墙螺栓取出，当电梯井模板提升到位后再将位于模板底位置穿墙螺栓放回，电梯井模板临时支撑在穿墙螺栓上。 5.3.9。其他构件模板阳台、空调板底板侧板采用15mm多层板,次龙骨为6080方木，主龙骨为6080方木或48钢管，斜支撑为48钢管。阳台、空调板模板随顶板同时支模，随顶板混凝土一同浇筑。5。3。10。后浇带模板地下部分基础底板和墙体、结构顶板均存在后浇带，后浇带两侧模板和顶板支撑均需进行处理。顶板后浇带模板要单独成体系，拆模时，后浇带处模板及支撑保留，后浇带支撑为钢管脚手架,立柱排距1.

23、2m，纵距1。2m。水平杆第一道距地200mm，以上每1.8m一道横杆。后浇带支设详见图。后浇带墙体混凝土支模5.3.11。模板拆除模板拆模时应按规范要求进行，同时提出拆模申请，由技术部门审定认可后方可拆除。竖向结构模板在砼强度达到1。2Mpa，保证其表面及棱角不因拆除模板受损坏后,方可拆除。梁板模板在砼强度符合规定后,方可拆除：表格 11结构类型结构跨度（m)达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁8758100悬臂构件/100模板脱模剂：多层模板涂刷水质脱模剂。模板缝处理:外墙接触处粘贴530海绵条，使边楞紧靠墙.木门窗口两侧同样粘530海绵条。内墙模板下口

24、：在浇筑顶板砼时,过大杠抹光.支模后如有缝隙用海绵带堵严即可。后浇带两侧的梁、板模板单独支顶.待后浇带混凝土浇筑厚强度达到拆模强度要求时，方可拆模。施工层下面模板连续二层支顶。悬挑板混凝土强度达到100%后方可拆模,拆模后外角需要层二次支顶.5。3.12、允许偏差项目（见下表）预埋件和预留洞的允许偏差项 目允许偏差（)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度10,0预留洞中心线位置10尺寸10，0现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础

25、10钢尺检查柱、墙、梁4，5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6 、各项施工管理措施6。1模板安装质量保证措施1) 模板及其支撑系统的材料应具有足够的强度、刚度和稳定性,其支撑的部分应有足够的支承面积。模板安装后应仔细检查各部位相对位置是否正确，支撑系统是否可靠。2) 在门洞口两侧模板焊定位筋，每侧三道，在窗口四周模板各焊两道定位筋，定位筋构造同暗柱箍筋,严禁在墙筋上焊接;独立柱各焊三道井字型定位筋,418，与主筋绑扎固定，严禁在柱筋上焊接；墙体在顶板上预埋U型10钢筋，在U型预埋筋上焊

26、接定位筋12，角模处每边设两个定位筋,主墙上每1m一道，严禁直接在墙体钢筋上焊接。3) 模板之间的拼缝及模板与建筑物结构之间的接缝必须严密,模板接缝宽度应必须符合优良标准1。5mm，最大缝宽不得超过规定值.否则必须予以处理.尤其控制好模板下口、模板角模接缝处的严密性，不得漏浆。4) 模板拆除后将模板与砼的接触部位除净废渣、砂浆，表面清理干净,再均匀满涂脱模剂，避免因模板清理不好、涂刷脱模剂不均、拆模过早而造成砼顶板表面粘连.严禁脱模剂污染钢筋和砼的接槎部位.5) 模板施工过程中模板工长督促班组长做好自检记录，做到随安装随检查。发现模板拼装时缝隙过大、连接固定措施不牢靠、变形、松动等现象均要及时

27、调整修正.6) 砼浇筑过程中，指定专人（原模板安装操作者）负责看模,旁站检查、观察，发现异常现象及时修整，随时对松动、跑浆部位进行加固、封堵处理。当砼浇筑结束后操作者应及时复查相关尺寸，有问题即予纠正。7) 顶板模板安装严格控制板顶标高和起拱高度。模板安装必须确保垂直和平面位置。角模门窗洞口必须垂直方正,位置标高正确,两端水平标高一致.支设全现浇外墙、电梯井筒及楼梯间墙模时，必须保证上下层接槎顺直，没有错台现象。6.2消除模板工程质量通病1) 墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没有全部穿齐、拧紧.认真进行验线工作，严格按控制线调整模板的位置，对穿墙螺栓逐个检查，将穿墙螺

28、栓全部穿齐、拧紧。2) 墙身上口过大，支模时上口卡具没有按设计要求尺寸卡紧。3) 混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。加强模板清理工作，严格控制拆模时间。4) 角模与模板缝过大跑浆:模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固。应加强检查，及时调理模板缝隙。5) 模入墙过深：支模时角模与大模板连接凹入过多或不牢固。应改进角模支模方法，。6。3。安全、环保文明施工措施1、搭设应由专业人员安装：技术负责应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。拆模应严格遵守从上而下的原则。2、工作前应戴好安全帽，登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各

29、种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中,不得掉落。工作时应集中思想，避免钉子扎脚和空中滑落。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模板上下.3、拆除基础及地下室模板时,要先检查基模,土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口米以内堆放,并随拆随运。4、安装与拆除2米以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，铺脚手板，禁止在同一垂直面上下操作。高处作业要系安全带.5、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。6、高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实安全措施。高处拆模时，应有专人

30、指挥，并在下面标出工作区.装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运走,并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。7、拆除模板一般用长撬棍。应防止整块模板掉下，以免伤人。8、模板上有预留洞口,应在安装后盖好洞口。混凝土板上的预留洞口，应在模板拆除后随即将洞口盖好.9、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。安装梁底模板时，应注意随铺随固定，不得虚放及梁底模有探头现象。10、对于预拼模板，当垂直吊运时,应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点.吊点要合理布置.对于预拼模板应整体拆除.拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件,待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人.

31、11、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求,严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。拆除作业完工前,不准留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运到指定地点存放。12、木工机械必须严格使用专用开关箱,一次线不得超过3m，外壳接保护零线,且绝缘良好.电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查,使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套;长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。13、用塔吊吊运模板时，必须由起重工

32、指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人;垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运.14、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台.因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低.当T=15时,混凝土浇筑速度不大于2m3/h.现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站.做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。7、墙模板【计算书】一、工程属性新浇混凝土墙名称16、17楼地下室Q

33、1新浇混凝土墙墙厚（mm)250混凝土墙的计算高度(mm）5400混凝土墙的计算长度（mm）6000二、荷载组合混凝土重力密度c（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0（h）4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21。15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）2。5倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k（kN/m2）2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411。152.51/2，242.5min38。4,6038.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0。9max1。2G4k+

34、1。4Q3k,1。35G4k+1。40。7Q3k0。9max1。238。4+1。42,1.3538。4+1.40.720。9max48。88，53。80.953。848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm）250小梁一端悬臂长（mm)200主梁间距(mm）500主梁一端悬臂长（mm)200对拉螺栓横向间距（mm)500对拉螺栓竖向间距（mm）500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)22面板弹性模量E(N/mm2）10000 墙

35、截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0。55m，Wbh2/6550182/629700mm3,Ibh3/12550183/12267300mm4 1、强度验算 qbS承0。5548.4226.63kN/m 面板弯矩图（kNm） Mmax0。21kNm Mmax/W0.21106/297007N/mm2f22N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.5538。4=21.12kN/m 面板变形图（mm） 0.4mml/400250/4000.62mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm）6080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.44小梁弹性模量E（N/mm

36、2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3）64小梁截面惯性矩I(cm4）256 1、强度验算 qbS承0.2548.4212.1kN/m 小梁弯矩图(kNm） 小梁剪力图(kN） Mmax0.25kNm Mmax/W0.25106/640003.98N/mm2f15。44N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 qbS正0.2538。4=9。6kN/m 小梁变形图(mm) 0。07mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=6。08kN，R2=.R23=6。08kN,R24=6。08kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f（N/mm

37、2)205主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3）8。98主梁截面惯性矩I（cm4）21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax1。06kNm Mmax/W1.06106/8980117。81N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.79mml/400500/4001。25mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb（kN）17。8 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+300550mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500,500/2+200500mm N0。95mnS承0.950.

38、550.548。4212.65kNNtb17。8kN 满足要求!8、梁模板【计算书】一、工程属性新浇混凝土梁名称L14新浇混凝土梁计算跨度（m)6。6混凝土梁截面尺寸（mmmm)350590新浇混凝土结构层高（m)3。0梁侧楼板厚度(mm）140二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0。3模板面板0。5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1。5板1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2）对水平面模板取值

39、2风荷载标准值k（kN/m2)基本风压0(kN/m2）0。3非自定义:0。22风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A）梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb（mm)1200步距h(mm）1800新浇混凝土楼板立柱间距la（mm）、lb(mm）1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm）600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立

40、面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算,计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10。9max1。2(G1k+ （G2k+G3k）h)+1.4Q1k，1。35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40。7Q1kb=0。9max1.2(0.1+(24+1.5）0。59）+1。42，1。35(0。1+(24+1.5）0.59）+1。40.72120。17kN/m q1静

41、0。91.35G1k+（G2k+G3k）hb0。91.350。1+(24+1。5)0。59118。4kN/m q1活0.91。40.7Q2kb0。91。40。7211。76kN/m q2(G1k+ （G2k+G3k）h）b=0.1+(24+1.5）0。59115.14kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20。125q1l20。12520。170。1820。08kNm Mmax/W0.08106/375002。06N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。521qL4/(100EI）=0.52115。141754/(10010000281250)0。026mml

42、/400175/4000。44mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37518。40.18+0.4371.760。181.34kN R2=1。25q1l=1。2520.170.184.41kN 标准值（正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0。37515。140。180。99kN R2=1.25q2l=1。2515.140。183。31kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）6080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.78小梁弹性模量E(N/

43、mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3）64小梁截面惯性矩I（cm4)256 为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图: q1max1。34+0.91.35(0.3-0。1)0。35/2+0。5(0。59-0。14）+0。9max1.2(0。5+（24+1。1）0。14)+1。41，1.35（0。5+(24+1.1)0.14)+1.40。71max0.60.35/2，(1.20.6）0.35/2/21，4。41+0。91.35(0。30。1）0。35/2=4。45kN/m q2max0。99+（0.3-0.1)0.35/2+0.5(0。59-0.14）+（0。5+（24+1.1)0

44、。14)max0。6-0。35/2，（1.2-0。6）0。35/2/21，3。31+（0。30。1）0.35/23.35kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0。5q1l22max0。1074.450.62，0。54。450.320.2kNm Mmax/W0。2106/640003。13N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0。6074。450.6，4.450。31.622kN max3Vmax/（2bh0）=31.6221000/（26080)0.51N/mm21.78N/mm2 满足要求! 3、挠度

45、验算 10。632q2l14/（100EI)0.6323.356004/（10093502560000）0。11mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI）3.353004/（893502560000)0.14mml/400300/4000。75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1。143q1l1，0。393q1l1+q1l2max1。1434。450。6，0.3934。450。6+4.450.33.05kN 同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31。98kN，R23。05kN 正常使用极限

46、状态 Rmaxmax1.143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1.1433。350.6，0.3933。350。6+3。350.32.3kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31。74kN，R22.3kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面惯性矩I(cm4）12。19主梁截面抵抗矩W（cm3)5。08 主梁自重忽略不计，计算简图如下: 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm） Mmax/W0。209106/50

47、8041.17N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图（kN) Vmax1。754kN max2Vmax/A=21。7541000/4897.18N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图（mm) max0.08mml/400600/4001。5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1，R30。23kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.23kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安

48、全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A（mm2)424回转半径i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3）4。49抗压强度设计值f（N/mm2）205 =h/i=1800/15。9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0。5 1、风荷载计算 Mw0.921。4klah2/100.921。40.220.61。82/100。05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式,荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91。2（0。1+(24+1。5）0.59）+0.91。42118.62kN/m 2)小梁验算 q1max1.25+(0.3-0.1）

49、0。35/2+0.91.2(0.5+（24+1.1）0.14）+0。91。41max0.6-0。35/2，（1.2-0。6）-0。35/2/21，4.07+(0。3-0.1)0.35/2=4.11kN/m 同上四六计算过程，可得: R10。22kN,R26。2kN，R30.22kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.22+0.91。2(0。75+(24+1。1)0.14)+0.91。41(1。2+0.60。35/2）/21.2,6。2，0.22+0.91.2（0.75+（24+1.1)0。14)+0.91.41（1。2+1.20。60。35/2）/21

50、.2+0。05/1.26.29kN fN/(A)+Mw/W6285。52/(0.5424）+0.05106/449040.69N/mm2f205N/mm2 满足要求!八、可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN)30 由主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力NmaxR216.56kNN30kN 满足要求！9 、主楼板模板（碗扣式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称16、17#楼标准层顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L（m)4.75新浇混凝土楼板边宽B(m）3。2二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2。5当计算模板和小梁时

51、的集中荷载（kN）2。5当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2)1。5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0。1面板及小梁0。3楼板模板0。5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1。1风荷载标准值k(kN/m2）基本风压0（kN/m2）0.350。58风压高度变化系数z2。08风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m）3立柱纵向间距la(mm）1200立柱横向间距lb（mm）1200水平拉杆步距h(mm）1800立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立

52、柱距混凝土板短边的最近距离（mm）400立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)450主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边的距离（mm）150小梁悬挑端计算长度(mm)40,100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm）12模板抗弯强度设计值f（N/mm2）15模板弹性模量E(N/mm2）10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12

53、=1000121212/12144000mm4 1、强度验算 q10。9max1。2（G1k+ （G3k+G2k)h）+1。4Q1k，1。35(G1k+ （G3k+G2k)h）+1。40。7Q1kb=0。9max1.2（0。1+（1。1+24)0.15）+1。42.5，1.35(0。3+(1。1+24)0.15)+1.40.72。5 1=7.32kN/m q20.91.2G1kb0。91.20。11=0.11kN/m p0.91.4Q1k0.91。42.53。15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7。320.32/8，0。110.32/8+3。150。3/4=0

54、.24kNm； Mmax/W0.24106/240009。89N/mm2f15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=（0。1+（1。1+24）0.15）1=3.86kN/m 5ql4/（384EI)53.863004/(38410000144000）0。28mml/400300/4000。75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）6080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15。44小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1。78小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）64小梁截面惯性矩I（cm4）256 因L/la取整

55、4750/1200取整3,按三等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合,计算简图如下： 1、强度验算 q10。9max1。2(G1k+ （G3k+G2k)h）+1。4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k）h）+1.40.7Q1kb=0。9max1。2(0.3+（1。1+24)0.15）+1。42.5，1。35（0.3+(1.1+24）0.15)+1.40.72.50.32.26kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k）h）b=0。91.2(0。3+（1.1+24)0。15)0。31。32kN/m q1活0。91。4Q1kb=0.91.

56、42.50.30。94kN/m M10。08q1静L2+0。101q1活L20。081.321。22+0。1010。941。220。29kNm q20.91.2G1kb=0。91。20。30。30。1kN/m p0。91.4Q1k0。91。42。53。15kN/m M20。08q1静L2+0.213pL0。081.321.22+0。2133。151。20.96kNm M3maxq1L12/2,q2L12/2+pL1=max2。260.12/2,0.10.12/2+3.150。10.32kNm MmaxmaxM1,M2，M3max0。29，0.96，0。320.96kNm Mmax/W0。961

57、06/6400014.95N/mm2f15.44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 V10。6q1静L+0。617q1活L0。61。321。2+0。6170.941。21。65kN V20.6q2L+0。675p0.60.11.2+0。6753.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.260.1，0.10.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1。65，2.2，3.163。16kN max3Vmax/(2bh0)=33。161000/（28060)0。99N/mm21。78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q（G1k+（G3k+G2k）h)b=(

58、0。3+(24+1.1）0。15）0.31.22kN/m 跨中max0.677qL4/（100EI）=0.6771.2212004/(10093502560000)0.72mml/4001200/4003mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1。221004/（893502560000）0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面惯性矩I(cm4）10。78主梁截面抵抗矩W(cm3)4。4

59、9 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半. 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1。2(G1k+ （G3k+G2k)h)+1。4Q1k,1。35(G1k+（G3k+G2k)h)+1。40.7Q1kb=0。9max1。2(0.5+(1.1+24）0。15）+1。41.5,1。35（0.5+（1.1+24）0.15）+1.40。71。50。31。95kN/m q1静0。91.35（G1k+ （G3k+G2k)h)b0。91.35（0。5+（1。1+24)0。15)0。31.55kN/m q1活0。91。40。7Q1kb 0.91.40。71。50。30。4

60、kN/m q2(G1k+ （G3k+G2k）h ） b(0。5+（1。1+24）0.15)0.3=1。28kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1。1q1静+1。2q1活）L1.11.551。2+1.20。41.22。62kN 按悬臂梁，R11。950。10。2kN RmaxRmax，R1/21。31kN； 同理，R0.98kN，R0.77kN 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1。11。281.21.69kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1。690.10。17kN RmaxRmax，R1/20.84kN; 同理，R0.63kN，R0.49kN 2、抗弯验算 计算

61、简图如下： 主梁弯矩图（kNm) Mmax/W0。61106/4490134。88N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图（kN） max2Vmax/A=22。281000/42410.74N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图（mm) 跨中max=1.08mm=1200/400=3mm 悬挑段max0.51mm=300/400=0。75mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A（mm2)424立柱截面回转半径i（mm)15。9立柱截面抵抗矩W(cm3）4。49立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/15。91

62、13.21150 满足要求！ 查表得，0。54 Mw0。921。4kLah2/100。921.40.581。21.82/100。26kNm Nw0。91.2(G1k+(G2k+G3k)h）+1。4(Q1k+Mw/Lb)max0.4+La/2，Lamax0.4+Lb/2，Lb0.91.2（0。75+（24+1.1)0.15）+1。4（1+0.26/1。2）max0.4+1.2/2，1.2max0.4+1。2/2，1。29.22kN f Nw/（A)+ Mw/W9223.63/(0.54424）+0。26106/449097.07N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 斜杆计算： W=klbh=

63、0.581。21。8=1.26kN； Ws=(h2+la2）1/2/laW=（1.81.8+1.21.2）1/2/1。21.26=2.26kN8kN； 斜杆验算满足要求!八、可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN）30 按上节计算可知，可调托座受力N9。22kNN30kN 满足要求！ 10、车库板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称车库顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)370新浇混凝土楼板边长L（m)8。5新浇混凝土楼板边宽B（m）8。5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN）2.5当计算主梁时

64、的均布活荷载（kN/m2）1。5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0(kN/m2）0.250。18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m）3。33立柱纵向间距la（mm）900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h（mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心

65、对称立柱距混凝土板短边的距离（mm)200立柱距混凝土板长边的距离（mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距（mm）300小梁距混凝土板短边的距离(mm）50小梁两端各悬挑长度（mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图（楼板长向）模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f（N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定,另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515

66、/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10。9max1。2(G1k+ (G3k+G2k）h）+1。4Q1k，1。35(G1k+ （G3k+G2k）h）+1。40。7Q1kb=0。9max1。2（0.1+(1。1+24)0。37）+1.42。5，1.35（0。1+（1。1+24)0.37）+1。40。72。5 1=13.61kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0。12kN/m p0.91。30。7Q1K=0.91.40。72.52。2kN Mmaxmaxq1l2/8，q2l2/8+pl/4=max13。610

67、.32/8，0。120.32/8+2。20.3/4= 0.17kNm Mmax/W0。17106/375004.45N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h）b=(0.1+(1.1+24）0。37）1=9。39kN/m 5ql4/（384EI）59.393004/(38410000281250)0。35mml/400300/4000。75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)

68、64小梁截面惯性矩I(cm4）256 因B/lb取整8500/900取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10。9max1.2(G1k+(G3k+G2k）h)+1。4Q1k，1。35（G1k+（G3k+G2k）h)+1.40。7Q1kb=0。9max1。2(0。3+（1。1+24)0。37）+1。42。5，1.35(0。3+（1.1+24)0.37)+1.40.72。50.34。16kN/m 因此，q1静0.91.35（G1k+（G3k+G2k)h）b=0。91.35（0。3+(1。1+24）0。37)0。33。49

69、kN/m q1活0.91。40.7Q1kb=0。91.40。72.50。30.66kN/m M10。077q1静L2+0.1q1活L20.0773.490.92+0.10.660.920.27kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.11kN/m p0。91。40。7Q1k=0.91.40。72。52.2kN/m M20。077q2L2+0.21pL0。0770。110.92+0。212.20.90。42kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.160。22/2，0.110.22/2+2。20.20。44kNm MmaxmaxM1，M2，M3m

70、ax0。27，0.42，0。440。44kNm Mmax/W0。44106/640006。92N/mm2f15。44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10。607q1静L+0.62q1活L0。6073。490。9+0。620。660.92.28kN V20.607q2L+0.681p0。6070。110.9+0.6812。21。56kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.160。2，0.110.2+2。22。23kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.28，1.56，2.232。28kN max3Vmax/(2bh0）=32.281000/（28060）0。71N/mm21

71、.78N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 q=（G1k+(G3k+G2k)h）b=（0。3+（24+1。1）0。37）0。32。88kN/m 跨中max0。632qL4/(100EI)=0.6322.889004/（10093502560000）0。5mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=2。882004/(893502560000)0。02mml1/400200/4000.5mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）205主梁抗剪强度设计

72、值(N/mm2）125主梁截面惯性矩I(cm4）10.78主梁截面抵抗矩W(cm3）4。49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1。2(G1k+ （G3k+G2k）h)+1。4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k）h）+1.40.7Q1kb=0。9max1.2(0。5+（1。1+24)0.37)+1.41.5，1.35（0。5+（1。1+24）0.37)+1.40。71.50.33。96kN/m q1静0。91。35(G1k+ (G3k+G2k）h）b=0.91。35(0。5+（1.1+24）0。37）0

73、。33.57kN/m q1活0。91.4Q1kb=0。91。41。50.30。57kN/m q2（G1k+ (G3k+G2k）h)b=（0.5+（1.1+24）0。37）0。3=2.94kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁,Rmax(1.143q1静+1。223q1活）L1.1433.570。9+1。2230.570.94.29kN 按悬臂梁，R1q1l=3。960。20。79kN RmaxRmax，R1/22.15kN; 同理，R1。25kN,R1.25kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁,Rmax1.143q2L1。1432。940.93.02kN 按悬臂梁,R1q2l=2.940。2

74、0.59kN RmaxRmax，R1/21。51kN; 同理，R0。88kN，R0.88kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm） Mmax0。6kNm Mmax/W0.6106/4490134。21N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN） Vmax3。69kN max2Vmax/A=23.691000/42417.39N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图（mm) max0。78mm 跨中max=0.78mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.36mm=150/400=0.38mm 满足要求！七、立柱验算立

75、杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd（mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A（mm2)424立柱截面回转半径i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3)4。49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a）=11。386(1500+2200)=2633。4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11。7551800=3159mm =l0/i=3159/15。9

76、=198。68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1。1151。386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936。241/15。9184。669，查表得，10.211 Mw=0。921。4klah2/10=0。921.40。180。91。82/100。06kNm Nw0.91。2NGik+0.91.4（NQik+Mw/lb）=0.91.2（0.5+（24+1。1）0.37）+0.91.410。90。9+0.921。40。06/0。99.56kN f Nw/(A)+ Mw/W9555.2/(0。21424)+0.0610

77、6/4490120。06N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0。921.4klah2/10=0.921.40.180。91。82/100。06kNm Nw0。91.2NGik+0。91。4（NQik+Mw/lb）=0.91。2(0。75+（24+1。1）0.37）+0。91。410。90。9+0。921.40.06/0。99.77kN f Nw/（A)+ Mw/W9773.9/（1。15424)+0.06106/449033.32N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.56kNN30kN 满足要求！