碳化硅单晶片生产项目建筑楼卸料平台工程施工方案（24页）.doc

1、目 录1.编制依据12.工程概况12.1结构设计概况12.2卸料平台设计概况22.3卸料平台规格尺寸及制作33.悬挑式卸料平台钢丝绳的使用44.悬挑式卸料平台后锚固点设置45.悬挑式卸料平台限载措施46.悬挑式卸料平台使用时外脚架的拆改57.落地式卸料平台57.1搭设方法57.2拆除方法68.卸料平台所用材料质量标准68.1型钢（工字钢）的高度h、腿宽度b、腰厚度d尺寸允许偏差68.2钢管及构配件79.提升、安装和使用的安全措施810.安全文明施工要求911.计算书2011.1悬挂式卸料平台411.2落地式卸料平台121.编制依据1.1XX电子有限公司碳化硅单晶片生产项目一期工程1#、2#、3

2、#楼结构及建筑设计施工图1.2XX电子有限公司碳化硅单晶片生产项目一期工程1#、2#、3#楼施工组织设计1.3国家规范、行业及地方标准 序 号类 别名 称编 号1行 业建筑施工高空作业安全技术规程JGJ33-912地 方北京市建筑工程施工安全管理操作规程DBJ01-62-20023地 方建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-20032.工程概况2.1结构设计概况序 号项 目内 容1工程名称碳化硅单晶片生产项目一期工程1#、2#、3#楼2建筑功能厂房3建筑层数地下一层，地上九层（局部五层）建筑面积25616.89m24建筑层高地下一层、首层6m，二层4.8m,三至九层4.2m；5结构

3、形式基础结构形式梁式筏板基础主体结构形式钢筋砼框架，剪力墙结构6土质、水质持力层土质砂质，粉土水质对混凝土无腐蚀7砼强度等级C15基础垫层C40筏板、地下一层、首层C35二至六层C30其 他8抗震等级抗震设防烈度8度 框架二级，剪力墙一级；2.2卸料平台设计概况根据本工程结构特点及现场实际情况，为解决各楼层模板、支撑及其它物料的垂直运输问题，二层顶板结构起每结构层设置出料平台三处卸料平台，1#楼西侧-/轴布置悬挑式卸料平台，2#楼西侧-/轴和3#楼西侧-/轴分别布置钢管落地式卸料平台。2.3卸料平台规格尺寸及制作悬挑式卸料平台（1）平台规格：4.5m（挑出）3m（宽度）（2）平台活荷要求：允许

4、承载力均布荷载2KN/m2。（3）平台骨架：悬挂臂采用I20a工字钢；边框采用16槽钢；中间撑杆采用12.6槽钢。 （4）操作平面：焊接骨架上方为5mm厚钢板，上面满铺5cm厚脚手板，并不得有腐朽。（5）安全防护：出料平台周圈焊接封闭式护栏，护栏采用脚手钢管，间距1m，高度1.5m，并刷红白相间漆以做警示标志。（6）防护栏杆内侧采用多层板进行封闭，再立放多层板并固定牢，下侧设置钢脚手板作为挡脚板。（7）保险绳：24(6X19+1)钢丝绳（紧靠框架梁穿楼板预留30的套管，通过顶板预留洞穿钢丝绳将整个边梁抱起并锁紧），钢丝绳倾角可以根据现场实际情况调整，不得小于60,要求安装钢丝绳时用紧线器使用钢

5、丝绳拉紧共同受力。（8）主梁外侧提升吊环及斜拉吊点采用25mm圆钢（或15mm厚钢板）满焊，焊缝厚度不小于10mm，内侧各设两处提升吊环。（9）主钢丝绳：24(6X19+1)钢丝绳（斜拉钢丝绳上端固定于边梁，通过在紧靠边梁的顶板预留30孔洞，在顶板预留洞穿钢丝绳将整个边梁抱起并锁紧），钢丝绳倾角可以根据现场实际情况调整，不得小于60,要求安装钢丝绳时用紧线器使用钢丝绳拉紧共同受力。钢丝绳与砼边梁接触部位，将边梁上下三个阳角抹成半径30mm圆角，使钢丝绳将这个边梁抱起。（10）卸料平台挑梁（I20a工字钢）锚固端部采用18锚环。（11）所用材料均应为合格产品，强度满足规定数据，主龙骨、次龙骨、边

6、龙骨挠度变形8-14槽钢2.02.00.5本工程使用12.6槽钢18-30工字钢3.03.00.7本工程使用20a工字钢注：1、槽钢（工字钢）平均腿厚度的允许偏差为0.6t2、槽钢（工字钢）的弯腰挠度不应超过0.15d。3、槽钢（工字钢）腿的外缘斜度，单腿不大于1.5%b，双腿不大于2.5%b。4、槽钢（工字钢）腿端、肩锐化不得使直径等于0.18t的圆棒通过。8.2钢管及构配件8.2.1钢管允许偏差序号项目允许偏差(mm)示意图检查工具1普通钢管尺寸：外径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲：各种杆

7、件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m308.2.2钢管选用48（外径）3.5mm 钢管。质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定；应涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好，禁止使用有明显变形、裂纹的钢管。报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹和严重锈蚀的钢管。安全色：防护栏杆为红白相间色。8.2.3扣件扣件应与钢管管径相配合，材质应符合我国现行标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管

8、时，开口外的最小距离应不小于5mm。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。扣件表面应进行防锈处理。扣件报废标准：扣件有裂纹、变形、滑扣。8.2.4脚手板选用50厚木脚手板，长26m 宽200300mm；木脚手板应采用松木制作，材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GBJ5)中级材质的规定。两端使用8镀锌铁丝箍两道。禁止使用有扭纹、腐朽、破裂和横透疖等不符合的木板。8.2.5安全网安全网的技术要求必须符合我国现行标准的规定，方准进场使用。绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网必须是阻燃的，要求做完防火试验合格后方可进场，不合格者不得进场。9.提升、安装和使用的

9、安全措施9.1卸料平台组装完毕时，需用卡环与平台连接，不得将吊钩直接挂在平台吊环上。9.2卸料平台就位后，必须将四根悬吊绳与结构连接牢固和内别杠就位后，方可摘掉塔吊大钩。9.3卸料平台使用前需进行验收，做荷载试验时间不少于4小时，合格后填写验收单，方可交付使用。9.4卸料平台提升前，首先清理平台上的物料，挂钩人员挂好吊钩并离开平台后，方可发出信号。稍提升再拆除固定钢丝绳和别杠，然后塔吊小车向外行走，待平台全部离开外架范围后，方可将平台升至上层。9.5平台升至上层位置后，按安装程序进行。9.6平台上放物时，应该尽量居中平衡设置，外端600mm内不得堆放重物。9.7卸料平台不得长时间存放材料，做到

10、随码放随吊运，在码放材料时不得高于1.2m，并不得将材料码放在护栏上，短于1m的材料要装容器吊运。9.8避免交叉作业，卸料平台在提升过程中，其下边不得有人作业或走动，操作人员严禁从平台向下抛扔物料，也不得向平台内抛扔物料，无关人员不得随意进入平台。9.9吊运物料应捆绑牢固，不得长短料混吊，待作业人员离开平台后方可起吊。9.10加强对平台检查，使用前应对吊环、吊绳、预埋环进行全面检查，未发现异常后方可上人操作，如发现异常情况，应立即进行整改和完善。9.11吊挂使用的钢丝绳，每月进行一次强度检查，合格后方可继续使用，否则要及时更换，工作中的钢丝绳不得与其他物体相摩擦，特别是带棱角的金属物体。9.1

11、2安装过程中平台上需两人配合作业，并配备专业信号工协调指挥。10.安全文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：10.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。10.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。10.4卸料平台搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其它不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操

12、作。10.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。10.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。10.7卸料平台验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。10.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10.9拆除卸料平台而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。10.10施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其它，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10.11使用的工具要

13、放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10.12钢管构配件堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。10.13施工人员做到活完料净脚下清，确保施工材料不浪费。10.14运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.15六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。11.计算书 11.1悬挂式卸料平台计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-9

14、9)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 计算参数: 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度5.6m，插入结构锚固长度2.4m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。 水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。 次梁采用12.6号槽钢U口水平，主梁采用20a号工字钢。 次梁间距0.56m，外伸悬臂长度0.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。 脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。 栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.14

15、kN/m。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa， 外侧钢丝绳距离主体结构5.40m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台9.60m。一、次梁的计算 次梁选择12.6号槽钢U口水平，间距0.56m，其截面特性为 面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm 截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350.56=0.20kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.00

16、0.56=1.12kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m 经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.20+0.12)+1.41.12 = 1.95kN/m 经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.42.00=2.80kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.953.002/8+2.80 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到

17、强度 =4.29106/(1.0562140.00)=65.79N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.053.0235/(3000.0126.0235.0)=0.72 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.676 经过计算得到强度 =4.29106/(0.67662140.00)=102.18N/mm2； 次梁的稳定性计算 f,满足要求!二、按外侧钢丝绳验算（一）主梁的计算 卸料平台的内钢

18、绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择20a号工字钢，其截面特性为 面积A=35.50cm2,惯性距Ix=2370.00cm4,转动惯量Wx=237.00cm3,回转半径ix=8.15cm 截面尺寸 b=100.0mm,h=200.0mm,t=11.4mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.27kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.27) = 0.50kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.3

19、5+1.42.00)0.283.00/2+1.20.123.00/2)=1.57kN P2=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P3=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P4=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P5=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P6=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)

20、=2.92kN P7=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)+2.80/2=4.32kN P8=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P9=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P10=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P11=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P12=(1.20.35+1.42.

21、00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P13=(1.20.35+1.42.00)0.103.00/2+1.20.123.00/2)=0.68kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为19.92kN 最大弯矩 Mmax 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强

22、度 =15.36106/1.05/237000.0+11.201000/3550.0=64.89N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=0.65 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.640 经过计算得到强度 =15.36106/(0.640237000.00)=101.26N/mm2； 主梁的稳定性计算 f,满足要求! （二）钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RA

23、H和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=22.85kN （三）钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=22.849kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K

24、钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00022.849/0.850=215.051kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm。三、按内侧钢丝绳验算（一）主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择20a号工字钢，其截面特性为 面积A=35.50cm2,惯性距Ix=2370.00cm4,转动惯量Wx=237.00cm3,回转半径ix=8.15cm 截面尺寸 b=100.0mm,h=200.0mm,t=11.4mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m Q1 = 0.14

25、kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.27kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.27) = 0.50kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.42.00)0.283.00/2+1.20.123.00/2)=1.57kN P2=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P3=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P4=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.2

26、0.123.00/2)=2.92kN P5=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P6=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P7=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)+2.80/2=4.32kN P8=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P9=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P10=(1.20

27、.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P11=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P12=(1.20.35+1.42.00)0.563.00/2+1.20.123.00/2)=2.92kN P13=(1.20.35+1.42.00)0.103.00/2+1.20.123.00/2)=0.68kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图

28、(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为22.70kN 最大弯矩 Mmax 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =10.95106/1.05/237000.0+11.591000/3550.0=47.26N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=0.65 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB500

29、17-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.640 经过计算得到强度 =10.95106/(0.640237000.00)=72.16N/mm2； 主梁的稳定性计算 f,满足要求! （二）钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=25.49kN （三）钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=25.489kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg

30、 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00025.489/0.850=239.896kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm。 四、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=22.849kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度

31、，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=228494/(3.1416502)1/2=18mm 五、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.590kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=25904/(3.1416502)1/2=6mm11.2落地式卸料平台扣件式钢管落地平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2

32、001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全一文。 11.2.1参数信息（1）基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.00，立杆步距h(m)：1.20；立杆纵向间距lb(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：21.6；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.1

33、0，平台底钢管间距离(mm)：400；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系:0.80；（2）荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):1.500；施工均布荷载(kN/m2):2.000；（3）地基参数C30混凝土。11.2.2纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图（1）荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.4 = 0.27kN/m；堆放

34、材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 1.50.4 = 0.6 kN/m；活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 20.4 = 0.8kN/m（2）强度验算:依照规范规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q1 = 1.2ql1+ 1.2q12 = 1.20.27+ 1.20.6 = 1.044 kN/m；均布活载：q2 = 1.40.8 = 1.12 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.11.0441.22 + 0.117 1.121.22 = 0.339 kN.m ；

35、最大支座力 N = 1.11.0441.2 + 1.21.121.2 = 2.991kN；最大应力 = Mmax/W = 0.339106/ (5080) = 66.739 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205N/mm2；纵向钢管的计算应力 66.739 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: 均布恒载: q = q11 + q12 = 0.87 kN/m；均布活载： p = 0.8 kN/m； V = (0.6770.87+0.9900.8)12004/(1002.0610

36、5121900)=1.14 mm；纵向钢管的最大挠度为 1.14mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1000/150与10mm，满足要求！11.2.3横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.991 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax =0.957kN.m ；最大变形 Vmax =3.934mm ；最大支座力Qmax =9.77kN ；最大应力= 188.437N/mm2 ；横向钢管的计算应力188.437N/mm2 小于横向钢管的抗

37、压强度设计值205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为3.934mm 小于支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10 mm，满足要求！11.2.4扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.77 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 11.2.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作

38、用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1 =0.14926.7 =3.976kN；栏杆的自重(kN)：NG2 =0.151 =0.15 kN；脚手板自重(kN)：NG3 =0.31.21 =0.36 kN；堆放荷载(kN)：NG4 = 1.51.21 = 1.8 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.286 kN；（2）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.21 = 2.4 kN；（3）因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.

39、2NG + 1.4NQ = 1.26.286+ 1.42.4 = 10.903 kN；11.2.6立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.903 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A =4.89cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2； L0 - 计算长度 (m)；如

40、果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.185； - 计算长度系数，参照扣件式规范表；= 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.1851.71.2 = 2.417 m；L0/i = 2417.4/15.8 = 153 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10902.756/( 0.298489 )=74.819N/mm2；钢

41、管立杆稳定性验算= 74.819 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 1400/15.8 =89 ；由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =10902.756/(0.667489 )= 33.427N/mm2；钢管立杆稳定性验算= 33.427N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.109

42、 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 1839.831/15.8 = 116 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.476 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =10902.756 /( 0.476489 )= 46.84 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 46.84 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值f =205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。 以上表参照 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全11.2.7立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 由于着力点已经用1.5*0.1的C20混凝土铺设，且达到强度地基承载力满足要求！