框架剪力墙结构住宅楼外脚手架施工方案（30页）.doc

1、3、4#栋外脚手架施工方案编 制: 审 核: 审 批: 目 录一、本专项安全施工方案编制依据3二、工程概况3三、脚手架搭设概况3四、落地式脚手架搭设34.1基本要求34。2搭设方法4五、悬挑脚手架搭设45.1基本要求45。2悬挑大样4六、脚手架的验算46.1悬挑脚手架杆件荷载传递方式56。2脚手架计算参数5脚手架参数5活荷载参数66。2.3风荷载参数66。2.4静荷载参数66.2。5水平悬挑型钢梁的计算参数76.2。6拉绳与支杆参数76。3受力杆件的计算76。3。1小横杆的计算76.3。2大横杆的计算86。3。3扣件抗滑力的计算8立杆稳定性的计算96.3。5连墙件的计算116。3。6悬挑型钢梁

2、的受力计算116.3.7 锚固钢筋拉环计算13型钢梁下部混凝土梁局部受压计算15钢丝绳的选用156.3。10裙楼顶板受力验算15七、卸载平台设计与计算187。1平台形式187。2卸载平台计算187.2。1次梁承载力计算187。2.2梁承载力及挠度计算207。2。3钢丝绳验算217.2。4钢筋吊环验算。22八、脚手架构件的搭设要求228.1材质要求228.2对构件的要求23九、脚手架的搭设注意事项249。1总括249。2安全网的使用注意事项24十、脚手架的拆除2511。1拆除脚手架时应符合下列规定：2511。2拆除注意事项25十二、卸料平台关注意事项2612.1卸料平台的搭设与拆除26十三、应急

3、预案2713。1 组织机构及职责2713.2 伤亡伤害应急响应措施2813。3 应急物资2813。4 通讯联系2813。5 注意事项29xxxx3栋、4栋外脚手架施工方案一、本专项安全施工方案编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-xx（xx版）建筑施工手册（第四版）钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工计算手册(江正荣编著）建筑结构荷载规范GB50009-2001建筑施工高处作业安全技术规范JGJ-80-91二、工程概况本工程为框架剪力墙结构，建筑面积12832.6平方米，结构层数为地上18层，檐口高度56.6m，一、二层层高分别为5。4m、3。3m，标准层层高3m

4、。三、脚手架搭设概况本工程脚手架搭设材料全部采用483。0mm的焊接钢管，用扣件连接，脚手架的安全等级为三级.外脚手架分三段进行搭设，12层采用落地式脚手架，落地式钢管脚手架按照立杆纵距为1.5m，立杆横距为0。9m，大横杆步距为1。5m,小横杆间距0。75m，内立杆离墙面距离0。3m进行搭设，落地式脚手架搭设高度为8.7m。3层以上脚手架采用型钢悬挑式脚手架进行搭设，共计挑两次，第一次从3层至10层，第二次从11层至18层，每次悬挑搭设高度24m.四、落地式脚手架搭设4。1基本要求立杆纵距1。5m，立杆横距0.9m，大横杆步距1.5m，小横杆间距0.75m，内立杆离墙0。3m。操作层脚手板采

5、用3m长竹架板满铺.外侧随脚手架升高，设置密目安全网形成全封闭式安全立网，施工层以下每隔三层设一道固定安全平网，随施工高度提升,作业层设一道安全平网。4。2搭设方法首先放置纵向扫地杆然后自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定装设横向扫地杆并与立杆固定，每边竖起34根立杆后，装设第一步大横杆与小横杆,校正立杆垂直及横杆水平,形成构架起始段按前述要求依次向前延伸搭设，直至完成第一步架交圈检查构架质量设置抛撑或连墙件固定,按第一步架要求依次向上搭设随搭设进程及时装设连墙件及剪刀撑装设作业层间小横杆、铺设脚手板、挡脚板及围护。五、悬挑脚手架搭设5.1基本要求悬挑脚手架采用国标16号工字

6、钢做水平支撑悬挑梁，外架立杆双排设置。水平悬挑型钢梁的固定方法：由埋在楼面砼中的两道20“”形钢筋环做锚件，将型钢穿入锚件并以木楔塞紧固定型钢，并在每根型钢悬挑梁的外端水平面上（距外立杆内皮100mm处)焊接20吊环,在悬挑梁的垂直上方位置的上一层外围结构梁侧面预埋钢套环,用直径为9.3mm（619）的钢丝绳将悬挑梁与建筑结构进行拉结，悬挑脚手架搭设示意图如图1.悬挑架体搭设参数：立杆纵距1。5m,横距0.9m,内立杆离墙面距离0.3m；大横杆步距1。5m；小横杆间距0。75m；连墙杆采用钢架管将预埋在楼板上的钢架管与架体连接,按两步三跨设置；剪刀撑沿整个立面在竖向和横向从底到顶连续设置，并在

7、脚手架外侧立面的两端及外架转角处各增设一道，剪刀撑与地面之间的夹角不大于60,开剪跨度不小于四跨。5。2悬挑大样水平支撑型钢梁悬挑体构造如图2:六、脚手架的验算因落地式脚手架参数与悬挑架一致,对杆件进行结构安全验算的主要部位与内容与：连墙杆的强度和变形以及立杆的稳定性，与悬挑架中的杆件验算相同，不需再另作验算。悬挑脚手架中，要对杆件进行结构安全验算的主要部位与内容有：悬挑体小横杆的强度和变形;大横杆的强度和变形；立杆的强度和稳定性；连墙件的内力计算；大横杆和立杆连接的防滑扣件的抗滑承载力计算;悬挑钢梁的强度，挠度和稳定性计算和锚固段和楼板连接的锚件(拉钩）强度,锚固点的局部受压验算及脚手架的整

8、体稳定和扰度。图1 悬挑脚手架搭设示意6。1悬挑脚手架杆件荷载传递方式脚手板及架管自重、施工活荷载小横杆大横杆立杆型钢梁支座。6.2脚手架计算参数6。2。1脚手架参数计算的脚手架搭设高度为24m，采用的钢管类型为483.0mm，脚手架均为双排单管立杆；横杆与立杆连接方式为单扣件连接；扣件抗滑承载力系数为0.80(见钢管脚手架扣件的规定)；连墙件采用两步三跨设置，竖向间距3。0m,水平间距4.5m,采用双防滑扣件与建筑物进行连接.图2 水平支撑型钢梁悬挑体构造图在每一跨内，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根。立杆截面积：A=424mm2立杆的截面抵抗矩:W=4.49103mm3；立杆的回转半径：i

9、=15.9mm迎风面积：Aw=4。53。0=13.5m2；钢材抗压、抗拉、抗弯强度允许值：f=205N/mm2单扣件抗滑移能力设计值：Rc=8。0kN小横杆、大横杆的允许变形值（挠度）为=L/150，且不大于10mm.6。2。2活荷载参数施工均布荷载参数为:3.0kN/m2；建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ1302001脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层.6。2.3风荷载参数湖南省株洲市地区的基本风压为0.35kN/m2；风荷载高度变化系数C类地区搭设高度按24m计算，z为0。932；本方案考虑风荷载作用。静荷载参数根据建筑施工扣件式脚手架安全技术规范取用每米立杆承受的结构自重标

10、准值：0。1248kN/m;；脚手板自重标准值：0。35kN/m2;栏杆挡脚板自重标准值:0.17kN/m2；;安全设施与安全网：0.01kN/m2;同时铺设脚手板层数：3层；同时施工层数：2层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木胶板。6.2。5水平悬挑型钢梁的计算参数水平悬挑钢梁采用16号工字钢,其净挑段长度1。35m,建筑物内锚固段长度1.80m。16号工字钢梁的截面惯性矩I=1130 cm4,截面抵抗矩W=141。0 cm3，截面积A=26。10 cm2，型钢自重为0。207kN/m.拉绳与支杆参数在每根水平悬挑钢梁外端水平面上（距外立杆内皮50mm处）焊接20吊环，在钢梁的垂直

11、上方位置的上一层建筑物外围结构梁侧面预埋套环，用619的钢丝绳与建筑物拉结.6。3受力杆件的计算6。3。1小横杆的计算按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.小横杆的自重标准值：P1=0。035kN/m;脚手板的荷载标准值:P2=0.350。75=0。263kN/m活荷载标准值:Q=3.00.75=2.25kN/m；荷载的计算值：q=1.2（0。0350.263）1。42。25=3.5076kN/m小横杆的分布图如图3;小横杆按照简支梁进行计算，计算简图如图4：图3 小横杆的分布图 图4 小横杆计简图 (1）小横杆强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

12、计算公式如下：Mqmax=qL2/8最大弯矩Mqmax=3.50760。92/8=0。3554kNm=Mqmax/W=0.3554106/5080=69.91N/mm2f=205N/mm2小横杆强度满足要求.（2）小横杆挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度,荷载标准值q=3.5076kN/m；由计算公式:max=5qL4/384EI计算得：最大挠度max=53.50769004/(3842。06105121900）=1。81mmL/150=6(或10mm）小横杆挠度满足要求。6。3.2大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行计算，计算简图如图5：图5 大横杆计算简图（1)弯曲强度计算利

13、用小横杆计算简图计算出支座B在恒、活荷载共同作用下产生的支座反力Rb:Rb=qL/2=3.50761/2=1。7538kN由于大横杆按三跨连续梁计算，因此最大弯矩为：Mmax=KMFL=KMRbL0（KM为弯矩系数取0.213）=0。2131。75381.5=0。56kNm=Mmax/W=（0.56106）/（5.08103）=110.2N/mm2205N/mm2大横杆强度满足要求。（2）变形计算=KWFL3/100EI（KW为挠度系数，取1.615）=1.615RbL3/100EI=（1。6151。753815003）/(1002.1105121900）=0.003mmL/150=1500/

14、150=10mm大横杆刚度满足满足要求.6。3.3扣件抗滑力的计算本工程扣件抗滑力的计算为计算大横杆和立杆之间连接的扣件,立杆和大横杆之间采用扣件进行连接，通过查规范表得知,直角、旋转单扣件承载力取值为8kN，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为：8。00。8=6.40kN。纵向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按公式RRc计算(见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中）,式中Rc扣件抗滑承载力设计值，取6。40kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。横杆的自重产生的轴向力标准值：P1=0。0351.5=0.0525kN脚手板上的荷载标准值：P2=0.351

15、1。5/2=0.2625kN活荷载标准值：Q=3。011.5/2=2。25kN荷载的计算值：R=1。2(0.05250.2625）1.42。25=5.928kN6。40kN则单扣件的设计计算满足要求。立杆稳定性的计算（1）脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、动荷载和风荷载，内、外立杆所受的轴向力按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。立杆高度考虑顶部增加1.2m，则立杆总高为25。2m。每根内、外立杆的静荷载标准值包括以下内容：a）每米立杆承受的结构自重标准值为0。1394kN/m（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范求得）NG1=0。124825.2=3。1450kNb）脚手板自重标

16、准值为0.35kN/m2NG2=0.353（层）1。5(0。90.3)/2=0。945kNc）栏杆与挡脚手板自重标准值为0.17kN/mNG3=0。1731。5/2=0.3825kNd）吊挂的安全设施荷载0.01kN/m2NG4=0。011.524=0.36kN经计算得到，内、外立杆静荷载标准值为：NG=NG1NG2NG3NG4=3。14500。9450。38250。36=4.8325kN经计算得到，内、外立杆活荷载标准值：NQ=23。01.5(0.9+0。3）/2=5.4kN风荷载标准值按以下公式计算：k=0。7zsoz风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范（GBJ9）：C类地区，脚手架高24

17、m，查表得:z=0。932；s脚手架风荷载体型系数,按本规范4。2。4规定采用:查表得:敞开式脚手架的挡风面积为1。81.50。089=0.2403m2密目网的挡风系数取0。5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.51。50。2403）0.5+0.2403=1。2452m2其综合挡风系数为=1。2452/（1。81。5）=0.461查规范表4。2。4,背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1。3，即：s =1。30.461=0。5993；0-基本风压.根据建筑结构荷载规范(GBJ9）规定:0=0。35 kN/m2.k=0。70.59930。9320.35=0。1

18、76 KN/m2不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N1=1.2NG1。4NQ=1.24。83251.45.4=13.36kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值:N2=1。2NG0。851。4NQ=1.24。83250.851.45.4=12。23kN式中0。85为考虑风荷载时的附加系数计算值。将立杆在风荷载作用下的受力当作三跨连续梁进行计算，则风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式为：Mw=0.851。4Mwk=（0。851.4klah2）/10，式中Mwk表示风荷载标准值产生的弯矩；La-表示脚手架立杆的纵距；h表示脚手架的步距，则:Mw=（0.851。40。1761.51.52）/1

19、0=0.071kNm（2）立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:=N1/（A）f立杆的轴向压力设计值:N1=13.36kN；计算立杆的截面回转半径：i=1。59cm计算长度附加系数：K=1。155计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表得：=1。5计算长度，由公式Lo=kh确定：Lo=1。1551.51。5=2。599m立杆长细比：=Lo/i=196。1轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i的结果查表得到：=0.261立杆净截面面积：A=4。24cm2；立杆净截面模量（抵抗矩)：W=4。49cm3钢管立杆抗压强度设计值:f=205N/mm2=13360/(0.

20、261424）=120.73N/mm2 M2，M1M1，M2|M2，此混凝土板不能承受脚手架荷载的，建议采取加固措施。 （2)混凝土顶板结构加固设计 1）由于混凝土梁板不能承受脚手架荷载，因此需要对混凝土梁板进行加固，根据施工组织设计要求：本工程采用在板下搭设483.0mm钢管750mm900mm（两层，底层层高为5.4米，二层层高为3.3米）,步距为1200mm（支模未拆除)，确保上部脚手架立杆所受的轴力通过加固脚手架传递至底层板，减少裙楼顶板的受力，不使混凝土顶板产生变形。其加固布置详见图11。图11 混凝土楼板加固详图2）混凝土顶板结构加固设计: 立杆的几何参数为：i - 计算立杆的截面

21、回转半径 （mm）;i = 15。9A 立杆净截面面积 (mm2)； A = 424。12mm2则立杆的受力为（混凝土楼板自重由结构承受）：上部立杆轴力 13。36kN活载 1。40.7=0.98kN/m2两层加固立杆自重 0.12488。7=1.09kN则底层立杆底部受力最大值为：13.36/32+0.981.50.9/4+1。09=10.33kN=N/A=10.331000/424。12=24。36N/mm2f=215N/mm2板下的加固钢管强度满足要求。钢管支模架步高1。2mh/la=1200/750=1.6；h/lb=1200/900=1。333经查表，的取值为:1.615计算长度：L

22、01=kh=1.1551。6151。2=2.238m；L02=h+2a=1.2+20.1=1。4m取：L0=2。238m，则=L0/i=2238.39/15.8=141=150板下的加固钢管刚度满足要求由此得：= 0.344N=Af=0。344424。12mm2205N/mm2=29.91kN 10。74kN板下的加固钢管稳定性满足要求 可见在底层和二层板下采用脚手架加固，是安全可靠的。七、卸载平台设计与计算7.1平台形式卸料平台为组装式,平台的主梁采用16槽钢，次梁采用6.3#槽钢;防护栏杆采用483。0mm钢管600mm、1200mm设两道，平台底部用3mm厚钢板以及竹架板铺满，并与平台固

23、定牢固；预埋钢筋必须采用直径16mm以及14mmHPB235级钢筋，锚固长度为30d。预埋钢筋锚固在框架梁内.搭设简图如图12-15所示。7.2卸载平台计算7。2。1次梁承载力计算 次梁支撑在主梁上，作用在次梁上的荷载包括：次梁自重、脚手板自重、施工活荷载。计算简图如图16:（1)荷载统计： 6。3槽钢自重 查得q1=0.0663kN/m由上部脚手板传递的荷载为:图12 平台平面图 图13 平台侧立面图 图14 平台剖面图图15 平台局部详图脚手架铺板荷载为0.22kN/m2,3mm厚钢板自重为0。233kN/m2取受力面积最大的次梁作为计算（0.22+0。233）1。72/2=0。770kN

24、/m活荷载为1.500 kN/m2 1。51。72/2=2.55kN/m则荷载组合为: 1.2(0。066。3+0。770） 2/2+1。42。552/2=4。574kN/m（2）次梁最大弯矩M=ql2/8=4.57422/8=2。287kN.m6.3槽钢抵抗矩W=16123mm3则=M/W=2.287106/16123=141.82N/mm2f=215N/mm2 图16 次梁计算简图次梁的强度满足要求。（3）次梁挠度验算次梁挠度应满足=5ql4/384EI其中： E：6.3槽钢的弹性模量 查表得E=2。06105Mpa I：6。3槽钢的截面惯性矩 查表得I=50.786cm4:6.3槽钢的允

25、许挠度 =l/250代入式中： =54.57420003 /3842.0610550。786104 =6.16mm=l/250=2000/250=8mm 次梁的挠度满足要求.7。2。2梁承载力及挠度计算 主梁采用16槽钢，为保证安全，且计算简化，平台主梁上的两根钢丝绳按外侧一根受力，内侧一根不起作用计算，且荷载按匀布荷载考虑。计算简图如图17所示：（1）荷载统计： 16槽钢自重 查得q1=0。1723kN/m；483。5钢管 查得q4=0.038N/m脚手架铺板荷载为0.22kN/m2,3mm厚钢板自重为0.233kN/m2根据计算简图，计算得：F1G=0。259 kN; F2G=0。 391

26、 kN；F3G=0。383 kNF4G= F5G= F6G= F7G= F8G= F9G=0.315 kNF10G=0。282 kNF1Q=0.683 kN; F2Q=1.275 kN；F3Q=1.05 kNF4Q= F5Q= F6Q= F7Q= F8Q= F9Q=0.853kNF10Q=0。426 kN 图17 主梁计算简图钢梁自重：0.17235。55=0.956 kN则荷载组合为：F=1。2(0.259+0。 391+0。383+0。3156+0。282+0.956）+ 1。4(0.683+1。275+1.05+0。8536+0。426)=16.894 kN转化为匀布荷载，每根挑梁荷载：

27、 q=16.894/5.5=3。044N/m，如图18所示。主梁最大弯矩M=ql2/8=3。0445。52/8=11。51kN。m16槽钢抵抗矩W=116800mm3则=M/W=11。51106/116800=98.54N/mm2f=215N/mm2 q=3.044 N/m l=5.5m主梁挠度验算主梁挠度应满足=5ql4/384EI其中： 图18 主梁弯矩计算简图 E:16槽钢的弹性模量 查表得E=2.06105Mpa I：16槽钢的截面惯性矩 查表得I=934。5cm4：16槽钢的允许挠度 =l/250代入式中： =53。04455004 /3842.06105934。5104 =18.8

28、4mmK= 10 钢丝绳的安全系数满足要求。7.2。4钢筋吊环验算。施工时下部16压环、14钢筋不考虑受力，仅只作固定作用，现只对上部16吊环进行验算： 钢筋吊环承载力P= A f=2053。14162/421000=82。39kNT=4.095kN 钢筋吊环强度符合要求八、脚手架构件的搭设要求8.1材质要求 8。1.1选用483.0mm钢管,有严重锈蚀、弯曲、压扁、裂缝的钢管不得使用。新钢管要求有产品合格证，表面应平直光滑，不得有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯等缺陷，外径为48mm(偏差不得大于0。35mm)钢管两端端面应平整，偏差不得大于1。7mm。钢管需要做好防锈处理，新钢管进场涂刷两度红

29、丹防锈漆,用于搭高外脚手架的钢管再刷一度黄色面漆，用于防栏杆的钢管再刷一度红白相间的面漆，相间长度为500mm。旧钢管的锈蚀程度不得损害钢管截面0。5mm，1。5m的钢管端部弯曲不得大于5mm,34m长作立杆用的钢管中部弯曲不得大于12mm，46m长作立杆用的钢管中部弯曲不得大于20mm。钢管上严禁打孔。8。1.2扣件必须有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的扣件不得使用，扣件螺丝在使用前须刷满机油。扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材料应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定.新扣件必须有产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告；铸件表面不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等影响使用

30、性能的缺陷，与钢管的贴合面必须保证与钢管扣紧时接触良好，表面作好防锈处理；丝杆不得滑丝.活动扣件的动部位应能灵活转动，两面旋转面间隙小于1mm。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。使用过程中扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm,且不应大于65Nm。8.1。3安全网必须要有产品出厂合格证、监检证、生产许可证、销售证。8。2对构件的要求8.2.1水平支撑件本方案考虑从第三层及十一层楼面起，外脚手架均采用悬挑式脚手架，悬挑体由埋在楼面砼中的两道20“”形钢筋环和国标16号工字钢做的水平支撑梁组成，每次挑8层，水平钢梁在阳角处设钢丝绳拉结，然后以上各层用483.0mm钢架管作

31、为支撑，钢架管间距为1。5m，拉环采用直径20钢筋制作，每端锚入楼板内长度为25d，露出楼板高度为180mm，露出楼板外的部分作成圆弧形,宽度为70mm，内排拉环距外墙面距离1。65米，外排拉环距墙面(梁边沿）距离0.15m，安装支撑件，将工字钢穿入吊钩拉环内，工字钢伸出外墙外边线长大于1.35米。8.2.2斜撑支撑杆件斜撑杆件为本工程脚手架部分的重要受力杆件，故斜撑杆件必须采用新的483.0mm钢架管进行搭设，斜撑杆的搭设长度为3.03.5m,如考虑在架体外侧搭设斜向防护棚，则外侧斜撑杆的长度为6。5m.斜撑杆搭设时，杆件中部必须与脚手架体的大横杆、小横杆、连墙杆件连接,斜撑杆与立杆的连接处

32、必须采用双扣件。8。2.3搭设立杆、大横杆、小横杆及剪刀撑根据前述验算，外脚手架立杆纵向间距不大于1.5m,所有支撑件均按此间距限制设置,只能小，不能大.在搭设立杆后，按步距搭设大横杆和小横杆。在立杆、大横杆及小横杆搭设的同时,设置剪刀撑、斜撑和连墙杆件，剪刀撑必须在脚手架外侧全立面连续设置,剪刀撑与地面之间的夹角应不大于60,开剪跨度不小四跨,中间各道剪刀撑之间的净距不大于6m。根据规范的要求，剪刀撑在外立面连续设置.8。2。4铺设脚手板及挂安全网脚手板采用50mm厚、宽度不小于250mm的竹串板脚手板与小横杆用铁丝固定,每块脚手板下要保证有3根小横杆，严禁出现端头超出支承横杆250mm以上

33、未作固定的探头板.安全网设平网和立网，所有脚手架立面均挂安全立网,安全立网采用4#铁丝绑扎固定，安全平网绑扎在大横杆上，在操作层下设置一道，随操作层上，在挑架底部设置一道安全平网，同时每隔两层设置一道安全平网。九、脚手架的搭设注意事项9.1总括9.1。1严禁用不同规格的钢管及其相应扣件混用。9。1.2底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。9.1.3脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步，剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆等同步进行。连墙件要及时设置，不得滞后超2步。9。1。4杆件端部伸出扣件之处的长度不得小于100mm。

34、9.1.5剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆之间至少有三道连接,其中,斜杆的对接或搭接头部位至少有一道连接。9。1.6周边脚手架的纵向水平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定，铺设脚手板时要处理好交接处的构造.9。1。7作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载,不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼和砂浆输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备.9。1。8在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件：（1)主结点处的纵、横向水平杆。（2)连墙件.9。2安全网的使用注意事项9。2。1根据使用目的严格地选择网的类型，立网不能代替平网使用。9.2。2安装前必须对网的支撑物进行下列检查：网的标牌与选用相符;网的外观质量无任何影

35、响使用的庇病；支撑物(架)有适合的强度、刚性和稳定性，且系网处无撑角和尖锐边缘.安全网的搭设可按前述刚性连墙构造方法搭设。9。2.3安装时，系绳的系结点应沿网边均匀分布，且间距不大于750mm，系结应牢固、易解开和受力后不会松脱。有筋绳连在支撑物(架）上。9.2.4平网安装应与水平面平行或外高里低，一般为15度；其负荷高度不超过6m；负载高度在5m以上时,网应伸出建筑物不小于2.5m,负载高度超过5m时，应最少伸出3m，网安装时不得绷紧，网与其下方的物体表面的最小距离不得小于3m。9.2。5立网安装时，其安装平面应与水平面垂直；网面与平面边缘的最大间隙不得大于100mm。整个脚手架均采用外立表

36、面全封闭围护,且在首层搭设宽度不小于4m的双层安全平网，双层网间距0.81.2m,支撑架应有足够的整体刚度。9。2。6网内的落物应经常清理，保持网面清洁.9。2。7使用中定期对网内进行检查(每周至少一次）.当受到较大冲击后应及时进行检查，有严重变形磨损、断裂、霉变和连接部位松脱的情况时，均不得继续使用.9。3外脚手架施工配合的安全协调9。3。1防止工具和零件掉落.作业工人应使用手提的工具袋子或手提的工具盒（箱），将工具和小零件等放入工具袋中,随取随用，避免在架上乱放.9。3。2防止架上材料物品掉落。作业层面的材料应堆放整齐和稳固，易发生散落的材料，可视其情况采用捆扎或使用专用夹具、盛具,使其不

37、会发生掉落。此外，作业层上的脚手板必须满铺，且外侧加高的踢脚板不得漏设，这也是防止材料物品掉落的一项有效措施。9。3.3禁止抛掷物料。往架上供应材料物品或是由架上清走材料物品,都应采用安全的传递和运输方式，禁止上下抛掷。十、脚手架的拆除11.1拆除脚手架时应符合下列规定:11.1.1、拆除作业必须由上而下逐层进行，按后装构件先拆，先装后拆，严禁上下同时作业。11。1.2、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固.11.1。3、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先进行加固。11.1.4、

38、各配构件严禁抛掷至地面且应及时检查、整修与保养，并按品种、规格堆码存放。11。2拆除注意事项11.2.1、拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。11.2.2、如遇风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。11.2。3、所有高处作业人员,应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律,拆除工艺要求。11。2。4、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。11。2。5、按搭设的反程序进行拆除，即安

39、全网竖挡笆-垫铺笆防护栏杆连墙杆大横杆小横杆-立杆。11.2.6、不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清，一杆一清。11。2。7、所有连墙杆、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。11。2。8、在拆除过程中专职安全员及塔吊指挥应紧订此处,并对施工班组进行交底。11。2.9、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。11。2.10、所有脚手板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，板面垃圾物件直接从高处坠落伤人。11。2。11、脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的

40、要求和消防规定执行。增派专职人员，配备料斗（桶),防止火星和切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。11.2.12、当日完工后,应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位，输送至地面的所有杆件、扣件等物件，应按类堆放整理。十二、卸料平台关注意事项12.1卸料平台的搭设与拆除12.11、搭设、拆除人员必须持证上岗，身体状况良好,经过安全技术交底,准确掌握本工程集料平台搭设、拆除的特点与方法.12.1。2、搭设、拆除时设专人指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。12.1安装检查平台组装平 台 吊 装栏杆

41、安装验收。3、搭设流程 12.1。4卸料平台的拆除拆除应先安装后拆，后安先拆,拆除完后对现场进行清理,并进行刷漆保养。12。2卸料平台的检查与验收12.21、预埋钢筋吊环必须做隐蔽验收，并作好验收记录。12。22、集料平台应严格按施工方案进行搭设；钢丝绳应提供合格证；钢丝绳卡具的位置数量型号等均应符合要求，必须使用花篮螺栓对钢丝绳进行紧固再用专用卡环卡牢,每处卡环不得少于3个;焊接位置必须满焊，焊缝均匀密实；槽钢的规格应符合设计要求.12。23、由项目经理组织有关工长、技术负责人、安全员、搭设人员、使用人员对集料平台进行100%检查验收，验收合格后方可使用。12.24、平台使用过程中由专人负责

42、定期保养和随时进行检查，发现问题及时上报处理。12.25、任何人、任何部门不得对集料平台擅自进行改动、变更,若因实际问题必须进行变更时必须通过本方案审批部门的同意方可进行。12。3、注意事项12.31、使用过程中严禁超载，平台上不得长时间堆积物料.12.32、施工现场必须在醒目位置悬挂标牌，标牌上将限荷换算成堆放相应具体物料的数量，在标牌上注明。12。33、吊环必须采用HPB235级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋,吊环钢筋直径为16mm,吊环锚入混凝土的深度不应小于30d，并应焊接或绑扎在钢筋骨架上.12。34、钢丝绳端部用绳卡三个固定与吊环连接,并设一个安全绳卡，且在钢丝绳端部留安全弯，以便日

43、常检查用，且钢丝绳采用花篮螺栓紧固。十三、应急预案根据脚手架施工的特点，容易产生的伤亡、伤害为：高空坠落、物体打击及坍塌,本预案为此三大伤害而制定。13。1 组织机构及职责本项目部成立应急响应小组，负责指挥及协调工作.组长： 路惠明成员: 唐厚军、周浩凡、汪道远、欧伯友、陈阿才具体分工如下:1路惠明同志：负责现场，其任务是了解掌握事故情况,组织现场抢救指挥。2 汪道远同志：负责联络，任务是根据应急小组命令，及时布置应急小组成员组织抢救伤员，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等单位的沟通,并及时通知公司应急领导小组和当事人的亲人.3周浩凡同志：负责维持现场秩序、保护事故现场、做好当事人周围人员

44、的问讯记录，并保持与当地劳动部门的沟通。4唐厚军同志：负责妥善处理好善后工作，负责保持和当地相关部门的沟通联系。13。2 伤亡伤害应急响应措施 13。2。1 伤亡伤害事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）.13。2。2 项目部管理人员获得求救信息并确认伤亡伤害事故发生以后,应： ：立即组织项目部职工自我救护队伍进行施救;并立即向醴陵兆和医院（距施工现场仅1500m）、当地急救中心（120)电话报告。 唐厚军同志：立即向所属公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持； 周浩凡同志:严密保护事故现场。13.2。3 项目部应急小组接到电话报告后,应立即指令全体

45、小组成员在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。13.2。4 当事人被送入医院接受抢救以后,指挥部即指令善后人员到达事故现场 陈阿才同志:做好与当事人家属的接洽善后处理工作 唐厚军同志：按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作.13.3 应急物资常备药品：简易担架、消毒用品、急救医药箱(绷带、无菌敷料)等物资。13.4 通讯联系医院急救中心:120 公司应急领导指挥小组办公室总值班电话: 工地现场值班电话：有关负责人电话:13.5 注意事项、迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物。、高空坠落不仅产生外伤,还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体。、应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。、发现伤员呼吸障碍,应进行口对口人工呼吸。、发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次,避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血。附：3、4#栋外脚手架型钢布置图