哈尔滨亚麻住宅小区工程模板工程施工方案（36页）.docx

1、模板工程施工方案1. 工程简况1.1 建筑简况哈尔滨亚麻住宅小区工程位于和平路- 民生路合围地段原亚麻厂,1# 楼总建筑面积 32645,基础形式为桩筏基础 ,其中桩采用钢筋混凝土超流态灌注桩, 筏板为 1.6m厚,混凝土为 C35 .S6 级抗渗；主体为框架 - 剪力墙结构 .1# 楼地下为两层车库 ,层高为 3.6m ；地下一层和地上一层之间为管道夹层,层高 2.1m ； 地上为高层住宅 ,分三个单元 ,层数分别为 29 层.31 层.30 层,层高为 3.1m. 建筑物长度为 72.4m, 宽度为 15.6m ；室内外高差为 0.6m. 从自然地面算起基坑深度为 7.44m.2. 编制依

2、据组合钢模板技术规范 GB50214-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑施工安全检查标准（JGJ59-99 ）建筑施工高处作业安全技术规程 （JGJ80-91 ）3. 模板施工方案3.1 地下室筏板及电梯井 .集水坑边模采用240mm厚砖模板 .3.2 墙柱模板 .3.2.1 柱模板采用钢模板和木支撑体系,钢管.木方加固 .3. 现浇顶板和梁模板材料选用10mm厚竹胶板 ,支顶采用钢管 ,隔栅采用 6090mm松木方.5. 楼梯模板楼梯采用竹模板作为底模,木方支顶 .6. 主体剪力墙模板主体剪力墙模板材料选用拼装钢模板,并用对拉片固定 .三. 模板材料地质量

3、控制竹胶板必须选用正规厂家地产品,必须具有出厂合格证,模板地尺寸和厚度必须规格一致 ,钢模板必须尺寸齐全,粘灰面必须平整 ,并涂刷隔离剂 ,所用地木方尺寸必须达到要求,并且顺直平整 .钢管必须具有质量证明材料.模板材料必须具有足够地强度和刚度,以保证混凝土浇筑过程中不会因为材质问题而影 响混凝土地质量；各种材料进场时必须经过验收,不合格地材料不得进入现场使用.使用过程中要加强保养和维修,以便于,周转使用 .四. 模板工程施工技术措施1. 柱模板施工施工前首先根据设计要求按柱子地截面大小尺寸进行配板,并统一编号 , 按规格堆放 .柱模施工时 ,先准确放线 ,同时放出柱地外轮廓线； 对于通排柱子在

4、一条轴线上大小一样地,必须拉通线两头至中间地顺序先安装中间各柱模.模板后背竖肋采用 48钢管.柱箍采用钢管和步步紧固定.柱底部填塞水泥砂浆 , 模板接缝处贴双面胶带 ,保证所有缝隙严密 ,混凝土浇筑时不漏浆 .具体见下图 .步步紧加固柱箍 48钢管柱箍 600步步紧加固柱箍钢模板 48钢管立柱钢管钢模板6分钢丝绳紧线器48钢管斜撑1100100木方楼层标高钢模板1加固木楔子25 底脚锚筋8 25底脚锚筋双排 48钢管柱箍 600钢拉片1 - 1钢拉片柱 模 板 立 面 示 意 图2. 主体剪力墙模板施工施工前首先根据设计要求进行配板 ,并统一编号 ,按规格堆放 .施工时,先准确放线,模板后背竖

5、肋采用钢管 .横向肋采用双排钢管和钢拉片固定 .柱底部填塞水泥砂浆 ,模板接缝处贴双面胶带 ,保证所有缝隙严密 ,混凝土浇筑时不漏浆 . 具体见图 .6090木方板楞 600钢管间距 300 48水平加固钢管间距600双排钢模板 48钢管支顶6分钢丝绳拉线钢拉片 48钢管支顶紧线器6090支顶方 600剪力墙模板施工图梁板模板平面图3. 顶梁.板模板施工模板全部选用竹胶板 ,支顶采用钢管 .顶板隔栅采用60 90mm木方,搁栅间距控制在500mm以内.满堂架搭完毕后 ,即可开始梁模地搭设 .梁模支设时 , 先铺梁地底模和一边模板,并按要求起拱 .梁模支设完毕并加固后,即可开始顶板板模地支设 ,

6、模板支设时 ,先铺 60 90mm搁栅,然后铺模板 ,并用钉子钉牢 , 模板接缝用胶带粘结严密以防漏浆.模板支撑体系如图所示：竹模板6090木方板楞6090板支顶方 48钢管支顶 48钢管水平撑6090垫方厚竹胶板厚竹胶板侧模背方（ 6090） 斜拉方（ 6090）梁底横方（ 6090）厚竹胶板底模索方（ 6090）梁底支顶顺方（ 6090） 48钢管水平撑 48钢管支顶垫方4. 楼梯模板施工楼梯采用钢模板作为底模,支撑选用木支顶支顶.安装前应按实际层高放样.安装时应先安装平台梁模板,再安装楼梯底模 ,最后安装外帮侧模 ,外帮侧模三角模按实样制好后,用套板画出踏步侧板位置线,钉好固定踏步位置地

7、档木再钉侧板 .支撑体系做法见下图：索方100100 22 道通长加固木方踏步挡板支顶铁钉梁侧模梁底模踏步板加固木方踏步挡板梁底顺方楼梯底板100100木方 25地锚水平拉板底顺方梁支顶厚垫板木楔梁板模板平面图5. 门窗洞口模板施工门窗洞口模板施工采用竹模板做框,木方加固 ,具体见下图 .6. 造型檐模板施工造型檐平板部分采用竹模板,弧板部分采用 20 钢筋做支架 ,间距 2m 布置,上部用 25mm厚木板拼形 ,上部铺镀锌铁皮 .五. 模板施工过程地控制在模板工程施工时,严格按施工程序组织专业专项施工,操作人员固定 ,技术熟练,以保证施工进度要求和质量要求,这样就可以加快施工进度,确保施工质

8、量,最终达到总体进度计划地要求.模板施工时标高采用水准仪检查控制,平整度采用拉线尺量控制 .6090木方6090木方6090木方居中门窗洞口模板施工图六. 模板施工地允许偏差和检查方法项目允许偏差（mm ）5检 查 方 法轴 线 位 置钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线钢尺检查基础10钢尺检查截面内部尺寸柱.墙.梁+4,-5钢尺检查层高垂直度竹模板框不大于 5m6经纬仪或吊线钢尺检查大于 5m8经纬仪或吊线钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查七. 模板计算（一） . 楼板模板计算楼板模板地计算包括： 模板底板计算 .木方愣计算 .顶撑计算 .计算受力范围见梁板模

9、板平面图 .6090木方板楞 600支顶计算单元 48钢管支顶1板模板计算单元1板模板支撑木愣计算单元6090支顶方 600梁板模板平面图楼板厚 250mm,楼板模板采用 18mm厚地竹胶板； 楼板模板支撑木愣采用 60 90 木方,间距 600mm.支顶采用 48 钢管,间距 600mm.1. 楼板模板验算（1） 荷载计算楼板标准荷载为：楼板模板自重力0.3kN/楼板混凝土自重力24KN/m 3 0.25m 6kN/ 楼板钢筋自重力1.1KN/m 3 0.25m 0.275kN/ 施工人员及设备（均布荷载）2.5kN/ （集中荷载）2.5kN/ 振捣混凝土对水平模板产生地力2.0kN /泵送

10、混凝土对水平模板地最大冲击力QFtmaxQ22h10D根据建筑施工计算手册 中第 446 页得Q式模板,均可考虑不计冲击力作用.40m3/ h, h2m 时,无论何种形永久荷载分项系数取1.2 ；可变荷载分项系数取1.4 ；由于模板及其支架中不确定地因素较多,荷载取值难以准确,不考虑荷载设计值地折减,根据梁板模板平面图中所选取地楼板模板计算单元,按四跨等跨连续梁进行计算,跨距600mm.则设计均布荷载分别为：q 恒（ 0.3 60.275 ）1.2 0.6 4.734kN/m q 活（ 2.5 2）1.4 0.6 3.78kN/m设计集中荷载为： F2.5 1.4 3.5kN（2） 强度验算根

11、据建筑施工计算手册中附表214 四跨等跨连续梁地弯矩.剪力.挠度计算系数及公式表查得：均布荷载作用下地弯矩公式：Mkmql2集中荷载作用下地弯矩公式： MkmFl按照附表 2 13 注 4 中求其某跨地跨中最大弯矩及最大挠度时 ,该跨应满布活荷载 ,其余每隔一跨满布活荷载；求某支座地最大负弯矩及最大剪力时 ,该支座相邻两跨应满布活荷载 ,其余每隔一跨满布活荷载 ,即查表 2 14 中“活载最大”一项地系数 ,并与静载引起地弯矩（剪力或挠度）相结合.当施工荷载均布作用时：计算简图如下：q恒+q活ABCDE600600600600楼板模板计算简图（ a）支座弯矩： M B 支kmql2=km 恒

12、q 恒 l2+ km 活 q 活 l 2（ -0.1074.7340.62）（ -0.1213.780.62）-0.182-0.165-0.347kNmM C 支kmql2=k m 恒 q 恒 l2+ km 活 q 活 l2（ -0.0714.7340.62）（ -0.1073.780.62）-0.121-0.146-0.287kNm跨中弯矩： M AB 中kmql2=km 恒 q 恒 l2+ km 活 q 活 l2（ 0.0774.7340.62）（ 0.13.780.62） 0.131 0.136 0.267kNmM BC 中kmql2=k m 恒 q 恒 l 2+ km 活 q 活 l2

13、（ 0.0364.7340.62）（ 0.0813.780.62） 0.061 0.11 0.171kNm当施工荷载集中作用时：计算简图如下：FFq 恒FFAB600C600D600E600楼板模板计算简图（b）支座弯矩： M B 支kmql2kmFl=km 恒 q 恒 l2+ kmFl（ -0.1074.7340.62）（ -0.1813.50.6）-0.182-0.38 -0.562kNmM C 支kmql2kmFl=k m 恒 q 恒 l2+ kmFl（ -0.0714.7340.62）（ -0.1613.50.6）-0.121-0.338-0.459kNm跨中弯矩： M AB 中kmq

14、l 2kmFl=k m 恒 q 恒 l2+ kmFl（ 0.0774.7340.62）（ 0.213.50.6） 0.131 0.441 0.572kNmM BC 中kmql2kmFl=k m 恒 q 恒 l2+ kmFl（ 0.0364.7340.62）（ 0.1833.50.6） 0.061 0.384 0.445kNm比较以上弯矩值 ,其中以施工荷载集中作用于AB 跨中时 M 值最大,故以此弯矩值进行界面强度验算.由公式得 WMf m2W 板模板地截面抵抗矩（mm3）.WBH616006182 mm332400mm3M板模板计算最大弯矩（Nmm）.M=0.572kN m fm竹胶板抗弯强

15、度设计值（N/mm 2）.取 20 N/mm2取竹胶板厚度 H 18mm,宽度 B 600mm.6则 M0.57210Nmm28600mm3W32400mm3fm20N/ mm2满足强度要求 .（3） 刚度验算由式（ 8-40）得Kq 4llw1 0 0EI4 0 0式中： 板模板地挠度（mm ）.Kw 挠度系数 ,从附表 2-14中查得.q 作用于模板底板上地均布荷载；q 恒 k 3.945KN/m l计算跨度 .L=600mm.E木材地弹性模量.E 9.510 3 N/mm2 .I底板截面惯性矩（mm 3 ）.I1 BH 31600183291600 mm41212 板模板地容许挠度,取

16、l/400.跨中挠度：计算简图如下：q恒AB600C600D600E600楼板模板计算简图（c）Kql4WAB中 恒K0.6323.94560041.1666001.5mmAB中100 EI1009.5103291600400Kql4WBC中恒K0.1863.945600 40.3436001.5mmBC中100 EI1009.5103291600400故刚度满足要求 .2. 楼板模板支撑木愣验算支撑木愣采用60 90木方,间距 600mm.根据梁板模板平面图中所选取地木方愣计算单元 ,按三跨等跨连续梁进行计算,跨距 600mm.（1） 荷载计算木愣承受地楼板标准荷载与楼板相同,再加上自身重量

17、0.3KN/m2 ,则木愣承受地均布荷载为：q恒（ 0.360.2750.3） 1.20.64.95KN / mq恒K（0.360.2750.3）0.64.125KN / mq活（2.52） 1.40.63.78KN / m设计集中荷载： F 2.5 1.4 3.5KN(2) 强度验算当施工荷载均布作用时：木愣验算简图如下图所示：q恒+q活AB600C600D600q l2楼板模板支撑木愣计算简图（a)支座弯矩：M B支kql 2k2qlm恒恒km活活m（0.14.950.62）（0.1773.780.62）q l20.1780.2410.419kN m跨中弯矩：M AB中 kql 2 k2q

18、lm恒恒k m活活m（ 0.084.950.62）（0.1013.780.62）ql20.1430.1370.280kN mmM BC中kql 2k2q lm恒恒k m活活（ 0.0254.950.62）（0.0753.780.62）0.0450.1020.147kN m当施工荷载集中作用于跨中时：木愣验算简图如下图所示：FFFq恒AB600C600D600楼板模板支撑木愣计算简图（b ）支座弯矩：2kMqlB支m恒恒km 活 Fl2（0.14.950.6 ）（ - 0.1753.50.6）0.1780.3670.545kN m跨中弯矩： M kq l 2kFlAB中m恒恒m活2（ 0.084

19、.950.6 ）（0.2133.50.6）0.1430.4470.590kN mMkql 2kFlBC中m恒恒m活2（ 0.0254.950.6 ）（0.1753.50.6）0.0450.3680.413kN m比较以上弯矩值 ,其中以施工荷载集中作用于AB 跨中时地弯矩值为最大 .由式（ 8-39 ）得WMf m32W木方愣地截面抵抗矩（mm 3）.WBH160902 mm381000mm666M 木方愣计算最大弯矩（ N mm ）.M 0.590kNm fm 木材抗弯强度设计值（N/mm2） .取 17N/mm2则： M 0.59010N mm34706mm3W81000mm32fm17N

20、 / mm故强度满足要求 .（2） 刚度验算计算简图如下图所示：q 恒ABCD600600600楼板模板支撑木愣计算简图（c）由式（ 8-40 ）得.W100 EIKql 4l 400式中：木方愣地挠度（mm ）Kw 挠度系数 ,从附表 2-14中查得.q 作用于模板底板上地均布荷载；q 恒 k 4.125KN/ml计算跨度 .L=600mm.E木材地弹性模量.E 9.510 3 N/mm2 .I底板截面惯性矩（mm 3 ）.I1 BH 312112609033645000 mm4 板模板地容许挠度,取 l/400.跨中挠度：KWAB中q恒Kl 40.6774.1256004AB中100 EI

21、1009.510336450000.105600400KWBC中q恒Kl 40.0524.125BC中100 EI1009.5103600436450000.0086001.54001.5故刚度满足要求 .3. 楼板模板顶撑验算本工程支顶采用 48 钢管 ,间距 600mm.根据梁板模板平面图中所选取地钢管支顶地计算单元所示,截取 600 600 范围支顶 .地下室层 高4.6m,板厚250mm,木 方愣 厚90mm,支 顶实 际高度为:4.6-0.25-0.09=4.26m.设置三道水平杆 ,故立杆计算跨度取L/4 1m.立杆稳定性计算 :受力情况如图所示：NN1000楼板模板支顶计算简图计

22、算公式 : Nf A式中:(1)N 立杆轴向力设计值.钢管支顶所受标准荷载为:楼板模板自重力0.3kN/m2(0.6m) 2 =0.108kN 楼板混凝土自重力24kN/m30.25m (0.6m) 2=2.16kN 楼 板 钢 筋 自 重 力1.1kN/m3 0.25m(0.6m) 2 =0.099kN木愣自重力0.3kN/m2(0.6m) 2 =0.108kN钢管自重力38.4kN/m1m=38.4kN施工人员及设备 (集中荷载 )2.5kN/m2 (0.6m) 2=0.9kN振捣混凝土产生地力2.0kN/m2(0.6m) 2 =0.72kN立杆轴向力设计值N=(0.108+2.16+0.

23、099+0.108+38.4)1.2+(0.9+0.72)1.4=49.05+2.268=51.318kN0(2)轴压构件稳定系数.根据长细比 由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C 表 C 取值.长细比 .l1103 mm63.3i1.5810mml0 计算长度 ,取 1m.i回转半径 ,按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B 钢管截面特性查得i=1.58cm.按直线内插法查得=0.792(3) A 48 钢管截面积 .A=489mm2(4) f 钢材地抗压强度设计值,按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6查得.f=205N/mm2N51.318 103 NA0.

24、792489mm2132.5N / mm2f205N/ mm2立杆稳定性满足要求 .（二） . 梁模板计算梁模板地计算包括：模板底板计算.侧模板和底板下地顶撑计算.取地下室最大一处梁500 1400计算.计算单元见梁板模板平面图.竹模板6090木方板楞6006090板支顶方6001 48钢管支顶 48钢管水平撑6090垫方1 - 110厚竹胶板10厚竹胶板侧模背方（ 6090） 斜拉方（ 6090）10厚竹胶板底模索方（ 6090）梁底横方（ 6090）300梁底支顶顺方（ 6090）300 48钢管水平撑48钢管支顶垫方11. 梁模板底板计算（1） 强度验算底板承受标准荷载为：底板自重力0.

25、3kN/m20.5m 0.15kN/m混凝土自重力24kN/m3 0.5m1.4m16.8kN/m钢筋自重力1.5kN/m3 0.5m 1.4m 1.05kN/m振捣混凝土荷载2.0kN/m20.5m 1kN/m 总竖向设计荷载q 恒（ 0.15+16.8+1.05）1.2 21.6kN/mq 活11.4 1.4kN/m按四跨连续梁计算 ,跨距 300mm,按最不利荷载布置 ,由附录二附表2-14可查得系数 Km .计算简图如下所示 .q恒+q活ABCDE300300300300梁底板模板计算简图( a)支座弯矩：M B支kql 2k2qlm恒恒2q lkm活活m22（0.10721.60.3

26、 ）（0.1211.40.3 ）0.2080.0150.223kN mMk ql 2 kq l 2kq l 2C支mm恒恒m活活22（0.07121.60.3 ）（0.1071.40.3 ）q l20.1380.0130.151kN m跨中弯矩：M AB中 kql 2 k2qlm恒恒k m活活m22（ 0.07721.60.3 ）（0.11.40.3 ）ql20.150.0130.163kN mmM BC中kql 2k2q lm恒恒k m活活22（ 0.03621.60.3 ）（0.0811.40.3 ）0.0700.0100.080kN m比较以上弯矩值 ,其中以作用于支座B 处时 M值最大

27、,故以此弯矩值进行截面强度验算 .取模板厚度 H 18mm, 宽度 B 500mm.由公式WMf m式中： W 梁模板底板地截面抵抗矩（mm3）.2WBH1500182 mm327000mm366M 梁模板底板计算最大弯矩（N mm） .M=0.223kN mfm竹胶板抗弯强度设计值（N/mm 2）.取 20 N/mm2M0.223 106 Nmm332则fm20N/ mm11150mmW27000mm满足强度要求 .（2） 剪应力验算由公式：max3Vfv2bh式中： V计算最大剪力.由附表二附表 2-14可查得系数 Kv支座剪力 :VAkv 恒 q恒lkv活q活 l0.39321.60.3

28、0.4461.40.32.5170.1872.734kNVB左kv恒 q恒 lkv 活 q活 l（ -0.60721.60.3）（0.6201.40.3）3.9330.2604.193kNVB 右kv恒 q恒lkv活 q活l0.53621.60.30.6031.40.33.4730.2533.726kNVC左 kv恒 q恒lkv活 q活l（0.46421.60.3）（0.5711.40.3）3.0070.2403.247kNVC右 kv恒 q恒lkv活 q活l0.46421.60.30.5711.40.33.0070.2403.247 kN比较以上剪力值 ,其中以作用于 B 支座左侧地 V 值

29、最大,故以此剪力值进行截面剪应力验算 .b底板地宽度 ,b 500mm.h底板地厚度 ,h 18mm.fv木材顺纹抗剪强度设计值,查附表 2-42得 f v 2.4N/mm2则： max3V2bh34.19310 30.699 N250018/ mm2fv2.4N/ mm2满足要求 .（3） 刚度验算刚度验算时按标准荷载 ,同时不考虑振动荷载 ,计算简图如下：q恒ABCDE300300300300梁底板模板计算简图（b)q 恒 k=(0.15+16.8+1.05)=18kN/m根据挠度公式：Kql 4w100 EIl 400式中： 板模板地挠度（mm ）.Kw 挠度系数 ,从附表 2-14中查

30、得.kwAB 0.632.k wBC 0.186 q 作用于模板底板上地均布荷载；q 恒 k 18KN/ml 计 算 跨 度 .L=300mm. E木材地弹性模量.E 9.510 3 N/mm2 .I底板截面惯性矩（mm 3 ）.I1 BH 31500183243000mm41212 板模板地容许挠度,取 l/400.跨中挠度：4KWAB中q恒K l0.63218300 40.3993000.75mmAB中100 EI1009.5103243000400Kql4WBC中恒K0.18618300 43000.1170.75mmBC中100 EI1009.5103243000400故刚度满足要求

31、.2. 梁侧模板计算（1） 侧压力计算采用内部振捣器时,新浇筑地混凝土作用于模板地最大侧压力,可按下列二式计算 ,取二式中地较小值：1F0.22 c t012 bV 2Fc H其中： F新浇筑混凝土对模板地最大侧压力（kN/m2） c混凝土地重力密度（kN/m3 ）.c 24kN/m3t 0新浇筑混凝土地初凝时间（h）.t200(T15)T混凝土地温度（） .设 T30 V混凝土地浇灌速度（m/h ）.V2m/hH混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面地总高度（m ）.H 1.4m.1外加剂影响修正系数.取1 1.22混凝土坍落度影响修正系数.取2 1.151200则： F0.22c t01

32、2 bV20.22241.21.15245.798kN3015/ m2Fc H24kN / m31.4m33.6kN / m2取二者中较小值33.6kN/m2 计算.（2） 强度验算立挡间距为300mm,模板按四跨等跨连续梁计算, 梁上混凝土楼板厚250mm,梁底模板厚18mm. 由于本工程采用泵送混凝土,故梁承受倾倒混凝土时产生地水平荷载标准值按表8-26查得为 2kN/m2 ,新浇筑混凝土对模板地侧压力为 F33.6kN/m2 .侧模板宽度1400mm,作用在模板上下边沿处,混凝土侧压力相差不大,可近似取其相等 ,故计算简图如图所示 .2设计荷载为：2kN/m204=1Hq 恒 33.6

33、1.21.4 56.448kN/mq 活 21.4 1.4 3.92kN/m弯矩系数与模板底板相同.故最大弯矩为：33.6kN/m2梁侧模荷载图2kN/mM k ql 2 kq l 2kq l 2maxmm恒恒m活活（ -0.10756.4480.32）（0.1213.920.32）0.5440.0430.587kN mM0.587 106 Nmm2则29350mm3BH2W75600mm3fm20N / mm6故强度满足要求 .（3） 剪力验算由公式：max3Vfv2bh式中： V计算最大剪力.由附表二附表 2-14可查得系数 KvVmaxkv ql kv恒 q恒lkv活 q活l（ -0.6

34、0756.4480.3）（0.6203.920.3）10.2790.72911.008 kN则： max3V2bh311.0081030.655 N / mm22140018fv2.4N/ mm2满足要求 .（4） 刚度验算刚度验算不考虑振动荷载,其标准荷载为： q33.6kN/m2 1.4 47.04 kN/m根据挠度公式：4K w qll100 EI400式中： 板模板地挠度（mm ）.Kw 挠度系数 ,从附表 2-14中查得.kwAB 0.632.k wBC 0.186 q 作用于模板底板上地均布荷载；q 恒 k 47.04KN/ml 计 算 跨 度 .L=300mm. E木材地弹性模量

35、.E 9.510 3 N/mm2 .I底板截面惯性矩（mm 3 ）.I1 BH 311400183680400mm41212 板模板地容许挠度,取 l/400.跨中挠度：Kql4WAB中 恒K0.63247.04300 40.3733000.75mmAB中100 EI1009.5103680400400Kql4WBC中恒K0.18647.04300 40.1103000.75mmBC中100 EI1009.5103680400400故刚度满足要求 .3. 梁顶撑计算梁顶撑采用 48 钢管支顶 ,间距 300mm,地下室层高为 4.6m, 梁高 1.4m,木方愣厚 90mm,则支顶实际高度为：

36、l 4.6-1.4-0.093.11m.纵横各设二道 48钢管水平撑 ,则取计算高度l0=l/31m. 见梁模板支撑图.（1） 强度验算根据公式：N f Anc其中： N 计算立杆段地轴向力设计值.1N (qq） 0.3 1(56.4483.92）0.39.055kN恒活22An 48 钢管截面积 .A=489mm2f 钢材地抗压强度设计值,按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 查得.f=205N/mm23N9.05510 N18.517 N/ mm2f205 N / mm2An489mm2故强度满足要求满足要求.（2） 稳定性验算计算公式 : Nf A式中: N 立杆轴向力设

37、计值.0轴压构件稳定系数.根据长细比 由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C 表 C 取值.长细比 .l1103 mm63.3i1.5810mml0 计算长度 ,取 1m.i回转半径,按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 钢管截面特性查得i=1.58cm.按直线内插法查得=0.792A 48 钢管截面积 .A=489mm2f 钢材地抗压强度设计值,按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 查得.f=205N/mm2N9.055103 NA0.792489mm223.38N / mm2f205N/ mm2稳定性满足要求 .（三） . 柱模板计算柱模板主要承受混凝土地

38、侧压力和倾倒混凝土地荷载,荷载计算和组合与梁地侧模基本相同 ,倾倒混凝土时产生地水平荷载标准值一般按2kN/m2 采用. 柱钢模采用规格为： 250mm1500mm55mm2.3mm. 柱箍采用双排 48 钢管加固 ,间距 600mm.步步紧加固柱箍 48钢管柱箍 600步步紧加固柱箍钢模板 48钢管立柱钢管钢模板6分钢丝绳紧线器48钢管斜撑1100100木方楼层标高钢模板1加固木楔子 25 底脚锚筋8 25底脚锚筋双排48钢管柱箍 600钢拉片1 - 1钢拉片柱 模 板 立 面 示 意 图选取地下室最大柱截面600mm1000mm进行验算底板至上层梁底地高度为： 4.6m-0.7m3.9m.

39、1. 柱模板验算（1） 侧压力计算采用内部振捣器时,新浇筑地混凝土作用于模板地最大侧压力,可按下列二式计算 ,取二式中地较小值：1F0.22 c t012 bV 2Fc H其中： F新浇筑混凝土对模板地最大侧压力（kN/m2） c混凝土地重力密度（kN/m3 ）.c 24kN/m3t 0 新浇筑混凝土地初凝时间（h）.t200(T15)T混凝土地温度（） .设 T30 V混凝土地浇灌速度（m/h ）.V2m/hH混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面地总高度（m ）.H 3.9m.1外加剂影响修正系数.取11.22混凝土坍落度影响修正系数.取2=1.15则： F0.22c t012 bV12

40、0.222420030151.21.15245.798kN/ m2Fc H24kN / m33.9m93.6kN/ m2取二者中较小值45.798kN/m2 计算.其有效压头高度h Fc 45.798 1.908m 24（2） 柱模板强度验算q 1柱模板选用P2515纵向配置 ,柱箍间距为600mm,计算简图如图所示 .A300EB600300强度设计荷载为： q 1（45.798 1.2+2 1.4 ）0.25 14.439kN/m柱模板计算简图(a)12121 1支座弯矩： M Aq l 14.4390.3 0.650kN m22跨中弯矩： M E=0模板选用 P2515钢面板,厚度为 2

41、.3mm, 自重 0.35kN/m2.按表 8-30查得 2.3mm厚平面模板力学性能表中:W x=5.86 10 3mm 3,Ix=26.3910 4mm 4钢材强度设计值为215N/mm2,弹性模量为 2.110 5N/mm2 ,故柱模强度为：M0.65106AA 111N / mm2215N / mm2WX5860q 2故强度满足要求 .（2）柱模板刚度验算A300EB600300刚度计算简图如图所示 :柱模板计算简图（b)l1 300mm,l2 600mm,nl1/l 2 300/600 0.5柱模板刚度计算标准荷载为：q 2 45.798 0.25 11.450kN/m端部挠度：q

42、l l 32 1(16 n2c24 EI3n3 )11.4503006003(160.5230.53)242.110526.391040.488mml6001.5mm400400cq l 4跨中挠度：2(524n 2 ) 384EI11.4506004(5240.52 )3842.1105l0.070mm26.391046001.5mm故刚度满足要求 .2. 柱箍计算（1）柱箍强度验算400400由于对长边荷载较大,故按长边计算 ,按三跨不等跨简支梁计算,弯矩系数从表 2-16中查得.计算简图如图所示：q 1AB250l1500l2 =2l 1CD250l1由公式：m1Mk ql 2柱箍计算简

43、图（a)荷载作用在跨中时：M AB （ 0.024 45.798 1.2 0.25 2 ）+ （ 0.11 21.4 0.25 2 ） 0.082+0.0190.101kNmM BC（ 0.219 45.798 1.2 0.25 2 ）+ （ 0.25 21.4 0.25 2 ） 0.752+0.0440.796kNm荷载作用在支座时：M B 支（ -0.281 45.798 1.2 0.25 2 ）+ （-0.297 21.40.25 2 ） -0.965-0.052-1.017kNm比较以上弯矩值 ,其中以作用于支座 B 处时地弯矩最大 ,故以此弯矩进行截面强度验算 .M1.017106则

44、：maxfm4730mm2215W5080mm2故强度满足要求 .（2）柱箍刚度验算柱箍为模板地支撑和支撑件 ,其间距 S 按柱地侧模板刚度来控制 .按两跨 D 等跨连续梁计算 ,其挠度应满足以下条件：4 kW qs ,计算简图如下.q1100 EIAB600C600柱箍计算简图( a)式中： Et 钢地弹性模量.Et 2.06 10 5 N/mm2 .I柱模板截面地惯性矩,I26.39 10 4 mm 4S柱箍间距（mm ）,取 S600mm.Kw 系数 ,按两跨连续梁 ,取 Kw 0.521q侧压力线荷载,模板拼板宽度为250mm,则 q 0.25FF 柱 模 受 到 混 凝 土 侧 压

45、力 （ kN/mm2 ） ,F 45.79810 -3 kN/mm2q 0.25F 250 45.798 10 -3 11.450N/mm44则 kW qs0.521 11.4506000.142mm S 6001.5mm100Et I1002.0610526.39104400400故刚度满足要求 .（ 四） . 墙模板计算钢管间距 300 48水平加固钢管间距 800双排钢模板6分钢丝绳拉线钢拉片 48钢管支顶紧线器剪力墙模板施工图本工程地下室外墙厚300mm,高 4.6m-0.25m4.35m. 采用组合钢模板P2515. 采用48 双排水平竖直钢管加固 ,间距 800mm.1. 荷载计算

46、采用内部振捣器时,新浇筑地混凝土作用于模板地最大侧压力,可按下列二式计算 ,取二式中地较小值：1F0.22 c t012 bV 2Fc H其中： F新浇筑混凝土对模板地最大侧压力（kN/m2） c混凝土地重力密度（kN/m3 ）.c 24kN/m3t 0 新浇筑混凝土地初凝时间（h）.t200(T15)T混凝土地温度（） .设 T30 V混凝土地浇灌速度（m/h ）.V2m/h H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面地总高度（m ）.H 4.35m.1外加剂影响修正系数.取11.22混凝土坍落度影响修正系数.取2 1.15则： F0.22c t012 bV120.222420030151.

47、21.15245.798kN/ m2Fc H24kN / m34.35m104.4kN / m2取二者中较小值 45.798kN/m 2 作为模板侧压力标准值 ,并考虑倾倒混凝土产生地水平荷载标准值 2kN/m 2 ,分别取荷载分项系数 1.2 和 1.4, 则作用于模板地总荷载设计值为：q 1（ 45.798 1.2+2 1.4 ）0.25 14.439kN/m22. 钢模板计算（1） 强度验算墙地侧模采用P2515组合式钢模板 ,板地跨度取800mm,按单跨两端悬臂求其弯矩 ,再进行强度验算 .计算简图如图所示：q1A350E800B350支座弯矩：1M A剪力墙钢模板计算简图（a ）q

48、l121 12214.4390.35 20.884kN m跨中弯矩：M 1 q l 2 (14n 2 )E18 114.4390.621435020.152kN m8800比较以上两个弯矩值 ,以作用在支座处地弯矩最大,故按 M A 计算.查表得： WQ =5.86 10 3 mm 3,Ix=26.3810 4mm 4故墙模板强度为： M0.884106AA151N / mm2f215N / mm2WX5860（2） 刚度验算刚度验算采用标准荷载 ,同时不考虑振动荷载 .q2A350E800B350墙钢模板计算简图(b ）则 q 2 45.798 0.25 11.450kN/mq l l 3l

49、端部挠度：2 1(16 n2c24 EI3n3 )400跨中挠度：q l 4c2(524n 2 )384EIl400式中： q 2 作用于钢模板上地标准均布荷载.q2 11.450kN/m E钢材地弹性模量.E 2.1 10 5 N/mm2 I钢模板地截面惯性矩（mm 4 ）.I 26.39 10mm 4 n l1/l 350/800 0.4375钢模板地容许挠度值（mm ）. 取 l/400端部挠度：3q2l1lc(16 n23n3 )24 EI11.4503508003(160.4375 230.43753 )242.110526.391040.617mml 800 2mm400400cq

50、 l 4跨中挠度：2(524n 2 ) 384EI11.4508004(5240.43752 )3842.1105l0.090mm26.391046002mm故刚度满足要求 .3. 墙模板内外愣计算400400（1） 内愣强度验算内愣采用 48 钢管,其 W 5.08cm 3 ,I 12.19cm 4 ,外愣间距为 800mm.内愣承受模板作用地荷载按三跨等跨连续梁计算,计算简图如图所示.其强度按下式验算：q 1AB800C800D8001M1 q l 2114.4390.82剪力墙内愣计算简图（a ）0.924kN m1010内钢愣强度由公式得M0.924106182 N/ mm2215N/

51、 mm2W5.08103故强度满足要求 .（2） 刚度验算q2AB800C800D800剪力墙内愣计算简图（b ）内钢愣地挠度由公式q l 42150 EIl 4002q l 4则 11.45080041.221mm 800 2 mm150 EI1502.110512.1910 4400故刚度满足要求 .外愣地作用主要是加强各部分地连接及模板地整体刚度,不是一种受力构件,按支撑内愣需要设置 ,可不进行计算 .八. 模板拆除必须在混凝土达到一定强度时方可拆除模板,拆除时必须作好成品地保护措施.1. 模板拆除时混凝土地强度要求构件类型构件跨度（ m ）达到设计地混凝土立方体抗压强度标准值地百分率（

52、 %）250板2, 8758100梁.拱.壳8875100悬臂结构1002. 模板拆除地顺序撤掉顶板支顶拆除梁侧模底部地25垫板拆除梁侧模拆除顶板模板100.mm53. 模板地清理4销轴 螺栓副紧定梁m m 051栅栏门31800mm埋钢筋拆下地模25板预顶必部满铺须竹板硬及防护时清理干净后涂刷界面处理剂,并按照规格堆放整齐,mm钢管通长0000815m以备周转使用m . 钢管通钢长管间距 50000924. 安全措施54mm 025预埋钢筋251-1说明：螺此栓硬座防丝护杆每三层撑设杆置一长道撑。杆 半框梁 螺栓副1） ）拆模时必须经40过00mm安全员审批,注意不得硬碰 ,猛敲,以免损伤砼

53、墙体2） ）支设模板时 ,立杆应加设垫木 ,横杆必须牢固支撑 ,拉杆不得连接在门窗和脚手架上在浇捣砼过程中要经常检查如发现有变形,松动等,要及时修理3） ）不许在铺好地梁底板和楼板搁栅上携重物行走4） ）拆除模板 ,须经施工人员检查 ,确认砼已经达到一定强度后,方可拆除并应自上而下顺次拆除 ,不得一次将顶撑全部拆除5） ）拆模板时 ,应采用长铁棒 ,操作人员应站在侧面 ,不允许在拆模地正下方行人或采取在同一垂直面下操作拆下模板 ,应及时清理运走 ,不能及时运走时 ,要集中堆放并将钉子扭弯打平,已防戳脚6） ）高处拆模时 ,操作人员应戴好安全带, 并禁止站在模板地横拉杆上操作,拆下地模板应尽量用绳索吊下, 不准向下乱扔如有施工孔洞应随时盖好或加 围栏,以防踏空跌落 .