兰州国际商贸中心项目整体装配式附着升降脚手架安全专项施工方案（157页）.doc

1、兰州国际商贸中心项目整体装配式附着升降脚手架安全专项施工方案 兰州国际商贸中心亿安SDG-03型整体装配式附着升降脚手架安全专项施工方案编制：审核：审批： 目 录专家意见回复索引监理意见回复索引1.编制依据11.1主要规范、规程、标准及法律法规11.2相关文件12.工程概况22.1工程总体概况22.2工程建设概况22.3工程建筑设计概况32.4工程结构设计概况32.5工程整体装配式附着升降脚手架概况53.施工准备123.1技术准备123.2现场准备123.3机具准备123.4周转架料准备134.施工安排144.1施工进度计划144.2拟投入劳动力144.3各部门职责分工154.4.材料进场验收

2、165.整体装配式附着升降脚手架的安装175.2底部操作平台搭设185.3爬架的安装方法205.4特殊位置的处理方法245.5爬架的使用295.6架体加固295.7架体的检查验收296. 整体装配式附着升降脚手架的提升316.1提升前准备316.2提升步骤316.3安全措施326.4提升过程中架体和提升设备的监视及故障排除327. 整体装配式附着升降脚手架的拆除347.1拆除人员要求347.2拆除前准备347.4拆除步骤357.5注意事项368.安全保证措施378.1分包单位安全管理组织机构378.2安全管理制度388.3安全技术交底398.4安全检查及隐患处理办法398.5安全防护措施408

3、.6现场施工注意事项418.7预防高处坠落和物体打击措施429.安全应急预案449.1应急救援目的449.2应急救援机构及职责449.3意外(突发)事故处理流程、救援电话、救援路线459.4意外(突发)事故分项应急处理措施469.5冬季、大风施工措施479.6雨季施工措施489.7爬架电器用电实施方案5110.整体装配式附着升降脚手架设计计算书57第一部分 兰州中心架体计算书5710.1 计算说明5710.2计算方法5710.3架体自重（永久荷载G）5710.4荷载的计算5810.5结构性能计算6010.6风荷载标准值()6110.7主框架计算6210.8附墙支座、穿墙螺栓受力计算6510.9

4、特殊位置处计算71第二部分 兰州SOHO架体计算7510.10计算说明7510.11荷载的计算7710.12结构性能计算7810.13风荷载标准值()8010.14主框架计算8010.15附墙支座、穿墙螺栓受力计算84第三部分 兰州希尔顿酒店计算书8810.16计算说明8810.17荷载的计算8910.18结构性能计算9110.19风荷载标准值()9310.20主框架计算9310.21附墙支座、穿墙螺栓受力计算9611、钢管落地脚手架计算书10312、悬挑脚手架计算书11313.整体附着式升降脚手架安装操作规范12314.电动料台施工方案125附件138附表1：升降脚手架首次安装完毕及使用前检

5、查验收表138附表2：附着式升降脚手架提升、下降作业前检查验收表140附表3：整体装配式附着升降脚手架自查表142附表4：整体装配式附着升降脚手架安全技术交底单143附表5：整体装配式附着升降脚手架提升/下降前检查验收表144附表6：整体装配式附着升降脚手架提升过程中安全监护岗位检查复验签证表145附表7：整体装配式附着升降脚手架提升/下降后复位验收表146附表8：自动升降卸料平台首次安装完毕及使用前检查验收表147附表9：材料入场检查验收表148附图149附图1：架体平面布置图149附图2：架体机位尺寸图149附图3：附墙支座示意图149附图4：主框架连接示意图149附图5：卸料平台、塔吊处

6、架体示意图149附图6：支座安装示意图149附图7：控制电路安装示意图149附图8：架体立面图149专家意见回复索引1、 已补充编制依据建建（2000）230号文见第1页。已重新复核计算书，对每一栋楼重新做计算书见57页。2、 已完善安装方案见19页。3、 已完善补充提升过程方案，强调检查签字手续过程。安全措施见31页见安全保证措施。4、 见方案26页。5、 见安全保证措施31页、34页6、 大风冬雨季施工措施见47页 9.57、 见26页。70页计算书特殊位置计算，此处对塔吊位置薄弱环节计算，结论安全可靠。（塔吊位置中间架体保证了有一个机位使此处架体不会沉降）8、 方案127页为卸料平台方案

7、和计算书。兰州国际商贸中心工程 整体装配式附着升降脚手架安全专项施工方案监理意见回复索引9、 挑架平台搭设见5.2 17页，计算书见116页。10、 落地架平台搭设见5.2 17页，计算书见106页。11、 拉结措施见5.6 28页12、 见6.4 31页 可能出现的故障和监视13、 见8.7 42页 14、 已在计算书中补充计算单元 ，计算模型和荷载分析。15、 已补充主框架和压杆稳定性计算16、 已将拆除中的6级风改为5级风17、 计算书中梁尺寸已修改18、 防雷措施已补充，电器组织机构已补充19、 附图 1-8已补充修改。1.编制依据1.1主要规范、规程、标准及法律法规表1.1.1 参考

8、国家规范、标准序号类别名称编号1国标建筑工程施工质量统一验收标准GB50300-20012国标混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）3国标钢结构设计规范GB50017-20034国标钢结构工程施工及验收规范GB50205-20015国标建筑结构荷载规范GB50009-2012表1.1.2 主要行业规范、标准序号类别名称编号1行标建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-20102行标施工现场临时用电安全规范JGJ46-20053行标建筑施工安全检查标准JGJ59-20114行标高空作业机械安全规则JG5099-19985行标建筑施工高处作业安全技术规范JGJ

9、80-916行标建建【2000】230号文2000-230表1.1.3 主要法律法规序号名称编号1住房和城乡建设部关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号2建设工程安全生产管理条例中华人民共和国国务院令第393号1.2相关文件序号名称发布日期或编号1亿安附着升降脚手架安全操作规程亿安(2007)第11号文2.工程概况2.1工程总体概况兰州国际商贸中心项目，位于兰州市七里河区西津西路16号、兰州友谊饭店和建兰农贸市场等区域内。南邻甘肃省博物馆；东邻核工业四零四厂兰州办事处招待所、兰州工业研究院住宅、兰州电力实业公司小区；北邻甘肃省妇幼保健院、兰石医院、教育局家属院、七

10、里河公安分局家属院；西邻建兰商业广场、阳光家园、建兰路商业步行街、建兰饭店。建筑总面积:604215.63，该项目分别为：裙房（含东方购物中心（商业）（含超市、百货、餐饮、院线等）、兰州金街（含售卖商铺）、农贸市场、地下车库及附属配套设施等）、三栋超高层（兰州中心（甲级写字楼）、兰州希尔顿酒店、兰州SOHO（公寓式办公楼）组成。其中，地下车库为特大型车库，防火分类为类；兰州中心（兰州中心（甲级写字楼）及兰州SOHO（公寓式办公楼）均为一类办公建筑；爬架施工建筑面积为150037.07平方米。其中兰州中心地下2层，地上40层，建筑总高度为180米，兰州希尔顿酒店地下2层，地上32层，建筑总高度为

11、140米，兰州SOHO地下2层，地上40层，建筑总高度为140米，2.2工程建设概况表2.2.1 工程建设概况一览表工程名称兰州国际商贸中心建设单位兰州东方友谊商贸中心有限公司勘察单位甘肃省建筑设计研究院设计单位深圳市建筑设计研究总院有限公司监理单位深圳市建艺国际工程顾问有限公司工程主要功能商业综合体2.3工程建筑设计概况表2.3.1 工程建筑设计概况一览表总建筑面积 地上面积兰州中心：71767.48兰州希尔顿酒店： 58273.11兰州SOHO：49560.2 地下面积兰州中心 兰州希尔顿酒店兰州SOHO 层数地上兰州中心： 40希尔顿酒店： 32兰州SOHO： 40标准层兰州中心： 4.

12、2m兰州希尔顿酒店： 3.8m兰州SOHO： 3.2m2.4工程结构设计概况表2.4.1 工程结构设计概况一览表设计使用年限兰州中心：50兰州希尔顿酒店：50兰州SOHO：50抗震设防烈度兰州中心：8兰州希尔顿酒店：8兰州SOHO：8建筑防火分类兰州中心兰州希尔顿酒店 兰州SOHO 耐火等级兰州中心：一级兰州希尔顿酒店：一级兰州SOHO：一级主体结构类型框架与爬架相关的结构尺寸框柱兰州中心钢筋混凝土框架-核心筒结构希尔顿酒店钢筋混凝土框架-核心筒结构兰州SOHO钢筋混凝土框架-核心筒结构板兰州中心：二层150mm、标准层120mm、平面角部150mm、核心筒内150mm、屋面150 兰州SOH

13、O：五、六层150mm、标准层100120mm、核心筒内150mm、屋面150 mm希尔顿酒店：五层150mm、标准层120mm、核心筒内150mm、屋面150 mm表2.4.2 各构件混凝土强度登记表构件部位混凝土强度等级备注裙房12层框架柱、剪力墙C55裙房46层框架柱、剪力墙C50裙房7屋顶层框架柱、剪力墙C40裙房1屋顶层梁板C30兰州中心130层墙柱C60兰州中心3135层墙柱C50兰州中心36屋顶层墙柱C40兰州中心屋顶层架构层墙柱C30兰州中心1屋顶层梁板C35兰州中心屋顶层架构层梁板C30希尔顿酒店115层墙柱C60希尔顿酒店1620层墙柱C55希尔顿酒店2125层墙柱C50希

14、尔顿酒店26屋顶层墙柱C40希尔顿酒店屋顶层架构层墙柱C30希尔顿酒店1屋顶层梁板C35希尔顿酒店屋顶层架构层梁板C30SOHO 123层墙柱C60SOHO 2433层墙柱C50SOHO 34屋顶层墙柱C40SOHO屋顶层架构层墙柱C30SOHO 1屋顶层梁板C35SOHO屋顶层架构层梁板C30后浇带采用高一级的膨胀混凝土圈梁、构造柱、现浇过梁C20楼梯同楼层剪力墙2.5工程整体装配式附着升降脚手架概况本工程拟采用河北亿安工程技术股份有限公司生产的SDG-03型整体装配式附着升降脚手架(以下简称“爬架”)。该产品经国家建筑工程质量监督检验中心检验各项性能参数均符合国家标准要求，国家住房和城乡建

15、设部科技司组织的专家组进行了鉴定验收，并取得了国家权威部门颁发的检测证书，架体采用的所有构件均符合生产工艺要求。兰州中心在5层顶结构板面施工完成后开始搭设1-13#机位7层顶结构完成后搭设剩下部分架体，40层施工完毕后拆除，兰州希尔顿酒店架体在8层结构楼面施工完成后开始搭设，32层施工完毕后拆除，兰州SOHO架体在7层结构楼面施工完成后开始搭设，40层施工完毕后拆除，架体只用作结构主体施工时外围防护，兰州中心架体全高为18.9m，宽度为0.7m ，竖向共设置10.5步架体，每步架高度1.8m，共设置5个操作层，兰州希尔顿酒店架体全高为17.1m，宽度为0.7m ，竖向共设置9.5步架体，每步架

16、高度1.8m，共设置5个操作层，兰州SOHO全高为14.4m，宽度为0.7m ，竖向共设置8步架体，每步架高度1.8m，共设置4个操作层，架体与建筑结构外沿之间最小的距离为0.40m。本工程爬架由竖向主框架、立框、钢制脚手板、立网框、附着钢梁、控制系统、电动葫芦组成。爬架沿建筑外围周圈设置，兰州中心布置36榀机位、兰州希尔顿酒店布置33榀主框架，兰州SOHO布置34榀机位(即103榀竖向主框架)，直线间相邻两机位最大间距为5.95m，拐角相邻两机位最大间距为5.6m。平面布置图详见附图一“架体平面布置图”。架体机位尺寸图详见附图二“架体机位尺寸图”。附着方式详见附图三“附墙支座示意图”。第 1

17、49 页 共 149 页整体装配式附着升降脚手架基本设计值序号项目规格或型号单位兰州中心希尔顿酒店兰州SOHO1架体高度m18.917.114.42离墙尺寸mm4004004003架体分片片4344机位总数SDG-03榀3633345最大片机位数榀121486机位最大间距直线m5.65.65.6拐角m5.65.255.257开始楼层层8878提升设备7.5t8m个3633349总控电缆3622.5m25023523010总控制器P-03个1112.5.1竖向主框架竖向主框架由48钢管和6.3#槽钢焊接而成，分为上、中、下三节，单个竖向主框架高度为3.6m,宽度为0.7m。其中48钢管用来制作主

18、框架的横撑，它与附墙支座上的防坠块相配合，起到防坠作用；6.3#槽钢背对焊接形成导轨，用来安装附墙支座的防倾导向装置，并保证架体在升降作业时的垂直运动。 由48钢管制作而成的横杆和斜杆使主框架为整体单片式钢结构，横杆和斜杆可以将架体内外排连接成刚性整体，同时确保架体有可靠的力学传递。2.5.2立框立框是整体架除竖向主框架之外的主要组成部分，是由48钢管焊接而成，分为上、中、下三节，单个立框的高度为3.6m,宽度为0.7m。内外排整体单片，保证整体架每一个纵向结构的整体钢度， 2.5.3钢脚手板钢脚手板由花纹钢板与方钢焊接制作，底部焊接纵向方钢，用来安装抽拉杆。钢脚手板是整体架结构的主要组成部分

19、，用来设置各施工阶段的操作平台和底部的密封处理，抽拉杆可以有效调节爬架与建筑物的离墙间距，确保了爬架的离墙间隙和整体密封性。本工程使用的尺寸有1750mm700mm、1400mm700mm、1050mm700mm、700mm700mm和非标准跨度。 2.5.4立网框立网框由防护冲孔网、方钢、角钢组成的轮毂和斜拉杆焊接而成，分为立网框下、立网框上两部分，主要用于整体架的外侧防护，保证整体架外侧达到全密封状态，同时确保架体的整体传力和外排结构强度。本工程使用的立网框下的尺寸有1750mm1880mm、1400mm1880mm、1050mm1880mm、700mm1880mm；立网框上的尺寸有175

20、0mm1800mm、1400mm1800mm、1050mm1800mm、700mm1800mm和非标准跨度立网框。 2.5.5附着支座爬架附着方式采用板式钢梁进行附着，通过两根T33的螺栓将其固定在结构楼板上(见下图)。板式钢梁使用两根10#槽钢钢焊接制作，承载能力强，是整个整体架的受力点。附墙支座上还设有导向、防倾、防坠装置，与设在主框架上的导轨配合，可起导向、防倾、防坠的作用。 支座示意图 主框架、导向架连接示意图2.5.6防倾装置防倾装置可以防止附着升降整体装配架内外倾翻。使用时在每个附墙支座上设置一组防倾装置，从上至下共三组。导向架上的导轮与主框架上的导轨形成导轮导轨装置，在提升过程中

21、，使架体滑移并起到防倾导用。与导轨偏差不大于60mm。2.5.7 承重装置（承重顶撑）承重顶撑，在架体静止状态下，每道附墙支座上各设置一组承重装置，承重顶撑在附墙支座前端用销子穿插销子孔连接。每个点位之间从上至下三组。连接主轨，与主轨横撑十字交叉、顶实。使架体重量传递给附墙支座。在架体提升过程中，承重顶撑推向后方，架体正常提升。架体提升完毕之后，恢复承重装置。 承重顶撑示意图2.5.8防坠装置防坠装置具有在意外发生时阻止架体坠落功能。其安装在支座的头部，每个支座处一个，结构紧凑、实用简捷、性能稳定，适应恶劣的施工环境，安全可靠。防坠落装置为摆针式结构，其工作原理如下：架体提升时利用防坠装置重心

22、与销孔不在同一竖向直线，且防坠装置由于重力倒向升降架轨道一侧，从而不妨碍架体提升。当整体架发生意外坠落时，防坠落装置由于支座角钢限位块不能向下摆动，使得架体停止向下运动。架体下降施工时，由于防坠装置安装复位弹簧（弹簧拉力设计为防坠装置中心对称两侧重量差），当架体按照设计速度正常下降时，防坠装置复位时间为架体导轨横撑刚好通过。但是当整体架发生意外坠落时，由于重力加速度的存在，架体下降速度加快，使防坠装置无法匀速复位，导致导轨横撑不能通过防坠装置，完成防坠制动。2.5.9控制系统根据建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-2010中4.5.4章节第一条规定：附着式升降脚手架升降时，必须配备有

23、限制荷载或水平高差的同步控制系统。智能水平控制系统（SDG-YD）与传感荷载单机位控制系统均符合国家规范要求且在架体升降过程中起到的控制作用和效果是一样的。我公司现有两种水平控制设备供用户选择分别是：1.力学传感器 2. SDG-YD智能水平控制系统，其效果是一样的。2.5.9.1 力学传感器(1)功能说明：荷载监控保证措施包括智能主控制柜和智能分控制箱，智能主控制柜由微电脑完成信号采集、处理和控制，能够对各机位运行状态进行自动显示、超载时自动切断电源。当爬架在升降过程中，任意吊点过载(大于5吨)时，微电脑根据设在电动葫芦上的传感器反馈信号，停止升降，同时显示故障机位，待故障排除后重新升降，总

24、控制柜负责整个电路的整体升降和每个机位的载荷监控作业。 每个机位设置一个分控制箱，分控制箱带有显示功能，可以显示该位置的荷载值，通过单机操作按钮可以完成对该机位电葫芦的单机升降或预紧作业，分控制箱面板如右图： (2)使用说明：当架体整个拖动电路铺设完毕后，检查每个机位处分控制箱的显示屏上是否有荷载数值，如无荷载数值说明该位置信号线连接不正确，重新调整待所有位置显示数值正常。打开主控制柜，此时拖动电压表指针会指到380V左右，监控电压表指针会指到220V左右，当机位超载时分控制箱会响起警报声，此时整个系统会自动断电，架体也将停止提升，这时工人便可按分控制箱显示器上指示的故障机位进行查找与修理。2

25、.5.9.2 SDG-YD智能水平控制系统SDG-YD智能水平控制系统工作原理：架体在升降过程中，无论是障碍物卡住、单机位停转、或是主框架超载变形、还是机位速度不同步，造成最后的结果都是架体改变了最初的水平性。造成的危害：提升吊点受力不均匀，架体垂直偏差至倾覆，杆件、框架变形，预埋偏离等。这些危害在初期都会出现不同程度的水平偏差。SDG-YD型水平智能控制系统是针对架体在升降过程中，机位间出现初始的水平偏差而调整控制的。当出现预定水平偏差值（0-20cm）达到预定的动作时间（1-15s），系统切断主电源并报警。SDG-YD智能水平控制系统具有以下特点：1、 漏电切断，保证人身和设备安全；2、

26、过流切断，保证设备负荷正常；3、 过热切断，避免电器起火事故；4、水平偏差分析定位，达到预定差值（cm）时间（s）切断拖动电源并报警；5、 单机位超大字体显示（35mmX75mm），操作人员在楼层内清晰可见；6、采用全封闭遥控系统，扩大了操作人员的看护范围和操作的灵活性；7、操作面板的信号指示可实时反映系统和架体的实际情况并作相应处理；8、布线简单、易操作，整个架体布线只有一条拖动主电缆和信号传输线，不凌乱；9、 所有连线均采用标准规格线，不同型号航插连接，工人都能安装、并且没有出错的危险；10、连接微机实现界面操作、设定，并集中观察、记录每个机位的实时状况。11、兰州国贸商务中心项目使用的是

27、SDG-YD智能水平控制系统。 2.5.10提升设备提升设备(电动葫芦)主要参数：额定起重量为7.5吨，链条长8米，单台净重约72Kg，电机功率500W，提升速度为13cm/min。3.施工准备3.1技术准备(1)组织技术人员熟悉施工图，对图纸中出现的问题进行汇总，为施工方案编制和施工内容的交底做好各项准备。(2)对已掌握的资料、信息和施工方法进行汇总，技术员要针对爬架编制专项的施工方案，并对现场管理人员进行专项的施工交底。尤其是做好爬架的提升、拆除等内容的交底工作。(3)负责管理本工程施工区域的责任工程师要根据项目技术部的交底内容，及时对劳务队伍的班组长进行交底，并形成书面的交底记录。(4)

28、施工前对精密仪器检验，如发现仪器有异常情况发生不得使用，应及时送往专业部门检验、调试，检测合格后方可使用。3.2现场准备(1)按照工程施工进度计划合理组织劳动力，要求爬架相关设备及时到场，确保人力与物资满足现场施工进度要求。(2)根据施工方案中爬架的平面布置图，组织劳务人员进行放线定位，保证爬架搭设的准确。(3)做好进场人员的安全、防火、文明施工等教育工作，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划，各项安全、技术、质量保证措施，质量标准和验收规范要求，设计变更和技术核定等。3.3机具准备机具准备是保证工程任务顺利完成的一个重要环节，现场责任工程师要根据爬架系统的安装内容、施工进度

29、和施工方案的要求，提前进行施工机具的使用策划，明确各类机具的进场时间和性能要求，并为过程中可能遇到的突发问题做好施工机具的储备。3.3.1架体安装工具机具计划表序号名称单位数量主要用途1塔吊台4施工材料及机械设备吊运2经纬仪台1放线测量，支撑架抄平3M12快速扳手把10用于安装爬架4M16套筒扳手把105M16梅花扳手把106M16开口扳手把107M20套筒扳手把108M20开口扳手把109T33开口扳手把2101.5T手拉葫芦台2112.5kg手锤个812电钻套管把213线锤个2测量爬架的垂直度3.2.2电工工具：螺丝刀、电工刀、钳子、扳手、试电笔、万用表、绝缘胶布。 备用品：导线、保险丝、

30、保护器等。3.2.3指挥工具：对讲机、哨子。3.4周转架料准备周转架料准备是顺利完成各项施工内容的前提条件，根据本工程结构自身及周边环境的特点，爬架系统的安装时，需要搭设悬挑式操作平台、和落地式脚手架平台，现场工程师要按照实际情况向物资部门提出材料供应计划。序号材料及规格单位数量1扣件式钢管483.6mmt302扣件个60003木脚手板502004000mmm22304密目安全网绿色m2450518#工字钢4.5m根35注：以上周转架料投入量为估算值。4.施工安排4.1施工进度计划本工程爬架安装计划开始时间为2014年 6 月 1 日，计划于2014年 7 月 31日完成安装，爬架安装将在各结

31、构楼层的施工过程中完成，其计划使用工期见下表，具体施工工期经监理及业主单位确认为准。爬架使用计划表序号施工内容施工时间计划开始时间计划结束时间1底部平台调整及处理32014 年6月1日2014 年6月3日2爬架组装及安装572014 年6月4日2014年7月31日3爬架使用及维护主体施工过程2014 年8月1日2015年2月10日4封顶停留楼面及女儿墙施工完成后2015年2月10日2014年3月1日5爬架拆除302015年3月1日2015年4月1日项目技术部将综合考虑现场工、料、机的实际情况，编制详细的月度施工计划报监理及业主单位审核通过后实施；项目工程部在月度计划的基础上制定周工作计划，分节

32、点将各个工序细化到周计划中；项目生产经理将分月分周核对计划与实际的差别及时做出调整，确保整体目标的实现。4.2拟投入劳动力爬架系统涉及到搭设、提升及拆除三个阶段，由于各个阶段的工作内容不同，所需要的劳动力数量也不同。序号阶段工种人数工作内容备注1搭设阶段架子工5爬架吊装及安装爬架搭设、提升、维护及拆除所需要的工人均由分包单位提供辅助工15进行爬架拼装与辅助2提升、维护阶段架子工5日常提升维护辅助工5日常提升机维护辅助3拆除阶段架子工10爬架拆除辅助工10爬架拆除辅助4.3各部门职责分工为保证本工程高速、科学、优质地进行施工生产，并有效地完成爬架系统的安装、使用、拆除的施工任务，项目部将建立爬架

33、系统管理机构，合理设置岗位，明确岗位职责。4.3.1总包管理层人员及职责分工序号姓名职务岗位职责1杨功满项目经理总包单位工作负责人2王晓刚项目总工从总包角度出发，全面负责在爬架系统安装、使用、拆除过程中的问题3王文奎生产经理4刘军安全总监5龚斌安动力负责人6刘辉技术部经理配合爬架分包单位，解决土建、钢结构方面影响爬架系统安装、使用、拆除的问题7高小东现场工程师8许文甲技术员9钟方方质检员10郝悦安全员11党鹏机电工长12岳吉胜物资负责人13黄旭晨电工4.3.2分包单位人员及职责分工序号姓名单位职务职责1张文君河北亿安项目经理负责爬架施工全过程的安全、技术、物资管理、生产监督和管理工作。2邢旺河

34、北亿安施工负责人1.负责爬架平台搭设、桁架组装、架体搭设，防护制作、机构安装和升降过程中的现场技术指导监督和管理工作。2.负责落实施工过程中的各项隐患整改，对爬架的施工安全质量承担直接责任。3操作工 工 人负责爬架平台搭设，桁架组装、架体搭设、机构安装、升降操作、架体维护的具体操作和施工过程中出现的隐患整改4辅助工 工 人根据现场需要，临时增减，可从事升降过程中的监视、预埋件的设置等工作。4.4.材料进场验收(1)材料保管员兼职材料验收员，材料验收时应以收到的材料清单所列材料名称、数量进行验收入库，并通知相关负责人对入库材料的质量进行检查，验收数据超过申请数量者以退回对于数量为原则。(2)材料

35、的验收入库应该在材料回场时当场进行，并开具入库单，在材料的入库单上应详细的填写入库材料的名称、数量、规格、型号、品牌、入库时间、经收人等信息。(3)所有材料入库，必须严格验收，在保证其质量合格基础上实测数量，根据不同的材料物件的特性，采取点数、丈量、量方等方法进行测量的验收，禁止估越。(4)因材料数量过大或因包装关系，一时无法将应验收的材料验收的，可以先将包装的个数、重量或数量，包装情形等做预备验收，待后认真清理后再进行正式验收。5.整体装配式附着升降脚手架的安装5.1爬架安装工艺流爬架安装工艺流程图5.2底部操作平台搭设5.2.1技术要求操作平台搭设标高为搭设楼层楼面+1.2m，立杆间距为1

36、.5m，大横杆步距为1.5m，排距为1.05m，宽度控制在1.01.2m, 内排距离建筑物外沿0.3m，表面平整度为20mm/10m，平台承载能力为6KN/m2。具体技术参数标准如下： (1)操作平台顶部内外排大横杆高差不能大于20mm。(2)操作平台表面平整度每10m长度不能大于20mm。(3)操作平台內排立杆、外排立杆整体垂直度10mm。(4)操作平台外立面、内立面平面度30mm。(6)当架体安装上3道附墙支座顶紧承重顶撑时方可拆除平台。5.2.2具体施工办法本工程兰州中心6层楼面(标高:+41.5m)开始安装爬架，平台采用落地脚手架，希尔顿酒店从8层楼面(标高:+41.5m)开始安装爬架

37、，平台采用悬挑式脚手架，兰州SOHO从7层楼面(标高:+32m)开始安装爬架，平台采用悬挑式脚手架(底部悬挑架计算，见方案悬挑架计算书)。（按照现场实际情况最不利架体为兰州中心落地式脚手架，计算见方案计算书，落地架部分），平台只作为放置安装第一节3.6米高爬架使用。兰州SOHO和兰州希尔酒店平台加固及首层架体安装示意图 兰州中心平台加固及首层架体安装示意图(1)悬挑式脚手架所有与大横杆、立杆相连的扣件以下全部加装一个防滑扣件。(2)如果下部架体立杆跨度与要求不符，可采用搭接或背接方式，搭接或背接的立杆必须过2根横杆进行扣接。(3)拐角处如果伸出跨度超过2米应采用钢丝绳拉接形式进行牵引卸载。(4

38、)悬挑脚手架从放宽处以下两层必须有可靠的拉接，卸载措施。5.2.3加固、校正要求操作平台按要求搭设完成后，底部和上部应进行加固处理，中部安装卸载防变形装置，具体操作如下：(1)脚手架必须在架体最底层内外排安放一道扫地杆，并进行纵向拉接。(2)在操作平台搭设完毕后，要在平台顶部按每3m一组水平拉杆和斜杆对平台进行卸载加固。(3)落地式操作平台必须从最高层开始分两层安装俩道水平拉接钢管，并在架体顶部和中部各安装一道卸荷钢管，卸荷钢管长度不能大于4.5米。(4)加固完成后对顶部进行水平校正。水平校正必须先校正内外排大横杆，达到表面平整度要求后，及时使用小横杆扣接到位，顶部小横杆密度及位置按升降架架体

39、平面设计图为基准，要求以升降架内外排立杆中点为基准，左右偏差35cm。(5)所有操作平台应在水平标高以下90cm位置，搭设一个安装操作层，以方便在升降架底部桁架安装校正阶段施工人员操作使用。5.3爬架的安装方法5.3.1下节组装整体架下节组装完成后效果如右图，为保证所有构件全部能按图纸要求连接到位，需按以下步骤进行：(1)在平整的硬化地面上，按“机位平面布置图”将主框架和立框扣倒(导轨一侧从下)。(2)将立网框下、立网框上用销轴组装成整体，高度为3.6米。(3)将底部、上部的钢脚手板与组装好的立网框放到事先放倒的主框架和立框的相应位置，并用M16*50的螺丝连接，此时螺丝不要拧死，调节立网框下

40、与主框架和立框连接的位置，调整到位后将与立网框下连接的螺丝全部拧紧。(4)将组装好的架体立起，安装内排的横杆和斜拉杆。*下节组装时的注意事项：为避免吊装连接时架体过重而无法移送，连续跨数不要超过3跨。下节使用的连接螺栓全部为M16*50，不使用其它型号的螺栓进行代替。所有连接螺栓全部向内，按右图(2)要求。内排斜拉杆只有在钢脚手板层底部出现，其它步高处不连接，必须保证开口向下，并且导轨处呈正“八”型连接，其他位置波浪形连接。内排斜拉杆上部和下部全部连接在离导轨或立框较远的连接板孔位上，如图(3)。在立网框安装时，靠近主框架和立框连接板处的连接销子应从连接板一侧穿入，如图(4)。 图3下节结构吊

41、装前，必须保证所有钢脚手板中的抽拉杆全部安装到位，并使用紧固螺丝上紧，以防吊装时掉落或吊装连接后抽拉杆无法安装，抽拉杆安装如图5。 图4 图5当下节吊装到位后，应使用钢丝绳或钢管等将架体与建筑结构主体内的满堂架或事先预置的预埋环进行拉结，防止架体移动。5.3.2后续结构安装(1)后续结构安装是在下节吊装完成后的基础上进行，安装顺序与下节组装顺序相同，主框架下节与中节连接和立框下节和中节连接统一使用法兰板通过M16*50螺栓连接，如下图。(2)先连接主框架和相邻一跨的立框，再连接立网框下和立网框上、内排横杆和斜拉杆。注：1.连接立网框时先连接上面的连接板，再连接转动 连接处的螺栓，连接过程全部在

42、平台上进行，不得在平台架体外安装螺栓。2.立网框每次只安装180cm高度，绝不允许一次安装3.6米，以防止外部无法施工带来的安全隐患(如右图)。(3)后续结构安装时应注意每次安装以1.8米为基准，绝对不允许跨层安装。每层连接结束后必须检查连接过的螺栓，并全部重新预紧一次，然后做涂油保养。在钢脚手板安装前,安装人员应提前将抽拉杆安装到位，预紧后再与主框架和立框连接，以防后期无法安装。必须保证除顶部操作层外，其他3个操作层的内排斜拉杆全部安装在钢脚手板的上部(整体架内排斜拉杆只有顶部操作层安装在钢脚手板下方，其它层全部安装在钢脚手板上方)，最上层不安装内排横杆(如左上图)。在每一节框架安装完成后要

43、及时将爬梯安装到位，以防止漏装造成后期施工难度增大。爬梯安装时，保证底部与钢脚手板靠实不得晃动，上部挂扣与法兰板卡扣到位，上部相应位置的钢脚手板不安装，内排直接安装内排横杆，爬梯安装应按下图要求进行。 爬梯底部及顶部示意图爬梯整体安装及布局图5.3.3提升机构的安装(1)架体附墙方式：架体与墙体采用支座和板式钢梁通过穿墙螺栓直接连接。要求:爬架附着处砼强度20Mpa；(2)必须保证架体每覆盖一层，模板拆除以后相应位置按要求将板式钢梁、支座安装到位(3)提升机构安装流程:将上吊块安置在附强支座头部。悬挂电动葫芦，其安装流程为：a.将电葫芦电机处的吊钩安装在钢梁或者支座头部的上吊块处。b.将电葫芦

44、安装好后，拉动电葫芦链条时，注意观察链条是否有扭转现象,链条捋顺后将下挂钩挂于下吊块处。5.3.4电路铺设及控制系统安装(1)电控柜最大可同时控制20台电动葫芦;主电源线采用36+12.5三相五线电缆线,分线采用31.5+1三相五线电缆线;电动葫芦电控柜电缆线的连接。(2)主电源与电控柜的连接处要设置分电箱, 分电箱内设置分控开关及过流保护器。(3)控制电缆应使用30的PVC管进行保护沿架体外侧铺设。(5)主电源通电,检查葫芦相序,保证每台电动葫芦上升或下降方向一致,与电控柜控制面板上的提升或下降标识一致。5.4特殊位置的处理方法5.4.1转角处的连接整体装配架的每一个转角都有转向立框、三通转

45、向立杆、转向立杆、转向钢脚手板、转向横杆和转向立网框组装而成。 转向立杆与转向立杆之间通过转向连接件对接，如上图右。5.4.2分断口的防护整体装配架的度架体分断口要求控制在300mm500mm之间,故在架体断口位置内侧做竖直钢板防护，如下图。 5.4.3离墙防护的制作（工厂制作和现场制作配合全部密封到位）提升架第一步底必须完全密封，用来拦截从施工位置坠落的所有物体和杂物，由我公司提供的专业钢脚手板完成，离墙防护按以下步骤完成。(1)拉出抽拉杆，抽拉杆内侧伸至距建筑物外围1015cm位置处固定(如图1)，如果抽拉杆向里伸出架体内排长度大于50cm时应用钢丝绳将抽拉杆头部和架体大横杆进行拉结，以保

46、证抽拉杆的强度。(2)花纹钢板铺设在抽拉杆上用自攻钉紧固将密封层铺严，花纹钢板铺设外侧与架体钢脚手板内侧搭接，内侧与抽拉杆端头平齐，花纹钢板在铺设时，架体廊道至离墙15cm的位置区域必须做到完全密封,如图2。(3)密封完成后，使用宽度在2030cm等宽的花纹板制作翻板。翻板与底部密封的连接可用合页连接。翻板制作时必须保证架体在施工状态时与建筑物之间靠实、无缝隙，升降状态时翻板能自如翻至架体一侧(如图3所示)。同时为保证翻板在使用时能抵抗施工层坠物的冲击，翻板底部必须有可靠的加固措施，如用木方或钢筋条做背楞等。(4)从下往上数第二道的防护层用来缓冲大件坠落时产生的巨大冲击，同时也为升降架操作人员

47、提供可靠的支座拆除、动力机构悬挂操作平台。5.4.4附着方式按照确定的预埋点位置尺寸设置预埋孔。预埋材料选用50的PVC管，如果预埋偏差超出预埋尺寸5cm以上时，要重新打孔，不得使用错位孔对附墙支座进行强行安装。（具体附着方式详见附图三“”附墙支座示意图）预埋必须与配筋绑扎牢固，使用铁丝或直接用钢筋架焊接的方式进行。预埋管件长度尺寸必须与相应位置墙、梁、楼板的宽度或厚度一致。螺杆露出螺母端部的长度不应少于3扣，并不得小于10mm,螺母采用弹簧垫圈加单螺母。5.4.5爬梯设置爬架共设置一组爬梯,每组爬梯通过整体架两步，相邻爬梯水平间间距为1.75m，以保证垂直洞口不在同一位置，避免坠物和不同作业

48、层施工人员通行顺畅。爬梯布置如图1所示，局部结构如图2所示。 5.4.6塔吊附臂处理塔吊附臂处直接将附臂位置处的整体架中下部断开连接（高度为7.2米），两侧使用单侧间隔900mm焊接连接片的立框或主框架，采用脚手板使用一侧焊有角铁，塔吊外网单独设置组装时一起安装到位，断口全部使用立框密封，保证整个整体架的密封可靠，钢脚手板具有旋转功能，当附臂进行安装时，整体架钢脚手板可以自动选装保证附臂安装的安全可靠性，断开结构及施工方法见下图； 本工程塔吊附壁处端口设置位置如下图所示，端口设置基本参数见下表：（塔吊位置中间架体保证了有一个机位使此处架体不会沉降）详见计算书特殊位置计算： 兰州中心1#塔位置

49、兰州中心2#塔位置 兰州SOHO3#塔吊位置 希尔顿酒店4#塔吊位置 5.4.7卸料平台处理当卸料平台位置确定以后，整体架直接在相应位置预留卸料平台洞口，洞口宽度为2.8米，高度为3.6米，保证料台施工时，顶部不发生坠物现象，预留洞口顶部使用钢结构板连接，预留洞口两侧使用立网框全密封连接，如下图： 5.5爬架的使用(1)必须安设计性能指标进行使用，不得随意扩大使用范围；架体上的施工荷载应符合设计规定，不得超载，不得放置影响局部杆件安全的集中荷载。(2)架体内的建筑垃圾应及时清理干净。(3)爬架在使用过程中不得进行下列操作： 1、利用架体吊运物料。2、在架体上拉结吊装缆绳(或缆索)。3、在架体上

50、推车；4、任意拆除结构件或松动连接件；5、拆除或移动架体上的安全防护设施；6、利用架体支撑模板或卸料平台；7、其他影响架体安全的作业。8、当附着式升降脚手架停用超过3个月时，应提前采取加固措施。9、当附着式升降脚手架停工超过1个月或遇5级及以上大风后复工时，应进行检查，确认合格后方可使用。10螺栓连接件、升降设备、防倾装置、放坠落装置、电控设备、同步控制设备等应每月进行维护保养。11.倒置葫芦上不得站人，更不充许利用倒置葫芦作牵引或固定物使用。12.当主体做封顶施工时，爬架会在楼顶停留很长时间，这就需要事先在楼层预置预埋环对架体做拉结加固处理。5.6架体加固架体加固是指整个架体搭设完和正常施工

51、过程中对于架体顶部上悬臂处进行架体与建筑物的可靠连接锚固，具体做法是在结构楼板上预埋直径为22mm的圆钢拉接环通过扣件钢管与架体拉结，或者与本层满堂架拉结，加固拉杆间距每隔5米一道。5.7架体的检查验收5.7.1.附着式升降脚手架安装前应具有下列文件： 1.相应资质证书及安全生产许可证； 2.附着式升降脚手架的鉴定或验收证书； 3.特种作业人员和管理人员岗位证书； 4.各种材料、工具的质量合格证、材质单、测试报告； 5.主要部件及提升机构的合格证。5.7.2附着式升降脚手架应在下列阶段进行检查与验收：(以下验收必须经建设、监理、施工共同验收后方可进行下步施工。)1.首次安装完毕及使用前，应按表

52、“附着式升降脚手架首次安装完毕及使用前检查验收表”的规定进行检验，合格后方可使用。2.提升、下降作业前应按表“附着式升降脚手架提升、下降作业前检查验收表”的规定进行检验，合格后方可使用。3.在附着式升降脚手架使用、提升和下降阶段均应对防坠器装置进行检查，合格后方可作业。6. 整体装配式附着升降脚手架的提升6.1提升前准备在提升整体装配式脚手架之前，操作人员要架体做全面细致的检查，具体检查内容为：序号内容1整体升降式脚手架上的施工垃圾是否全部清理干净2操作层、密封层是否按要求调整到位；密封层翻板是否连接可靠，转动自如3导轨、附墙支座上的板结混凝土是否清理干净4架体连接螺栓、导向架连接螺栓、导轨和

53、附墙支座导轮是否已进行涂油处理5电动葫芦全部进行清灰及涂油保养，并检查运转是否正常6检查电缆连接、分控连接、总控接线是否正确7检查维修总、分控制箱各开关保护元器件是否工作正常6.2提升步骤(1)拆除架体底部覆盖第一道的附墙支座和钢梁。(2)安装上挂块，悬挂电葫芦，同时检查总控分控操作指令是否一致，检查控制系统是否正常。(3)预紧电动葫芦。预紧操作人员为指定一人操作，以保证电葫芦链条受力均匀，预警过程必须保证电葫芦不得有扭链、咬链和翻链现象。注：预紧电动葫芦时，操作人员必须单机单个依次预紧，不能几个同时进行。(4)检查并拆除所有架体与建筑物连接的临时拉结及影响提升的构件材料，以确保提升过程顺利进

54、行。(5)检查所有支座、钢梁、防坠器、电动葫芦、翻板及障碍物清理情况，完成后组织检查和提升观察分工，准备提升。(6)将提升片架体翻板全部翻至架体一侧，并连接牢固，保证不自动翻回。(7)将架体试提升23cm后停止,松动提升架体上所有承重顶撑，确保全部卡头转至建筑物方向。注：绝对不允许直接提升，以防止主框架对接处于承重顶撑卡头卡住。(8)提升到位后，先顶好所有顶撑，顺序为从上向下。(9)松开葫芦链条。(10)总控箱空开置于断开状态，同时将升降架体的总线插头拔出。(11)用钢管将架体每个导轨处与事先在最上层预置的预埋环拉结。(12)架体附墙安全围护做好后，先进行自检，再由技术员、安全员、班组长结合检

55、查验收，填写表格，并办好使用移交手续。(13)撤除地面警戒。6.3安全措施(1)根据主体施工进度，由现场技术部检验爬架附墙点砼强度大于C10强度；安全部检查支模构件和临边堆物等，认为具备安全提升条件后，填写提升作业通知单，并对施工班组下达作业通知。(2)由技术员、安全员对提升作业人员进行安全技术交底，班组长进行具体的作业分工。(3)提升作业前，项目部必须发出书面通知(或在醒目地方用板写上），告知与升降脚手架提升时有安全影响的临边作业、悬空、高空作业等相关班组，具体提升作业时间,同时在架体下方相关地面上用警戒绳圈示警范围，并派专人监护。(4)提升作业人员上岗前必须对通信设备进行复查、调试，统一到

56、无干扰的同一频率后，方可进入各自的施工位置。(5)各类人员进入施工位置后，用对讲机对话检查，班组长复查。由现场指挥下达升降作业指令，各专门人员按分工进行职责范围的工作，要求注意力集中，认真负责。6.4提升过程中架体和提升设备的监视及故障排除(1)清扫架体底部垃圾，清除各操作层上的物料，以防止架体在提升过程中高空坠物威胁生命安全。（2）提升前拆除所有架体与建筑物连接的临时拉结，排除影响提升的构件材料。（3）检查所有支座是否安装牢固，检查穿墙螺栓是否拧紧，支座是够有低头现象。如果支座低头应拧紧穿墙螺栓，支座安装左右偏差过大的应重新安装。（4）检查防坠器是否灵活可靠，防坠器是否能够复位，防坠器销子是

57、否安装开口销。（5）架体在提升前必须做好交底工作，派专人负责对应机位的检查以及提升过程中的观察，每个人负责的机位数量不超过3个。（6）特别注意以下几点：必须按提升操作流程进行。提升过程中操作人员不得停留在架子上。升降过程不得有施工载荷。提升前必须清除所有障碍物，绝对不允许边提升边拆除。每次提升前施工项目安全技术员必须组织施工负责人进行全面检查，合格后方可进行提升操作，提升到位后必须进行三方恢复验收，每次验收必须履行三方签字确认手续。 （7）提升过程中的故障及排除方法。故障排除方法电葫芦卡链应立即关闭总控提升电源，打好顶撑，看链条及电葫芦损伤情况选择是否更换或维修。突然断电关闭总控，打好顶撑。检

58、查是否是二级箱断电还是爬架系统线路问题防坠器卡死关闭总控电源，打好顶撑。拆除防坠器重新安装。电葫芦链条断裂应立即关闭总控提升电源，打好顶撑更换电葫芦。7. 整体装配式附着升降脚手架的拆除兰州中心爬架施工到180米时进行拆除作业，兰州SOHO爬架施工到140米时进行拆除作业，兰州希尔顿酒店爬架施工到140米时进项拆除。7.1拆除人员要求7.1.1.参与架体拆除人员应具备下列基本条件：(1)年满18周岁，且不超过国家法定退休年龄；(2)经社区或者县级以上医疗机构体检健康合格，并无妨碍从事相应特种作业的器质性心脏病、癫痫病、美尼尔氏症、眩晕症、癔病、震颤麻痹症、精神病、痴呆症以及其他疾病和生理缺陷；

59、(3)具有初中及以上文化程度；(4)具备必要的安全技术知识与技能；(5)相应特种作业规定的其他条件。7.1.2.参加架体拆除人员必须有脚手架操作及相关操作资格证书并经过脚手架搭设培训的熟练操作工人。7.1.3.相关操作人员进入施工必须按规定穿防滑鞋和佩带安全帽、安全带等防护用品。（安全带限制为双绳安全带）7.2拆除前准备(1)针对附着升价脚手架的拆除内容召开现场管理及技术交底会议，明确管理组织及拆除人员的职责。(2)在距离建筑物20米位置设立警戒区，警戒区内设立警戒标示牌，外围派安全员不间断巡视。(3)架体拆除前必须检查每个机位处的挂架装置是否符合安装要求。所有拆除人员必须严格检查自己的安全防

60、护用品是否可靠，并填写防护用品使用记录。(4)准备四根等长的起吊钢丝绳，两根或三根直径大于20毫米的麻绳(每根麻绳长度不小于20m)。(5)每天进入拆除区域前，必须系统检查工作范围内的所有架体连接是否可靠，加固有无松动，移位或被拆除现象。7.3.电器设备的拆除7.3.1 架体停止提升后进入封顶施工时，就要将架体上的电器设备（总控制柜、小控制盒、电动葫芦和电缆线）拆除。(1)将电动葫芦链条上油后从架体上摘下，并将链条捆绑好后放到工地库房里。(2)将电缆线与主控制柜断开，并将总控制柜搬运到库房收好。(3)将所有的小控制盒与架体连接部位松开，统一收放到库房。(4)最后将架体上的电缆线拆除，收放于库房

61、。7.4拆除步骤整体升降脚手架空中拆除按照与搭设顺序相反的操作原则进行，即从上向下依次拆除。具体操作如下：(1)拆除最上面的小上节(高度为1.8米）或大上节(高度为3.6米)，拆除时连续跨数不要超过3跨，以避免吊装连接时架体过重而无法移送。首先用塔吊吊住要拆除部位的架体，然后断开要拆除部位与主框架，立框连接的所有螺栓，最后将拆除部分吊下来。上步没有完全拆除前，严禁对下一步架体进行拆除 。(2)拆除中节(高度为3.6米),拆除时连续跨数不要超过3跨，以避免吊装连接时架体过重而无法移送。首先用塔吊吊住要拆除部位的架体，然后断开要拆除部位与主框架，立框连接的所有螺栓、拆除附墙支座，最后将拆除部分吊下

62、来。上步没有完全拆除前，严禁对下一步架体进行拆除。(3)拆除下节(高度为3.6米),拆除时连续跨数不要超过3跨，以避免吊装连接时架体过重而无法移送。首先用塔吊吊住要拆除部位的架体，然后断开要拆除部位与主框架，立框连接的所有螺栓、拆除附墙支座后，最后将拆除部分吊下来。(4)拆除部分与下面架体断开时，拆除人员必须先将提前设置好的独立分片用塔吊垂直拉紧，并保证塔吊使用的钢丝绳受力均匀，然后再进行断开操作。断开操作时，操作人员必须站在非断开架体处。在该操作构成中拆除钢梁的操作人员不得站在架体上进行拆除作业，保证起吊钢绳完全拉紧后从建筑物内侧拆除穿墙螺栓螺帽。(5)拆除部分起吊前，要保证塔吊使用的四根等

63、长的起吊钢丝绳受力平衡，以防止架体脱离主体后倾翻，同时将备用的麻绳绑在架底立杆中下部，起吊后操作人员从楼内拽住架体，防止架体大幅度晃动。待架体调离建筑物5-7米左右时，即可松开拉架麻绳，将脱离架体安全吊入指定位置。(6)在架体预紧和脱离建筑物时，塔吊吊装必须缓慢进行，确保塔吊将单片架体吊起时保持其在空中平衡。用麻绳绑住要调离架体的两端防止架体大幅摇摆晃动。然后拆除挂架钢梁，架体与建筑物的拉结点，架底封闭的板子方木等连接材料；将架体分片依次吊至地面进行拆除。将拆除的部件清理干净，归类放置，做好必要的防锈处理。拆除下的部件要轻拿轻放，不要乱扔乱摔，以免损坏部件。(7)每天进入拆除区域前，拆除人员必

64、须系统检查工作范围内的所有架体连接是否可靠，加固有无松动、移位或被拆除现象。7.5注意事项(1)拆除时，必须要做好与工地的协调工作，待外围所有准备工作全部完成后再进行拆除作业；(2)遇到5级以上大风、下大雨、大雾，结冰、视线不清、天黑等情况坚决不能进行拆除作业；(3)外架操作人员必须服从工地的安全管理；酗酒、懒散、疲倦、精神状态差等不得上岗作业；(4)在拆除过程中项目安全管理人员和相关技术人员必须做好全面的协调知道工作，针对每一个操作细节都要进行严格的监督控制，(5)遇到突发事件或技术问题时，必须停止拆除作业，并及时反映，由相关负责人进行协调解决，绝不允许私自做主，和在相互协调不统一的情况下进

65、行任何一个拆除环节的作业，以防出现安全事故。8.安全保证措施8.1分包单位安全管理组织机构项目经理张文军电话：18931118298安全管理组织机构图爬架队长(安全员)邢旺电话：15028162625爬架工程师何斌龙电话：15339290903操作工：定人定岗定责操作开始 爬架项目部成员分工如下：项目经理职责：监控各项安全制度和措施落实情况，负责劳动组织安排，主持制订安全技术整改措施，协调各方关系，保障爬架安全施工，并实施奖罚。项目工程师职责：1.认真执行安全生产制度，落实施工方案的技术措施，及时处理爬架作业中出现的技术质量问题。2.认真作好安全技术交底和每次升降前后的安全技术检查，签发提升（

66、下降）令，作好各项安全技术记录。3.协调现场关系：例如提升时间安排、预留孔监控、料具落实等。4.安排调配现场劳动力，定期及时地进行安全技术教育，为确保爬架安全提升降落，必须经常检查工人定岗、定位、遵章操作等情况。5.现场搭设的附着升降脚手架，必须进行组织验收，合格后方能使用，每次提升或下降必须做好记录和填写升降报告。6.万一发生工伤事故，必须立即组织抢救，迅速上报并保护现场。作业队长(安全员)职责：(1)负责本队工人安全作业，严格遵守安全生产规章制度和爬架安全操作规程，密切配合工长作好现场安全工作。(2)上工前必须检查本队工人是否配戴安全用具、是否带齐作业用具，下班前对现场进行安全和机具检查，

67、查看有无遗漏或是否存在安全隐患，发现问题及时处理。(3)负责发送升降口令。要特别重视升降前后安全检查，重点部位及环节要亲自过目认真把关。出现问题及时处理后才可发出升降令。(4)作好现场的劳务考勤和机具管理，做到文明施工，遵守现场各项规章制度。施工人员职责：(1)自觉遵守劳动纪律和安全生产规章制度，严格按规章、规程操作，杜绝违章作业。(2)服从工长和队长的指挥，按照机位分工和工作内容认真履行职责，发现问题及时报告，并不得擅离现场。(3)爱护保养工具、设备及架体，完工时及时清理现场，做到文明施工。8.2安全管理制度(1)进场前熟悉施工组织设计方案，详细了解楼层形状和机位布置图，了解甲方、乙方材料表

68、及材料准备情况；熟悉施工现场的环境和总体布局，了解临时设施、材料堆放场地、施工用电等情况；熟悉总包方施工管理组织，了解相关人员情况，并就安全技术等问题相互沟通，便于进场施工。(2)人员进场做好职工进场安全教育，办理好职工劳动保护教育卡，填写好职工履历表，核实操作人员的上岗证信息，并收集好全部人员的身份证复印件和照片留公司存档。(3)材料进场督促进场材料现场验收，严把质量关，收集并保存好进场材料的有关资料 (4)爬架搭设过程爬架组装搭设质量的优劣，将影响到整个施工期间架体的安全性能和使用性能，公司项目管理人员严格按照施工组织设计方案，现场督促指导操作人员按操作工艺流程进行爬架的组装、搭设。并按升

69、降脚手架搭设质量监控表要求，对下列部位实施重点监控：基础架搭设要求符合落地架搭设规定，能够支承至少五步架子重量。承力架定位同一幢楼的承力架须在同一平面上，与设计图纸相符，并考虑如下因素a.塔吊附墙b.人货梯c.是否有后浇带。桁架连接注意斜杆方向安装正确，各竖向平面垂直，上平面水平。架体搭设注意机位门架放置方向正确，按规定设置临时拉结点，内防护与架体同步搭设，控制好离建筑物的距离。底部防护要求平整牢固，内边离建筑物以100150mm为宜底部翻板要求平整密封，每块翻板用粗铁丝做铰链，不少于二道，翻板宽度一致，与建筑物的斜角以45为宜。安装拉杆要受力均匀，双螺母拧紧，外露不得少于三牙，必须包好防尘布

70、。主副梁安装穿墙螺栓安装牢固，螺母拧紧，外露不得少于三牙，主梁吊点略高于连墙处。预埋定位准确，每层位置相同，并用双股铁丝扎牢两端。电线排布不得和钢管接触，不得用铁丝捆扎。(5)在重点监控的同时，项目管理人员必须坚持日常巡回检查，填写施工管理日志、安全检查记录及整改通知，搭设过程分阶段检查验收，搭设完成自查验收评分，保证质量合格、性能安全的架体投入到使用中。(6)爬架提升过程爬架搭设完成经施工单位、建设单位、监理单位三方验收后投入使用，随着主体工程的施工进度，爬架必须逐层上升，直至到顶，当主体施工完毕后进行拆除，不进行下降作业，爬架的提升过程，安全管理尤为重要。8.3安全技术交底安全技术交底在每

71、个工艺阶段必须进行，施工到各阶段提前组织交底并履行签字手续，亿安公司交底责任人为现场技术负责人，过程按以下流程进行:入场前综合安全技术交底-平台搭设安全技术交底-架体组装连接安全技术交底-支座安装及提升机构安装安全技术交底-首次提升验收签字确认-上升操作安全技术交底-封顶加固安全技术交底-下降操作安全技术交底-架体拆除安全技术交底8.4安全检查及隐患处理办法(1)每次检查施工项目部安全技术员、施工负责人，班组组长必须参加，并对整改内容进行落实签字。(2)所有隐患必须及时整改，项目部安全技术负责人和施工负责人必须在整改单要求的时间内及时监督整改力度和方法，必须在整改要求的时间组织复查验收，同时签

72、字确认。(3)在检查过程中，发现重大安全隐患，如一条螺栓施工、顶撑数量不足或没有受力、主框架变形、构件严重损坏或变形，洞口无防护、端口不连接的现象，必须立即整改，不留整改时间，现场管理人员必须亲自监督整改。(3)由于违规操作造成不良影响或重大隐患的，造成的直接经济损失有施工负责人直接承担。(5)人员管理施工班组所有施工人员必须在入场前将操作证及省份证复印件交直施工项目部核查备案。施工项目部必须组织为所有施工班组的在编成员购买意外伤害保险。施工过程中造成的处罚款项，有施工负责人直接承担，或当场交纳或从施工费用中直接扣除。施工负责人必须保证各岗位施工人员固定不变，随着整体工程的施工进度，不得出现有

73、施工方造成的进度滞后，因施工缺陷和进度滞后造成的经济损失有施工负责人直接承担。因不服从管理造成的返工或违规操作造成的整改，施工负责人必须无偿执行整改，不得拖延或辩解，造成的费用和损失由施工负责人承担。8.5安全防护措施8.5.1安全防护措施(1)升降过程中架体垂直地面10m以内为警戒区。平时不得有人员停留，升降作业时，严禁任何人员进入警戒区。(2)严格按照施工方案以及架体搭设安装规范进行施工。(3)在安全与质量、效益发生冲突时，要坚持“安全第一”的思想。(4)加强安全管理，纠正违章作业。(5)加强员工培训及安全教育，不适应高空作业者不得上脚手架操作。(6)搭拆脚手架时，必须戴好安全帽、佩好安全

74、带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口，裤口要扎紧。(7) 吊运脚手笆及脚手架钢管等须用专用保险吊钩。(8)搭拆脚手架时安全笆、杆绑扎或拆开均得一次完成不得中途停止。(9)雨雪天,五级以上大风天气影响施工安全时不得进行脚手架搭拆、提升工作。(10)严禁在爬架上堆放杂物。(11)架体垂直地面3m以内为警戒区。平时不得有人员停留，升降作业时，严禁任何人员进入警戒区。8.5.2防火消防措施 (1)架体上必须配备足够的灭火安全器材，建立义务消防队。(2)在脚手架高处进行焊接作业时，应用非燃材料做接火盘，大风天气焊接时，应设风档，防止火花飞溅。8.6现场施工注意事项(1)各工艺阶段一定严格按

75、照施工安全技术交底进行，平台操作必须保证拉结卸荷可靠，操作面水平。桁架安装连接必可靠，拐角及非标跨和搭接位置一定按工法要求进行。(2)提升作业是所有施工人员必须定岗定责，不得随意流动。(3)提升时注意：必须按提升操作流程进行。提升过程中操作人员不得停留在架子上。升降过程不得有施工载荷。提升前必须清除所有障碍物，绝对不允许边提升边拆除。每次提升前施工项目安全技术员必须组织施工负责人进行全面检查，合格后方可进行提升操作，提升到位后必须进行恢复验收，每次验收必须履行签字确认手续。(4)施工过程中注意事项在正常的施工过程中，操作人员应必须保证以下几个方面：预埋尺寸必须按个按照技术要求进行，绝对不允许私

76、自设置，如发现预埋偏差过大，坚决不允许强行安装支座，以防止顶撑受力变形， 或提升过程中将主框架和支座挤坏或强制变形。所有支座及钢梁必须保证每个安装两条穿墙螺栓，每条螺栓必须保证垫板垫块靠实，两端螺栓必须露出螺帽3丝以上，每条螺栓必须保证弹簧垫片可靠安装。支座底板必须与墙体或梁体贴实，不得有扭转或抬头低头现象。所有防坠器必须保证在任何时候都可靠的安装在支座和钢梁上，绝对不能随意拆除。任何时候必须保证每个主框架最少2个附墙支座或钢梁，同时所有附着连接好的钢梁或支座上必须将承重顶撑可靠地安装到位。提升到位后，必须按承重顶撑安装-翻板恢复-松动电葫芦的操作要求进行每次提升完成后及时安装最上部的附墙支座

77、，必须保证使用工况下每个主框架有3个附墙支座(5)每次提升完成电葫芦松动后，必须对架体及主控器进行完全断电。(6)施工过程中不得进行下列作业在架体上拉结吊装绳索。利用架体调运物料。任意拆除架体构件或松动连接件。拆除或移动架体上的安全防护设施。利用架体支撑模板或卸料平台。8.7预防高处坠落和物体打击措施（1）一是我方做好正常“三级安全教育”以外，同时抓好职工的法制教育，使每个职工能认识到：安全生产法规是施工客观规律的科学总结，是用鲜血换来的宝贵经验，是人人必须遵循的行为准则。二是对工人进行遵章守纪教育，施工中服从指挥，按规范要求和操作规程作业。三是认真进行安全技术交底，使工人在施工中增强安全意识

78、，做到不伤害自己、不伤害别人、也不被他人所伤害。（2） 搭设整体架前，必须将施工组织设计（方案）总包监理，经总监批准后，要详细向参加作业人员进行安全技术交底。架子搭设完成以后必须有总包、分包、监理三方参加验收或分段验收合格方准使用，架子工必须持证上岗。 （3）本工程全钢脚手架外侧用冲孔网钢板，具有很好的抗冲击作用，每隔3.6米设置一层防护层，为钢制脚手板。在架体的最底部设置一道密封层，在架体的第二部设置一道缓冲层，防止高空坠物，将建筑施工过程中施工层下坠的物料、垃圾防护在这一层，能很好的预防高空坠落、物体打击的危害。（4）患有高血压、心脏病、贫血病、癫痫病、色盲的人员，不准进行高空架体作业。（

79、5）架子工必须经专业安全技术培训，持证上岗。不准攀爬上下架子，不准酒后作业.（6）架体上不准堆放工具、设备和材料，以防止超重或滑落伤人。（7）每升一次爬架，必须由分包安全员、项目安全员、安全监理进行一次全面检查，确认无误后，方可继续进行施工。 （8）要经常清理作业层和架体底部建筑垃圾，以防止坠落伤人，清理的垃圾不能向下倾倒。 (9)升降过程中架体垂直地面10m以内为警戒区。平时不得有人员停留，升降作业时，严禁任何人员进入警戒区。9.安全应急预案9.1应急救援目的事故发生后，及时抢救受伤人员，使受困、受伤害人员及财产得到及时抢救，防止事故继续发展。9.2应急救援机构及职责9.2.1组织机构序号职

80、责姓名职务联系方式备注1组 长杨功满项目经理/2副组长刘军安全负责人/3王文奎生产经理/4王晓刚项目总工/5龚斌安项目书记/6组 员刘辉土建施工员/8高小东土建施工员/9许文甲土建施工员/10钟方方安全员/11郝悦安全员12党鹏机电工长/13公共资源报警救援火警119/14公安110/15医疗120/9.2.2职责分工(1)组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。(2)副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。(3)组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援

81、方法、措施的指令。9.2.3应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司在事故发生后1小时内，向兰州市建委和安全监管局报告。9.3意外(突发)事故处理流程、救援电话、救援路线（1）紧急救援电话火警 119 匪警 110 急救中心 120 （2）紧急救援路线起点：兰州国

82、际商贸中心工地现场，终点：甘肃省妇幼保健院。总里程530米（3）救援流程:事故发生停止作业，通知应急处理小组并上报总承包单位保护现场，停止作业，按预案措施进行紧急处置听从应急处理小组和总包方指挥，按步骤和程序进行善后处置现场处理后，组织事故分析会，填写事故报告按“四不放过”原则整改按整改方案实施并恢复现场工作9.4意外(突发)事故分项应急处理措施9.4.1 电动葫芦断裂事故处理当电葫芦链条因扭链、咬链或卡链强行动作发生断裂时、升降架会出现整体停机现象，断链的机位会出现下沉现象，由于防坠器的存在，架体下沉的最大距离为80mm，出现这种情况，必须首先保证架体所有人员全部撤离至安全地带，有施工班长直

83、接指挥，分两组共4名熟练人员，对架体进行整体加固，以避免二次事故的发生，具体操作办法是：一组人员从事故机位处相邻机位开始对架体进行静态加固，所有机位全部安装承重顶撑，保证架体全部悬挂在每一个附墙支座上。另一组人员快速使用钢管、扣件对事故机位处架体从下至上进行高密度卸荷，卸荷钢管分别在事故机位左右两侧架体的立杆上，连续安装三层。加固到位，确保连接可靠后，施工组人员有一组人员负责将事故机位处得电动葫芦拆除。拆除过程中另一组人员同时检查事故机位处的其他构件有无损伤，如有损伤因立即更换。拆除更换结束后，立即将备有电葫芦安装在事故机位处，同时保证连接可靠，工作结束后认真检查，进行试运行。确保安装可靠，连

84、接准确后，对架体进行局部水平校正，校正结束后，方可进行正常施工。9.4.2坍塌或高空坠落事故处理一旦发生架体倒塌或高空坠落事故时，首先呼喊周围人群，迅速撤离危险区。同时立即报告总包方和分公司领导，请求救援。如发生人员伤害，应立即将受伤人员送至就近医院进行抢救治疗或拨打120急救电话，并保护好现场，按照总包方或分公司应急处理小组意见处理善后工作。9.4.3触电事故处理当触电事故发生时，发现人应疾声呼叫附近人员组织抢救，首先立即切断电源，用绝缘材料，如干木方、橡胶棒等将触电人员托离带电体。尽快将伤者送至就近医院进行救治，或立即拨打120急救电话，同时告知总包方领导和分公司应急处理小组，并保护好事故

85、现场，维护好现场秩序，按照总包方领导或分公司应急处理小组意见进行善后处理工作，包括配合调查、接受处理和重新制定并落实整改措施。9.5冬季、大风施工措施爬架是附着在建筑结构上，建筑结构的强度、抗拉、抗压等与爬架息息相关。在冬季施工时，由于天气寒冷，混凝土强度在规定的时间往往达不到爬架规范【JGJ202-2010】要求的C10强度，所以爬架公司应密切注意项目部混凝土试验抗压数据，时时了解抗压强度。混凝土强度必须达到C10方能安装附着支座，如达不到要求则需总包方采取以下措施：(1)水泥优先选用硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥，水灰比不应小于0.6。(2)外加剂选用：当日最低气温为05度时，选用早强剂或早强

86、减水剂；当最低气温低于5度时，应选用早强型复合防冻剂。(3)模板和保温层：在混凝土冷却到5后方可拆除。当混凝土与外界温差大于20是，拆模后的混凝土表面用临时覆盖，使其缓慢冷却。(4)未冷却的混凝土有较高的脆性，故结构混凝土在冷却前不得遭受冲击荷载或动力荷载的作用。(5)当混凝土强度达到C10后，总包方应以书面形式通知分包方，分包方接到通知后方可安排脚手架施工。有较大冻雨、暴雪添天气预报时，应及时组织人员对架体增加附墙拉结固定。冻雨、暴雪结冰期间架体严禁使用和升降作业。暴雪过后应及时组织人员清理架体上过厚积雪，防止架体载荷过重引起坠落崩塌。当出现上述天气情况后，架体应进行全面检查，无变形和异常情

87、况方可投入使用。风力大于5级时严禁提升架体。主体施工高于30层时必须在架体提升完成与主体、满堂架拉结，第三道支座不能及时安装的情况下必须，在施工层楼面预埋钢管，每5米一根，架体提升完成后用钢管与预埋做水平拉结。9.6雨季施工措施9.6.1爬架电控设备防护爬架的电器拖动系统在阴雨天气里极易返潮，并引起短路现象，从而导致整个电器系统瘫痪，无法保证升降脚手架的正常提升。为了避免此类事情发生，现场应采取以下措施：(1)输电线路应穿管，沿架体外排敷设，用尼龙带与钢丝网牢固绑扎。(2)线管内的导线必须完好、无接头，否则容易发生短路的危险，并难以查找故障源，如无法避免一定要将接头位置用绝缘、防水胶带完全密封

88、。(3)每一个小控制箱和大控制器必须制作防护箱，防止雨水的进入(如右图)。(4)雨后不宜马上提升架子，等12天后，待电器设备里的水蒸气挥发干后再开始提升。9.6.2防雷电措施整体自升（降）式附着式升降脚手架（下简称外爬架）是近年来高层建筑施工防护的一种工艺，在高层建筑施工中较多地被采用。由于外爬架在主体（或装修）施工过程中处于建筑物最外侧和最高端（塔吊除外），因此必须对外爬架做防直击雷（或侧击雷）的保护措施。（1）、升降架若在相邻建筑物、结构物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于4。（2）、避雷针是简单易做的避雷装置之一，它可用直径25-48mm，壁厚不小于3m

89、m的钢管或直径不小于12mm的圆钢制作，顶部削尖，设在房屋四角升降架的立杆顶部上，高度不小于1m,并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。（避雷针位置如下图） 兰州SOHO避雷针设置位置（西南角在塔吊位置底下无需做避雷针） 兰州中心避雷针设置位置 兰州希尔顿酒店避雷针设置位置（东北角架体在塔吊完全覆盖下无需做避雷针）（3）、在建筑电气设计中，随着建筑物主体的施工，各种防雷接地和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以当升降架一处上升工作完成时，在每组架上只要找一至两处，用直径大于16mm的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖直钢筋焊接起来（焊缝长度应大于接地线直径的6倍）

90、。使架体良好接地，就能达到防雷的目的。或者直接从架体搭接引下线并与防雷接地线焊接。（4）、当升降架处于下降状态时，架体已处在顶层避雷针的伞形防雷区内，故无需再升降架上再另设防雷装置。注意事项1、在每次升架前，必须将升降架架体和建筑物主体的避雷链接断开，置于一边，然后再进行提升。提升到位后，在重新连接架体与建筑之间的避雷链接。2、在施工期间如遇有雷雨，升降架上的所有人员应立即离开。9.7爬架电器用电实施方案9.7.1、施工临时用电平面布置及供电系统1、本设计施工临时用电平面（低压供电线路与电箱位置布置）及供电系统，供配电采用380/220伏三相五线制（TN/S系统），以保证安全用电。2、施工单位

91、（总包）提供一路施工电源（容量不小于40KVA）引入爬架控制柜，电源开关采用三相四线漏电开关，不小于100A。3、施工现场用电情况如下：本项目爬架施工用电，从总包方随结构施工的二级配电箱B箱引出，电源线选用铜芯YC-5*10mm2.电缆，到爬架控制柜，从爬架控制柜引出两路YC-4*6mm2.电缆，分别为西北、东南两段爬架提升电机提供电源，电缆垂直敷设或水平敷设宜沿架体外排防护内侧固定。4、爬架控制柜单独设有正泰DZ158LE-100剩余电流动作断路器，具备过载、短路保护和漏电保护功能。5、本设计施工临时用电平面图布置图上的电源线路和设备开关箱如有变动，请按施工现场实际情况进行调整。 9.7.2

92、、施工现场主要用电设备表主要用电设备表单 （兰州希尔顿酒店单片架体机位数量最多为12个）序号设备名称型号规格数量额定功率容量合（KW）1控制柜SDGa-0310.05KW0.05KW2电动葫芦DHP-7.5T120.5KW6KW3单显控制器HCY5-X120.03 KW0.36KW负荷6.41KW，Kx=1,COS=0.8计算电流 ：20A架体导线按实际使用负荷选为3*6mm电压损失见附表计算书。9.7.3、安全用电技术设施1、施工现场控制柜进电必须采用（TN/S）三相五线制配电系统，设置专用的保护接地线，配电系统必须采用“三级配电两级保护”。按规范要求，配电箱应做分级，即总配电箱二级配箱控制

93、箱，控制箱以下就是用电设备，形成三级配电。“两级保护”主要指采用漏电保护措施，除在控制箱内加装漏电保护器外，还要在上一级电箱或总配电箱中再加装一级漏电保护器，总体上形成两级保护。2、架体上电箱及用电设备金属外壳应做好保护接地。保护接地线严格与相线、工作零线相区别，杜绝混用。用电设备的保护接地应与配电室总配电柜内引出的专用保护接地线（PE线）连接，并不得有断点、串线连接。保护接地线不得装设开关或熔断器。3、架体所有用电设备必须通过带漏电保护的控制箱控制。为便于维修和检查，漏电保护器应装设在电源隔离开关的负荷侧。所设置的两级漏电保护器的额定漏电动作电流和额定漏电动作时间应做合理配合，使之具有分级分

94、段保护的功能。4、控制柜的安装位置：规范规定，控制柜应装设在用电负荷或负荷相集中的地方，控制柜与现场二级电箱的距离不得超过15m。考虑到当发生电气及机械故障时，能够迅速切断电源，减少事故持续时间，也便于管理。电箱的安装高度：固定式控制柜的下底与底部走道板的垂直距离宜大于1米，小于1.5米。所以电箱采用成品箱，箱内的连接线采用绝缘导线，接头不得有外露部分，移动式控制柜的进出线必须采用橡套电缆。5、所有配电箱均应标明其名称、用途，并作出分路标识。对配电箱、开关箱内电器装置应每月进行巡视检查和维护一次，还应对运行中的漏电护器随时进行检查，至少每月两次，并作好检查记录。一旦检查到漏电保护器已坏，应立即

95、断电更换。6、建立电气检查，维修制度，做好日常和定期的检查、维修工作，及时发现和消除隐患，并建立检查、维修工作记录，记载检查、维修时间、地点、设备、内容、技术措施、处理结果以及检查、维修人员、验收人员等。安装、维修或拆除临时用电工程，必须由持证电工完成，同时有监护电工在场，并做好工作记录，禁止带电作业。电气设备明显部位应设“严禁靠近，以防触电”或“有电危险”的警示标志。7、建立安全用电责任制，对架体用电各部位的操作、监护、维修进行分机位落实到人，加强施工安全用电管理。8、输电线路应穿管，沿架体外排敷设，用尼龙带与钢丝网牢固绑扎。9、线管内的导线必须完好，无接头，如无法避免一定要将接头位置用绝缘

96、、防水胶带完全密封。10、每一个小控制箱和大控制器必须制作防护箱，防止雨水的进入和混凝土等坠物砸伤电箱影响。11、雨后不宜马上提升架子，等12天后，待电器设备里的水蒸气挥发干后再开始提升。12、施工现场电气设备的设置，安装，防护，使用与维修，必须符合JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范的要求。9.7.4、安全消防措施1、合理配置、整定、更换各种保护电器，对电器和设备的过载、短路故障进行可靠接地保护。2、在电气装置和线路周围不准放易燃易爆和强腐蚀介质；不使用火源。3、控制柜旁应配置绝缘灭火器并禁止烟火。施工现场一旦发现电器着火，应立即将有关电源切断，并使用绝缘灭火器灭火。4、施工现场

97、其他用电不得从控制柜引用，或与爬架控制柜共用一个电源开关。5、本工程爬架共覆盖5个操作层，上面一层为在施工楼层，下面三层为已施工楼层。6、在焊接外框柱的钢柱及钢梁时，焊口下方使用专用接火盆；大风天气焊接时，要临时设置风档，以防止火花飞溅。7、坚持现场用火审批制度，严禁在架体上堆放易燃物品，对易燃、易爆物品的使用要按规定执行，指定专人设库存放分类管理。爬架的安装、提升机拆除人员禁止吸烟。9.7.5、安全用电管理机构的职责组织机构序号职责姓名职务联系方式备注1组 长杨功满项目经理/2副组长刘军安全负责人/3王文奎生产经理/4王晓刚项目总工/5龚斌安项目书记/6组 员刘辉土建施工员/8高小东土建施工

98、员/9许文甲土建施工员/10钟方方安全员/11郝悦安全员12党鹏机电工长/13公共资源报警救援火警119/14公安110/15医疗120/（1）组长：协助具体管理安全工作，组织分公司对项目工程的安全大检查，主持对项目用电安全目标责任考核。（2）副组长：宣传贯彻执行国家和兰州市有关用电法规、标准和规范，宣传贯彻执行公司项目的用电安全管理规章制度，落实安全管理目标；协助分公司经理具体分管项目的用电安全工作，对项目施工用电安全负直接领导责任；负责组织实施用电安全技术措施，确保安全目标的实现；组织经常性的用电安全检查，对所检查的用电安全隐患及时督促整改排除；保证用电安全措施计划落实，不使用伪劣防护设施

99、用品；发生用电安全事故要立即上报，保护好现场，积极组织抢救，协助调查处理。（3）组员：坚持用电安全日常检查和定期周检、月检制度，对项目用电安全工作负监督检查责任；参加用电安全教育，用电安全检查，用电安全技术交底，用电安全事故的调查；在临时用电设施的验收工作中发挥监督检查作用；做好用电安全记录，报告报表，配合有关部门搞好临时用电安全工作；有权制止违章指挥，违章作业，发现隐患立即提出整改，并严格复查，对违章者有权按规定罚款处理，直至停工整改；查验电工作业人员持证上岗；在执行用电安全监督中，应忠于职守，坚持原则。（4）爬架操作人员：自觉接受用电安全知识的教育，遵守用电安全管理制度，严禁非电工拆装电气

100、设备，严禁乱拉乱接电源；牢固树立安全用电自我保护意识；发现安全隐患，应立即报告。9.7.7、施工临时用电应急预案1、自救当自己不慎触电时要保持冷静，迅速脱离电源，另外防止摔伤，撞伤等二次事故。2、互救发现有人触电时，应迅速使人脱离电源，一般采用如下方法：（1）迅速关掉开关，切断电源。（2）如开关离触电地点很远，则应用绝缘良好的电工钳或干燥木把的利器将电线砍断。当触电者脱离电源后，应立即就地进行诊断，以免贻误时机。（1）触电者的伤势不重，神志清醒，应使触电者在通风场所卧下安静休息，不要走动，派专人监护，待医生前来检查或将触电者抬往医院治疗。（2）触电者的伤势较重，已昏迷失去知觉，但心跳和呼吸还算

101、正常，应使触电者在通风场所平卧，衣应解开，以利于呼吸，同时加强心跳和呼吸的观察，一旦心脏停止跳动或停止呼吸，立即做进一步的抢救。（3）触电者的伤势严重，已处于“假死”状态，即人已昏迷，心跳停止跳动或呼吸停止，应呼救外，应分秒必争，针对不同情况真确的实施不同的抢救方式，前往医院的途中也不能终止急救，急救的方法主要由口对口（鼻）人工呼吸法和胸外心脏挤压法组成。4、爬架用电管理小组小组组长： 刘国辉 13273436255专业负责人： 边志龙 15829103458现场技术人： 邢旺 150281626255、现场触电应急方案一旦发生触电事故按上述方法处理，现场任何人员接到呼救信号立即呼叫现场值班车

102、辆，如不应，请直呼120,并在大门口等待。现场电器接线示意图：9.7.8爬架电器计算机位最多单片架体为兰州希尔顿酒店10-21#机位架体。10.整体装配式附着升降脚手架设计计算书第一部分 兰州中心架体计算书10.1 计算说明10.1.1架体结构基本参数附着式升降脚手架计算参照建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ 202-2010。兰州中心脚手架用途为结构脚手架，主框架采用48钢管和63#槽钢，水平支承桁架采用48钢管，架体采用48钢管，建筑物层高以最高的层高4.3m为计算依据，穿墙螺栓所在位置混凝土厚度600mm，混凝土强度等级为C35架体高度为18.9m 立杆间距1.75m、1.4m 步距

103、1.8m 内排立杆距墙间距为0.5m架体宽度 0.7m 水平吊点间最大间距5.6M10.2计算方法规范中4.1.3中提到，当计算结构或构件的强度、稳定性及连接强度时，应采用荷载设计值（即荷载标准值乘以荷载分项系数）；计算变形时，应采用荷载标准值。永久荷载的分项系数应采用1.2，当对结构进行倾覆计算而对结构有利时，分项系数应采用0.9.可变荷载分项系数应采用1.4，风荷载的分项系数应采用1.4.10.3架体自重（永久荷载G）附着式升降脚手架的附着支撑结构验算、与附着支撑结构连接的建筑物结构构件验算，应按实际选取承受架体荷载最大的附墙支座，本工程吊点最大间距为5.6m, 据建筑施工工具式脚手架安全

104、技术规范（JGJ2022010）4.1规定，附着式升降脚手架的自重（永久荷载G）如下表.（本工程最不利结构）5.6m长架体自重（永久荷载G）计算（高度：18.9m）序号计算项目规格单位数量自重(永久荷载)标准值（N）自重(永久荷载设计值（N）1主框架下节3.6m0.7m榀219122294.42主框架中节3.6m0.7m榀8716085923立框下节3.6m0.7m榀312811537.24立框中节3.6m0.7m榀93622.54346.45立框上节3.6m0.7m榀3118514226立网框下1.4m1.88m片49361123.27立网框上1.4m1.80m片3667388085.68刚

105、脚手板0.7m1.4m块825363043.29钢脚手网0.7m1.4m块122760331210横杆（槽钢）L=1.4m根12826.8992.16斜杆（角钢）L=1.4mL=m根161120134412螺栓M1640套40032003840合计30397.339932.16跨距取四跨的平均值：（1.4+1.4+1.4+1.4）/4=1.4m脚手板宽度为0.7m ,长取6.3m,厚0.5m10.4荷载的计算各工况作用在附着支撑结构及建筑物结构构件上的施工活荷载，使用工况：结构施工阶段按两层同时作业，每层3kN/m；装修施工阶段按三层同时作业，每层2kN/m。升降工况：结构和装修施工按两层同时

106、作业，每层0.5kN/m。坠落工况：结构施工阶段按两层同时作业，每层3kN/m；装修施工阶段按三层同时作业，每层2kN/m。由此可见使用工况（或坠落工况）下施工载荷较大，因此，以下计算部分按使用工况取值进行计算。可变荷载的分项系数=1.4(1)使用工况下，主体施工结构按2层3KN/计算 G=5.60.723=23.52kN （2）使用工况下，装施工结构 G=5.60.723=23.52kN 所以G总=23.52KN（3）升降工况下，按照作业层0.5KN/计算 结构施工时，G=5.60.720.5=3.92 装饰施工时，G=5.60.730.5=5.88按最大值23.52计算立杆受压力：压总29

107、.44KN所以FL=29.441/10=2.944KN 横杆受力：PLB=FL=2.944KN10.5结构性能计算10.5.1荷载分项系数静荷载1.2，活荷载1.4风荷载的分项系数应采用1.4.结构重要性系数0.9可变荷载组合系数：0.85荷载变化系数r1=1.3（使用工况）荷载变化系数r2=2.0（升降及坠落工况）动力系数=1.05冲击系数KZ=1.5杆件受拉系数 150杆件受压系数 30010.5.2脚手板强度计算脚手板取自重标准值为0.35KN/，板上的活荷载为2KN/；q=0.351.2+21.4=3.22KN/m按照跨度1.4875米的三跨连续梁进行计算，并考虑最不利的活荷载位置，M

108、=0.1 qL*L= 0.13.221.48751.4875= 0.71KN-M强度计算：脚手板的截面模量：，近似值=290000mm= =2.45N/mm2 fw =11 N/ mm2 所以，钢脚手板的强度满足要求。b. 挠度计算： 弹性模量 ：E = 9000N/ mm2； 截面惯性矩： qn=qr(结构重要性系数)3.220.9=2.9KN/m (均布荷载标准值)； 所以，脚手板的挠度满足要求10.5.3小横杆的计算小横杆按照所取吊点间最大跨度的平均值1.4m,跨中承受一个集中力为P的三跨连续梁进行计算，并考虑连续梁活荷载的最不利位置。P=0.53.221.4=2.254KN （计算值）

109、P=0.52.91.4=2.03kN （标准值）强度计算：=，式中：M=0.213PL=0.2132.2541.4875 = 0.715 KN*M W= 5.08（483.0）钢管的截面抵抗距 = = 149.01 N/mm f = 205 N/ mm10.5.4压弯杆件稳定性计算 需要满足：稳定性=L/=1400/15.9=88.05150 =11.76N/ mm205 N/ mm查冷弯薄壁型钢结构技术规范附表A1.1-1稳定系数=0.452；所以小横杆强度满足要求。10.6风荷载标准值()风荷载标准值 WK=1*SZWO=10.82.030.3=1.311KN/m2式中：Z：风压高度变化系

110、数,按C类地面粗糙度,高度1650米，取Z=5.78；S：风荷载体形系数：S=0.80.75=0.6WO：基本风压，为适应全国大部分地区使用，按照建筑结构荷载规范取W0为0.55KN/m2（注：兰州0.3KN/m）10.7主框架计算主框架承受的荷载作用在截面型心处，若将受力点移至槽钢侧，则等效附加弯矩为：主框架的弯矩图如图4-3b)使用状态2，拆下C附着点，风力背墙受力简图如图4-4主框架受力如图4-5，主框架弯矩图如4-6。 计算 主框架受弯矩解析式为： 主框架的弯矩图如图4-6c）因升降及坠落状态的计算荷载小于使用状态荷载，所以不用验算。3.扭矩分析1） 根据提取参数计算架体两提升点各点负

111、重载荷Q1 = Q/2 =23.32x1/2 = 11.66KN 2)单位提升点扭距分项计算 注；根据活载受力图计算a) 单片结构整体扭距计算b) N = Q1H =11.66 X 14.4 = 167.9KN.m NF = N/1/4= 167.9X 1 / 4=42KN.m N1 = NF/1/4= 78.01 / 4=10.5KN.m 求得；单元架体按设计结构计算最大外张力为10.5KN.m(1)在使用工况下主框架稳定验算 主框架整体结构验算 取： 主框架计算长细比： 面积：4.89cm2 ，查表得： 主框架整体结构安全。主框架单附着点验算： ， 附着点1： 查表 点1达到安全使用要求附

112、着点2 受拉 点2符合使用要求。10.8附墙支座、穿墙螺栓受力计算10.8.1计算附墙支承结构的最不利集中荷载使用工况下的荷载标准值G使标=GK+GQ=39.9+23.52=63.42KN ；使用工况下的荷载设计值G使设=GGk+ KJ2O (QGQ+Q WK)*1.3 =1.239.9+0.9（1.423.52+1.41.311）*1.3=92.52KN；升降工况下的荷载标准值G升标=GK+GQ=39.9+3.92=43.83KN；升降工况下的荷载设计值G升设=GGk+ KJ2(QGQ+Q WK)*2 =1.239.9+0.9（1.4*3.92+1.4*1.311）*2=108.942KN。

113、由以上的数据分析可以看出，在工况下，其荷载设计值最大，因此在计算提升机构主要另部件的强度及稳定性时，按使用工况下的荷载设计值升降108.94KN计算。10.8.2、附墙支承结构强度验算计算附墙支承结构的最不利集中荷载使用工况下发生坠落P升设108.94KNP升坠108.942.0(冲击系数)217.88kN1）、计算简图如下图（每个支座上两道螺栓）： 其中：杆a长：0.20m，杆b长：0.20m， 杆BC长0.43m1) AB杆为拉弯杆，AB杆为6.3槽钢，共组合2根截面积 A2688.80mm2截面模量 W69246.00mm3 MmaxP(ab/L)217.88(0.200.20/0.40

114、)/210.89kN.m RAP(b/L)217.88(0.20/0.40)108.9kN NABRATan108.9(0.30/0.30)108.9kN需满足以下公式要求: 其中：抗拉强度f215N/mm2108.91000/2688.80+10.891000000/69246.00197.5N/mm2附墙支承结构抗拉强度 f，满足要求。2) AC杆为中心受压杆，AC杆为2号角钢bdr=2043.5mm，共组合2根截面积 A291.80mm2回转半径 i5.80mm NACRA/Cos108.9/(0.40/0.42)114.35kN 其中：钢管抗压强度设计值 f215N/mm2长细比l0/

115、i424.26/5.8073.15规范查表 JGJ202-2010 附录表A，轴心受压立杆的稳定系数0.886最不利压杆强度 114.351000/(0.886691.80)186.56N/mm2附墙支承结构压杆强度 f，满足要求。2）、板式钢梁强度验算计算简图如下图：由MA =0, XC = P1 L/H由X =0, XA = XC =P1 L/H由Y =0, YA = P1NAB= P1(L2+ H2) 1/2 /H吊点处外架作用力，L=0.4m，H=4.2m计算； P1=111.30KN可得NAB= P1(L2+ H2) 1/2 /H=111.30KN在本工程外架中，受力的最薄弱环节为钢

116、丝绳，18的钢丝绳最大受拉为：F= 179KN 由于F=179111.3故钢丝绳此状态下受力满足要求10.8.3穿墙螺栓强度验算材料（Q235）高强螺栓 T33 L=0.9m需满足如下公式： 1.0 式中：Nv， Nt分别为一个螺栓承受的剪力和拉力设计值； 、分别为一个螺栓抗剪、抗拉承载能力设计值。 = = 式中： nv 受剪面数目； d 螺栓杆直径； de 螺栓在螺纹处有效直径； 螺栓的抗剪和抗承压的设计强度； 锚栓的抗拉设计强度（此处螺栓的抗拉设计强度取锚栓的抗拉设计强 度值）。 本爬架采用的穿墙螺栓为2个T33（上部受拉区一个，下部受压区一个），T33的计算净截面面积为817，按钢结构设

117、计规范（GB50017-2003）取=140 N/；=170 N/代入上列公式，核算穿墙螺栓的承载能力的结果如下： = = 119.68KN = = 81717010-3 = 138.89KN Nv = 12.46 KN Nt = N1 = 62.28 KN 以上述数据代入公式得：= 0.461.0 满足要求 4)穿墙螺栓孔处混凝土局部承压强度计算需满足如下公式： 混凝土型号为：C25，查表得到fc16.70N/ mm2穿墙螺栓直径d为：33.00mm混凝土外墙(此工程是预埋到框架梁上)的厚度b为：500mm（最小厚度）一个螺栓承受剪力计算值N177.97kN一个螺栓承受剪力设计值 Nv 10

118、8.9= 177.97，满足要求。故混凝土强度为C25，挂提升设备那一层主梁，十四天的养护时间，强度达到7080时，完全满足附着时所需强度要求。5)混凝土梁梁的规格为bh=500mm800mm螺栓孔处混凝土局部压力：=18859.76N水平集中荷载：=20601.3N混凝土梁承受的扭矩=式中：为梁宽，下同；为水平集中荷载C至梁截面形心轴的距离，引起的扭矩与竖向集中荷载引起的扭矩同方向时取+号。由于可得，故满足要求。10.9特殊位置处计算塔吊附臂位置架体设计结构及安装方法如下图所针对上述结构，架体应进行稳定性计算按上述要求架体结构可简化为下图所示结构，两机位处架体直线重量为M=Lg=5.4387

119、=2089.8kg增加架体搭接跨度1200mm,总重量增加464.4kg固两机位之间的架体总重量为2089.8+464.4=2554.2kg该位置上部结构载荷（1）使用工况架体外立面；P 外= VOddVGVK =0.91.051.20.6 =0.68KN架体内立面；P 内= VOddVGVK =0.91.051.20.68 =0.77KN（2）升降工况 架体外立面；P 外= VOdd（VGGK+VO+VQGQ） =0.91.05（1.20.6+1.40.31）=1.09KN 架体内立面；P 内= VOdd（VGGK+VO+VQGQ）=0.91.05（1.20.68+1.40.55）=1.49

120、KN主框架受弯矩解析式为： 计算 主框架受弯矩解析式为： 因升降及坠落状态的计算荷载小于使用状态荷载，所以不用验算。扭矩分析根据提取参数计算架体两提升点各点负重载荷Q1 = Q/2 =38.5x1/2 = 19.25KN 2)单位提升点扭距分项计算 注；根据活载受力图计算单片结构整体扭距计算N = Q1H =25.5X 16.21 = 413.1KN.m NF = N/1/4=413.1 X 1 / 4=103.3KNm N1 = NF/1/4= 103.3/ 4=25.8KNm 求得；架体按设计结构计算最大外张力为25.8KNm 结构杆件内力计算1）桁架上部杆件内力计算设单位集中载荷系数P=

121、1作用下计算 NAF=（10.5）20961500=0.677 NAG=0.715002096=0.517 NCG=（21）20961500=1.353+ NGB=（21.5）15002096=0.369+2）架体下部杆件内力计算设单位集中载荷系数P=1作用下计算 NBF=（1.50.5）209615001.354 NAB=0.715002096=0.52 NBH=（1.5+1）20961500=3.49+主框架整体稳定验算：(1)在使用工况下主框架稳定验算主框架整体结构验算 取： 主框架计算长细比： 面积：4.89cm2 ，查表得： 主框架整体结构安全。主框架单附着点验算： ， 附着点1：

122、查表 点10达到安全使用要求附着点2 受拉 点11符合使用要求。第二部分 兰州SOHO架体计算10.10计算说明10.10.1架体结构基本参数附着式升降脚手架计算参照建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ 202-2010。兰州SOHO脚手架用途为结构脚手架，主框架采用48钢管和63#槽钢，水平支承桁架采用48钢管，架体采用48钢管，建筑物层高以最高的层高4.3m为计算依据，穿墙螺栓所在位置混凝土厚度600mm， _混凝土强度等级为C35架体高度为14.4m 立杆间距1.75m、1.4m 步距1.8m 内排立杆距墙间距为0.5m架体宽度 0.7m 水平吊点间最大间距5.6M附着式升降脚手架的附

123、着支撑结构验算、与附着支撑结构连接的建筑物结构构件验算，应按实际选取承受架体荷载最大的附墙支座，本工程吊点最大间距为5.6m, 据建筑施工工具式脚手架安全技术规范（JGJ2022010）4.1规定，附着式升降脚手架的自重（永久荷载G）如下表，永久荷载的分项系数=1.2。（本工程最不利结构）序号计算项目规格单位数量自重(永久荷载)标准值（N）1主框架下节3.6m0.7m榀219122主框架中节3.6m0.7m榀447733立框下节3.6m0.7m榀312814立框中节3.6m0.7m榀624415立框上节3.6m0.7m榀311856立网框下1.4m1.88m片49367立网框上1.4m1.80

124、m片2444928刚脚手板0.7m1.4m块825369钢脚手网0.7m1.4m块8184010横杆（槽钢）L=1.4m根12826.8斜杆（角钢）L=1.4mL=m根16112011螺栓M1640套4003200合计23327.7跨距取四跨的平均值：（1.4+1.4+1.4+1.4）/4=1.4m脚手板宽度为0.7m ,长取6.3m,厚0.5m10.11荷载的计算各工况作用在附着支撑结构及建筑物结构构件上的施工活荷载，使用工况：结构施工阶段按两层同时作业，每层3kN/m；装修施工阶段按三层同时作业，每层2kN/m。升降工况：结构和装修施工按两层同时作业，每层0.5kN/m。坠落工况：结构施工

125、阶段按两层同时作业，每层3kN/m；装修施工阶段按三层同时作业，每层2kN/m。由此可见使用工况（或坠落工况）下施工载荷较大，因此，以下计算部分按使用工况取值进行计算。可变荷载的分项系数=1.4(1)使用工况下，主体施工结构按2层3KN/计算 G=5.60.723=23.52kN （2）使用工况下，装施工结构 G=5.60.723=23.52kN 所以G总=23.52KN（3）升降工况下，按照作业层0.5KN/计算 结构施工时，G=5.60.720.5=3.92 装饰施工时，G=5.60.730.5=5.88按最大值23.52计算立杆受压力：压总29.44KN所以FL=29.441/10=2.

126、944KN 横杆受力：PLB=FL=2.944KN10.12结构性能计算10.11.1荷载分项系数静荷载1.2，活荷载1.4风荷载的分项系数应采用1.4.结构重要性系数0.9可变荷载组合系数：0.85荷载变化系数r1=1.3（使用工况）荷载变化系数r2=2.0（升降及坠落工况）动力系数=1.05冲击系数KZ=1.5杆件受拉系数 150杆件受压系数 30010.5.2脚手板强度计算脚手板取自重标准值为0.35KN/，板上的活荷载为2KN/；q=0.351.2+21.4=3.22KN/m按照跨度1.4875米的三跨连续梁进行计算，并考虑最不利的活荷载位置，M=0.1 qL*L= 0.13.221.

127、48751.4875= 0.71KN-M强度计算：脚手板的截面模量：，近似值=290000mm= =2.45N/mm2 fw =11 N/ mm2 所以，钢脚手板的强度满足要求。b. 挠度计算： 弹性模量 ：E = 9000N/ mm2； 截面惯性矩： qn=qr(结构重要性系数)3.220.9=2.9KN/m (均布荷载标准值)； 所以，脚手板的挠度满足要求10.11.3小横杆的计算小横杆按照所取吊点间最大跨度的平均值1.4m,跨中承受一个集中力为P的三跨连续梁进行计算，并考虑连续梁活荷载的最不利位置。P=0.53.221.4=2.254KN （计算值）P=0.52.91.4=2.03kN

128、（标准值）强度计算：=，式中：M=0.213PL=0.2132.2541.4875 = 0.715 KN-M W= 5.08（483.5）钢管的截面抵抗距 = = 149.01 N/mm f = 205 N/ mm10.11.4压弯杆件稳定性计算 需要满足：稳定性=L/=1400/15.9=88.05150 =11.76N/ mm205 N/ mm查冷弯薄壁型钢结构技术规范附表A1.1-1稳定系数=0.452；所以小横杆强度满足要求。10.13风荷载标准值()10.13.1 1、风荷载标准值 WK=1*SZWO=10.82.030.3=1.311KN/m2式中：Z：风压高度变化系数,按C类地面

129、粗糙度,高度1650米，取Z=5.78；S：风荷载体形系数：S=0.80.75=0.6WO：基本风压，为适应全国大部分地区使用，按照建筑结构荷载规范取W0为0.55KN/m2（注：兰州0.3KM/m）10.14主框架计算主框架承受的荷载作用在截面型心处，若将受力点移至槽钢侧，则等效附加弯矩为：主框架的弯矩图如图4-3b)使用状态2，拆下C附着点，风力背墙受力简图如图4-4主框架受力如图4-5，主框架弯矩图如4-6。 计算 主框架受弯矩解析式为： 主框架的弯矩图如图4-6c）因升降及坠落状态的计算荷载小于使用状态荷载，所以不用验算。3.扭矩分析2） 根据提取参数计算架体两提升点各点负重载荷Q1

130、= Q/2 =23.32x1/2 = 11.66KN 2)单位提升点扭距分项计算 注；根据活载受力图计算c) 单片结构整体扭距计算d) N = Q1H =11.66 X 14.4 = 167.9KN.m NF = N/1/4= 167.9X 1 / 4=42KN.m N1 = NF/1/4= 78.01 / 4=10.5KN.m 求得；单元架体按设计结构计算最大外张力为10.5KN.m 主框架整体结构验算 取： 主框架计算长细比： 面积：4.89cm2 ，查表得： 主框架整体结构安全。主框架单附着点验算： ， 附着点1： 查表 点1达到安全使用要求附着点2 受拉 点2符合使用要求。10.15附

131、墙支座、穿墙螺栓受力计算10.15.1计算附墙支承结构的最不利集中荷载使用工况下的荷载标准值G使标=GK+GQ=23.33+22.05=45.38KN ；使用工况下的荷载设计值G使设=GGk+ KJ2O (QGQ+Q WK)*1.3 =1.223.33+0.9（1.423.52+1.41.311）*1.3=73.32KN；升降工况下的荷载标准值G升标=GK+GQ=23.33+3.675=27KN；升降工况下的荷载设计值G升设=GGk+ KJ2(QGQ+Q WK)*2 =1.223.33+0.9（1.4*3.675+1.4*1.311）*2=66.49KN。由以上的数据分析可以看出，在使用工况下

132、，其荷载设计值最大，因此在计算提升机构主要另部件的强度及稳定性时，按使用工况下的荷载设计值73.32KN计算。计算附墙支承结构的最不利集中荷载使用工况下发生坠落P使设73.32KNP使坠73.322.0(冲击系数)146.64kN10.15.2、附墙支承结构强度验算计算简图如下图： 1) AB杆为拉弯杆，AB杆为6.3槽钢，共组合2根截面积 A1690mm2截面模量 W32600mm3 （18.84KN为支座反力） 从上可以看出，BE杆受压应力，BE杆强度验算：一端固定，另一端铰支：=0.744 215其中：抗拉强度f215N/mm2该型支座能满足安全使用要求。10.15.3穿墙螺栓强度验算材

133、料（Q235）高强螺栓 T33 L=650m需满足如下公式： 1.0 式中：Nv， Nt分别为一个螺栓承受的剪力和拉力设计值； 、分别为一个螺栓抗剪、抗拉承载能力设计值。 = = 式中： n 受剪面数目； d 螺栓杆直径； de 螺栓在螺纹处有效直径； 螺栓的抗剪和抗承压的设计强度； 锚栓的抗拉设计强度（此处螺栓的抗拉设计强度取锚栓的抗拉设计强度值）。 本爬架采用的穿墙螺栓为2个T33，T33的计算净截面面积为817，按钢结构设计规范（GBJ17-88）取=140 N/；=170 N/代入上列公式，核算穿墙螺栓的承载能力的结果如下： = = 239.36KN = *2= 817170*2 =

134、277.78KN Nv = 146.64 KN Nt = 103.12 KN 以上述数据代入公式得：= 0.711.0 满足要求 4)穿墙螺栓孔处混凝土局部承压强度计算需满足如下公式： 混凝土型号为：C35，查表得到fc16.70N/mm2穿墙螺栓直径d为：33.00mm混凝土外墙(此工程是预埋到结构梁上)的厚度b为：300.00mm一个螺栓承受剪力计算值N185.7kN螺栓数量 N螺2个计算得到（一个螺栓）：所承受的剪力 Nv146.64/273.32kN一个螺栓承受剪力设计值 Nv =73.32= 185.7，满足要求。故混凝土强度为C30，挂提升设备那一层预制墙上，已经有14d的养护时间

135、，强度达到7080时，完全满足附着时所需强度要求。 5)混凝土梁梁的规格为bh=300mm600mm螺栓孔处混凝土局部压力：=18859.76N水平集中荷载：=20601.3N混凝土梁承受的扭矩=式中：为梁宽，下同；为水平集中荷载至梁截面形心轴的距离，引起的扭矩与竖向集中荷载引起的扭矩同方向时取+号。由于可得，故满足要求。第三部分 兰州希尔顿酒店计算书10.16计算说明兰州希尔顿酒店脚手架用途为结构脚手架，主框架采用48钢管和63#槽钢，水平支承桁架采用48钢管，架体采用48钢管，建筑物层高以最高的层高4.3m为计算依据，穿墙螺栓所在位置混凝土厚度600mm， _混凝土强度等级为C35架体高度

136、为17.1m 立杆间距1.75m、1.4m 步距1.8m 内排立杆距墙间距为0.5m架体宽度 0.7m 水平吊点间最大间距5.6M附着式升降脚手架的附着支撑结构验算、与附着支撑结构连接的建筑物结构构件验算，应按实际选取承受架体荷载最大的附墙支座，本工程吊点最大间距为5.6m, 据建筑施工工具式脚手架安全技术规范（JGJ2022010）4.1规定，附着式升降脚手架的自重（永久荷载G）如下表序号计算项目规格单位数量自重(永久荷载)标准值（N）1主框架下节3.6m0.7m榀219122主框架中节3.6m0.7m榀871603立框下节3.6m0.7m榀312814立框中节3.6m0.7m榀93622.

137、55立框上节3.6m0.7m榀311856立网框下1.4m1.88m片49367立网框上1.4m1.80m片3667388刚脚手板0.7m1.4m块825369钢脚手网0.7m1.4m块12276010横杆（槽钢）L=1.4m根12826.8斜杆(角钢)L=1.4mL=m根16112011螺栓M1640套4003200合计30397.3跨距取四跨的平均值：（1.4+1.4+1.4+1.4）/4=1.4m脚手板宽度为0.7m ,长取6.3m,厚0.5m10.17荷载的计算各工况作用在附着支撑结构及建筑物结构构件上的施工活荷载，使用工况：结构施工阶段按两层同时作业，每层3kN/m；装修施工阶段按三

138、层同时作业，每层2kN/m。升降工况：结构和装修施工按两层同时作业，每层0.5kN/m。坠落工况：结构施工阶段按两层同时作业，每层3kN/m；装修施工阶段按三层同时作业，每层2kN/m。由此可见使用工况（或坠落工况）下施工载荷较大，因此，以下计算部分按使用工况取值进行计算。可变荷载的分项系数=1.4(1)使用工况下，主体施工结构按2层3KN/计算 G=5.60.723=23.52kN （2）使用工况下，装施工结构 G=5.60.723=23.52kN 所以G总=23.52KN（3）升降工况下，按照作业层0.5KN/计算 结构施工时，G=5.60.720.5=3.92 装饰施工时，G=5.60.

139、730.5=5.88按最大值23.52计算立杆受压力：压总29.44KN所以FL=29.441/10=2.944KN 横杆受力：PLB=FL=2.944KN10.18结构性能计算10.18.1荷载分项系数静荷载1.2，活荷载1.4风荷载的分项系数应采用1.4.结构重要性系数0.9可变荷载组合系数：0.85荷载变化系数r1=1.3（使用工况）荷载变化系数r2=2.0（升降及坠落工况）动力系数=1.05冲击系数KZ=1.5杆件受拉系数 150杆件受压系数 30010.18.2脚手板强度计算脚手板取自重标准值为0.35KN/，板上的活荷载为2KN/；q=0.351.2+21.4=3.22KN/m按照

140、跨度1.4875米的三跨连续梁进行计算，并考虑最不利的活荷载位置，M=0.1 qL*L= 0.13.221.48751.4875= 0.71KN-M强度计算：脚手板的截面模量：，近似值=290000mm= =2.45N/mm2 fw =11 N/ mm2 所以，钢脚手板的强度满足要求。b. 挠度计算： 弹性模量 ：E = 9000N/ mm2； 截面惯性矩： qn=qr(结构重要性系数)3.220.9=2.9KN/m (均布荷载标准值)； 所以，脚手板的挠度满足要求10.18.3小横杆的计算小横杆按照所取吊点间最大跨度的平均值1.4m,跨中承受一个集中力为P的三跨连续梁进行计算，并考虑连续梁活

141、荷载的最不利位置。P=0.53.221.4=2.254KN （计算值）P=0.52.91.4=2.03kN （标准值）强度计算：=，式中：M=0.213PL=0.2132.2541.4875 = 0.715 KN-M W= 5.08（483.5）钢管的截面抵抗距 = = 149.01 N/mm f = 205 N/ mm10.18.4压弯杆件稳定性计算 需要满足：稳定性=L/=1400/15.9=88.05150 =11.76N/ mm205 N/ mm查冷弯薄壁型钢结构技术规范附表A1.1-1稳定系数=0.452；所以小横杆强度满足要求。10.19风荷载标准值()10.19.1 风荷载标准值

142、 WK=1*SZWO=10.82.030.3=1.311KN/m2式中：Z：风压高度变化系数,按C类地面粗糙度,高度1650米，取Z=5.78；S：风荷载体形系数：S=0.80.75=0.6WO：基本风压，为适应全国大部分地区使用，按照建筑结构荷载规范取W0为0.55KN/m2（注：兰州0.3KN/m）10.20主框架计算主框架承受的荷载作用在截面型心处，若将受力点移至槽钢侧，则等效附加弯矩为：主框架的弯矩图如图4-3b)使用状态2，拆下C附着点，风力背墙受力简图如图4-4主框架受力如图4-5，主框架弯矩图如4-6。 计算 主框架受弯矩解析式为： 主框架的弯矩图如图4-6c）因升降及坠落状态的

143、计算荷载小于使用状态荷载，所以不用验算。3.扭矩分析3） 根据提取参数计算架体两提升点各点负重载荷Q1 = Q/2 =30.4x1/2 = 15.2KN 2)单位提升点扭距分项计算 注；根据活载受力图计算e) 单片结构整体扭距计算f) N = Q1H =15.2 X 17.1 = 259.92KN.m NF = N/1/4= 259.92X 1 / 4=65KN.m N1 = NF/1/4= 64 / 4=16.2KN.m 求得；单元架体按设计结构计算最大外张力为16.2KN.m 主框架整体结构验算 取： 主框架计算长细比： 面积：4.89cm2 ，查表得： 主框架整体结构安全。主框架单附着点

144、验算： ， 附着点1： 查表 点1达到安全使用要求附着点2 受拉 点2符合使用要求。10.21附墙支座、穿墙螺栓受力计算10.21.1计算附墙支承结构的最不利集中荷载使用工况下的荷载标准值G使标=GK+GQ=30.4+23.52=53.92KN ；使用工况下的荷载设计值G使设=GGk+ KJ2O (QGQ+Q WK)*1.3 =1.230.4+0.9（1.430.4+1.41.311）*1.3=100.022KN；升降工况下的荷载标准值G升标=GK+GQ=30.4+3.92=34.32KN；升降工况下的荷载设计值G升设=GGk+ KJ2(QGQ+Q WK)*2 =1.230.4+0.9（1.4

145、*3.92+1.4*1.311）*2=86.14KN。由以上的数据分析可以看出，在使用工况下，其荷载设计值最大，因此在计算提升机构主要另部件的强度及稳定性时，按使用工况下的荷载设计值100.02KN计算。10.21.2、附墙支承结构强度验算使用工况下发生坠落P使设100KNP使坠1002.0(冲击系数)200kN1）、计算简图如下图（每个支座上两道螺栓）： 其中：杆a长：0.20m，杆b长：0.20m， 杆BC长0.43m1) AB杆为拉弯杆，AB杆为6.3槽钢，共组合2根截面积 A2688.80mm2截面模量 W69246.00mm3 MmaxP(ab/L)200(0.200.20/0.40

146、)/210kN.m RAP(b/L)200(0.20/0.40)100kN NABRATan100(0.30/0.30)100kN需满足以下公式要求: 其中：抗拉强度f215N/mm21001000/2688.80+101000000/69246.00181.6N/mm2附墙支承结构抗拉强度 f，满足要求。2) AC杆为中心受压杆，AC杆为2号角钢bdr=2043.5mm，共组合2根截面积 A291.80mm2回转半径 i5.80mm NACRA/Cos100/(0.40/0.42)105.2kN 其中：钢管抗压强度设计值 f215N/mm2长细比l0/i424.26/5.8073.15规范查

147、表 JGJ202-2010 附录表A，轴心受压立杆的稳定系数0.886最不利压杆强度 105.21000/(0.886691.80)171.6N/mm2附墙支承结构压杆强度 f，满足要求。2）、板式钢梁强度验算计算简图如下图：由MA =0, XC = P1 L/H由X =0, XA = XC =P1 L/H由Y =0, YA = P1NAB= P1(L2+ H2) 1/2 /H吊点处外架作用力，L=0.4m，H=3.8m计算； P1=100KN可得NAB= P1(L2+ H2) 1/2 /H=100KN在本工程外架中，受力的最薄弱环节为钢丝绳，18的钢丝绳最大受拉为：F= 179KN 由于F=

148、179100故钢丝绳此状态下受力满足要求10.21.3穿墙螺栓强度验算材料（Q235）高强螺栓 T33 L=0.9m需满足如下公式： 1.0 式中：Nv， Nt分别为一个螺栓承受的剪力和拉力设计值； 、分别为一个螺栓抗剪、抗拉承载能力设计值。 = = 式中： nv 受剪面数目； d 螺栓杆直径； de 螺栓在螺纹处有效直径； 螺栓的抗剪和抗承压的设计强度； 锚栓的抗拉设计强度（此处螺栓的抗拉设计强度取锚栓的抗拉设计强 度值）。 本爬架采用的穿墙螺栓为2个T33（上部受拉区一个，下部受压区一个），T33的计算净截面面积为817，按钢结构设计规范（GB50017-2003）取=140 N/；=17

149、0 N/代入上列公式，核算穿墙螺栓的承载能力的结果如下： = = 119.68KN = = 81717010-3 = 138.89KN Nv = 12.46 KN Nt = N1 = 62.28 KN 以上述数据代入公式得：= 0.461.0 满足要求 4)穿墙螺栓孔处混凝土局部承压强度计算需满足如下公式： 混凝土型号为：C25，查表得到fc16.70N/mm#2#穿墙螺栓直径d为：33.00mm混凝土外墙(此工程是预埋到框架梁上)的厚度b为：500.00mm一个螺栓承受剪力计算值N177.97kN一个螺栓承受剪力设计值 Nv =17.78 = 177.97，满足要求。故混凝土强度为C25，挂

150、提升设备那一层主梁，十四天的养护时间，强度达到7080时，完全满足附着时所需强度要求。5)混凝土梁梁的规格为bh=500mm800mm螺栓孔处混凝土局部压力：=18859.76N水平集中荷载：=20601.3N混凝土梁承受的扭矩=式中：为梁宽，下同；为水平集中荷载至梁截面形心轴的距离，引起的扭矩与竖向集中荷载引起的扭矩同方向时取+号。由于可得，故满足要求。11、钢管落地脚手架计算书兰州中心落地式脚手架平台计算扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-200

151、1)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 39 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.5m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.75；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风

152、荷载参数本工程地处甘肃兰州市，基本风压0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:7；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：6m；板单元计算长度Bl(m)：6m；板厚度

153、h(mm)：120；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB=C25；混凝土强度实测值fck(MPa)：11.9；钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB3351280 ASX=1413.75Y向正筋 HRB3351280 ASY=1413.75X向负筋 HRB3351280 ASX=1413.75Y向负筋 HRB3351280 ASY=1413.75二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/

154、m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.5 = 2.35 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.351.52/8 = 0.661 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =147.2 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =147.2 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠

155、度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.5 = 1.708 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.70815004/(3842.06105107800)=5.071 mm；小横杆的最大挠度 5.071 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.51.5/3=0.262 kN；活荷载标准值

156、: Q= 31.51.5/3=2.25 kN；荷载的设计值: P=(1.20.05+1.20.262+1.42.25)/2=1.762 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.7621.5= 0.706 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.706=0.712 kNm最大应力

157、计算值 = 0.712106/4490=158.544 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 158.544 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分

158、配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.05+0.262+2.25）/2=1.281kN = 1.8831.28115003/ ( 100 2.06105107800) = 3.667 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+3.667=3.718 mm；大横杆的最大挠度 3.718 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为14.40kN

159、。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取14.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.51.5/2=0.394 kN；活荷载标准值: Q = 31.51.5 /2 = 3.375 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.05+0.394)+1.43.375=5.

160、317 kN；R 14.40 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8039.00 = 5.949kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3571.5(1.5+0.2)/2 = 3.216 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1471.5/2 = 0.735 kN；

161、(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.539 = 0.292 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.193 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.51.52/2 = 6.75 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.210.193+ 0.851.46.75= 20.264 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.210.

162、193+1.46.75=21.681kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷4次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为5m;第2 次卸荷净高度为10m;第3 次卸荷净高度为5m;第4 次卸荷净高度为4m;经过计算得到a1=arctg2.000/(1.500+0.250)=48.814度a2=arctg2.000/0.250=82.875度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.520.2645/39 =3.897 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力

163、计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 3.897/0.753 = 5.178 kNT2 = P2/sina2 = 3.897/0.992 = 3.927 kNG1 = P1/tana1 = 3.897/1.143 = 3.410 kNG2 = P2/tana2 = 3.897/8.000 = 0.487 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =5.178 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢

164、丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 5.178kN，=0.82，K=10，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(25.17810.000/0.820)0.5 = 11.2 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =（2Fg/f/）1/2 =（25.178103/50/3

165、.142）1/2 = 8.1 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 11.2 mm，必须拉紧至 5.178 kN，吊环直径为 8.2 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 15.9 mm，必须拉紧至 10.356 kN，吊环直径为 12.0 mm。第3次卸荷钢丝绳最小直径为 11.2 mm，必须拉紧至 5.178 kN，吊环直径为 8.2 mm。第4次卸荷钢丝绳最小直径为 10.1 mm，必须拉紧至 4.142 kN，吊环直径为 8.0 mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB5000

166、9-2001)的规定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.30.740.693 = 0.108 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1081.51.82/10 = 0.062 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 20.26415/39 =7.

167、794 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 21.68115/39 =8.339kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.59 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.306 m；长细比: L0/i = 208 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：=

168、 0.167立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 7793.688/(0.167424)+62282.707/4490 = 123.939 N/mm2；立杆稳定性计算 = 123.939 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 8338.881/(0.167424)=117.767 N/mm2；立杆稳定性计算 = 117.767 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！

169、八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.3，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.3 = 0.134 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.037 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl

170、= Nlw + N0= 8.037 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 8.037 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.037小于双扣件的抗滑力 14.4 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、混凝土板强度验算 单根立杆传

171、递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=10.193+6.75=16.943kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.416.943/(1.51.5)(1.56)/(0.4966)+0=5.379kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=3.6kN/m2；GB=GB+QB/2=3.6+5.379/2=6.289kN/m2；GQ=GB+QB=3.6+5.379=8.979kN/m2；QB= QB/2=5.379/2=2.689kN/m2；四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.0

172、37；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=9.06kN/m2；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc2=9.06kN/m2；M1=m1GQBc2=-16.582kN/m2；M2=m2GQBc2=-16.582kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度

173、fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；M1=0.80M1U=0.801.001-0.51413.750300.00/(1.0010009011.9

174、0)300.0001413.7590/1000000=24.491kNm；M2=0.80M2U=0.801.001-0.51413.750300.00/(1.00100010011.90)300.0001413.75100/1000000=27.884kNm；M1=0.80M1u=0.80300.001413.750(90-20)/1000000=23.751kNm；M2=0.80M2u=0.80300.001413.750(100-20)/1000000=27.144kNm；所以有：M1M1，M2M2，|M1|M1, |M2|M2，此混凝土板是满足承载能力要求。12、悬挑脚手架计算书兰州SO

175、HU悬挑架平台计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 9 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0；

176、横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处甘肃兰州市，基本风压0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m

177、2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计

178、算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.15+1.41.5 = 2.32 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.320.92/8 = 0.235 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =52.315 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =52.315 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=

179、205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.15+1.5 = 1.683 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.6839004/(3842.06105107800)=0.648 mm；小横杆的最大挠度 0.648 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.9=0.03 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.91

180、.5/3=0.135 kN；活荷载标准值: Q= 30.91.5/3=1.35 kN；荷载的设计值: P=(1.20.03+1.20.135+1.41.35)/2=1.044 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.0441.5= 0.418 kNm；M = M1max + M2max = 0.006

181、+0.418=0.424 kNm最大应力计算值 = 0.424106/4490=94.456 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 94.456 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl

182、3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.03+0.135+1.35）/2=0.757kN = 1.8830.75715003/ ( 100 2.06105107800) = 2.168 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.168=2.219 mm；大横杆的最大挠度 2.219 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗

183、滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.92/2=0.03 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.03+0.05+0.202)+1.42.025=3.174 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑

184、承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0.902/2)0.033/1.809.00 = 1.273kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.9+0.2)/2 = 1.035 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005

185、 kN/m2 NG4 = 0.0051.59 = 0.068 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.826 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.22.826+ 0.851.44.05= 8.21 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.22.826+1.44.05=9.061kN；六、立杆的稳定性计算

186、风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0331.51.82/10 = 0.019 kNm；考虑风荷载

187、时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.210 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 9.061kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 1

188、96 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8210.16/(0.188424)+19233.044/4490 = 107.281 N/mm2；立杆稳定性计算 = 107.281 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9060.66/(0.188424)=113.667 N/mm2；立杆稳定性计算 = 113.667 N/mm2

189、 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.3，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.3 = 0.041 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.

190、4WkAw = 0.625 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.625 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 5.625 Ru11.795KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，

191、为N=RU=11.795kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(117954/(3.142502) 1/2 =12.3mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。13.整体附着式升降脚手架安装操作规范项目序号操作规范备注主框架1导轨离建筑物尺寸符合图纸设计尺寸要求2主框

192、架垂直度20mm3导轨与建筑平行度30mm4上，中，下节主框架对接处接缝不得出现错位现象5每个主框架对接处必须保证4套M1640螺栓连接，6所有连接螺栓必须充分预紧，不得有松动现象7螺栓连接到位后必须涂抹润滑脂8架体同一面与建筑物平行度20mm9外排斜杆必须安装在架体外部10内排斜杆安装在架体内部11导轨处桁架斜杆必须呈正“八”字型连接，其他位置呈波浪型12所有斜杆必须安装在连接板外侧孔位上13所有连接使用M1640的螺栓连接14架体垂直误差30mm15架体平面度误差5mm16端口处必须封死17踢脚板高度为150mm，必须有黄黑或红白交错的警告色标操作层1升降架共设置五道操作层其中一道可活动2

193、竹架板在铺设过程中端口绝不允许有探头现象底部密封1架底密封C型钢、花纹钢板2底部密封不得有漏缝或漏洞现象3底部密封必须延伸到距离建筑外围150mm位置4底部密封所使用的翻板宽度必须300mm5翻板使用钢板6翻板与底部防护采用合页7架体处于静态位置时所有翻板必须盖严钢梁安装1支座安装高度必须符合施工组织设计要求2支座底板必须与建筑贴实3支座安装不得有抬头或低头现象4支座安装到位后不得有扭转现象5支座护板螺丝必须充分预紧，安装后护板不得有晃动现象6穿墙螺栓螺纹必须露出螺帽35丝7个别位置使用单螺栓时，垫块必须竖向安装8导轮必须确保完全卡在导轨导槽内升降操作1电动葫芦电机必须指向建筑物位置2不得有铰

194、链，扭链后翻链现象3预紧必须单击独立进行，禁止同时开机预紧4有障碍物必须提前排除，绝不允许强行升降5升降到位后必须先确保上下承重顶撑可靠连接6挂架结束后及时松开电动葫芦，电葫芦在拉紧状态下连续受力不能超过7小时7升降结束后及时关闭总电源，8升降操作必须统一指挥，发现问题立即停止升降，待故障排除后，再统一升降9升降到位后断口拉接及时按静态加固要求拉接到位并用密目网将断口封严日常维护1电动葫芦必须有防雨，防潮措施2穿墙螺栓，承重顶撑，架体连接螺栓必须定期涂抹防锈润滑脂3架体升降出现高度偏差时必须及时校正4底部密封垃圾必须及时清理5架体有变形位置必须及时修正6电动葫芦传动系统必须定期上油，保证传动顺

195、畅7预埋孔移位时，必须重新打孔，绝不允许强行安装8导轮，导轨必须定期清理附着垃圾，并做涂油处理14.电动料台施工方案13.1编制依据01.兰州中心、兰州SOHO、兰州希尔顿酒店施工图纸。02.建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）03.建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）04.施工现场临时用电安全规范（JGJ46-2005）05.高空作业机械安全规则（JGJ5099-1998）06.钢结构设计规范 （GB50017-2003）07.建设工程施工安全规程（DB13(J)45-2003）08.危险性较大的分部分项工程安全管理办法 （建质2009 87号文）13.2施工部署及任务安

196、排根据本工程施工组织设计要求，兰州中心、兰州SOHO、兰州希尔顿酒店结构施工期间，转料设备使用亿安自动提升卸料平台。卸料平台兰州中心在6层开始安装、兰州SOHO在7层开始安装、希尔顿酒店在8层开始安装，结构封顶后拆除。13.3自动提升卸料平台布置位置 本工程采用亿安公司提升的自动升降卸料平台，根据施工层需要兰州中心设置4个料台，兰州SOHO设置4个料台，兰州希尔顿酒店设置3个料台料台总平面位置布置见附图一，安装细部平面位置分别见如下： 兰州中心料台位置示意图 兰州SOHO料台位置示意图 兰州希尔顿酒店料台位置示意图13.4自动提升卸料平台构造自动提升卸料平台是通过附着支承结构附着在工程结构上，

197、依靠自身的同步升降设备实现升降的卸料平台。即沿建筑物外侧安装卸料平台，并将其附在建筑物上，卸料平台带有升降机构及升降动力设备，随着工程进展，卸料平台沿建筑物提升。 自动提升卸料平台主要由竖向导轨、调节拉杆、围护立网、操作平台、附墙支座、提升设备组成，其主要功能如下：1）、竖向导轨竖向导轨由14#工字钢和钢块（制动块）焊接而成。钢块焊以间距为20cm焊接到14#工字钢一侧与附墙支座上的防坠块相配合，起到防坠作用。14#工字钢一边肋板与附墙支座连接，保证自动提升卸料平台提升作业时的垂直运动。本工程竖向导轨高度为9米，覆盖两个楼层，确保自动提升卸料平台在使用时没个导轨位置有三道附墙支座与主体可靠连接

198、，竖向导轨结构见下图：2）、调节拉杆调节拉杆由703.5无缝钢管和T40螺栓组成，在703.5无缝钢管两端焊有螺母，螺母的螺纹为正反扣设置，这样就可以保证调节拉杆同时达到伸长和缩短。使用时将其一端与自动提升卸料平台横梁相连，另一端与竖向导轨相连，起到卸荷作用，结构见下图：3）、围护立网围护立网由4#方钢焊接成框架，高度为1.2米，其外围使用钢板网密封严密，提高了其防护的可靠性，围护立网设计成单排结构，方便运输，现场组装容易，结构见下图：4）、操作平台操作平台尺寸为2.1m4m=8.4m，其中，主梁选用12#槽钢，次梁采用10#槽钢，平台板采用0.25cm防滑钢板，料台设计集中荷载1000Kg结

199、构见下图：5）、附墙支座附墙支座全部用国标型钢焊接制作，其钢性系数为10，承载能力强，是整个卸料平台的受力点。附墙支座上还设有导向、防倾、防坠装置，与导轨配合，可起导向、防倾、防坠作用。主要起到附着卸料平台、悬挂动力系统、传递施工，升降工况载荷及防坠器冲击载荷传递的作用。6）、提升设备提升设备（电动葫芦）主要参数：电动葫芦的额定起重量为7.5吨，链条长8米，单台净重约72Kg，电机功率500W，提升速度为13cm/min。13.5自动提升卸料平台的安装1）、安装前应检查构配件的焊接质量，几何尺寸，合格后方可安装；2）、预埋管的点位设置如图保证注意保证料台导轨中心距离2055、280及450。

200、装配尺寸图 装配架及附墙支座3）、安装附墙支座：将料台特制支座用长度280mm的穿墙螺栓横向与装配架进行固定，支座里面只是安装T33螺母，左侧加垫块固定。4）、安装竖向导轨：用塔吊吊起竖向导轨从第三层支座竖向往下落选取合适的位置后安装插耳防止下滑。导轨挂孔图5）、操作平台的安装：平台构件分为防护栏左右件，前防护栏即短的。安装防护栏时操作平台拐角处用M20*160的六角螺栓固定共用4套螺栓。将防护栏安装好后用扳手将平台底部的螺栓固定防止护栏松动。组装到位后，利用塔吊吊装到导轨高度位置，用M22*80螺栓连接导轨和平台主梁然后安装调节拉杆，并调节其长度，保证平台水平。 操作平台的搭设图 操作平台拐

201、角处装配图6）、斜拉杆的安装：料台斜拉杆分为两种：长度为3600mm和 2100mm，将组装好的操作平台与竖向导轨及建筑物连接完成后再将料台利用斜拉杆件进行如图加固。斜拉杆处铰链销轴直径为35长度为90的销轴材质为45#钢，另一侧用开口销锁定。 料 台安装侧视图 斜拉杆件铰链连接放大图7）、动力装置的安装：电动葫芦上端挂在版是钢梁或三角支座上通过上挂环连接固定，下端电葫芦挂钩直接挂在导轨两侧面的电葫芦拉结上。 电动葫芦上端固定图 电动葫芦下端固定图8）、悬挂现载标牌；9）、搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带穿防滑鞋；10）、六级及六级以上大风和雨、雾、雪天气时应停止使用；11）、搭拆

202、时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非专业人员入内；12）、搭设操作人员严禁酒后作业，严禁施工人员翻越护身栏杆。13.6自动提升卸料平台的提升自动升降卸料平台在提升前应对其做全面细致的检查、具体检查内容为：1）、导轨上、附墙支座上板结混凝土必须做全面清理，导轨、附墙支座导轮、导向架连接螺栓做全面的涂油处理2）、电动葫芦全部做清灰涂油保养，同时检查运转是否正常3）、检查电缆连接，分控连接，总控接线是否正确4）、检查维修总、分控制箱各开关保护元器件是否工作正常检查整改到位后按以下顺序要求进行操作1）、安装上挂块，悬挂电葫芦，同时检查总控分控操作指令是否一致，同时检查控制系统是否正常；2）

203、、预紧电葫芦，注意，预紧不能几个同时进行，必须单机单个依次预紧，预紧操作人员为指定一人操作，以保证电葫芦链条受力均匀，预警过程必须保证电葫芦不得有扭链、咬链和翻链现象；3）、检查所有支座、电动葫芦、翻板及障碍物清理情况，完成后组织检查和提升观察分工，准备提升；4）、提升到位后，松开葫芦链条；5）、总控箱空开置于断开状态，同时将升降架体的总线插头拔出；6）、撤除地面警戒。13.7自动提升卸料平台的使用1）、必须安设计性能指标进行使用，不得随意扩大使用范围；2）、卸料平台上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。3）、卸料平台内的建筑垃圾应及时清理干净。4）、螺栓连接件、升降设备、防倾装置、放坠落装置

204、、电控设备、同步控制设备等应每月进行维护保养。13.8提升卸料平台设计计算（一）、卸料平台基本参数a 主梁采用12#槽钢，长L=4.0mb 次梁采用10#槽钢，长L=2.0mc 钢板2.0mm，并与主梁和次梁焊接牢固d 调节拉杆采用70无缝钢管两端焊接螺母，焊缝高度不小于10mm,宽度不小于8mm，满焊e 平台3面作高度为1.2米高围护，围护由#4方钢焊接成f 荷载及相关数据取值： 集中荷载m=1000kg，静荷载系数=1.2；活荷载系数=1.4 （二）、 次梁计算次梁选择10#槽钢，槽口水平 其截面特性为： 面积A=12.75cm,截面惯性矩I=198cm,截面系数W=39.7cm,惯性半径

205、i=3.95cm,理论重量g=0.10kN/m，截面尺寸b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。1、荷载计算1）、脚手板的自重标准值：本料台采用2.0mm花纹钢板，标准值为0.213 kN/m ；q=0.2130.8=0.17 kN2)、施工人员等活荷载为2kN/m q=20.8=1.6 kN 3)、槽钢自重荷载q=0.12=0.2 kN经计算得到 静荷载设计值q=1.2（q+ q+ q）=1.2（0.17+1.6+0.2）=1.97kN;经计算得到 活荷载设计值p=1.4800100.0001=11.2 kN。 2、内力验算内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算见图如下

206、：最大弯矩M的计算公式为：M=ql+ pl=+=6.59kNm 3、抗弯强度验算 次梁应力 =6.5210/1.0539.7=156.4N/mmf=205 N/mm 其中Y-截面塑性发展系数，取1.05； f- 钢材抗压强度设计值； 结论：满足要求。 4、稳定性计算 1）、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数。 根据钢结构设计规范 （GB50017-2003）附表B.3 b=(570bt/lh)(235/f)=(570488.5/2000100)(235/235)=1.16 f-钢材的屈服强度或屈服点。 当b0.6的时候，根据钢结构设计规范 （GB50017-2003）附表B.1-2式 b=1.0

207、7-（0.282/b）=0.827 最终取b=0.827 2）、整体稳定验算 根据钢结构设计规范 （GB50017-2003）4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算： =M/bWf =9.09810/0.82762.13710=177.04205 N/mm M绕强轴作用的最大弯矩，W-按受压纤维确定的梁毛截面模量 结论：满足要求。 （三）主梁计算 主梁选择12号槽钢，槽口水平 其截面特性为： 面积A=15.69cm ,截面惯性矩I=391cm ,截面系数W=87.1cm,惯性半径i=4.95cm,理论重量g=0.12kN/m，截面尺寸b=53mm,h=12.6mm,t=9.0mm。1、荷载计算

208、1）、栏杆与档脚手板自重标准值：本料台栏杆采用4#方钢、壁厚2.5mm，标准值为0.028 kN/m；本料台档脚手采用0.8mm厚网孔板，标准值为0.12 kN/m ；Q=0.028（1.210+32+2）=0.645 kNQ=0.12（32）=0.72 kN2）、悬挑梁自重荷载Q=0.1232=0.72 kN 静荷载设计值 q=1.2(Q+ Q+ Q)=2.5 kN 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 p=1.2(0.213+2)0.32/2+1.20.22/2=1.04 kN p=1.2(0.213+2)0.62/2+1.20.22/2=2.36 kNp=1.2(0.213+2)0.62/2+

209、1.20.22/2+1.48/2=7.96kNp=1.2(0.213+2)0.62/2+1.20.22/2=2.36kNp=1.2(0.213+2)0.62/2+1.20.22/2=2.36kN2、内力验算水平钢梁的悬挑长度=4.0m;可调拉杆拉结点距悬挑端距离L1=0.1m;计算简图（kN）水平悬挑梁弯矩图（kN.m）水平悬挑梁剪力图（kN） 最大弯矩 M=ql+ pl=+=10.6kNm3、内力验算 水平悬挑梁的抗弯强度设计值f(Nm )=205 Nm 水平悬挑梁的弯矩应力按下式计算： =11.210/1.0562.1=171.8N/mmf=205 N/mm其中Y-截面塑性发展系数，取1.

210、05； 结论：满足要求。4、稳定性计算 1）、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数b 根据钢结构设计规范 （GB50017-2003）附表B.3b=(570bt/lh)(235/f)=(570539/3000126)(235/235)=0.72f-钢材的屈服强度或屈服点。当b0.6的时候，根据钢结构设计规范 （GB50017-2003）附表B.1-2式 b=1.07-（0.282/b）=0.68 最终取b=0.68 2)、整体稳定验算根据钢结构设计规范 （GB50017-2003）4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算： =M/bWf =11.210/0.6887.110=189.1205 N/m

211、m M绕强轴作用的最大弯矩，W-按受压纤维确定的梁毛截面模量 结论：满足要求。（三）调节拉杆计算荷载计算可调拉杆所承受的荷载标准值为32.8/2=16.4KN，考虑到8倍安全系数后的荷载设计值为Fd=16.48=131.2KN耳板的抗拉强度L=Fd/A=131.210/（2080）=82/MMf=205N/MM耳板的抗剪强度 =10009.82020=24.5NMM耳板与螺杆的焊缝强度；L:焊缝长，高10mm双面围焊， =Fd/0.7LH=131.210/【0.718010】=104.2N/MM2f=160N/MM螺母与拉接杆的焊缝强度：L：焊缝长，高6mm， =Fd/0.7HL=131.21

212、0/（0.7623.1435）=142.1N/MMf=160N/MM拉接杆的抗拉强度计算：L=Fd/2A=131.210/3.14（35-31.5）=179.5N/MMf=205N/MM附件附表1：升降脚手架首次安装完毕及使用前检查验收表升降脚手架首次安装完毕及使用前检查验收表工程名称结构形式建筑面积机位布置情况总包单位项目经理租赁单位项目经理安拆单位项目经理序号检查项目标准检查结果1保证项目竖向主框架各杆件的轴线应汇交于节点处，并应采用螺栓或焊拉连接，如不汇交于一点，应进行附加弯距验算。2各节点应焊接或螺栓连接3相邻竖向主框架的高差304水平支承桁架桁架上、下弦应采用整根通长杆件，或设置钢性

213、接头；腹杆上、下弦连接应采用焊接或螺栓连接5桁架各杆件的轴线应相交于节点上，并宜用节点板结构连接，节点板的厚度不得小于66架体构造空间几何不可变体系的稳定结构7立杆支撑位置架体构架的立杆底端应放置在上弦节点各轴线的交汇处8立杆间距应符合现行行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130中小于等于18m的要求9纵向水平杆的步距应符合现行行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130中小于等于1.8m的要求10剪刀撑、设置水平夹角应满足456011脚手板设置架体底部铺设严密，与墙体无间隙，操作层脚手板应铺满、铺牢、孔洞直径小于2512螺栓拧紧力矩40Nm65Nm13附墙支座每个

214、竖向主框架所覆盖的每一楼层处应设置一道附着支座14使用工况，应将竖向主框架固定于附着支座上15升降工况，附墙支座上应设有防倾、导向的结构装置16附墙支座应采用锚固螺栓与建筑物连接,受拉螺栓的螺母不得少于两个或采用单螺母加弹簧垫圈17附墙支座支承在建筑物上连接处混凝土的强度应按设计要求确定,但不得小于C1018架体构造尺寸架高5倍层高19架宽12m20架体全高支承跨度110 21支承跨度直线型7 m22支承跨度折线或曲线型架体,相邻两主框架支撑点处的架体外侧距离54m23水平悬挑长度不大于2 m，且不大于跨度的1/224升降工况上端悬臂高度不大于2/5架体高度且不大于6m25水平悬挑端以竖向主框

215、架为中心对称斜拉杆水平夹角4526防坠落措施防坠落装置应设置在竖向主框架处并附着在建筑结构上27每一升降点不得少于一个,在使用和升降工况下都能起作用28防坠落装置与升降设备应分别独立固定在建筑结构上29灵敏可靠和运转自如30防倾覆设置情况防倾覆装置中应包括导轨和两个以上与导轨连接的可滑动的导向件31在防倾导向件的范围内应设置防倾覆导轨,且应与竖向主框架可靠连接32在升降和使用两种工况下,最上和最下两个导向件之间的最小间距不得小于2.8m或架体高度的1/433应具有防止竖向主框架倾斜的功能34应用螺栓与附墙支座连接,其装置与导轨之间的间隙应小于535同步装置设置情况简支静定水平支承桁架,应采用水

216、平高差同步自控系统,若设备受限时可选择限制荷载自控系统36一般项目防护设施架体底层脚手板铺设严密，与墙体无间隙检查结论检查人签字总包单位分包单位租赁单位安拆单位符合要求，同意使用（ ）不符合要求，不同意使用（ ）总监理工程师（签字） 年 月 日注：本表由施工单位填报，监理单位、施工单位、租凭单位、安拆单位各存一份。附表2：附着式升降脚手架提升、下降作业前检查验收表附着式升降脚手架提升、下降作业前检查验收表工程名称结构形式建筑面积机位布置情况总包单位项目经理租赁单位项目经理安拆单位项目经理序号检查项目标准结果1保证项目支承结构与工程结构连接处混凝土强度达到专项方案设计值，且C102附墙支座设置情

217、况每个竖向主框架所覆盖的每一楼层处应设置一道附墙支座3附墙支座上应设有完整的防坠、防倾、导向装置4升降装置设置情况升降式应采用电动葫芦或液压设备；应启动灵敏，运转可靠，旋转方向正确；控制柜工作正常，功能齐备5防坠落装置设置情况防坠落装置应设置在竖向主框架处并附着在建筑结构上6每一升降点不得少于一个，在使用和升降工况下都能起作用7防坠落装置与升降设备应分别固定在建筑结构上8应灵敏可靠和运转自如9设置方法及部位正确，灵敏可靠，不应人为失效和减少10防倾覆装置设置情况防倾覆装置中应包括导轨和两个以上与导轨连接的可滑动的导向件11在防倾导向件的范围内应设置防倾覆导轨，并应与竖向主框架可靠连接12在升降

218、使用两种工况下，最上和最下两个导向件之间的最小间距不得小于28m或架体高度的1/413建筑物的障碍物清理情况无障碍物阻碍外架正常滑升14架体构架上的连墙件应全部拆除15塔吊或施工电梯附墙装置符合专项施工方案的规定16专项施工方案符合专项施工方案的规定17一般项目操作人员经过安全技术交底或持证上岗18运行指挥人员、通讯设备人员已到位，设备工作正常19监督检查人员总包单位和监理单位人员已到场20电缆线路、开关箱符合现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46中的对线路负荷计算的要求；设置专用的开关箱检查结论检查人签字总包单位分包单位租赁单位安拆单位符合要求，同意使用（ ）不符合要求，不同意使

219、用（ ）总监理工程师（签字）： 年 月 日注：本表由施工单位填报、监理单位、施工单位、租赁单位、安拆单位各存一份附表3：整体装配式附着升降脚手架自查表整体装配式附着升降脚手架自查表序号部位要求 结论1结点安装M16螺栓2水平偏差30mm/6000mm3立杆垂直偏差15mm/6000mm4机位设置按平面布置图及预埋位置图5杆件齐全横杆、斜杆齐配6机位间最大跨度7m7架体总高度18.9m8立杆纵向距离最大1.8m9内排立杆离安装墙面距离400mm10抽拉杆里端离墙面200mm11断口防护是否严密12立杆横距0.9m1.8m13步高1.8m14架底密封一、三步架底安密封制作要求不得有漏洞或漏缝现象1

220、5脚手架的使用要求1.不允许有集中载荷施加于架体上。2.爬架施工荷载允许3KN/m2（不超过二步架同时施载）；或2KN/m2（不超过三步架同时施载）。附表4：整体装配式附着升降脚手架安全技术交底单整体装配式附着升降脚手架安全技术交底单施工班组日 期交底地点天气情况工程项目工 程项目进度交底内容：(1)严格按照专项施工方案进行安装和施工。(2)严格按照安装及安全操作规程进行操作。(3)按照规定佩带好安全带和安全帽。(4)带病和酒后不允许上岗。(5)架体升降前、升降中和升降后要严格按照安全检查表要求进行安全检查，并履行签字手续。(6)升降过程中集中注意力，各负其责，确保升降安全。(7)其它要求。

221、安全技术交底人：被交底人签名：注：1.该表在每次升(降)前由该工程施工负责人向班组长和施工人员交底。2.该表一式二联，一联交工地安全员存档，一联施工班组留存。3.表一交底完成后，进行表二。附表5：整体装配式附着升降脚手架提升/下降前检查验收表整体装配式附着升降脚手架提升/下降前检查验收表施工班组施工项目 层 至 层序号检查内容检查记录查检人1所有钢梁支座是否安装到位2钢梁支座，连接螺栓是否连接可靠3钢梁支座不得有抬头、低头和扭转现象4升降过程障碍物清理是否彻底5总控制箱、分控箱控制指令是否一致6电动葫芦挂钩是否悬挂可靠，受力均匀7电动葫芦独立悬挂装置有无松动现象8断口连接是否清理，临时防护撤除

222、9架体各节点螺丝有无松动 自检意见： 施工班长： 日期：安全员： 日期：注：1.每次升/降复位后施工班组自检合格，递交甲方项目部复检；2.该表一式二份，一份交甲方，一份由施工班组留存。附表6：整体装配式附着升降脚手架提升过程中安全监护岗位检查复验签证表整体装配式附着升降脚手架提升过程中安全监护岗位检查复验签证表施工班组工程项目升/降 层至 层机位安全监护人检查情况机位负责人机位安全监护人检查情况机位负责人验收意见: 班长: 年 月 日安全员: 年 月 日在提升/下降中,由现场总指挥统一指挥,由安全员负责全面监护注:1.每次升/降必须逐台检查验收复验，根据该提升架情况分配安全监护人和机位负责人，

223、由各监护人和负责人自检并签名，班长、安全员复验。签名后升/降。2.该表一式二联，一联安全员存，一联专业组存。3.提升/下降后进行表四工作。附表7：整体装配式附着升降脚手架提升/下降后复位验收表整体装配式附着升降脚手架提升/下降后复位验收表施工班组施工项目 层至 层序号检查内容 检查记录检查人1架体升降到位后所有承重顶撑必须全部安装到位，并且保证受力可靠2架体顶部水平拉接钢管拉结到位3架体底部翻板全部复位，并保证连接可靠4断口处架体连接上下连接是否到位5断口处，架底密封，操作层防护回复到位6所有导向架连接螺丝是否有松动现象7 电动葫芦链条必须全部松开，不得受力8 主电源必须全部断开，主电缆插头拔

224、出9架体各节点螺丝有无松动自检意见：施工班长： 日期：安全员： 日期：注:1.每次升/降复位后施工班组自检合格，递交甲方项目部复检；2.该表一式二份，一份交甲方，一份由施工班组留存。附表8：自动升降卸料平台首次安装完毕及使用前检查验收表自动升降卸料平台首次安装完毕及使用前检查验收表工程名称结构形式建筑面积机位布置情况总包单位项目经理租赁单位项目经理安拆单位项目经理序号检查项目标准检查结果1保证项目导轨各节点应焊接或螺栓连接2平台平台安装水平，不得有抬头和低头现象3调节拉杆节拉杆必须安装到位，均匀受力4附墙支座使用工况，应将竖向主框架固定于附着支座上5升降工况，附墙支座上应设有防倾、导向的结构装

225、置6附墙支座应采用锚固螺栓与建筑物连接,受拉螺栓的螺母不得少于两个或采用单螺母加弹簧垫圈7附墙支座支承在建筑物上连接处混凝土的强度应按设计要求确定,但不得小于C108防坠落措施防坠落装置应设置在竖向主框架处,并附着在建筑结构上9每一升降点不得少于一个,在使用和升降工况下都能起作用10防坠落装置与升降设备要分别固定在建筑结构上11应具有防尘防污染的措施,并应灵敏可靠和运转自如12防倾覆设置情况防倾覆装置中应包括导轨和两个以上与导轨连接的可滑动的导向件13在防倾导向件的范围内应设置防倾覆导轨,且应与竖向主框架可靠连接14应具有防止竖向主框架倾斜的功能15其装置与导轨之间的间隙应小于516防护设施防

226、护栏杆高度为1.2m17挡脚板高度为18018离墙部分应铺设严密，与墙体无间隙检查结论检查人签字总包单位分包单位租赁单位安拆单位符合要求，同意使用( ) 不符合要求，不同意使用( ) 总监理工程师（签字） 年 月 日注：本表由施工单位填报，监理单位、施工单位、租凭单位、安拆单位各存一份。附表9：材料入场检查验收表爬架材料入场后，一线施工人员应对爬架进行基本构件检查检验，核对材料后施工总承包方签署入场手续，由于材料在搬运和运输过程中，难免对部分构件造成损伤，所以材料入场后施工负责人应组织人员对材料归类堆放并按下表要求进行检查材料入场检查验收表序号检查项目1构件是否变形，孔位及焊接零件基本位置是否

227、正确2构件喷漆是否均匀，不得有漏漆，留痕或表面粘连物3焊缝是否符合要求，不得有缺焊、漏焊、气孔、夹渣等现象4主框架、立框、立网框、钢脚手板、横杆、斜杆、钢梁、钢梁斜撑等构件是否有变形5防坠器是否转动灵活6螺栓螺纹有无损坏现象，或弯曲现象7承重顶撑转动是否顺畅，丝杠有无弯曲8各构件有无裂纹或缺损9各控制箱有无变形、破损或元器件损坏10电缆有无破损现象对不合格产品应及时通知生产部门处理或更换并做书面记录，拒绝不合格产品直接使用。附图附图1：架体平面布置图附图2：架体机位尺寸图附图3：附墙支座示意图附图4：主框架连接示意图附图5：卸料平台、塔吊处架体示意图附图6：支座安装示意图附图7：控制电路安装示意图附图8：架体立面图