郡房地产项目高大支模安全专项施工方案（143页）.doc

1、 XX公司 CHINA STATE CONSTRUCTION ENGRG.CORP. 重庆美的郡一标、二标总包工程 高支模安全专项施工方案 2017年12月 施工方案审批表（A类）工程名称：重庆美的郡一标、二标总承包工程编号现报上： 文件，册数：1册、 页数： 页，请予以审定。编制人（签字）： 编制日期： 年 月 日项目总工（签字）： 项目经理（签字）： 分公司审核意见：有 / 无 附页审核人（签字）： 审核日期：分公司质量技术审核意见：有 / 无 附页审核人（签字）： 审核日期：公司审批意见:审批人（签字）： 审批日期：备注： 目 录（一） 工程概况11. 建设项目概况12. 建筑设计概况1

2、3. 结构设计概况24. 危险性较大的混凝土模板支撑工程概况35. 施工平面布置86. 施工要求87. 技术保证条件8（二）编制依据91. 主要相关国家法律、法规及规范性文件一览表92. 主要国家规范标准一览表93. 主要工程建设行业规范标准一览表104. 本工程设计图纸/施工组织设计10（三）施工计划101. 施工进度计划102.设备配置计划113.材料配置计划12（四）施工工艺技术151.支模体系技术参数151.1计算参数选取151.2高支模体系设计思路161.3 梁模板及支撑体系设置181.4施工荷载15KN/支撑体系212.工艺流程212.1工艺流程213.主要施工方法223.1支撑主

3、要施工方法223.2模板的制作和安装施工方法244.模板支架系统的检查和验收284.1高支模支撑系统施工管理284.2高支模支撑系统质量验收304.3高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收要求315.高支模拆除的工艺要求355.1模板拆除工艺要求355.2拆模安全要求366.混凝土施工方法366.1施工总体部署366.2混凝土浇筑安全保证措施376.3浇筑前的施工准备386.4浇筑要求386.5混凝土养护39（五）.施工安全保障措施391.组织保障391.1安全责任制度和安全管理职责431.2安全生产奖惩制度431.3安全生产检查441.4潜在事故分析及控制措施442.技术措施452.1.图

4、纸的审核452.2方案的制定和安全技术交底452.3过程检查462.4检查验收制度462.5施工旁站制度462.6季节施工技术措施462.7其他技术措施473.应急预案483.1应急组织机构483.2事故报告流程483.3事故应急措施493.4应急救援路线544.监测监控554.1安全管理554.2监测控制554.3监测点设置554.4监测措施564.5监测频率564.6监测方法564.7监测仪器604.8本工程模板支撑体系监测小组成员60（六） 劳动力计划60（七） 计算书及相关图纸611.高大模板施工计算书61计算说明：模板采用15mm厚木胶合板，计算取值13mm；61附件1:300*27

5、00梁侧模板计算书61附件2:300*2700梁底模板支撑计算书69附件3:400*2550梁侧模板计算书78附件4:400*2550梁底模板支撑计算书85附件5:600*1000梁侧模板计算书95附件6:600*1000梁底模板支撑计算书100附件7:350mm厚车库板模板支撑计算书110附件8:850mm厚车库板模板支撑计算书1192.施工方案附图127附图1: 塔吊平面布置图128附图2: 地下室流水段划分图129附图3: 高大模板位置平面图130 附图4:粱支撑图（3001850-3002700、2002650）130附图5:粱支撑图（4001500-4002550）132附图6：粱支

6、撑图（6001000）133附图7：350mm厚车库板及柱帽支撑立面图134附图8：350mm厚板及柱帽平面支撑图134附图9:典型楼混凝土浇筑方向图136附图10:典型楼监控点布置图137（一） 工程概况 本工程危险性较大的工程主要为1-26#楼厚度350mm，柱帽处850mm车库无梁楼板，以及地下室顶板首层转换梁截面较大，该部分主要的分部工程概况如下：1.建设项目概况序号项目内容1工程名称美的郡项目2工程地址3建设单位4监理单位5设计单位6质量监督单位7安全监督单位8工程总包2. 建筑设计概况序号项目内 容1建筑功能1#-4#楼、12#-13#楼、23#-26楼5#-11#楼、14#-17

7、#楼、19#-22#楼18#楼地下室住宅、商业住宅幼儿园地下车库2建筑特点工程为多层建筑群，共计26栋楼，主要为多层（7、8层）洋房，含整体地下室车库，包括裙楼商业和配套幼儿园施。3建筑面积（）总建筑面积174695.76总占地面积74278地下面积44111.47地上建筑面积130584.291#楼2#楼3#楼4#楼5#楼6#楼7#楼7892.056577.644071.846906.424540.777949.335447.218#楼9#楼10#楼11#楼12#楼13#楼14#楼2904.066321.874232.426324.676752.826745.704540.7715#楼16#

8、楼17#楼18#楼19#楼20#楼21#楼2288.464229.624230.023231.054229.624232.424543.4422#楼23#楼24#楼25#楼26#楼地下车库2280.266669.824485.764485.754430.2643754.494建筑层数楼栋8#楼2#楼、3#楼、26#楼1#、47#、917#、1925#楼18#楼地上6783地下12/26#1层1（1#、6#、7#地下2层）/建筑高度18.021.024.012.35建筑层高楼栋8#2#、3#、26#1#、6#、7#4#-5#、9#-17#、19#-25#18#楼幼儿园负2层5.75/26无5.7

9、5负1层5.35.15.15.31层3.03.03.03.03.902-6层3.03.03.03.02-3层：3.907层/3.03.03.0/8层/3.03.0/楼栋1-12#13#14-17#18#19-22#23、26#24-26#正负零301.00302.10302.00301.10302.30302.50302.803. 结构设计概况序号项目内 容1设计年限50年2结构形式基础结构形式旋挖桩基础、独立基础、条形基础、筏板基础主体结构形式车库为框架结构，塔楼为剪力墙结构屋盖结构形式保温防水平屋顶、不保温防水平屋顶车库为无梁楼盖体系，板厚350，柱帽5003土质、水位基底以上土质分层情况

10、粉土、风化岩石4地基桩基础持力层承载力要求中风化泥岩，天然抗压强度标准值不低于6.48MPa独立基础、条形基础、筏板基础地基承载力要求中风化泥岩，不低于2352Kpa5混凝土强度等级垫层C20设备基础C25嵌岩灌注桩C25基础梁、承台C25承台梁C30独立基础C30消防水池底板C30P6消防水池侧墙C30P6框架柱、剪力墙C35-C30、地下室车库框架柱C40地下室外墙C30P6梁板、楼梯C30（地上），C35（地下）二次结构C20、C257结构断面尺寸地下外墙厚度（mm）300剪力墙厚度（mm）200、300、310、400框架柱断面尺寸（mm）400400、400600、500500、50

11、0600、400800、400900等框架梁断面尺寸（mm）200400，200500，200550，200600， 200700,200750，250600，300500，300600、300700,300850，400700，400800,500800，500850，500900，600900，3002000, 4001500，6001000楼板厚度（mm）地下室顶板：350；地上100、120、130、1508楼梯、坡道结构形式楼梯结构形式板式楼梯坡道结构形式全现浇钢筋混凝土4. 危险性较大的混凝土模板支撑工程概况 根据建设部建质200987号文规定：“混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及

12、以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上的混凝土模板支撑工程”属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要编制专项施工方案并需专家论证。主要划分如下：4.1集中线荷载计算公式如下：集中线荷载=永久荷载（钢筋混凝土自重+模板木方自重）分项系数+施工均布荷载分项系数钢筋混凝土自重=梁的截面面积（）24KN/m3+梁的截面面积（）*1m*1.5 (24KN/m3为钢筋混凝土比重换算成KN/m3 为单位，钢筋自重标准值取每立方1.5KN 。）模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）0.5KN/（计算集中线荷载时取值为0.5KN/）施工均布活荷载=梁宽m1

13、.5KN/分项系数 永久荷载分项系数取1.2 施工均布活荷载系数取1.4201.2bh（24+1.5）+（2h+b）0.5+1.4b1.5根据此计算公式，可以得出：当梁宽b=200时，梁高h2650mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=300时，梁高h1850mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=400时，梁高h1400mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=500时，梁高h1100mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=600时，梁高h950mm， 集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=700时，梁高h800mm， 集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=800

14、时，梁高h700mm， 集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=900时，梁高h600mm， 集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=1000时，梁高h500mm，集中线荷载就会超过20kN/m4.2面荷载计算公式如下：面荷载=永久荷载（钢筋混凝土自重+模板木方自重）分项系数+施工均布荷载分项系数钢筋混凝土自重=板的厚度（m）1m24KN/m3+板的厚度（m）*1m*1.5(24KN/m3为钢筋混凝土比重换算成KN/m3 为单位，钢筋自重标准值取每立方1.5KN 。）模板木方的自重=10.75KN/（计算楼板模板时取值为0.75KN/）施工均布活荷载=2.5KN/分项系数 永久荷载分项系数取1

15、.2 施工均布活荷载系数取1.4151.2h（24+1.5）+0.75+1.42.5经计算可知当楼板厚度h超过346mm时，其施工面荷载大于15KN/4.3本工程高大支模区域（需专家论证），包括以下范围：施工总荷载15kN/m2及以上、集中线荷载20KN/m以上的梁板范围及模板支撑体系，支模高度H8m范围；（即板厚h346mm,梁截面S0.54m,支模高度H8m, 梁跨度L18m），具体部位如下。施工部位截面尺寸轴线范围板厚(mm)支架高度(m)最大跨度(m)支撑体系选用地下室车库顶板无梁楼板车库顶板3503.257采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架车库柱帽无梁楼板柱帽车库顶

16、板8503.252.43#楼区域车库顶梁4001900 D-29/D-cD-dD-31/D-cD-dD-c/D-29D-31D-d/D-29D-313503.257.355#楼区域车库顶梁4001500D-22/D-uD-vD-24/D-uD-v1603.446.4采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架5001500D-v/D-22D-241603.447.45001950D-u/D-22D-243503.257.411#楼区域车库顶梁4001500D-18/D-SD-N1603.446.84001950D-17/D-SD-KD-S/D-17D-183503.256.415#楼区

17、域车库顶梁4002200D-L/D-17D-193503.254.8采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架4002350D-17/D-（1/M）D-K3503.255.221#楼区域车库顶梁4002050D-H/ D-17D-183503.258.24002050D-17/D-HD-F3503.257.454001950D-F/ D-17D-183503.258.21#楼首层梁3002250B/15858/CE1504.956.1采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架2#楼首层梁3002000（1/OA）/S-1261504.956.63002550（1/OA）/2

18、6311503.9300255031/（1/OA）D1503.63002000S-A/S-2S-81504.957.93#楼首层梁3002550B/1261504.955.35采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架30025001/BM5.13002000M/1265.2300200023/MS-113.954#楼首层梁3002450C/1421504.957.4采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架30025501/DK6.33002550N/462.63002450N/681.43001850Q/51563.1600100060/CN4.65#楼首层梁30025

19、50J/1451504.956.6采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架30025001/DJ1504.955.13002500B/1421504.954.3300250045/DJ1504.955.16#楼首层梁3002050F/36（7#）11504.954采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架30022503002550B/1584.956.17#楼首层梁3002000（1/OA）/3371504.956.6300225037/DJ4.953.858#楼首层梁3002250B/1371504.955.3530025001/DF3.45300250037/DF3

20、.459#楼首层梁3002550C/14；C/1925；C/3945；C/5962；D/1116；D/3136；D/48531504.953.75采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架10#楼首层梁3002550C/14；C/1925；C/3942；N/4391504.957.43002450B/419；C/2539；6.330025001/DK；42/DK6.311#楼首层梁3002550N/4591504.952.612#楼首层梁3002450B/419；C/2539；1504.9573002550C/14；C/1925；C/3942；N/4392.930025001/DK6

21、.3600100060/CN；S-A/EN6.0513#楼二层梁4002550P/1501502.857.4采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架4001550P/55624.64002200K/143.04001500K/58623.014#楼首层梁3002600H/（15；1927；4145）；1/EG45/EG1504.953.33002200J/（510；1419；2732；3641）6.815#楼首层梁3002600H/（15；1923）；1/EG；45/EG1504.953.33002200J/（510；1419） 6.816#楼首层梁3002450B/419；C/2

22、539；1504.957.0采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架3002250C/14；C/1925；C/39423.053002550N/(1719、2527、3739)2.617#楼首层梁3002450B/419；C/2539；1504.957采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架3002550C/14；C/1925；C/3942；42/DE3.519#楼首层梁3002450B/419；C/2539；1504.9573002550C/14；C/1925；C/3942；3.5300250042/DK6.33002550N/(46、1719、2527、3739)2

23、.63002450P/（68、1517、2729、353720#楼首层梁3002450B/419；C/2539；1504.957采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架3002550C/14；C/1925；C/3942；3.5300250042/DP；1/DP6.33002550N/(46、1719、2527、3739)2.63002450P/（68、1517、2729、35371.621#楼首层梁3001950J/5411504.956.95采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架3002700H/(15、1927、4145)1504.953.53002500（1、4

24、5）/DJ1504.954.33002500C/4421504.955.122#楼首层梁3001950J/5191504.955.8采用48.03.0mm，扣件式钢管脚手架，加顶托管架3002700H/(15、1923)3.23002500（1、23）/DJ5.053002500C/4204.523#楼首层梁2002650J/14161504.951.3本工程模板搭设高度无H8m模板。依据上表统计，本工程超过一定规模的危险性较大的分部分项工程主要为主楼首层框架梁以及地下室车库顶板。模板支架范围土层均为中风化泥岩，所有支架搭设前，均采用C25混凝土垫层100mm厚进行硬化，并在立杆底部铺设50m

25、m厚木脚手板以确保支架底部受力稳定。高大支模主要为主楼首层部分框梁以及车库顶板，其周围非高大模板支架主要为主楼的支撑体系，其支撑立杆间距为1000*1000，步距为1500，不同立杆应采用横杆连接2跨，不少于3个扣件，确保模板体系的整体稳定，并增加竖向剪刀撑间距不大于5m。5. 施工平面布置本工程根据场地移交顺序，总体划分为2个标段5个区，分为一标段A区、一标段B区、一标段C区、二标段A区、二标段B区。考虑A、B、C共3个土建劳务队伍进行施工，上述分区号主要考虑各标段移交顺序：一标段A区一标段B区一标段C区二标段A区二标段B区，细部流水段划分主要依据为以施工平面图中后浇带位置划分。本工程地下室

26、阶段共划分为38个流水段组织流水施工。地上主体结构施工时按照一标段A、B、C区共计12栋楼采用三个劳务同时施工，在主体封顶后整体周转至二标段A、B区14栋楼施工。本工程地上各栋楼按栋数形成地上流水施工段（即26栋楼划分为26个区）。装饰装修穿插进行施工，总体施工顺序与主体施工顺序一致, 依据施工工艺和程序要求, 采取平面分区和竖向分层两者相结合的方法组织工序施工,展开交叉流水作业。本工程共布置8台塔吊用于主体结构施工，均为QTZ6013，具体平面布置详见附图1。6. 施工要求工程主要施工目标要求如下：1合同工期300天（分块移交，各标段移交后单独计算）2合同质量目标符合国家及重庆市有关工程质量

27、、验收规范标准要求，工程质量合格，业主实测实量达到92%。7. 技术保证条件目前本工程技术保证条件以完备，包括正式的施工图纸，正式施工地勘报告，施工组织设计已经完成，施工许可已经完善。图纸已经组织图纸会审和图纸交底，现场主要分部分项方案已经基本完成。施工单位组织管理人员已经完善，施工队伍已经进场，特殊作业人员及安全进场教育已经完善。现场施工设备包括塔吊、钢筋加工场、木工加工棚、临水临电、安全防护等设备设施已经施工完成且正常运行，满足施工要求。（二）编制依据1. 主要相关国家法律、法规及规范性文件一览表序 号法规和规范性文件名称文 号1中华人民共和国合同法国家主席令第15号2中华人民共和国建筑法

28、国家主席令第91号3中华人民共和国安全生产法国家主席令第70号4中华人民共和国环境保护法国家主席令第22号5建设工程质量管理条例国务院令第279号6建设工程安全生产管理条例国务院令第393号7安全生产许可证条例国务院令第397号8房屋建筑工程实行见证取样和送检的规定建设部2000211号文9危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号10建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号2. 主要国家规范标准一览表序 号标准名称标准编号1中华人民共和国工程建设标准强制性条文房屋建筑部分（2013版）2建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020133建筑结构荷载规范G

29、B50009-20124建筑环境设计规范GB15831-20025混凝土模板用胶合板GB/T17656-20086混凝土结构工程施工规范GB50666-20117建筑施工安全技术统一规范GB50870-20138木结构设计规范GB50005-20039混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201510建筑工程施工质量评价标准GB/T50375-200611建筑结构荷载规范GB 50009-201212建筑抗震设计规范GB 50011-20103. 主要工程建设行业规范标准一览表序 号标准名称编 号1建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20122建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ

30、/130-20113建筑施工模板安全技术规范JGJ16220084建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20165建筑施工安全检查标准JGJ 59-20116建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20108施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20059施工企业安全生产评价标准JGJ/T77-201010高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3-201011混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-201112PKPM软件2014版4. 本工程设计图纸/施工组织设计（三）施工计划1. 施工进度计划本工程高大支模范围采用48.03.

31、0钢管扣件支撑架，梁板模板面板选用15mm厚木胶板， 侧模选用木方间距250mm，底模板选用40402矩管作为次龙骨间距150mm，主龙骨采用48.03.0钢管；无梁楼板及柱帽采用15mm厚木胶板，40402矩管间距200（850厚柱帽间距150）作为次龙骨，350厚板主龙骨采用48.03.0钢管间距900mm，850厚柱帽主龙骨采用48.03.0钢管间距600mm。根据本工程的流水段划分计划，拟先进行一标段共12栋的施工，再进行其余14栋楼的施工。每栋配三层模板（算地下室），进行周转三次，同时施工作业层以下至少保留两层支撑体系不拆除，故本工程准备每栋配三层模板支撑体系的材料用量予以保证。本工

32、程的合同工期要求为300天，分段移交以具体施工段移交时间为准。其中，出现高支模的范围为主楼首层、车库顶板、13#楼主楼二层，这些部位的施工工期应计划较为充裕，避免抢工造成质量、安全事故发生。根据高支模危险性较大的特点，现计划主楼首层及车库工期9天，主楼二层（高支模楼栋）工期6天,工期计划充足。部位分项及时间地下室及顶板墙柱钢筋施工支架基础处理墙柱钢筋施工支架立杆搭设墙柱模板支设顶板铺设墙柱模板加固梁顶板钢筋梁模板加固水电安装混凝土浇筑养护9天121221部位分项及时间二层施工墙柱钢筋施工支架基础处理墙柱钢筋施工支架立杆搭设墙柱模板支设顶板铺设墙柱模板加固梁顶板钢筋梁模板加固水电安装混凝土浇筑养

33、护61111112.设备配置计划1）运输机械设备本工程一共配置8台塔吊，均为QTZ（80）6013，臂长均为60m，其中一标段1-12号楼设置4台塔吊，二标段13-26号楼设置4台塔吊。2）加工及安装机具每个塔吊设置不少于一个的木方、模板堆放场地，木工加工棚不少于2个，均采用定型加工而成，其余主要加工机具及设备如下：名 称规 格功 率数 量进场时间锤 子重量0.25、0.5KG60个2017.11.10空 压 机3台2017.11.10圆 盘 锯MJ5035kW3台2017.11.10压 刨MB10657.5kW3台2017.11.10平 刨MB5005kW3台2017.11.10台 钻VV5

34、08S520W3台2017.11.10手提电锯MJ2253kW18台2017.11.10手提电刨JG-4003kW18台2017.11.10电 焊 机BX-5003台2017.10.10手 电 钻钻头直径1220mm15个2017.10.20钢 丝 钳长150、175mm9把2017.10.20墨斗、粉线带12个2017.9.20砂轮切割机配套9个2017.10.10现场用8台塔吊解决模板及支撑材料的垂直运输3）测量设备序号器具名称型 号单位数 量1全站仪NTS332R台12水准仪DS-32台34水准尺5m个35钢 尺50m把36钢 尺30 m把27盒 尺5m把108对讲机HYT个109墨 斗

35、-只203.材料配置计划确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管型号选用选用483.0mm的钢管（按482.8mm保守计算），钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查

36、，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。根据施工图纸和施工组织设计及本专项施工方案要求，由工长根据方案设计内容先提出所需要各种材料计划，如模板、木方、钢管、扣件、顶托、螺杆等材料，材料员根据项目经理批准的材料计划及现场施工进度计划，严格按照材料质量要求提前将所需要的材料进场，并要求必须附有相对应的质量合格证等证明资料，进行进场验收。（1）所有进场木方均需确保材质合格且规格大小一致。（2）支撑杆要整理，有破损、弯曲度较大的不合格支撑杆均需退场。连接、固定支撑杆用的卡扣整理，有破损等缺陷的均需替换。（3）螺杆加工根据要求

37、分类加工，如普通螺杆、防水螺杆、一次性螺杆等。3.1.材料计划序号材料名称规格型号数量使用部位进场时间1木胶合板915*1830厚度1550000除主楼竖向的其他构件2017.112覆膜木胶合板915*1830厚度1510000主楼竖向2017.11340*90木方40*90600m2017.114M14对拉螺栓M14400002017.115止水螺杆M1430000648*3.0钢管48*3.04500002017.117U型顶托600002017.11840矩管40*40*2.0200000m2017.11以上材料均为预估，具体应根据现场部署及商务核算予以确定。3.2进场材料质量要求（1）

38、钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。新钢管的尺寸，表面质量和外形应分别符合下列规定：a应有产品合格证；b应有质量检验报告，钢管材料检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定。c钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、疤痕、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划道；d钢管外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下表的规定：e钢管必须涂有防锈漆；序号项目允许偏差（）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（）外径 48壁厚 3.0-0.5-0.10游标卡尺2钢管两端

39、面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲a各种杆件钢管的端部弯曲L1.5M5钢板尺b 立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220c 水平杆的钢管弯曲L6.5m30(2)旧钢管的检查应符合下列规定：a表面锈蚀深度应符合上表序号3的规定，锈蚀检查应每年一次，检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向切断取样检查，当锈蚀深度超过规定时不得使用。b钢管弯曲变形应符合上表序号4的规定。(3)模板、木方模板选用183091515mm九层胶合板。必须符合规范规定。木方选用经过刨制且质量较好的4090mm木枋，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。

40、木材的材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范（GB50005-2003）的规定。防水对拉螺杆：地下室外侧剪力墙等有防水要求的墙体等位置采用14螺杆止水对拉螺杆（如下图）： 高强对拉螺杆：其余柱、墙、梁对拉螺杆采用M14高强对拉螺杆，其最大拉力达到57KN（如下图）：PVC塑料管件：在所有对拉螺杆的两侧模板穿孔的塑料套管上加设PVC塑料胶杯以避免砼漏浆，对所有14高强对拉螺杆均加设14 PVC塑料套管以利取出高强对拉螺杆进行周转使用，具体如下图：（四）施工工艺技术1.支模体系技术参数1.1计算参数选取高支模计算时参数选择如下：（1）模板自重标准值取0.2；（2） 新浇混凝土自重（包括钢筋）取2

41、5.5；（3） 振捣混凝土产生荷载标准值取2；（4） 施工均布荷载标准值取2.5（5） 支撑架高度按照层高取值，顶端自由高度不大于500mm；（6） 钢管进场要求为：483.0mm（计算取值为48.02.8mm）（7） 木方4090mm （8）面板厚度15mm（计算取值13mm），剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2；木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2；（9）纵向或横向水平杆与立杆连接时，采用双扣件连接（10）风荷载取值：重庆市基本风压： W0=0.25 kN/m2（11）结构重要系数取值1.

42、0。1.2高支模体系设计思路1.2.1水平杆设置（1）在立杆底距地面或楼面板200处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，水平杆步距均为1500（最上面一步根据层高调整，但必须小于1500mm且保证立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不超过500mm）。（2）连接水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（3）主节点处必须设置纵横向水平杆（每步的纵、横向水平杆应双向拉通），用直角扣件与立杆扣紧且严禁拆除，且扣件与水平杆端部距离不得小于100mm

43、。主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。1.2.2剪刀撑设置（满堂模板架）与拉结设置（1）剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560；（2）搭接处采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于500，并且搭接处扣件不少于两个,剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢，两端的旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（3）当支撑立杆高度超过5m时，架子周圈外侧横杆与周边框架柱按水平间距69m，竖向间距23m采用483.0与结构柱设置一个固结点，拉结每两步设置一道。（4）无框架柱处梁板横杆拉结点设置：水平杆端部与四周建筑物顶紧顶牢，无处可顶时，应在水平杆的端部沿竖向设置连续式剪刀撑。（5）当满

44、堂架高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部水平间隔69m，竖向间隔46m设置连墙件与建筑物结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定措施。1.2.3立杆支撑设置（1）梁支撑方式梁的底模、侧模按设计断面进行加工制作，按梁侧模包梁底模的原则进行模板的拼装。梁支撑体系：梁侧模木方横向放置250mm，根据梁截面高度加设对拉螺栓，对拉螺栓两端卡在2483.0钢管上；梁底模次龙骨（4*4*2矩管150）垂直于梁截面布置，主龙骨为483.0钢管直接架在立杆上，梁下承重立杆数量详见明细表。立杆上端配可调顶托托住主龙骨；顶托伸出长度不宜大于200mm。梁下支撑立杆支撑在梁宽范围以内，不得超出梁宽，

45、并且立杆对称设置，梁两侧的立杆距梁边为300mm。（2）板支撑方式无梁楼板350厚底支撑体系：模板底用40*40*2矩管作为次龙骨小于等于200mm，矩管方向按板面短边方向布设，主龙骨采用483.0双钢管托梁，板底支撑架立杆纵横间距无梁楼板处不大于900*900mm，柱帽范围为：模板底用40*40*2矩管作为次龙骨小于等于150mm，矩管方向按板面短边方向布设，主龙骨采用483.0双钢管托梁，立杆间距600*600mm，横杆步距1.50m。 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度为0.50m，立杆上端配可调顶托托住主龙骨，顶托伸出长度不宜大于200mm。为结合工程实际开间尺寸进行施工操作

46、，立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整，严禁超过验算尺寸。（3）架体上部设计设在模板支架立杆顶部采用可调顶托头，丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不宜超过200mm。扣件式钢管脚手架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过500mm。1.3 梁模板及支撑体系设置（1）对于集中线荷载超过20KN/m的梁:由于本工程所涉及的高大截面梁尺寸型号较多，故选用具有代表意义的梁进行截面计算和设计，具体如下类别梁截面面积代表梁计算书10.22.650.530.32.7附件1、220.31.850.5550.31.90.570.32.00.630.32.250.6750.32.450.7350.32.5

47、50.7650.32.60.780.32.70.8150.41.50.60.42.55附件3、40.41.950.7860.42.350.940.42.551.0270.61.00.60.61.0附件5、6梁模板设计取0.32.7、0.42.55、0.61.0三种截面梁进行验算。计算书见附件1、20.32.7梁模板计算书、附件3、40.42.595梁模板计算书、附件5、60.61.0梁模板计算书梁下支撑体系按此3种计算结果设置。（2）梁底模及侧模1）梁模板采用15mm厚覆膜木胶合板，梁底模采用40mm40mm2矩管作纵肋150。2）梁侧模采用40mm90mm木方作纵肋250（内龙骨），外龙骨采

48、用双钢管483.0mm500。3）纵肋下托梁采用钢管483.0mm，截面积大于0.8平米的托梁采用矩管442mm。4）梁、板模板关系为：板底模压梁侧模，梁侧模包梁底模。（3）梁底支撑体系1）梁支撑体系见表4-1梁支撑体系表。2）梁下支撑立杆支撑在梁宽范围以内，不得超出梁宽，并且立杆对称设置。3）梁底横向水平支撑与两侧板支撑符合模数时贯通，不符合模数时梁底支撑分别向两侧板支撑连接两跨。各排立杆采用483.0普通钢管拉接，横杆步距1500mm（不满1500mm也加设一道，顶层步距保证小于500mm,），梁底边立杆与梁侧边间距为300mm，可根据现场情况作适当缩减。4）现场后浇带梁部位的梁底立杆间距

49、，需确保后浇带两侧梁底各有两排独立的立杆支撑不拆除，待后浇带浇筑完毕达到强度要求时再拆除该部位支撑。（4）梁侧模对拉螺栓的设置梁侧模对拉螺栓的道数主要与梁的高度有关。在梁底部与顶部设置压脚木方，两侧木方的根数以木方的间距不大于250mm为原则，例如1m高的梁，120厚的板，共设置4道木方，木方的间距为（1000-120）/4=220；梁底部矩管布置间距不应大于200mm。外龙骨采用双钢管间距500mm，对拉螺栓直径为14mm。对拉螺杆道数详见梁支撑体系表3-1。本方案根据梁截面分类，分别对0.32.7、0.42.55、0.61.0梁进行梁侧模计算，计算书见附件16。表4-1粱底支撑体系表粱截面

50、（bh）mm粱侧模粱底支撑次肋4090木方主肋间距mm（双钢管）次肋40402矩管主肋间距mm钢管横向托粱立杆纵向间距mm粱下支撑立杆粱两侧立杆到梁边距mm水平杆步距mm集中线荷载超过20KN/m的梁3002700（含3001850-3002700、2002650）2505006道M14对拉螺杆1503根500（车库板处为450）500（车库板处为450）230015004001950（含4001500-4001950）2505004道M14对拉螺杆1304根500（车库板处为450）500（车库板处为450）230015004002550（含4001950-4002550、5001950）2

51、505006道M14对拉螺杆1304根500（车库板处为450）500（车库板处为450）2300150060010002505002道M14对拉螺杆1505根500（车库板处为450）500（车库板处为450）23001500截面积大于0.8平米的托梁采用矩管442mm。备注：1）面板材料均为15mm厚木胶合板，梁底支撑横向水平支撑与两侧板支撑宜贯通设置，当不能形成整体时，梁底横向水平杆向板两侧延伸两根立杆的间距。2）本方案计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。表中所列间距、步距均为最大值，可根据实际支撑高度、跨度进行缩小。3）梁穿后浇带处，后浇带模板和支撑龙骨与其它梁支撑体系断开，

52、后浇带支撑距后浇带边不大于200mm；后浇带独立支模系统（后浇带部位及两侧两排立杆范围内的模板及支撑）必须待后浇带混凝土浇筑后，混凝土强度达到拆模要求（同条件试块强度达到100%），才能拆除底模及支撑，严禁后浇带处先拆后回顶。1.4施工荷载15KN/支撑体系本工程地下室车库顶板厚350mm, 面荷载为15.11KN/，大于15KN/。模板底模采用15mm厚木胶合板，采用按40402矩管间距200mm作次肋，483.0双钢管间距900mm作主肋。支撑高度3.25m，采用扣件式钢管脚手架，立杆纵向间距为900mm，横向间距为900mm，歩距为1500mm。计算书见附件7.柱帽厚度850mm，面荷载

53、大于15 KN/，模板底模采用15mm厚木胶合板，采用按40402矩管间距150mm作次肋，483.0双钢管间距600mm作主肋。侧模采用4090木方间距250，双钢管间距500为主肋，M14对拉螺杆2道。支撑高度2.75m，采用扣件式钢管脚手架，立杆纵向间距为600mm，横向间距为600mm，歩距为1500mm。计算书见附件8. 表4-2板支撑体系表施工荷载15KN/的板板厚mm柱帽侧模板底支撑次肋4090木方主肋间距mm（双钢管）次肋间距40402矩管主肋间距双钢管立杆纵向间距立杆横向间距水平杆步距35020090090090015008502505002道M14对拉螺杆150600600

54、60015002.工艺流程2.1工艺流程地基检查处理放出立杆位置线摆放立杆垫板摆放扫地杆逐根树立杆并随即与纵横扫地杆连接安第一步纵向水平杆与各立杆扣紧安第一步横向水平杆与各立杆扣紧安第二步纵向水平杆（设抱箍或拉结）安第二步横向水平杆（设抱箍或拉结）安第三步、四步、N步纵横水平杆设剪刀撑按梁底水平横杆安梁底可调顶托安托梁（双钢管）安梁横向矩管梁铺设梁底模板、侧模螺栓加固安板底水平杆安装板底立杆可调顶托安托梁安板底矩管梁铺设板模调整标高等验收。(1)高支撑、高大支模架体的基础部分应采用混凝土硬化，其下部结构的模板在施工完成前不得拆除，更不得采取拆除后再回顶的方法进行加固。(2)搭设原则如下：在支撑

55、立杆结构面放上层结构梁的梁线，在梁侧布置立杆，立杆根数、纵横距按照计算设计要求布置，纵向、横向立杆间距在同一方向宜相同或符合成倍模数，以保证水平杆件纵横两向贯通，梁侧立杆确定布置点后，再布置结构板支撑立杆，板底立杆间距随梁侧立杆间距调整，梁两侧板底立杆距梁侧的距离不得超过300mm。3.主要施工方法3.1支撑主要施工方法3.1.1立杆底座 (1)高支撑、高大支模架体的基础部分应采用100厚C25混凝土硬化，其下部结构的模板在施工完成前不得拆除，更不得采取拆除后再回顶的方法进行加固。(2)搭设原则如下：在支撑立杆结构面放上层结构梁的梁线，在梁侧布置立杆，立杆根数、纵横距按照计算设计要求布置，纵向

56、、横向立杆间距在同一方向宜相同或符合成倍模数，以保证水平杆件纵横两向贯通，梁侧立杆确定布置点后，再布置结构板支撑立杆，板底立杆间距随梁侧立杆间距调整，梁两侧板底立杆距梁侧的距离不得超过300mm。3.1.2扫地杆及水平杆设置 在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。（1） 高模板超限梁及支模高度大于5米梁板支撑均采用扣件式钢管支撑架，扫地杆距楼面高度为200mm,步距1500mm，最上端自由端不得超过500mm。（2） 每步的纵、横水平杆应双向拉通,当局部梁板下水平杆不能拉通时，应当用水平钢管加扣件的方式将所有断开区域的梁板下水平杆进行连接，并各自至少延伸两跨立

57、杆。3.1.3立杆立杆底部均在混凝土结构板上，每根立杆底部应加设40mm90mm的木垫块，垫板长度不得小于100mm，立杆应立在木垫块的中心。立杆间距应满足搭设参数要求，搭设过程应根据每一块楼板的实际面积排布立杆，局部不满足搭设参数要求时，只能增加立杆，保证立杆间距不大于搭设参数。立杆接长应采用对接，采用可调底座或可调顶托精确调整立杆高度，可调底座或可调顶托插入钢管的最小长度应大于150mm，可调顶托伸出长度不宜大于200mm。严禁搭接，相邻两对接接头不得处于同一步距范围内，接头宜设置在h/3处，h表示步距，且两相隔接头应相互错开不小于500mm的距离。严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固

58、定在水平拉杆上。立杆的间距、步距详见具体高支模结构板技术参数。立杆应错茬搭设，确保同一截面上立杆搭接率不大于50%。(1)高支撑、高大支模架体的基础部分，其下部结构的模板在施工完成前不得拆除，更不得采取拆除后再回顶的方法进行加固。(2)搭设原则如下：在支撑立杆结构面放上层结构梁的梁线，在梁侧布置立杆，立杆根数、纵横距按照计算设计要求布置，纵向、横向立杆间距在同一方向宜相同或符合成倍模数，以保证水平杆件纵横两向贯通，梁侧立杆确定布置点后，再布置结构板支撑立杆，板底立杆间距随梁侧立杆间距调整，梁两侧板底立杆距梁侧的距离不得超过300mm。3.1.4斜撑径向梁和斜柱产生的水平推力绝大多数用抱柱的方式

59、进形抵抗。为确保安全，在斜柱外侧设置斜撑杆与立杆连接，斜撑与立杆连接在三步以上,斜撑杆长度4.5m。3.1.5剪刀撑在架体外侧周边及内部纵横向每5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m,在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，剪刀撑与水平杆的夹角宜为4560满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔8m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。梁底沿梁纵向至少有一排竖向剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560，如图所示；竖向剪刀撑布置图3.1.

60、6可调顶托立杆顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3.2模板的制作和安装施工方法3.2.1模板制作 （1）木枋选材应统一规格尺寸，木枋宽、窄面均应刨平直，且宽面与窄面成直角。 （2）梁板模、墙模、柱模按图纸尺寸、并结合现场实际情况下料。3.2.2顶板施工 （1）顶板施工中应严格按前述施工数据进行满堂架、小楞、模板的施工。 （2）施工中应注意楼板厚度及板面标高，特别是应注意板面降板高度。3.2.3梁模板施工 （1）梁模安装先安装底模，底模安装时中心线准确，拉通线校正，底模

61、应水平，然后 安装侧模，侧模与底模成直角。 （2）按规定跨度4m时，模板应起拱，起拱高度应为全跨长度的1/10003/1000，且不超过3cm。 （3）梁的支撑架应与板、柱、墙的支承架相连接，形成一个整体稳定、刚性良好的支承系统。3.2.4剪力墙、柱模板施工 （1）为保证柱子的垂直度正确，柱子模板支撑必须与支撑承重架相连，防止砼浇筑时荷载影响造成位移。 （2）剪力墙的上部板的局部位置采用铁丝和花蓝螺丝进行调节，使其上口平直，确保墙体模板在施工中达到横平竖直。3.2.5模板施工要点 （1） 模板组拼精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两

62、板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见下表：模板拼装精度要求一览表序 号项 目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差3（2）模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。标高引测：根据控制水准点，用水

63、准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。柱模板的标高控制：a.根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。 b.弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。（3）模板的支设规范要求模板支

64、设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净，模板排架支撑体系搭设要严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011。模板安装允许偏差和检验方法序号项 目允许偏差（mm）检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础105尺量柱、墙、梁+4，-534层高垂直度层高不大于5m63经纬仪或拉线尺量层高大于5m855相邻两板表面高差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正/2方尺、塞尺垂直/2线尺8预埋件中心线位移/2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置32拉线，尺

65、量螺栓外露长度+10，-0+5，-010预留孔洞中心线位移+10，5拉线，尺量尺寸+10，-0+5，-011门窗洞口中心线/3拉线，尺量宽、高/5对角线/612插筋中心线位置55尺量外露长度+10，-0+10，-01）梁模安装按设计间距要求整齐铺好矩管，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用40mm90mm木方条作立档及立档支撑，用40mm90mm木方做压脚压紧侧模底部。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。对拉螺栓的设置应满足要求。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，本工程跨度小于10m梁统一按1/1000起拱

66、。主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。2）板模安装弹出立杆及标高控制线，设置可调顶托（双钢管），在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。板缝用胶带纸粘好。板模板施工时注意以下几点：a.钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；b.模板第一排次楞木方需紧靠柱边模，模板与模板之间拼接缝小于2mm，否则用腻子封条。c.板模板支设，下部支撑用满堂架子，支撑架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上（轮扣距离底座350mm），必须与每根立杆连接并

67、拧紧。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。3）边梁模板加固铺完楼面模板后，要对边梁模板加固。按照轴线控制好边模位置，用方木斜撑顶拉。方木斜撑禁止顶在外架上,并拉通线检查是否平直。4）高支模与非高支模部分整体性处理为提高整个高支模系统整体稳定性，要求做到以下注意事项：高支与非高支部分立杆间距尽可能保持统一模数，并将水平杆通长连接在一起；当立杆模数无法统一时，高大模板区域的水平杆

68、伸入相邻架体不得少于3个扣件连接，即至少两跨。施工前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验收部位。5）穿梁、板孔、洞口模板预埋件、预留洞在施工前和安装图详细复核，无误后方能进行施工。在模板和钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置用胶合板做成相应规格模盒，盒子内部用方木支撑固牢，安装时， 孔洞模应用铁钉钉牢或用铁线绑牢，并焊钢筋顶侧模。预埋件固定在模板上，预留洞如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。施工完毕的预留洞、预埋件进行复核和验收。混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正，确保埋件和预留洞的准确。3.2

69、.6高支模施工注意事项1)具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向均在同一条直线上。不能在同一直线上时，立杆上水平杆应延伸至相连一侧的架体两跨，并用扣件与纵向水平杆连接固定；调整平分立杆间距时，以本方案中立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大。2)立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向均具有足够的设计刚度。3)扣件式钢管满堂支撑架底部距结构板面500以内必须设双向扫地杆。4)严格按规范和方案要求设置剪刀撑。5)确保每一扣件的拧紧力矩控制在4065NM内。6）应先浇筑砼墙、柱，待其达到设计强度后才能浇筑高大梁、板砼，并注意砼堆积厚度不

70、得大于模板支架的设计荷载； 4.模板支架系统的检查和验收4.1高支模支撑系统施工管理高大支模施工是本工程施工的重点。由于局部楼面高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高大支模支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。应加强以下工作管控。1）严格按支撑架方案进行操作。2）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3）支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。4）严格按设计尺寸和要求搭设。搭设前在施工员、

71、测量员参与下先弹出纵、横立杆位置线，再据此搭设立杆。5）支撑支架系统必须连为一体，不得因班组施工区域的划分而断开。6）施工材料，特别是钢管和扣件不满足要求的严禁使用。搭设的主要材料在进场堆放前，必须根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中关于构配件检查和验收的要求，逐一进行验收。经验收合格的钢管、扣件按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放场地不得有积水。7）严格控制实际荷载不超过设计荷载。严禁在支撑架上集中堆放材料。在实际操作中，施工荷载不能超过设计荷载（3kN/）。8）确保安全的前提下，在砼浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时予以

72、解决。模板支架体系搭设前、作业层上施加荷载前、整体或分段达到设计高度后均应进行检查和验收。高大支模支撑应在搭设完成后，由生产经理组织，项目的技术负责、安全主任、主办工长、技术员、质量员进行项目内部自检，自检合格后，书面报公司相关部门进行验收，再报监理单位工程师验收，并经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。进行混凝土浇筑前，应由项目生产经理组织质量、安全、技术等其他相关部门对整个支撑体系再次进行检查、验收，检查内容包括立杆间距、步距是否严格按照方案进行搭设；剪刀撑、斜撑是否按方案设置；下部各层支撑架是否完好；上下顶托是否有松动，顶托伸出钢管的长度是否符合方案要

73、求等问题，并留存记录。此外，浇筑过程中必须指派专人对下层支撑系统进行检查，发现问题及时加固和处理，并报告项目主管领导。(1)模板支架体系使用中，定期、定人（包括安全管理人员）检查下列项目： 支撑杆件、加固杆件、连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求。 底座是否松动、立杆是否悬空、外侧立杆是否冲撞过等。 立杆的沉降与垂直度偏差是否符合要求。 扣件、连接件是否松动。(2)模板支架体系验收时应具备的文件： 专项施工方案及技术交底文件、专项施工方案的专家评审意见。 构配件的产品合格证、质量检验报告。 高支模的施工纪录及质量检查记录。 模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录。 模板支架

74、体系的验收申请报告。(3)支架检查验收的质量要求： 底座的上下托应拧紧。 支架搭设的垂直度与水平度允许偏差符合下表的要求：项 目允许偏差（mm)垂直度每步架h/1000及2.0支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差1/600及+3.0支架整体L/600及50立杆间距的允许偏差：步距20mm；横距20mm；纵距50mm。扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手检查，要求在40-65N.m，剪刀撑斜杆与地面的倾角为45-60。可调托座（含可调底座）的螺栓伸出长度超过200mm时应采取可靠的连接措施。4.2高支模支撑系统质量验收模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204

75、-2002）（2011）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。1）主控项目A.安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。B.涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 2）一般项目A.模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；B.模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；C.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 3）实测允许偏差项目A.现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5

76、m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。B.预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10 mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。4.3高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收要求模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用。对高大模板支架的验收按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG130-2011)、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范的相关规定及本方案要求进行验收。高大模板支架安全要点检查表：工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 料 检 查有专项施工方案不少于5人的专家

77、组论证专项施工方案并出具论证意见论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准有计算书经总监理工程师批准有技术交底记录现 场 检 查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪刀撑外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪力撑每楼层设连板装置竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑剪力撑倾角4560,跨越57条杆,宽度6m连墙装置在水平剪力撑位置上设置（禁止在砌体上设置）竖直方向沿横向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑在无墙无板处设连梁装置水平方向沿

78、全平面每4.5m高设一道剪力撑，架顶部位加密水平剪力撑在无法采用以上4种方法处设辅助装置立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束伸出长度：可调底座不大于300mm：可调顶托不大于200mm。禁止事项支承梁的立杆应对接，禁止搭接水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管从楼

79、层挑出作为立杆支座禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板禁止使用叠层搭设的木材支撑体系禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长作立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高符合要求截面高度1m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论1 通过 2 整改 3 停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工 监理检查人： 年 月 日扣件拧紧抽样检查表： 检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆

80、往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合 格不合格截面高度1m并3200nn/10合 格 不合格检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40Nm65 Nm。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5.高支模拆除的工艺要求5.1模板拆除工艺要求（1)拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。拆除模板前，由

81、木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除。梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。严禁夜间进行拆架施工。（2)高支撑模板拆除的工序要求：拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清

82、理和成品保护工作。在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。大跨度梁拆除，除必须满足混凝土强度达到100%以及完善拆模申请手续外，应从中间向两端顺序拆除模板及支撑。模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011版）中4.3模板拆除分项的如下规定：A.主控项目底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。

83、检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100B.一般项目a.侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。b.模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。5.2拆模安全要求（1）本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。（2）凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。（3）上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋

84、，严禁酒后上班。（4）搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。（5）禁止垂直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全防护措施后进行。（6）拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人入内。（7）拆模时，禁止将模板大块撬下，以免发生意外。6.混凝土施工方法6.1施工总体部署本工程地下室阶段共划分为38个流水段组织流水施工。地上主体结构施工时按照一标段A、B、C区共计12栋楼采用三个劳务同时施工，在主体封顶后整体周转至二标段A、B区14栋楼施工。本工程地上各栋楼按栋数形成地上流水施工段（即26栋楼划分为26个区）。装饰装修穿插进行施工，总体施工

85、顺序与主体施工顺序一致, 依据施工工艺和程序要求, 采取平面分区和竖向分层两者相结合的方法组织工序施工,展开交叉流水作业。地上每栋楼形成单独一个流水段。采用墙柱及梁板整体连续浇筑，浇筑顺序为先浇筑墙柱混凝土，后浇筑梁板混凝土。高大模板均应按照大样图设置斜撑，确保架体稳定。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜；梁板混凝土浇筑应按先低后高、先远后近的顺序进行浇筑，梁板浇筑的推进方向宜从中间部分开始向两边推进或者从两端向中间推进。采用砼泵输送，水平方向推进速度为每小时约68m，严禁在浇筑面上随意抛撒。每榀框架梁根据梁的截面高度分层浇筑，每次浇筑高

86、度不大于400mm，浇筑时宜对称浇筑，即应从跨中向两端对称分层进行浇筑，浇筑速度每小时35m。混凝土浇筑方向见附图。主体混凝土采用插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁柱节点钢筋较密时要加强振捣；浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施；泵送混凝土时必须连续进行，如果发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现场，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土；混凝土养护以湿保为主，可覆盖塑料薄膜。6.2混凝土浇筑安全保证措施砼强度等级为梁板C30、主楼墙柱C35、车库框架柱为C40，

87、针对本工程高大的梁板均为首层及二层，为避免浇筑过程中施工应力集中，均采用汽车泵进行浇筑，浇筑采用分开浇筑，先浇筑墙、柱，再浇筑梁、板混凝土，当梁(板)、柱(墙)砼强度等级差5MPa时,其节点混凝土强度等级应按其中强度等级较高级的混凝土施工且接头部位采用钢丝网45隔断。（1）墙柱浇筑时采用分层浇筑，高度为50cm振捣一次，禁止一次浇筑到顶。（2）浇筑梁：从梁中部开始浇筑，按梁高1/3转圈浇筑，严禁集中浇筑，防止局部荷载集中。（3）先浇筑主梁，主梁浇筑完毕再浇筑次梁。（4）浇筑板时要先从一边开始浇筑，向另一边延伸；（5）梁、柱交接部位钢筋密集时，浇筑前应先用钢管把钢筋撬开一定宽度，待振捣后浇筑完成

88、在把梁钢筋复位。（6）混凝土浇筑时应派至少3名钢筋工对被踩踏凌乱的钢筋进行调整；（7）混凝土浇筑时应派至少2名木工在浇筑层看护模板（看模人员不得在浇筑部位正下方看模）；6.3浇筑前的施工准备（1）混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。（2）混凝土浇筑前，项目部应由施工员向全体操作工人作混凝土浇筑施工技术交底，详细讲明混凝土强度等级、数量、浇筑部位、浇筑顺序和方向，预计浇筑时间、施工质量要求、不同强度等级混凝土部位、施工安全注意事项。（3）成立混凝土浇筑施工组，混凝土运送车进出场，与混凝土厂家联系，动态掌握混凝土质量，

89、施工机械，施工用电、用水，防雨措施。施工质量监管，施工安全监管，总指挥等工作均有专人负责。（4）与气象部门联系，了解施工期间的天气情况。有大雨、暴雨的天气，不安排混凝土工程施工。（5）通知混凝土厂家，告之需用混凝土的强度等级、数量、塌落度、初凝时间、供料时间、供料速度，并要求厂家派人到施工现场。（6）准备足够量防雨和防暴晒的材料（彩条布）；备足施工机械（混凝土泵、振捣器、发电机等）并进行试运转；准备好混凝土检测器具如塌落度筒、试模等；准备好足够的施工照明；准备好足够的通讯器具、操作工人饮用水和防暑降温药品。6.4浇筑要求（1）砼浇筑时，防止施工荷载过分集中，而造成支撑架失稳。浇筑时需分块分带进

90、行，速度不宜过快，梁及竖向结构分层浇筑厚度400mm，竖向结构浇筑速度1.5m/h。（2）混凝土浇筑时，泵管出口应随出料随铺摊，不应过多堆积于泵管出口，堆积高度不应超过结构面400mm。（3）严格按浇筑顺序控制每个浇筑带砼的浇筑时间，确保下层砼初凝前浇筑上层砼。浇筑上层混凝土时，振动棒应伸入下层砼50100mm深，消除上、下层砼可能产生的冷缝。（4）浇筑砼的泵管不得与模板支撑架相连，防止因泵管的冲击力，对支撑架造成冲击而失稳。6.5混凝土养护（1）砼浇筑完成12小时后，对楼面砼进行浇水湿润养护。（2）楼面板必须待混凝土达到28天龄期，并对照同条件养护试块报告，达到设计要求强度后才可拆底模。（五

91、）.施工安全保障措施1.组织保障以项目经理为第一责任人，建立施工安全组织保证体系，明确各个人员岗位职责。建立健全各项安全管理制度。管理人员组织架构图如下：主要人员职责如下：（1） 项目经理 -对项目的工作安全、工程质量负责，为项目第一安全质量责任者。-规定项目经理部各岗位人员的职责，并督促各岗位认真履行其职责。-全面负责工程项目的生产管理和行政管理工作。-同业主和监理方进行联络，做好工程实施过程中为业主和监理的服务工作；协调同当地有关单位的关系。-协调同各分包单位之间的关系，督促分包工程的检验、试验工作和质量记录的收集工作。参加由工程部组织的技术交底以及模板搭设的过程监控，参加模板搭设支架验收

92、，提出整改意见。（2） 执行经理： -负责企业安全质量方针在本项目工程的贯彻落实。-负责本项目配置合理资源，健全质保机构，建立各级安全责任制，强化质量管理，使建筑、安装生产和服务质量处于严格受控状态。-对整个工程项目的安全生产负主要领导责任。-贯彻执行劳动保护和安全生产的政策、法令、规章制度,结合项目工程特点及施工全过程的情况,制定本项目各项安全生产管理办法,并监督实施。-健全和完善用工管理手续,严格用工制度与管理,适时组织上岗安全教育,要对外联队职工的健康与安全负责,加强劳动保护工作。-组织落实施工组织设计中安全技术措施,监督项目工程施工中安全技术交底制度和设备、设施验收制度的实施。-领导、

93、组织施工现场定期的安全生产检查,发现施工生产中不安全问题,组织制定措施,及时解决。对上级提出的安全生产与管理方面的问题,要定时、定人、定措施予以解决。参加由工程部组织的技术交底以及模板搭设的过程监控，参加模板搭设支架验收，提出整改意见。（3） 项目总工程师-组织编制和实施施工组织设计、质量计划、施工方案和技术交底文件等，确保工程施工过程控制有科学先进的依据。-组织工程质量检查、试验和施工测量工作，做好复核评定，确保完成工程符合标准规定。-组织不合格品评审会，落实和执行不合格品纠正措施，执行不合格品预防措施，采取多项措施克服和防治质量通病问题的发生。-对工程施工全过程质量控制负监督责任，对公司负

94、责。参加由工程部组织的技术交底以及模板搭设的过程监控，参加模板搭设支架验收，提出整改意见。（4） 生产经理 -负责施工生产的平衡、调度、现场文明施工，处理好施工生产的进度与质量问题；-组织项目全体人员完成和超额完成施工生产进度计划。安排工程部根据工程总进度计划编制月、周、日进度计划；-组织好新工地开工前的各项准备工作，达到工程按时开工或提前开工，保证施工顺利进行；-做好项目劳动力的安排和调配，做到安排科学、调配及时，满足生产需要；-做好工程施工过程中材料、机械设备、工具等的安排和调配，保证满足生产需要；-协助项目经理做好施工过程中的质量管理和安全管理，杜绝工程质量和安全事故。参加由工程部组织的

95、技术交底以及模板搭设的过程监控，参加模板搭设支架验收，提出整改意见。（5） 商务经理及时组织好资金的运转，保证资金为工程服务；组织施工中所需劳务队伍、工程分包商、机械设备租赁商的招标、评标工作，协助公司考察评议选择合格的劳务、工程分包商、机械设备租赁商，负责对劳务队、工程分包商、机械设备进退场等工作的全面管理。（6） 安全总监对工程施工全过程安全生产和文明施工负监督责任，对公司负责。督促检查安全措施、方案、技术交底的落实与安全设施验收工作，参加项目特殊防护设施及大型机械设备的检查验收，确保施工过程中的安全生产。督促项目安全生产、文明施工检查工作，落实隐患整改，保证生产设备、安全装备、消防设施、

96、防护器材和急救器具等处于完好状态。督促项目对各类人员进行安全意识、安全知识和安全技术教育。参加由工程部组织的技术交底以及模板搭设的过程监控，参加模板搭设支架验收，提出整改意见。（7） 技术部-负责编制项目施工组织设计、质量计划、环境和职业安全管理计划及特殊过程和关键工序的施工方案、技术措施，对工程模板工程施工方案进行书面技术交底；-负责工程中测量标识，对合同中明确规定有可追溯性要求的范围负责重点标识；-负责编制材料计划，帮助做好材料、设备的选型、定货工作，和材料部门一同做好材料进场验证工作。对业主提供的产品进行技术性能确认，对业主提供的不合格品组织评审，提出处置方案；-参加由工程部组织的技术交

97、底以及模板搭设的过程监控，参加模板搭设支架验收，提出整改意见；（8） 质量部-组织隐、预检和分项工程验收，对工程的每一分项分部工程进行质量检查和评定；-开展好三检工作及全面质量管理；-负责执行和落实各项质量管理制度和措施；-负责项目质量检查与监督工作，参加由工程部组织的技术交底以及模板搭设的过程监控，参加模板搭设支架验收，提出整改意见；-负责对进场材料设备的检查、检验工作。-负责不合格品的控制。（9） 商务部-负责工程分包合同、劳务合同及租赁合同的起草、洽谈、签订、报批工作，负责项目经理部合同的管理，监控各分包和材料供应商合同履约情况，定期向项目经理汇报合同履约情况，确保分包、供货方的施工资质

98、及人员符合安全施工要求；（10） 物资部-协助总部物资部进行材料、设备的构配件的采购。-对进场材料、设备的构配件的检查、验收及保护。-监督各分包单位进场材料的验证、复试，并记录存档。-负责进场物资的报验及在使用过程中的监督工作。（11） 工程部-负责施工生产的协调、调度、现场文明的实施，处理好施工生产的进度与质量问题；-落实好工程过程产品保护和保修服务；-搞好劳动力管理，及时调配人力资源，满足施工生产需要；-负责分承包管理和员工培训工作；-负责对现场施工队伍的技术交底，作业指导；-负责组织模板搭设的过程监控，模板搭设支架验收，施工落实及整改等。（12） 安全部-坚持生产必须安全的原则,落实安全

99、生产方针、政策和各项规章制度,明确各业务人员的安全生产责任和考核指标；组织实施安全技术措施,进行安全技术交底。-在施工现场定期进行安全生产检查，对存在的不安全问题，组织制定整改措施。对上级或地方检查提出的安全生产与管理方面的问题,要定人、定时、定措施予以解决。-认真做好内部专业队和外包队人员上岗教育,以提高安全技术素质,增强自身保护能力。-对所有进场人员进行安全意识教育，建立健全安全管理制度。-保证各种安全技术资料和基础台帐齐全，并按时上报。-参加由工程部组织的技术交底以及模板搭设的过程监控，参加模板搭设支架验收，提出整改意见；-督促各级各类人员履行安全生产职责，对特种作业人员持证上岗情况进行

100、检查，定期对防护、外架、临电、机械进行安全检查，对发现的问题下发整改通知单并限期整改。1.1安全责任制度和安全管理职责（1）安全生产责任制度建立以安全生产责任制为核心的各项安全管理制度。主要包括各级各类人员的安全生产责任制、安全生产目标管理制度、安全检查制度、安全教育制度、安全技术措施计划制度、安全交底制度、特种作业人员管理制度、安全验收制度、班组安全活动制度、事故报告与调查处理制度、安全奖罚制度等。安全生产责任目标层层分解，落实到人。（2）安全生产教育和培训制度为了高大模板工程的安全顺利施工，新老职工和新岗位职工必须接受及时和全面的安全教育，提高职工的安全意识，特制定如下安全教育制度：凡新老

101、职工进入本工程项目参加现场施工的人员，必须经过三级教育（公司、项目部和班组），未经过安全教育的工人一律禁止上岗作业；新工人进场必须接受不小于50小时的安全知识等教育，并经书面考试合格后方可施工。工人上岗前必须经过安全技术交底，了解和熟练掌握本工种的操作技能，未经过安全技术交底的工人禁止上岗作业；班组必须在每天早上开工前或晚上收工后组织本班工人进行安全作业注意事项，总结昨天或今天的安全情况，并征求工人意见和合理化建议，更完善地做好安全工作；专业施工员必须每周召集班组组织全班人员进行本周安全总结和下周提出要求，集思广益，征求工人的合理意见和方法，做到每周有总结，有要求，有记录，有表扬，有批评，有奖

102、罚；项目部对班组定期和不定期的安全教育检查，发现有违反本规定，没有及时组织教育工作的行为，每次对班组长进行处罚；定期组织员工学习国家有关法规、规范和上级有关规定、文件；重点进行安全生产思想教育、安全知识教育、安全技术教育、事故教育和法制教育；经常进行安全生产教育，特别是加强高空、雨季、夜间和季节性施工及临时用电的安全教育，使职工正确认识生产与安全的关系。1.2安全生产奖惩制度(1)对在安全生产中作出显著成绩的班组和个人给予奖励和表彰；对落后的班组和个人应予处罚和教育，对事故责任者根据有关规定作出相应的处罚或追究相应的责任；（2）由项目安全主管制定安全生产考核和策划办法，并由项目经理发布实施；（

103、3）对每次的安全检查进行评分，对于得分少于75分项目的责任者进行一定的经济处罚，对得分高于85分项目的责任者进行一定的经济奖励；（4）定期开展安全知识竞赛，对成绩突出者进行一定的奖励；（5）对检查中提出的问题没有按时整改或整改不彻底的责任者，进行相应的经济处罚。1.3安全生产检查（1）定期检查：项目部每周检查一次，且各种节假日前均要进行一次检查，节后要复查，检查时要求由项目经理主持，安全主管主要负责，技术、工程、机械、后勤、保卫和班组长等各部门均要配合参加并落实整改责任。（2）临时性检查：包括施工高峰期、机构和人员有重大变动、节假日前后、工伤和事故之后、上级临时安排的检查。检查时生产经理主持，

104、安全主管负责，各主管工长、班组长均要参加并落实相关整改责任。（3）验收性检查：包括外脚手架使用前的验收，检查时由技术总工和安全主管负责，各主管工长、安装单位、机械、电工均要参加并落实相关整改责任。（4）专业性检查：包括各专项施工方案等，在施工前由技术总工主持，木工工长、钢筋工长、模板班组长、钢筋班组长均要参加并严格按经批准后的专项方案要求施工。（5）对检查出的问题要开出整改通知单，限期整改，进行复检，对存在重大安全隐患的部位要责令停工整改，各相关责任人分别落实相应的责任，项目经理落实领导责任，项目副经理落实具体的实施领导责任，技术总工落实技术责任，安全员落实监督责任，主管工长和班组长落实各主管

105、和承包范围内的整改责任。1.4潜在事故分析及控制措施根据建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013以及相关安全技术规范，根据发生生产安全事故可能发生的后果，将建筑施工危险等级划分为、级。根据危险等级划分分级控制，并应符合下列规定：1） 级：编写专项施工方案和应急预案，组织技术论证，履行审核、审批手续，对安全技术方案内容进行技术交底、组织验收，采取监测预警技术进行全过程控制。2）级：编制专项施工方案和应急救援措施，履行审核、审批手续，进行技术交底、组织验收，采取监测预警技术进行局部分段监控。3）级：制定安全技术措施并履行审核、审批手续，进行技术交底。根据建筑施工危险等级划分，本工程高大模板

106、搭设危险等级属于 级，按照分级控制要求，我公司组织人员编写专项施工方案及应急预案并组织技术论证，对工人管理人员进行技术交底，履行审核、审批手续，对安全技术方案内容进行技术交底、组织验收。施工过程中重点监控模板支撑系统搭设情况以及相应材质符不符合方案及规范要求，并在混凝土浇筑过程中按照监测点布置图监测架体偏移变形情况，且做好记录。达到无事故、无质量隐患的要求。2.技术措施2.1.图纸的审核项目部技术部门及施工部门首先针对设计图纸的要求进行核对，确保结构设计和建筑设计无冲突，尺寸标注无误，技术人员、施工员和施工班组能充分领会设计意图。2.2方案的制定和安全技术交底项目部技术部门应编制高大模板工程施

107、工专项方案，在方案的编制前，组织项目部安全部门、生产部门、质量部门的技术人员认真学习建筑模板施工安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构工程施工规范（GB506666-2011）和建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）。项目部的管理人员结合多年来积累的施工经验，提出合理化建议，对于所引用的规范中有要求不一致的方面，按更严格规范条文的执行，编制切实可行的施工专项方案。高大支模施工必须严格按照经公司和监理单位、建设单位审批及专家论证合格后的方案执行。按照专家论证的方案进行修改完善，并报公司技术负责人审核，报监理

108、单位、建设单位进行审批，完成后方可按照方案进行施工。高支模、高大支模支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。进行安全技术交底，内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。作业人员应严格按规范、专项施工方案和安全技术交底书的要求进行操作，并正确配戴相应的劳动防护用品。高大模板施工专项方案应按照建质200987号文的相关要求审批，并进行专家论证，现场施工严格按审批论证后的方案执行，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、

109、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。2.3过程检查所有材料工具进场前，由项目质检部、技术部、工程部、物资部共同按照方案要求对材料进行检查验收，对使用的材料进行送检，确保其质量合格，同时要求施工工具应有合格证，确保其使用功能符合要求。施工过程中，严格按照公司及施工规范要求，对施工进行质量控制，按照方案及规范要求，对模板架体搭设的位置、尺寸、偏差以及具体支设构件等进行检查，对不符合要求的及时要求进行整改。2.4检查验收制度在高支模搭设完成后，由工程部组织，技术部

110、、安全部、监理单位、建设单位参加，共同对模板架体进行联合检查验收，严格按照方案检查表对具体内容参数进行检查，满足要求后签署意见，方可进行下步工序施工，不符合要求处整改完成后应重新组织验收。2.5施工旁站制度在混凝土浇注过程中，由工程部、安全部人员和测量人员对施工过程进行全程管控，控制浇注速度，浇注方向，并对现场发生的紧急情况进行及时处理。由测量人员对高支模进行变形监测，监测按照方案中监测内容及要求进行，出现问题应及时按照应急预案及措施进行处理并上报。2.6季节施工技术措施2.6.1雨季施工措施（1）雨季施工应有专人负责发布天气预报（天气预报员：王艳），通报全体施工人员。（2）做好现场排水系统，

111、将地面雨水及时排出场外，确保主要运输道路的畅通，必要时路面加铺防滑材料。（3）砼浇捣期间随时注意气象台预报，尽量避开雨天施工砼。（4）如遇雨，注意雨后砂石含水量的变化，并及时调整砼配合比，现场备足雨布，以防雨天浇筑过程中砼被冲刷。（5）现场机电设备要做好防雨、防雷、防漏电措施。2.6.2夏季施工措施（1）配砼配比时应考虑到天气炎热的情况，如加缓凝剂延缓砼的凝固，降低坍落度损失等。（2）指派专人负责做好砼的养护工作，采用浇水蓄水养护，使砼表面经常处于湿润状态，防止发生龟裂现象。（3）做好人员的防暑降温工作。2.6.3防大风措施大风季节应特别提高警惕，随时做好防大风袭击的准备。大风到来之前，应对机

112、械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内，作业人员应及时撤到安全地带。大风过后要对电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。2.6.4防大雾措施冬季大雾施工期间应提前做好预警，关注天气预报尽量避免和减少大雾天气的室外作业、吊装机械以及高空作业。大雾施工前做好工序安排，减少交叉作业，同时应加强安全交底，高空临边作业一定得正确悬挂安全带。塔吊设置防雾灯，浓雾时应停止作业，待雾散去能见度提高后方可施工。2.7其他技术措施1）模板支设施工前，搭设专用安全通道，并保持通道畅通。2） 做好坡

113、底和坡顶的排水措施和每日的边坡巡查，发现有安全隐患应立即停止施工，立即制定整改措施，等隐患排除后方可继续施工。3）模板支撑四周拉警戒线，周围设安全员巡视，支设过程中与施工无关人员严禁进入，浇筑混凝土时任何人员不得进入模板下部。4）模板支设和混凝土浇筑过程中模板上部和支撑周围设专职安全员对模板及支撑进行检测。5）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6）如模板架体发出异响或变形，模板上部安全员立即组织施工人员通过安全通道有序撤离，支撑周围安全员负责疏散周围施工人员到指定的安全地点。3.应急预案3.1应急组织机构重大事故应急救援工作在项目经理统一领导下，由项目办公室

114、、安全部与相关部门分工合作，密切配合，迅速、高效、有序的展开。成立紧急情况应急领导小组：组 长：向杜波（13540208297）副组长：高盛旺15196620040 殷绪鹏13983225397下设：通讯联络组： 杨何、米睿技术支持组： 刘胜林、杨聃、梅中余、潘永欢保卫组： 刘琦、曹阳、李小江抢险抢修组： 姚德辉、杨兵、杨乾、何飞医疗救护组： 张文军、廖俊后勤保障组： 曾攀、徐凯旋此外，如遇紧急事故，组长视情况还可拨打下述电话救援：报警电话:110急救电话:120医院：重庆市沙坪坝区陈家桥中心医院地址：重庆市沙坪坝区陈东路17号电话：023-656309173.2事故报告流程事 故项目负责人向

115、杜波公 司：XX第三建筑有限公司 总经理63772668安全部 63772685分公司：西南分公司发 现 者通知(120) 119 ) 组织救援保护现场采取措施重庆市沙坪坝区安全生产监督局或110公安机关、劳动保障行政部门工会和人民检察院组织调查小组查明事故经过认定事故责任提出事故处理事故防范整改措施提交事故调查报告移送司法等部门进入行政处罚一般程序结案归档医院1电话：023-65630917图51事故报告流程图3.3事故应急措施施工期间气候较寒冷，阴雨天气大雾较多。因此可能造成的危险源有（1）垮架；（2）触电；（3）物体打击；（4）高空坠落；（5）机械伤害；3.3.1架体垮塌（1）架体事前控

116、制支撑体系严格按照方案进行施工，施工前技术负责人和安全员对操作人员进行技术交底；混凝土浇筑施工时，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载及时采取措施，严格控制钢筋等材料或杂物堆放在支架上方；砼浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（2）架体事故应急救援若发生垮架事故时，应按以下救援措施实施，但具体救援措施以现场实际情况为准。1)当事故发生后或发现事故预兆时，最早发现者立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向有关人员报告或报警。2)按照应急程序处置。3)发生坍塌时应指挥人员往两侧迅

117、速分开疏散，尽快离开危险区域。4)迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力抢救；同时切断电源，防止触电。5）在救护过程中要防止二次土方垮塌伤人，必要时要先对危险的地方采取一定的措施。6)急救人员按照有关救护知识，立即救护被救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不得停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。7)现场不具备抢救条件时，立即向社会求救。3.3.2触电控制（1）架体事前控制1) .组织人员对现场配电线路及用电设备进行排查。2) .对现场应急救援物资进行整理，确保安全有效。3) .组织对现场管理人员及工人进行用电

118、安全交底教育。（2）触电事故应急救援1)触电急救的要点是动作迅速，救护得法，切不可惊慌失措，束手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持”的触电急救八字方针。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。2)脱离电源的基本方法有：将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上，救护人

119、可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，然后再采取其它办法把电源切断。如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。进入该范围的救护人员应穿上绝缘靴或临时双脚并拢跳跃地接近触电者。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。3)在使触电者脱离电源时应注意的事项：未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带

120、等）作为救护工具。在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。4)触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。5)触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖。3.3.3物体打击监控（1）物体事前控制1)、组织管理人员及架体操作人员进行交底教育2)、在混凝土浇筑前组织各

121、部门进行架体综合验收。验收通过后方可以浇筑混凝土。3)、在混凝土浇筑过程中，安排专人进行看模，发现异常情况，及时疏散作业人员，并通知管理人员，经现场查看无异或异常排除后，方可以继续进行操作。3.3.4物体事故应急救援1)、发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场。抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。2)、在医务人员未到之前，有条件的情况下，可采取以下措施：在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心

122、跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。防止伤口污染：在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双

123、氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。在送运伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲。以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重。3.3.5高空坠落监控（1）坠落事前控制1)、高处临空作业时，上岗操作人员佩戴安全带；2)、操作人员不穿硬底鞋以防打滑；3)、严禁酒后施工作业。（2）坠落事故应急救援1).发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。2)在医务人员未到之前，有条件的情况下，可采取以下措施：如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进

124、行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手

125、足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。.一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%Nacl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。.加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。.止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等

126、，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。3.3.6机械伤害监控（1）机械伤害事前控制1) .对现场机械进行排查，发现问题，及时处理。2) .检查操作工人操作证，证件有效方可以进场操作3) .定时对机械进行检查。（2）机械伤害事故应急救援1).发生机械伤害事故应立即切断动力电源。首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，如手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。2).如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工

127、呼吸，胸处心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。3).出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再移动。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。4).发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩

128、背运。5).发现伤者手足骨折，不要盲目移动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处以上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹板等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与提侧下肢缚在一起。6).动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。7).当机械发生重大事故时，必须及时上报有关单位和组织抢救，保护现场，设置危险区域，专人监护，拍摄事故现场照片。3.4应急救援路线距离我项目工地最近的医院是医院：重庆市沙坪坝区陈家桥中心医院，位于重庆市沙坪坝区陈

129、东路17号，电话：023-65630917。从项目工地北大门出发，大学城北路向西走600米，右转进入景观大道；沿景观大道向北走500米，向左前方转进入陈东路；沿陈东路走600米，过人行道，到路口正对面，到达终点。具体位置详见下图：4.监测监控4.1安全管理搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036-85考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土

130、和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005的有关规定执行；搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。4.2监测控制采用经纬仪、水准仪对满堂架支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。4.3监测点设置检测基准点设置在已浇筑的混凝土结构上，观测点通过在满堂架立杆上1000mm高处设置27个沉降观测点，用水准仪观察架体沉降数据；竖向偏移通过对立杆顶部吊线锤进行

131、观测。（1）支架垂直度监测点的布设：垂直度的监测利用架体立杆自身设置，一般设置在主次梁交界处以及大梁中部位置。（2）支架沉降监测点的布设：支架沉降监测点一般选在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的位置。在排架搭设过程中将坐标纸（1mm1mm见方）裁成长条状黏贴在钢管上，黏贴高度宜为1.2m1.5m。监测点的布置见附图。4.4监测措施梁模板安装过程中，派专人检查满堂架和支撑情况，发现操作平台下沉、横杆松动、变形和水平位移情况的应及时报警，采取措施解决。4.5监测频率浇筑前观测二次；浇筑时，由专职测量员、模板工和混凝土工各一名进行连续监测；浇筑完成后前三天每天观测一次，第四天开始每3天观测一

132、次，待混凝土达到终凝后方可停止观测。监测部位监测点水平水平位移监测工具日期允许偏差(mm)监测偏差(mm）允许偏差(mm)监测偏差(mm)模板架157水准仪、全站仪、米尺257水准仪、全站仪、米尺357水准仪、全站仪、米尺457水准仪、全站仪、米尺557水准仪、全站仪、米尺657水准仪、全站仪、米尺4.6监测方法将高支模是工程的标高控制线H+1.000m引测至高支模搭设区域周围竖向构件（框架柱、剪力墙模板）上，用于观测支撑体系基础的沉降的控制高程。砼浇筑前先在梁跨中距支撑立杆一定距离（约200mm）处设置一个线坠，从梁底一直吊到立杆基础上部，吊锤尖离基础面的高度控制在20mm以内，并记录好线坠

133、与立杆及地面之间的相对距离，在线坠附近用红蓝笔做好十字标记，在砼浇筑过程中派专人跟踪监测线坠与地面及立杆的相对距离的变化情况，每次监测均分别读出10组数据，并记录求其平均值，与原始数据比较求出差值，即可得出架体的水平位移及竖向变形，测量示意图详下图一。浇筑混凝土前，采用水准仪及标高控制线测出线坠附近十字标记点标高，并记录数据作为基础高程对比数据，浇筑过程中测量十字标记点的高程，与原始数据对比求出差值，即为支撑体系基础沉降值，观测示意图如下图二： 图一：变形观测 图二：沉降观测本工程梁板高大支模采用扣件式钢管支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：

134、1、 班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、 日常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）支撑面是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否沉降及不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支撑架体和支撑架杆件是否有变形的现象。3、支撑架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板混凝土前，由项目部对支撑架全面检查，合格后才开始浇混凝土，浇混凝土的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体

135、变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。5、监测内容包括：（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）监测措施混凝土浇筑过程中，派测量员监测支架和支撑情况，发现变形和水平位移情况的应及时报告，架子工班组和木工班组必须在现场，遇到问题按照技术部解决方案处理。（3）监测点布设根据本工程高大模板特点，特对楼板及大梁设水平位移、沉降观测点，监测仪器精度应满足现场监测要求并按下表设变形监测报警值，观测点需尽量选择在受力最大位置，即梁的跨中，监测点布置详见附图。高支模搭设允许偏差及预警值要求如下表所示：项目允许偏差（）预警值（）检查工具立杆钢管弯曲3mL4m106经纬仪、水准仪4mL6.5

136、m2012经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m2015经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差1510经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内变形相对值H/6000.75H/600经纬仪、水准仪支架水平位移8mm5经纬仪（4）监测频率在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，监测频率如下表所示： 高大模板监测频率序号过 程监测次数或频率1模板安装完成时1次2钢筋安装完成时1次3混凝土浇筑过程1次/60min4混凝土浇筑完成12h内1次/6h5混凝土浇筑完成后（平均温度25以上）1次/24h混凝土浇筑完成后（平均温度525）1次/36h（5）监测点的制作沉降监测点用红色实心三角形涂刷在立杆上，同一立杆上、中

137、、下各设一点，以醒目并便于观察为宜并标出绝对标高值；水平观测点设置在支撑架顶部水平杆上，涂刷红油漆做标记点，并悬挂线锤，同时在线锤指向的楼板面上涂刷红油漆做标记点，以便测量支撑架水平位移。（6）必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，监测仪器精度应满足现场监测要求。（7）监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。并应组织有关各方采取应急或抢险措施。（8）应急技术处理措施位移监测超报警值后，可采用事前准备好的千斤顶、倒链等设备，将变形处模板复位，加固变形杆件，验收合格后方可继续施工，防止

138、质量事故和连续下沉造成意外坍塌。处理期间，现场设置警戒区域，禁止非施工人员进入警戒区。监测频率及预警在模板架立杆垂直度在模板架开始搭设时即进行监测，架体沉降观测在板面钢筋开始绑扎时进行。在浇筑混凝土至混凝土终凝的过程中，应全程监测，监测频率不少于2小时1次，在混凝土终凝后可结束观测。本工程立柱沉降预警值为5mm，立柱垂直偏差（即架体水平位移）预警值为7mm，监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。数据处理与信息反馈当次完成的测量内容，及时对数据进行处理，正常情况下第二个工作日提交上一工作日的观测结果。观测结果异常时，立即口头向甲方单位汇报，随后提交书面报告，书

139、面报告加盖公章，做好交接手续。监测简报提交业主共四份。全部监测工作完成后，提交监测工作报告，一式六份。在提交的资料中，文字部分一般使用Word软件，表格数据和曲线图使用Excel软件编制。4.7监测仪器主要仪器设备及性能：序号器具名称型 号单位数 量1全站仪NTS332R台22水准仪DS-32台34水准尺5m个35钢 尺50m把36钢 尺30 m把27盒 尺5m把108对讲机HYT个109墨 斗-只204.8本工程模板支撑体系监测小组成员组长：姚德辉、刘胜林（负责模板监测全过程统筹安排）技术支持：李小江、米睿、杨聃、郭志斌（负责监测过程技术支持）测量成员：李小江、米睿（负责监测及数据记录、整理

140、）执行成员：曹阳、杨兵、何飞、杨乾（负责根据数据指挥现场作业）（六） 劳动力计划参加本工程的施工管理、作业人员具有省级建设行政主管部门核发的职业资格证书，并且已按有关规定办理了合法劳务工手续。所有入场的施工作业人员必须接受我单位组织的安全教育培训，合格后方可上岗作业。施工期间，现场技术人员对关键工序进行旁站式监督，劳动队伍的管理人员保证施工期间不离现场。保证现场24小时有管理人员在现场。劳动力是施工过程中的实际操作人员，是施工质量、进度、安全、文明施工的最直接的保证者。我们选择劳动力的原则为：具有良好的质量、安全意识；具有较高的技术等级；具有相类似工程施工经验的人员，各人员需持证上岗（电工、架

141、子工、塔吊司机、塔吊指挥需持经省建设厅考核通过的特种作业人员操作资格证书；专职安全员必须有专职安全员证），证件复印件全部留安全部门存档。劳动力的进场应相应比计划提前，预留进场培训，技术交底时间。劳动力类别人数主要人员名单证书专职安全员4刘琦、廖俊、刘飞、黄德进安全员证测量员3米睿、李小江、黄毅测量员试验员3肖永惠、莫宪俊试验员证电工3谈建君、冯仁兵、任建华电工证材料员3徐凯旋、沈宁、燕春木工30/栋钢筋工20/栋砼工30架工30王旭、胡云玖架子工证普工30修理工6塔吊司机8刘华伦、刘咸东、包聪、刘坤塔吊司机塔吊指挥16彭文珍、徐勇、彭书菊、吴杰、谭明荣、罗亨金塔吊指挥（七） 计算书及相关图纸1

142、.高大模板施工计算书计算说明：模板采用15mm厚木胶合板，计算取值13mm；木方采用50*100mm，计算取值40*90mm；钢管采用48*3.0，计算取值48*2.8；对拉螺杆采用M14，计算取值M12；附件1:300*2700梁侧模板计算书300*2700梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度2700mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置11道，内龙骨采用40.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+200mm，断面跨度方向间距500

143、mm，直径12mm。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15

144、)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.700m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面

145、板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.227.0900.500+1.404.0000.500=19.054kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.08cm3；截面惯性矩 I = 9.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.916kN N2=5.510kN N3=4.684kN N4=4.906kN N5=4.845kN N6=4.865kN N7=4

146、.845kN N8=4.906kN N9=4.684kN N10=5.510kN N11=1.916kN最大弯矩 M = 0.130kN.m最大变形 V = 0.671mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.13010001000/14083=9.231N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32942.0/(2500.00013.000)=0.679N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计

147、算面板最大挠度计算值 v = 0.671mm面板的最大挠度小于255.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2627.09+1.40.264.00=9.718kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2627.09=6.908kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.859/0.500=9.718kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.7180.500.50=0.243kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.718=2.915kN最大支座力

148、N=1.1ql = 1.10.5009.718=5.345kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.243106/54000.0=4.50N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32915/(24090)=1.215N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计

149、算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.908500.04/(1009000.002430000.0)=0.134mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.517kN.m最大变形 vmax=0.079mm

150、最大支座力 Qmax=10.894kN抗弯计算强度 f = M/W =0.517106/8494.1=60.87N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =

151、 10.894对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！附件2:300*2700梁底模板支撑计算书300*2700梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-2013建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.4m，梁截面 BD=300mm270

152、0mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.40.2.mm。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.35m（按不利情况取值验算），梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可

153、变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.70+0.20)+1.402.00=85.660kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.70+0.71.402.00=94.908kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.3500.5000.500=2.711kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板

154、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.7000.500=34.425kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.500(22.700+0.300)/0.300=1.900kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.3000.500=0.300kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3534.425+1.351.900)=44.135k

155、N/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.300=0.265kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.08cm3；截面惯性矩 I = 9.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.483kN N2=8.540kN N3=2.483kN最大弯矩 M = 0.124kN.m最大变形 V = 0.176mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算

156、值 f = M/W = 0.12410001000/14083=8.805N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34137.0/(2500.00013.000)=0.955N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.176mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 8.540/0.500=

157、17.080kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.117.080.500.50=0.427kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50017.080=5.124kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50017.080=9.394kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 3.67cm3；截面惯性矩 I = 7.34cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.427106/3668.3=116.40N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q

158、= 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35123.93/(240.0040.00)=4.804N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=13.622kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67713.622500.04/(100206000.0073365.3)=0.381mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢

159、管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.299kN.m最大变形 vmax=0.096mm最大支座力 Qmax=8.539kN抗弯计算强度 f = M/W =0.299106/4247.0=70.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满

160、足要求!截面积大于等于0.8平米时，梁底部支撑托梁应采用40*40*2矩管，布置间距同立杆纵向间距，其截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 3.67cm3；截面惯性矩 I = 7.34cm4；最大弯矩 Mmax=0.299kN.m最大变形 vmax=0.138mm最大支座力 Qmax=8.539kN抗弯计算强度 f = M/W =0.299106/3670.0=81.47N/mm2支撑矩管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑矩管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵

161、向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.54kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.539kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1072.400=0.313kN N = 8.539+0.313=8.852kN i 计算立杆的截面回转半

162、径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=8852/(0.464398)=47.936N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载

163、时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.960=0.240kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2400.9001.5001.500/10=0.055kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=8.539+0.91.2

164、0.258+0.90.91.40.055/0.500=8.977kN经计算得到=8977/(0.464398)+55000/4247=61.589N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！附件3:400*2550梁侧模板计算书400*2550梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度2550mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置10道，内龙骨采用40.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距200+500+500+500+500mm，断面跨度方

165、向间距500mm，直径12mm。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200

166、/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.550m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连

167、续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.227.0900.500+1.404.0000.500=19.054kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.08cm3；截面惯性矩 I = 9.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.004kN N2=5.762kN N3=4.899kN N4=5.129kN N5=5.071kN N6=5.071k

168、N N7=5.129kN N8=4.899kN N9=5.762kN N10=2.004kN最大弯矩 M = 0.143kN.m最大变形 V = 0.802mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.14310001000/14083=10.154N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33077.0/(2500.00013.000)=0.710N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大

169、挠度计算值 v = 0.802mm面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2727.09+1.40.274.00=10.162kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2727.09=7.233kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 5.081/0.500=10.162kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.1620.500.50=0.254kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50010.162=3.049kN最大支座力 N

170、=1.1ql = 1.10.50010.162=5.589kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.254106/54000.0=4.71N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33049/(24090)=1.270N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计

171、算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6777.224500.04/(1009000.002430000.0)=0.140mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.531kN.m最大变形 vmax=0.080mm

172、最大支座力 Qmax=10.903kN抗弯计算强度 f = M/W =0.531106/8494.1=62.51N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =

173、 10.903对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！附件4:400*2550梁底模板支撑计算书400*2550梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-2013建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.6m，梁截面 BD=400mm255

174、0mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.40.2.mm。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底承重杆按照布置间距100,200mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.35m（按不利情况取值验算），梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项

175、系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.55+0.20)+1.402.00=81.070kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.55+0.71.402.00=89.744kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.3500.5000.500=2.711kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模

176、板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.5500.500=32.513kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.500(22.550+0.400)/0.400=1.375kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.4000.500=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3532.513+1.351.375)=

177、41.173kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.08cm3；截面惯性矩 I = 9.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.169kN N2=6.242kN N3=6.242kN N4=2.169kN最大弯矩 M = 0.076kN.m最大变形 V = 0.132mm(1)抗

178、弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.07610001000/14083=5.396N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33320.0/(2500.00013.000)=0.766N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.132mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =

179、P/l = 6.242/0.500=12.483kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.480.500.50=0.312kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50012.483=3.745kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50012.483=6.866kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 3.67cm3；截面惯性矩 I = 7.34cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.312106/3668.3=85.08N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪

180、计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33744.97/(240.0040.00)=3.511N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=9.940kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6779.940500.04/(100206000.0073365.3)=0.278mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取25

181、0),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.274kN.m最大变形 vmax=0.095mm最大支座力 Qmax=10.215kN抗弯计算强度 f = M/W =0.274106/4247.0=64.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于

182、400.0/150与10mm,满足要求!截面积大于等于0.8平米时，梁底部支撑托梁应采用40*40*2矩管，布置间距同立杆纵向间距，其截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 3.67cm3；截面惯性矩 I = 7.34cm4；最大弯矩 Mmax=0.274kN.m最大变形 vmax=0.14mm最大支座力 Qmax=10.215kN抗弯计算强度 f = M/W =0.274106/3670.0=74.66N/mm2支撑矩管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑矩管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无

183、需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.22kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.215kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1112.550=0.344kN N = 10.215+0.344=1

184、0.559kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=10559/(0.464398)=57.178N/mm2；不考虑风荷载时

185、立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.960=0.240kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2401.0001.5001.500/10=0.061kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.

186、5-14； Nw=10.215+0.91.20.283+0.90.91.40.061/0.500=10.698kN经计算得到=10698/(0.464398)+61000/4247=72.349N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！附件5:600*1000梁侧模板计算书600*1000梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1000mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用40.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+

187、500mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时

188、(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0024.000=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和

189、刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.0000.500+1.404.0000.500=17.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.08cm3；截面惯性矩 I = 9.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.949kN N2=5.361kN N3=5.361kN N4=1.949kN最大弯矩 M = 0

190、.138kN.m最大变形 V = 0.954mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.13810001000/14083=9.799N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32924.0/(2500.00013.000)=0.675N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.954mm面板的最大挠度小于283.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直

191、接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2824.00+1.40.284.00=9.747kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2824.00=6.792kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.873/0.500=9.747kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.7470.500.50=0.244kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.747=2.924kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5009.747=5.361kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面

192、抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.244106/54000.0=4.51N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32924/(24090)=1.218N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.800500.04/(1009000.002430000.0)=

193、0.132mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.392kN.m最大变形 vmax=0.086mm最大支座力 Qmax=8.119kN抗弯计算强度 f = M/W =0.392106/8494.1=46.15N/mm2支撑

194、钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.119对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！附件6:600*1000梁底模板支撑计算书600*1000梁模板扣件

195、钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-2013建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.1m，梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度13mm，剪切强度1.

196、4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.40.2.mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底承重杆按照布置间距100,400mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.35m（按不利情况取值验算），梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载

197、效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.3500.5000.500=2.711kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等

198、。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.500=12.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.500(21.000+0.600)/0.600=0.433kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.6000.500=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.750+1.350.433)=16.018kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.600=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面

199、抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.08cm3；截面惯性矩 I = 9.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.944kN N2=2.746kN N3=2.760kN N4=2.746kN N5=0.944kN最大弯矩 M = 0.038kN.m最大变形 V = 0.077mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03810001000/14083=2.6

200、98N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31458.0/(2500.00013.000)=0.336N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.077mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.760/0.500=5.520kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.520.5

201、00.50=0.138kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5005.520=1.656kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5005.520=3.036kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 3.67cm3；截面惯性矩 I = 7.34cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.138106/3668.3=37.62N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值

202、 T=31656.15/(240.0040.00)=1.553N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.520kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.520500.04/(100206000.0073365.3)=0.127mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷

203、载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.263kN.m最大变形 vmax=0.058mm最大支座力 Qmax=7.151kN抗弯计算强度 f = M/W =0.263106/4247.0=61.85N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣

204、件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.15kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.151kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1184.100=0.589kN N = 7.151+0.589=7.740kN i 计算

205、立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=7740/(0.464398)=41.915N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足

206、要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.960=0.240kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2401.2001.5001.500/10=0.073kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=7.15

207、1+0.91.20.485+0.90.91.40.073/0.500=7.907kN经计算得到=7907/(0.464398)+73000/4247=60.120N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！附件7:350mm厚车库板模板支撑计算书350mm厚车库楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-2013建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木

208、脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.60m。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.40.2.mm，间距200mm，梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支

209、撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.35+0.20)+1.402.50=14.450kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.35+0.71.402.50=14.499kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照

210、三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.3500.900+0.2000.900)=7.391kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 25.35cm3；截面惯性矩 I = 16.48cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取

211、15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.357.391+0.982.025)0.2000.200=0.048kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04810001000/25350=1.888N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.357.391+0.982.025)0.200=1.436kN截面抗剪强度计算值 T=31436.0/(2900.00013.000)=0.184N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm

212、2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.3912004/(1006000164775)=0.081mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为2400.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.5000.3502.400+0.2002.400)=19.710kN/m面板的计算跨度

213、 l = 200.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.3519.7100.2000.200=0.211kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21110001000/25350=8.329N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.3500.200=1.785kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(

214、kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.351.785+1.350.040)=2.217kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.980.500=0.441kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.441+2.217)0.900=2.392kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.393/0.900=2.658kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.660.900.90=0.215kN.m最大剪力 Q=0.

215、6ql = 0.60.9002.658=1.436kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.658=2.632kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 3.67cm3；截面惯性矩 I = 7.34cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.215106/3668.3=58.70N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31435.52/(240.0040.00

216、)=1.346N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.642kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.642900.04/(100206000.0073365.3)=0.483mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载

217、 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0802.2170.9000.900=0.711kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.711106/3668.3=193.74N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.632kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过

218、计算得到最大弯矩 M= 1.079kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.118kN经过计算得到最大变形 V= 0.891mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.079106/8496.0=120.95N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.891mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内

219、容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1194.750=0.563kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.3500.9000.900=7.229kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 7.159kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力

220、设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.45kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 计算长度，取1.600+20.300=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 长细比验算满足

221、要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=11451/(0.363398)=79.435N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.960=0.240kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw

222、=0.90.91.40.2400.9001.6001.600/10=0.063kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.27.159+0.91.41.822+0.90.91.40.063/0.900=10.966kN经计算得到=10966/(0.363398)+63000/4247=90.838N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！附件8:850mm厚车库板模板支撑计算书850mm厚车库楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-2013建筑施工模板安全技术规范

223、JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.3m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.60m。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.40.2.mm，间距150mm，梁顶托采用双钢管4

224、82.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.85+0.20)+1.402.50=29.750kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.85+0.71.402.50=31.711kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=

225、0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.8500.600+0.2000.600)=11.813kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.600=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.90cm3；截面惯性矩 I

226、= 10.99cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3511.813+0.981.350)0.1500.150=0.039kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03910001000/16900=2.299N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600

227、(1.3511.813+0.981.350)0.150=1.554kN截面抗剪强度计算值 T=31554.0/(2600.00013.000)=0.299N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67711.8131504/(1006000109850)=0.061mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的

228、计算宽度为2400.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.5000.8502.400+0.2002.400)=47.250kN/m面板的计算跨度 l = 150.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.150+0.0801.3547.2500.1500.150=0.209kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20910001000/16900=12.386N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

229、q11 = 25.5000.8500.150=3.251kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.150=0.030kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.150=0.375kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.353.251+1.350.030)=3.987kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.980.375=0.331kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.331+3.987)0.600=2.591kN2.龙骨的计

230、算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.590/0.600=4.317kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.320.600.60=0.155kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6004.317=1.554kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6004.317=2.850kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 3.67cm3；截面惯性矩 I = 7.34cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.155106/3668.3=42.37N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于

231、215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31554.29/(240.0040.00)=1.457N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.953kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.953600.04/(100206000.0073365.3)=0.171mm龙骨

232、的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.600+0.0803.9870.6000.600=0.493kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.493106/3668.3=134.35N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.850kN均布

233、荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.708kN.m经过计算得到最大支座 F= 12.629kN经过计算得到最大变形 V= 0.284mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.708106/8496.0=79.37N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2

234、)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.284mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.0974.250=0.410kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6000.600=0.072kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.8500.6000.600=7.803kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 7.457kN。2.活荷

235、载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.6000.600=0.810kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.86kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸

236、出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 计算长度，取1.600+20.300=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=10860/(0.363398)=75.340N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=u

237、zusw0 = 0.2501.0000.960=0.240kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2400.6001.6001.600/10=0.042kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.27.457+0.91.40.810+0.90.91.40.042/0.600=10.048kN经计算得到=10048/(0.363398)+42000/4247=79.545N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！2.施工方案附图附图1: 塔吊平面布置图附图2: 地下室流水段划分图附图3: 高大模板位置平面图 附图4:粱支撑图（3001850-3002700、2002650）附图5:粱支撑图（4001500-4002550）附图6：粱支撑图（6001000）附图7：350mm厚车库板及柱帽支撑立面图附图8：350mm厚板及柱帽平面支撑图附图9:典型楼混凝土浇筑方向图附图10:典型楼监控点布置图