多层住宅楼地下室工程模板施工组织设计方案（67页）.doc

1、 地下室模板专项施工方案一、 编制依据1、施工合同2、施工图纸3、主要法规4、主要规程、规范混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002、高层建筑混凝土结构技术规程JGJ32002、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/10352006。5、主要标准建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020016、建筑施工手册第五版7、公司文件和其它资料二、工程概况某工程二期一批多层住宅楼28#、29#、30#、31#、32#楼和3#地下车库工程，位于某市经济开发区，南临*国道，西靠*街，东侧是*街，北侧是*路，由*建筑设计院有限公司

2、设计，*勘察研究院有限公司勘察，*监理有限公司监理，*质监站质监，总建筑面积为16751.1平方米，框架结构五层，半地下室，3#车库为地下一层。地下室梁规格主要有：300400、300500、300600、300700、3001200、400500、400650、400700、400900、4001400，半地下室梁规格主要有：200350、200400、200450、200500、200600、200650、200820。地下室板厚200，层高3.55米，半地下室板厚为110mm、150，层高3.25米。三、支模材料的选用本工程采用以下支模材料：胶合板（厚度15mm）：用于梁模板、柱模板等。

3、竹胶板（厚度12mm）：用于平板、剪力墙等。松木方料采用主楞（6080）、次楞（4060）。钢管（直管48 mm，厚3.2mm）：搭设支模架。扣件：用于支模钢管架体的连结与紧固。材质要有足够的刚度和稳定性。钢管和扣件必须具备三证，并经现场抽查复试合格后，方可使用。四、施工方案1、模板要求、梁200250mm宽的梁梁底模为胶合板加4060mm方楞两根。300mm宽的梁的梁底模为胶合板加4060mm方楞三根，400mm宽以上的梁梁底模为胶合板加4060mm方楞四根且间距不超过150mm。梁侧模的4060mm方楞纵向水平设置，间距也为250mm。300500mm高的梁梁底6080mm大方楞的间距为3

4、00mm，6001400mm高的梁梁底6080mm大方楞的间距为250mm。、柱柱角采用错缝封合，方楞间距为180mm,钢管柱箍间距为400mm。柱截面600mm以上增加两根M12对拉螺栓。方楞搭接以钢管为界，伸出150mm。方楞采用6080mm方楞，柱箍合并根数2根。、楼面平板楼面模板采用竹胶面板，厚度为12mm；板底支撑采用6080mm大方楞，间距为300mm。、剪力墙剪力墙内楞采用6080mm松木方档，间距200mm；外楞采用f4.83.2钢管，间距400mm；对拉螺栓采用M12止水螺栓，间距400mm。（本工程外围剪力墙均按此做法施工）。 5cm5cm 3厚圆止水环并与螺杆满焊严密 1

5、8厚垫木250 构件截面尺寸 250M12圆钢止水螺杆示意图2、支撑架搭设、本工程采用满堂模板支架, 平板纵横间距均为1000mm。、梁断面尺寸300700mm的搭设尺寸为立杆沿梁跨度方向间距1.00m；立杆步距1.50m；板底承重立杆横向间距或排距1.10m；梁两侧立杆间距1.10m；梁底增加承重立杆根数:1，穿梁螺栓直径(mm)：M10；间距(mm)：500。、梁断面尺寸3001200mm的搭设尺寸为立杆沿梁跨度方向间距1.00m；立杆步距1.50m；板底承重立杆横向间距或排距1.10m；梁两侧立杆间距1.10m；梁底增加承重立杆根数:1，穿梁螺栓直径(mm)：M10；间距(mm)：500

6、。、梁断面尺寸400700mm的搭设尺寸为立杆沿梁跨度方向间距0.9m；立杆步距1.50m；板底承重立杆横向间距或排距1.10m；梁两侧立杆间距1.10m；梁底增加承重立杆根数:1，穿梁螺栓直径(mm)：M10；间距(mm)：500。、梁断面尺寸4001400mm的搭设尺寸为立杆沿梁跨度方向间距0.6m；立杆步距1.50m；板底承重立杆横向间距或排距1.10m；梁两侧立杆间距0.9m；梁底增加承重立杆根数:1，穿梁螺栓直径(mm)：M10；间距(mm)：500。、梁断面尺寸200650mm的搭设尺寸为立杆沿梁跨度方向间距1.00m；立杆步距1.50m；板底承重立杆横向间距或排距1.10m；梁两

7、侧立杆间距1.00m；穿梁螺栓直径(mm)：M10；间距(mm)：500。、梁断面尺寸200820mm的搭设尺寸为立杆沿梁跨度方向间距1.00m；立杆步距1.50m；板底承重立杆横向间距或排距(m):1.10；梁两侧立杆间距(m):1.00。穿梁螺栓直径(mm)：M10；间距(mm)：500。、顶步横杆下加双扣件进行加固，步高不大于1500mm。每根立杆底部设置垫板，且必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在扫地杆下方的立杆上，各层各步立杆如需连接,接头必须用对接扣件连接且应交错布置，相邻的不应设在同步，同步内隔一根立杆的两个接头在高度上应错开500mm以上，接头中心至主节点的距离不大

8、于步距的1/3。搭接只能在顶层顶步上使用, 搭接长度不小于1m,应采用3个旋转扣件固定,且搭接钢管底加直角扣件.端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置.剪刀撑斜杆倾角在450600，跨越立杆的根数不多于5根，剪刀撑的连接扣件中心至主节点的距离不大于150mm。严禁4.8与5.1的钢管混合使用。五、模板的拆除1、在混凝土强度达到1.2Mpa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙，在同条件养护试件混凝土强度达到1.0MPa后，脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或

9、用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣，刷好隔离剂且每次进行全面检查和维修做好模板检验批质量验收记录，保证使用质量。2 、门洞口模板拆除应先松开洞口模板四角方木，撬棍从侧边撬动脱模，所有洞口宽1m时拆模后立即用钢管加顶托回撑牢。3、楼板模板拆除参考每层每段楼板混凝土同条件试件抗压强度报告，跨度均在2m以下，强度达到50既可拆除，跨度大于8m的顶板当混凝土强度达到100强度后方可拆除外，其余楼板、梁模板在混凝土强度达到设计强度对75强度后方可拆除。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成质量或安全事故。拆下的模板，排架钢管全部由人工翻到流水作业区段的下一流水施工段的结构层使用

10、，在重新使用前应对模板进行整修，涂刷脱模剂，拆下的构件、配件等应分规格集中堆放。4、模板拆除，侧模的拆除应经项目技术负责人同意，收到拆模通知书后进行，并应保证表面及棱角不受损坏时方可拆模。底模拆除要符合规范要求，当梁跨度8米，要达到设计强度75%，梁跨度8米或悬挑梁，要达到设计强度的100%，板模要待楼板混凝土强度达到75%后方可拆模，混凝土强度以拆模试块试压后强度为判断依据，拆梁板混凝土时，上层梁板混凝土必须已浇捣完毕，拆模时必须遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。5、拆模前班组应履行安全技术交底，不可硬撬硬砸，拆下的模板应堆放整齐，已松动的模板不可悬在空中，以免伤人。在拆

11、模过程中应设警界线，并随拆随清理，以免钉子扎脚。六、模板工程质量控制1、模板制作的优劣直接影响混凝土的质量，从而保证垂直度，控制几何尺寸，制作安装偏差控制参照标准执行。2、模板安装必须正确控制轴线位置及截面尺寸，模板拼缝要紧密，当拼缝1mm时用双面胶带纸粘贴.3、模板支承系统必须横平竖直，支撑点必须牢固，扣件及螺栓必须拧紧，模板严格按排列图安装，浇捣混凝土前对模板的支撑、螺栓、柱箍、扣件等紧固件派专人进行检查，发现问题及时整改。4、孔洞、埋件等应正确留置，建议在翻样图上自行编号，防止错放、漏放，安装要牢固，经复核无误后方能封闭模板。5、平台模板支撑必须严格按照设计图纸要求做到上、下进出一致，施

12、工员、质检员必须做到层层复核。6、模板拆除应根据“施工验收规范”和设计规定的强度要求统一进行，未经有关技术部门同意，不得随意拆模。7、模板周转使用应经常整修，刷脱模剂，并保持表面的平整和清洁。七、模板施工的安全措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、经检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳系挂在身上或放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、安装和拆除5米以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、高空、复杂结构模板的安装和拆除，事

13、先应有切实可靠的安全措施。6、遇六级以上的大风时，应暂停室外和高空作业，雪、霜雨后应先清扫施工现场，晒干不滑时再进行工作。7、工人抬运模板时要互相配合，协同工作，传递模板，工具应用运输工具系牢后升降不得乱抛，模板及配件应随装随运，严禁从高处掷下。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、支撑、牵杆等不得搭在门窗框和脚手架上，通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8M高以上。10、支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢，拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空坠落。11

14、、模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，模板拆除后将洞口盖好。12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在还在拆除的模板上，在拆除模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意拆模人员要站在门窗洞口外围支撑，防止模板突然全部掉落伤人。13、拆模必须一次性拆除，不得留下无撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐。八、模板强度验算 3#地下室梁断面尺寸为300400、300500、300600、300700、3001200、400500、400650、400700、400900、4001400，半地下室梁规格主要有：200350、200400、200450、200

15、500、200600、200650、200820梁模板验算以最大截面尺寸为验算对象。梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.35；梁两侧立杆间距(m):1.10；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质

16、量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参

17、数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M10；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度60mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24

18、.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算

19、其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q

20、= q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.962002 = 1.10105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.10105 / 7.35104=1.494N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.494N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量

21、: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.962004/(38495002.81105) = 0.171 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.171mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =

22、4621/6 = 24cm3；I = 4631/12 = 72cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.177=4.831 kN

23、；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.92104/2.40104 = 2.884 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.884 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 7.20105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.965004/(100100007.201

24、05) = 1.291 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =1.291mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.831kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗

25、矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.318 kNm；其中，F=1/4qh=6.588，h为梁高为1.2m，a为次楞间距为200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.32106/1.28105 = 10.294 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =10.294N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=6.588kN； l-计算跨度：l=500mm；

26、 I-外楞的截面惯性矩：I=5120000mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6156588.000500.003/(10010000.0005120000.000)=0.260mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.26 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.26mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 10 mm； 穿梁螺栓有效直径:

27、8.12 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.475 =5.795 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17052/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.795kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=8.84kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重

28、、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001515/6 = 1.13104mm3； I = 300151515/12 = 8.44104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.301.200.90=9.91kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.300.90

29、=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.300.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=9.91+0.11+0.76=10.78kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1010.7840.22=0.043kNm； =0.043106/1.13104=3.834N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.834 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(2

30、4.0+1.50)1.200+0.35）0.30= 9.29KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.2852004/(10095008.44104)=0.125mm；面板的最大挠度计算值: =0.125mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.20.2=6.

31、12 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.2(21.2+0.3)/ 0.3=0.63 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.26.120+1.20.630=8.100 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.900=1.260 kN/m；荷载设计值 q = 8.100+1.260 = 9.360 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 6.40101

32、 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=1.404 KN；方木最大应力计算值 ： =0.667106 /64000=10.42 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=31.4041000/(26080)=0.439N/mm2；方木的最大挠度：=2.936 mm；方木的允许挠度: =1.1001000/250=4.400 mm；方木最大应力计算值 10.420 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000

33、N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.439 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =2.936 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.400 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.404 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.674 kNm ；最大变形 Vmax

34、= 2.012 mm ；最大支座力 Rmax = 7.694 kN ；最大应力 = 0.674106 /(4.73103 )=142.496 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 142.496 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=2.012mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1

35、2.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.694 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.694 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.35=0.519 kN； 楼板

36、的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.10-0.30)/2)1.000.35=0.378 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.10-0.30)/2)1.000.200(1.50+24.00)=5.508 kN； N =7.694+0.519+0.378+5.508=14.099 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算

37、值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14098.986/(0.209450) = 149

38、.909 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 149.909 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！梁段:L2。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.40；混凝土板厚度(mm):200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.35；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用

39、的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面

40、板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M10；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度60mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算

41、只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工

42、程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压

43、力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 250mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.962502 = 1.72105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.72105 / 7.35104=2.334N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.334N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度

44、(内楞间距): l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.962504/(38495002.81105) = 0.418 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.418mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度

45、60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4621/6 = 24cm3；I = 4631/12 = 72cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座

46、力:R=1.121.960.177=6.039 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.92104/2.40104 = 2.884 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.884 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 7.20105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6

47、7721.965004/(100100007.20105) = 1.291 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =1.291mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -

48、外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.922 kNm；其中，F=1/4qh=7.686，h为梁高为1.4m，a为次楞间距为250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.92106/1.28105 = 15.012 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =15.012N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：

49、F=7.686kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=5120000mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6157686.000500.003/(10010000.0005120000.000)=0.303mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.303 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.303mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得

50、： 穿梁螺栓的直径: 10 mm； 穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.675 =8.235 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17052/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.235kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=8.84kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土

51、时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001515/6 = 1.50104mm3； I = 400151515/12 = 1.13105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.401.400.90=15.42kN/

52、m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=15.42+0.15+1.01=16.58kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1016.5820.252=0.104kNm； =0.104106/1.50104=6.909N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.909 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算

53、公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.400+0.35）0.40= 14.42KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.422504/(10095001.13105)=0.357mm；面板的最大挠度计算值: =0.357mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自

54、重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.40.25=8.925 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.25(21.4+0.4)/ 0.4=0.7 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.28.925+1.20.700=11.550 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.125=1.575 kN/m；荷载设计值 q = 11.550+1.575 = 13.125 kN/m。本工程梁底支撑采用方木

55、，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.23 KN，N2= 4.789 KN;方木最大应力计算值 ： =0.159106 /64000=2.481 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=34.7891000/(26080)=1.497N/mm2；方木的最大挠度：=0.034 mm；方木的允许挠度：= 0.9103/2/250=1.8mm

56、；方木最大应力计算值 2.481 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.497 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.034 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.800 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.23 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑

57、钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.034 kNm ；最大变形 Vmax = 0.035 mm ；最大支座力 Rmax = 0.611 kN ；最大应力 = 0.034106 /(4.73103 )=7.181 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 7.181 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.035mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.789 KN. 支撑钢管计算

58、简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.706 kNm ；最大变形 Vmax = 0.717 mm ；最大支座力 Rmax = 12.704 kN ；最大应力 = 0.706106 /(4.73103 )=149.226 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 149.226 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.717mm小于600/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件

59、式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.704 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心

60、压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.611 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.35=0.519 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.90-0.40)/2)0.600.35=0.189 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.90-0.40)/2)0.600.200(1.50+24.00)=2.754 kN； N =0.611+0.519+0.189+2.754=4.073 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i

61、= 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185

62、；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4073.337/(0.209450) = 43.31 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.31 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.704 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.35-1.4)=0.519 kN； N =12.704+0.519=13.006 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，

63、由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5

64、 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13005.944/(0.209450) = 138.288 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 138.288 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！梁段:L3。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.82；混凝土板厚度(mm):150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(

65、m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.10；梁支撑架搭设高度H(m)：3.10；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3

66、.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(

67、mm)：M10；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度60mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂

68、影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=1

69、8.75cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 335mm；面板的最大弯距 M= 0.12510.983352 = 1.54105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:

70、= 1.54105 / 1.88104=8.215N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.215N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 335mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52193354/(10095001.41105) = 0.442 mm；

71、面板的最大容许挠度值: = l/250 =335/250 = 1.34mm；面板的最大挠度计算值 =0.442mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.34mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4621/6 = 24cm3；I = 4631/12 = 72cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W -

72、 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.335=7.36kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.36500.002= 1.84105Nmm； 最大支座力:R=1.17.3570.5=4.046 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.84105/2.40104 = 7.663 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 7.663 N/mm2 小于 内楞的抗弯

73、强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.34= 6.03 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 7.20105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.035004/(100100007.20105) = 0.354 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.354mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受

74、内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.046kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.89 kNm 外楞最大计算跨度: l = 370mm；经计算

75、得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.90105/1.28105 = 6.954 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =6.954N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.061 mm外楞的最大容许挠度值: = 370/250=1.48mm；外楞的最大挠度计算值 =1.061mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.48mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓

76、的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.445 =5.429 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.429kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重

77、荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2001515/6 = 7.50103mm3； I = 200151515/12 = 5.63104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1

78、.50）0.200.820.90=4.52kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.200.90=0.08kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.200.90=0.50kN/m；q = q1 + q2 + q3=4.52+0.08+0.50=5.10kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.105.0960.32=0.046kNm； =0.046106/7.50103=6.115N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.115 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷

79、载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.820+0.35）0.20= 4.25KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.2523004/(10095005.63104)=0.436mm；面板的最大挠度计算值: =0.436mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑木方

80、的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.820.3=6.273 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.3(20.82+0.2)/ 0.2=0.966 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.26.273+1.20.966=8.687 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 8.687+1.890 = 10.5

81、77 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.02 KN，N2= 2.075 KN;方木最大应力计算值 ： =0.043106 /83333.33=0.514 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=32.0751000/(250100)=0.623N/mm2；方木的最大挠度：=0.003 mm；

82、方木的允许挠度：= 1103/2/250=2mm；方木最大应力计算值 0.514 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.623 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.003 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.02 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯

83、矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.007 kNm ；最大变形 Vmax = 0.017 mm ；最大支座力 Rmax = 0.073 kN ；最大应力 = 0.007106 /(5.08103 )=1.332 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 1.332 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.017mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁

84、计算；集中力P= 2.075 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.699 kNm ；最大变形 Vmax = 1.786 mm ；最大支座力 Rmax = 7.547 kN ；最大应力 = 0.699106 /(5.08103 )=137.511 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 137.511 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.786mm小于1000/150与10 mm

85、,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.547 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1

86、.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.073 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.1=0.48 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.10/2+(1.00-0.20)/2)1.000.35=0.399 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.10/2+(1.00-0.20)/2)1.000.150(1.50+24.00)=4.361 kN； N =0.073+0.48+0.399+4.361=5.313 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i

87、- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i =

88、 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5312.859/(0.207489) = 52.487 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 52.487 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =7.547 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.1-0.82)=0.48 kN； N =7.547+0.48=7.9 k

89、N； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo =

90、k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7900.106/(0.207489) = 78.047 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 78.047 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完

91、整的柱模板支撑体系。最底一层距地面200mm，由于采用商品砼直接泵送浇捣，冲击力较大容易炸模故柱底部1.2m位置柱箍均加密，柱子截面600以上采用M10对拉螺栓，如下图所示： 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.20m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料

92、:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm

93、2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 54.

94、861 kN/m2、76.800 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 180 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面

95、板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.400.90=23.700kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.700+1.008=24.708 kN/m；面板的最大弯距：

96、M =0.124.708180180= 8.01104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40015.015.0/6=1.50104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.01104 / 1.50104 = 5.337N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.337N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布

97、荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.400.90=23.700kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.700+1.008=24.708 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.708180.0 = 2668.459N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力

98、(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2668.459N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32668.459/(240015.0)=0.667N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.667N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在

99、模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.4021.94 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 40015.015.015.0/12 = 1.13105 mm4；面板最大容许挠度: = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.94180.04/(1009500.01.13105) = 0.146 mm；面板的最大挠度计算值 =0.146mm 小于 面板最大容许挠度设计值

100、= 0.72mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.2m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:

101、1.254.860.180.90=10.665kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.180.90=0.454kN/m； q = (10.665+0.454)/1=11.119 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.111.119400.0400.0= 1.78105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.78105/6.40104 = 2.78N/mm2；

102、竖楞的最大应力计算值 =2.78N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.180.90=10.665kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.180.90=0.454kN/m； q = (10.665+0.454)/1=11.119 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.611.119400.0 = 2668.

103、459N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 2668.459N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32668.459/(260.080.0)=0.834N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.834N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.

104、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.18 = 9.87 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.87400.04/(1009500.02.56106) = 0.070 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.07mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm

105、，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 54.860.9 + 1.4 20.9)0.18 0.4/2 = 2.22 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.244 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.208 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形

106、: V = 0.047 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.21 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 38.96 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =38.96N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.047 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.047mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1

107、.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.244 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.244kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程

108、中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.254.860.9+1.420.9)0.18 0.4/2 = 2.22 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.244 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.208 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:

109、 V = 0.047 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.21 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 38.96 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =38.96N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.047 mm；柱箍最大容许挠度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 V =0.047mm 小于 柱箍最大容许

110、挠度 V=1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.244 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.244kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!板模板：一、参数信息:1.模板支架参数横

111、向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.35；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(

112、m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):200.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和

113、刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.21+0.351 = 5.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.25.35+1.41= 7.82kN/m最大弯矩M=0.17.820.3

114、2= 0.07 kNm；面板最大应力计算值 = 70380/24000 = 2.932 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.932 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 5.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6775.353004/(100950014.4104)=0.214 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.214 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计

115、算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.2 = 1.5 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.5

116、+ 0.105)+1.40.3 = 2.346 kN/m；最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1252.34612 = 0.293 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.293106/64000 = 4.582 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.582 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6252.3461 = 1.466 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.466103/(2 6080) = 0.45

117、8 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.458 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.605 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.60510004 /(10095002560000)= 0.344 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.344 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下

118、的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.932 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.987 kNm ；最大变形 Vmax = 2.524 mm ；最大支座力 Qmax = 10.665 kN ；最大应力 = 987157.7/5080 = 194.322 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 194.322 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.524mm 小

119、于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 10.665 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力)

120、:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.35 = 0.432 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.211 = 5 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.782 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.139 kN；七、立杆的稳定性计算:立

121、杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.139 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算： l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a

122、 = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值；=11138.982/(0.53489) = 42.979 N/mm2；立杆稳定性计算 = 42.979 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！ 墙模板一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(m

123、m):400；对拉螺栓直径(mm):M12止水螺栓；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):100.00；高度(mm):50.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.

124、00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 5cm5cm 3厚圆止水环并与螺杆满焊严密 18厚垫木250 构件截面尺寸 250止水螺杆示意图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加

125、剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨

126、连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.400.90=21.021kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =21.021+1.008=22.029 kN/m；面板的最大弯距：M =0.122.029200.0200.0= 8.81104N.mm；按以下公式进行面

127、板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40015.015.0/6=1.50104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 8.81104 / 1.50104 = 5.874N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =5.874N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞

128、间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.400.90=21.021kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =21.021+1.008=22.029 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.622.029200.0 = 2643.443N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2643.443N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度

129、(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =32643.443/(240015.0)=0.661N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.661N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.660.4 = 19.46N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l

130、= 200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.51.51.5/12=11.25cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.462004/(10095001.13105) = 0.197 mm；面板的最大挠度计算值: =0.197mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =

131、 1005050/6 = 41.67cm3；I = 100505050/12 = 104.17cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.200.90=10.510kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(10.510+0.504)/2=5.507 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.15.507

132、400.0400.0= 8.81104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.17104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 8.81104/4.17104 = 2.115 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.115 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

133、 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.200.90=10.510kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(10.510+0.504)/2=5.507 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.65.507400.0 = 1321.721N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 1321.721N； b

134、-内楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =31321.721/(2100.050.0)=0.397N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.397N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48

135、.660.20/2=4.87 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.04106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6779.73/24004/(10095001.04106) = 0.085 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.085mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

136、为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.42)0.20.4/2=2.2kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；外楞最大弯矩:M = 0.1752202.87400.00= 1.54105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 1.54105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 m

137、m3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 1.54105/5.08103 = 30.354 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =30.354N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.42)0.20.4/2=2.203kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.652202.869 = 5.73102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外

138、楞计算最大剪力(N)：V = 5.73102N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =25.73102/500.000=2.291N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =2.291N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.660.200.40/21.95 kN/m； -外楞

139、最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =400.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1463.89100/24003/(1002060001.22105) = 0.057mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =0.057mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.40.4 = 7.785 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=7.785kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！ - 66 -