东孚烟叶仓储建设项目场地岩土工程详细勘察报告书（28页）.doc

1、 xx烟草工业有限责任公司东孚烟叶仓储建设项目场地岩 土 工 程 详 细 勘 察 报 告 书 . 目 录文字部分1 前 言11.1 任务依据11.2 工程概况11.3 勘察技术要求11.4 勘察执行规范、标准及技术要求11.4.1 质量标准、规范11.4.2 环境、安全法规、标准21.5 勘察方法及勘察工作量21.6 勘察工作说明22 工程地质条件32.1 区域气象水文概况32.2 区域地质构造42.3 场地位置及地形地貌52.4 地层岩性52.5 特殊性岩土72.6 不良地质作用及地质灾害73 地表水及地下水83.1 地表水83.2 地下水类型83.3 地下水位83.4 水文地质试验84 场

2、地和地基的地震效应评价84.1 地震基本设防烈度84.2 建筑场地类别划分84.3 软土震陷判定94.4 建筑抗震地段划分95 水和土腐蚀性评价95.1 水的腐蚀性评价95.2 土的腐蚀性评价106 岩土工程分析与评价116.1 岩土参数的统计分析116.1.1 岩土参数的分析和选定116.1.2 室内试验126.1.3 室内岩石试验146.1.4 原位测试146.1.5 岩土参数的可靠性与适用性评价166.1.6 岩土参数建议值166.2 场地稳定性和适宜性评价186.3 地基稳定性和均匀性评价186.3.1 地基稳定性评价186.3.2 地基均匀性评价186.4 环境条件评价196.5 各

3、地层岩土性能评价196.6 地基基础方案196.7 桩基评价206.7.1 单桩承载力估算206.7.2 成桩可行性分析216.7.3 桩基施工对环境影响的评价216.7.4 特殊性土和地下水对桩基的影响与防治措施226.8 地基处理评价226.8.1 砂石桩施工可能性分析226.8.2 砂石成桩工艺对周围环境的影响226.9 地基变形特征分析226.10 挡墙评价236.10.1 挡墙周边环境及岩土工程条件236.10.2 挡墙支护237 岩土工程施工注意事项及防治建议238 设计参数检测、现场检验和监测239 结论与建议24图表部分序号图 表 名 称编 号张数1勘探点主要数据一览表2010

4、00202152土壤室内成果报告表、e-p曲线图及三轴试验成果表2010002022803岩石点荷载强度试验报告2010002023-114室内岩石试验成果表2010002023-215水质分析报告表201000202436土腐蚀性试验报告表201000202547土的击实试验报告201000202648图 例201000202719勘探点平面配置图2010002028110工程地质剖面图20100020298611钻孔柱状图201000202107812标准贯入试验成果表201000202112613重型圆锥动力触探试验成果图201000202121014注水试验综合成果图201000202

5、135附件部分1、施工图设计阶段岩土工程勘察任务书2、东孚烟叶仓储地勘布点图3、中国地震动峰值加速度区划图(GB183062001，福建省部分)4、xx烟草工业有限责任公司东孚烟叶仓储建设项目工程场地剪切波速测试及地脉动测试报告5、旁压试验报告1 前 言1.1 任务依据受xx烟草工业有限责任公司的委托，按中国轻工业成都设计工程有限公司提出的施工图设计阶段岩土工程勘察任务书，我院于2010年1月14日2010年2月1日对拟建xx烟草工业有限责任公司东孚烟叶仓储建设项目场地进行岩土工程详细勘察工作。1.2 工程概况根据设计单位提供的施工图设计阶段岩土工程勘察任务书及附图，东孚烟叶仓储建设项目工程拟

6、建场地位于xx市海沧区东孚镇西山社北侧，场地三面环山，原为西山社居住用地，南面部分原为耕地。现场地已整平，地势起伏不大。拟建东孚烟叶仓储建设项目包括1#6#烟叶醇化库，库区管理用房，设备用房，叉车管理及公共卫生间，药剂房等；总用地面积71696.63m2，建构筑物占地面积24911.00 m2 ，总建筑面积106819.00m2，其中1#6#烟叶醇化库各17442.00 m2 , 库区管理用房1396.00 m2 , 设备用房420.00m2 , 叉车管理及公共卫生间285.00m2 ，药剂房66.00 m2 。主要指标如下明细表：主要建、构筑物一览表 表1.2建构筑名称层数（高度：m）结构类

7、型单位荷重（KPa）或总荷重（KN）对沉降的敏感性拟采用基础形式设计地坪标高（m)使用期间荷重状况说明地下室层数及埋深备注1#2#烟叶醇化库5(23.55 m)框架单柱轴向力最大值7700 KN较敏感桩基础或天然地基45.45按规范要求，片烟平均存量538kg/m2,地面有叉车运行，叉车自重3吨左右，抱重1.50吨无3#4#烟叶醇化库5(23.55m)框架较敏感桩基础或天然地基51.40无5#6#烟叶醇化库5(23.55 m)框架较敏感桩基础或天然地基55.90无库区管理用房2(7.95 m)框架单柱轴向力最大值700 KN较敏感桩基础或天然地基45.15无设备用房1(4.50 m)框架单柱轴

8、向力最大值1300 KN较敏感桩基础或天然地基46.30无叉车管理及公共卫生间1(3.90m)框架单柱轴向力最大值300 KN较敏感桩基础或天然地基50.80无门卫房与药剂房1(3.60m)框架单柱轴向力最大值500 KN较敏感桩基础或天然地基45.45/46.50无根据设计院提供的附图东孚烟叶仓储地勘布点图（附件2）拟建东孚烟叶仓储建设项目1#、2#烟叶醇化库与3#、4#烟叶醇化库之间，3#、4#烟叶醇化库与5#、6#烟叶醇化库之间将形成3级台阶，各级台阶之间以挡墙型式支护，其中1#、2#烟叶醇化库与3#、4#烟叶醇化库之间的挡墙长约260米，挡墙顶标高为51.400米，挡墙底标高45.45

9、0米，高为5.95米；3#、4#烟叶醇化库与5#、6#烟叶醇化库之间的挡墙，长约260米，挡墙顶标高为55.900米，挡墙底标高51.400米，高为4.50米。挡墙拟采用的基础型式为天然地基或桩基。根据中国轻工业成都设计工程有限公司提出的勘察技术要求，依照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)和福建省岩土工程勘察规范（DBJ13-84-2006）等有关规范规程，拟建工程重要性等级为二级，场地复杂程度、地基复杂程度均为二级，本工程岩土工程勘察等级为乙级。1.3 勘察技术要求按照设计院提出的岩土工程勘察任务委托书，本工程勘察技术要求为：按国家标准岩土工程勘察规程（GB50021-2001）进

10、行勘察。1.4 勘察执行规范、标准及技术要求1.4.1 质量标准、规范1) 施工图设计阶段岩土工程勘察任务书及附图2) 岩土工程勘察规范(GB50021-2001)（2009年版）3) 建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)4) 建筑抗震设计规范(GB50011-2001)（2008年版）5) 建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008）6) 边坡工程勘察规范（YS5230-96）7) 建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）8) 土工试验方法标准(GB/T50123-1999)9) 工程岩体试验方法标准（GB/T50266-1999）10) 原状土取样技术标准(JGJ89-9

11、2)11) 建筑地基基础处理技术规范（JGJ79-2002） 12) 水质分析规程(YS5226-94) 13) 标准贯入试验规程(YS5255-2000)14) 圆锥动力触探试验规程(YS5219-2000)15) 福建省岩土工程勘察规范（DBJ13-84-2006）16) 福建省建筑地基基础技术规范(DBJ13-07-2006)17) 闽建设200237号文、闽建设200310号文1.4.2 环境、安全法规、标准1) 中华人民共和国环境保护法2) 中华人民共和国安全生产法3) 国家标准建筑施工场界噪声限值（GB12523-90）4) 院质量、环境、职业健康安全管理体系5) 院安全生产操作规

12、程（CKB901-2007）等相关法规、规范。1.5 勘察方法及勘察工作量本次勘察采用以钻探为主，辅以现场原位测试，并与室内土工试验及水、土腐蚀性试验相结合的方法。根据勘察技术要求及相关规程规范与技术标准的规定，本次勘察共完成的工作量见下表1.5： 工 作 量 统 计 表 表1.5序号项目本次勘察工作量勘察方法承担部门1勘探总深度（m）6064.25m采用XY-1A型钻机浅部土层采用冲击钻进，套管护壁，深部土层及岩层采用回转钻进，泥浆护壁。安全生产部其中钻探(m)6012.95m/ 155孔重型圆锥动力触探试验51.30m采用63.5kg的穿心锤，76cm的自由落距，记录每贯入10cm的锤击数

13、2标准贯入试验2066次/153孔采用63.5kg的穿心锤，76cm的自由落距，记录连续贯入30cm的锤击数3剪切波速测试249.80m/6孔P-S检层法岩土室4地脉动测试2处5旁压试验60段次/6孔预钻式6注水试验5段次钻孔常水头7采取原状土试样342件采用薄壁取土器静压法取土安全生产部8采取单轴抗压岩石试样6组9采取点荷载岩石试样10个10采取地下水试料6件采用活塞式取水器11室内土工试验342件通过烘干法、抽气法、环刀法等直接测得或计算而得试验室12击实试验4轻型标准击实试验13室内土腐蚀性分析试验414室内水质分析试验6件采用电位法、摩尔法、酸滴定法、质量法等15室内岩石单轴抗压强度试

14、验6组16岩石点荷载试验10个17测量定点155个采用全站仪定位测量技术部1.6 勘察工作说明1) 拟建东孚烟叶仓储建设项目场地勘探点数量、位置由勘察单位、设计单位及业主共同确定，详见勘探点平面布置图，勘探点平面布置按建筑物柱位布设，拟建建构筑物勘探点间距为不大于24m，挡墙勘探点间距为不大于30m，共布设155个钻孔（钻孔编号1155,其中1143为东孚烟叶仓储建设项目建筑物勘探孔，144155为烟叶醇化库之间的挡墙钻孔），勘探点深度按桩基考虑，勘探孔深度达到预计桩长以下3d5d(d为桩径)，且不小于3m；勘探点布置及深度满足规范要求。控制性钻孔（同时为取样孔）钻孔为总孔数的1/2，取样和原

15、位测试间距按23m控制。取样和原位测试满足规范要求。2) 勘探点测量成果采用xx92坐标系及1956年黄海高程系。本次测量利用建设单位提供的控制点1#(X=18868.178,Y=41377.293,H=28.738)、2#(X=18974.283,Y=40730.238)为起算点，使用Set510型全站仪极坐标法测放出各钻孔点位置及高程。本次所提供的各钻孔座标及高程均为实测值。 3) 本次勘探过程中，勘探点在完成后，均采用粘土球对钻孔进行回填，地面均恢复原貌。4) 本次勘察满足本院质量、环境及职业健康安全管理体系要求，未发生环境污染和健康安全事故。2 工程地质条件2.1 区域气象水文概况xx

16、市地处欧亚大陆的东南缘，是典型的海洋性气候。受季风的影响非常明显。冬季xx受欧亚极地下来的干、冷气团控制，多吹东北到偏东风，气温较低，湿度较小，雨量稀少。夏季主要受热带和副热带暖气团的控制，多吹西南到偏南风，气温较高，雨量较多，降水强度也较大。一些主要的灾害性天气多发生在这个季节里，如：冰雹、强暴雨、龙卷风、大暴雨、浓雾、台风等。特别是历年三月到六月份这段时间内灾害性天气特别频繁。1) 气温xx属南亚热带海洋性季风气候。夏无酷暑，冬无严寒。多年平均气温21.6左右。最热月出现在7月，月平均气温28.2，累年极端最高气温为38.5（1979年8月15日）；最冷月出现在2月，月平均气温12.5，累

17、年极端最低气温为2（1957年2月12日）。 2) 降雨xx地区主要降雨季节为4-9月份，集中了76的降雨，全年降雨日数122.7天（0.1mm），其中日降雨量50mm暴雨日数年平均3.6天，年平均降雨量为1188.4mm。年最多降雨量1771.8mm（1973年），月平均最多降雨量207.1mm（6月），月平均最小降雨量26.1mm（12月），月极端最多降雨量702.8mm（1958年7月），日最大降雨量239.7mm（1973年4月23日），最大降雨强度达88mm/小时。.3) 风况xx地区位于副热带季风区，风向、风速季节性变化明显。每年1-3月多东北偏东风和东南风，4-6月多东南风，7-

18、9月多东南风和东北风，10-12月多东北风。全年盛行风向偏东风，年平均风速3.4m/s。冬半年盛行NE-ENE风，风速较大；夏半年以SE为主，风速一般较小。多年平均6级以上大风日数为30.2天，最多大风日数为53天，累年最大风速为28m/s，极大风速为60m/s。4) 雾、湿度和蒸发xx地区平均雾日数27天，年最多雾日数为61天（1982年），多出现于冬春二季，占全年雾日的63，而夏秋两季很少有雾。xx年平均相对湿度达78，尤以56月相对湿度最大（8486），92月相对湿度较低（6978）。xx地区年平均蒸发量大，达1850.7mm。710月份蒸发量较大，为200220mm，13月份蒸发量较小

19、，为80110mm。5) 日照及天气xx处于低纬度地区，日照时数多，年平均日照数2100小时以上，年平均日照率49。xx地区全年天气以阴雨天为多，多年平均晴天115.4天，阴天75.2天，雨天122.8天，连续阴天最长日数18天（1970年）。6) 灾害性气候xx地区灾害性天气主要有台风、暴雨、寒潮、大风等。台风：台风影响xx地区一般为每年511月份，8月份最多。19551980年在xx登陆的台风为6次，影响台风145次，年平均5.6次。其中5903号台风59年8月23日正面袭击xx，瞬时极大风速达60m/s。暴雨：xx日降雨量50mm暴雨日数年平均36天，主要集中在49月，以78月最多，最大

20、日降雨量239.7mm（1973年4月23日）、大风：平均大风（8级）日数为25.8天，其中711月份出现大风日数最多，其次是34月份。大风主要是由冷空气、台风、强对流等天气系统造成的，尤以台风强对流天气系统带来的大风最为猛烈，大风严重威胁海上作业安全。寒潮： 强冷空气、寒潮主要集中出现在122月，强冷空气出现在14月。19521990年37年间出现强冷空气159次，寒潮26次，影响xx的强冷空气、寒潮发源地大多数分布于北冰洋地区，也有出现于西伯利亚西部和蒙古高原。2.2 区域地质构造场地位置按区域地质构造发展演化史，本区自元古代以来，经历过前泥盆纪地槽发展阶段；泥盆纪至三叠纪时期准地台发展阶

21、段，在这个阶段，本区是个长期隆起的剥蚀区；晚三叠世开始，隆起区破碎解体，形成了断陷和坳陷，接受沉积，至晚侏罗世，由于受太平洋板块生长及其向欧亚板块的俯冲，并消亡于其下的影响，构造运动进入了太平洋大陆边缘活动带的发展阶段，在这个时期，有大规模的中酸性火山岩喷发，并在断陷和坳陷中堆积了巨厚的火山沉积岩，构成了闽东火山喷发带。在此过程中，本区形成 了以长乐诏安断裂带为主体的闽东南沿海中新生代动力变质带，成为西太平洋大陆边缘活动带的组成部分；新生代时期，由于菲律宾板块对台湾岛碰撞，在研究区主要表现为前期形成的构造带，继承性的断裂活动。长乐诏安断裂带正处于地壳深部隆起与坳陷间的陡坡带上，而北西向深部构造

22、位于陡坡带上的拐折、转弯之处。拟建工程场区位于北东向长乐诏安断裂带南段与北西向九龙江下游断裂带交汇地段的东北侧。断裂构造是研究区内主要的构造形式，主要由北东向和东西向两组各自平行而相互切割的断裂组成，呈网络状断裂格局展布（见右图），并把区内切割成大小不一的块体。现将建筑场地附近的有关断裂分别阐述如下：1)东孚角美断裂（F13）：断裂展布在西山侏罗纪火山岩和角美西侧燕山期花岗岩中，走向北东45，倾向南东，倾角60-70，断层还切割了近东-西向断裂，岩石非常破碎，整个破碎带宽100多m。长7公里。图1：场地附近区域地质构造图该断裂晚第四纪以来活动性不明显，覆盖在断层之上的中更新世残坡积物 (Q2e

23、l+dl)厚0.5-1.0m未被错断位移，地层连续。2) 东西向东孚石塘断裂（F24）：本断裂西起东孚，经xx第一农场、霞阳南、蔡尖尾山，至石塘，发育在侏罗纪火山岩和燕山期花岗岩地区，由5条断裂组成，走向近东西向，倾向南，倾角60-70，岩石非常破碎，挤压片理清楚，断层宽5-20m，断层破碎带宽3公里，长约15公里呈断续分布。本断裂通过红土台地和侵蚀剥蚀低丘地区，地壳比较稳定，上覆中更新世残积物（Qel）和晚更新世残坡积物（Q3el+dl）层位未被切割位移，表明该断裂晚第四纪以来没有差异活动迹象。综上所述，拟建场区附近的断裂构造在第四系全新统(Q)以来均处于相对稳定状态，对场地的稳定性不会造成

24、直接的影响。2.3 场地位置及地形地貌东孚烟叶仓储建设项目工程拟建场地位于xx市海沧区东孚镇西山社北侧，场地南、西、北三面环山，东南、东面为种植果木花苗；拟建场地原为西山社居住用地，部分原为耕地，原始地貌为山前坡洪积扇。场地的中部和南部由于人工采土形成大土坑，深度约2.003.00m，场地东南角埋藏有混凝土圆管过水暗管。现整个场地已经人工回填整平，场地较平坦开阔，勘察期间，测得各钻孔孔口标高介于43.9560.40m。2.4 地层岩性根据野外钻探结果，拟建场地分布有人工填土层、第四系全新统冲积层、第四系冲洪积层、残积层，下伏基岩为燕山期花岗岩（5）。其野外特征自上而下描述如下：2.4.1 人工

25、填土： 1）人工填土(Qml)：褐黄、灰红色,主要由粘性土含碎石、砼块、砂组成，局部地段为填石和旧建筑物基础，总硬杂质含量25%，呈稍湿，松散状态，密实度不均匀，新近堆填,未完成自重固结。场地内钻孔124、2730、3336、39、40、43123、126155号遇见该层，层厚0.509.60m。2）填石(Qml)1：灰黄色、青灰等色，主要为中风化凝灰熔岩，粒径大于100mm，岩芯呈短柱状或碎块状，场地内钻孔6、13、14、28、3336、39、53、5557、67、7173、75、76、78、81、82、84、93、96100、106、110、111、115、122、130、132、134、

26、135、137、140、142、153、155号遇见该层，层厚0.306.80m。2.4.2 淤泥质粘土(Ql)：灰褐,灰黑色,不均匀含中细砂,略具臭味,局部可见朽木,湿,软塑状态,干强度较高,韧性中等,切面稍有光泽,摇振无反应。场地内钻孔75、96、115、116、118、133、134、140号遇见该层，其顶面埋深4.509.50m，标高介于37.0647.89m，层厚1.903.90m。2.4.3 第四系新近冲积层（Q4al）粉质粘土：灰褐，灰色，局部含约10%的粉细砂，干强度及韧性中等，切面稍有光泽，摇振无反应，呈湿，可塑状态。场地内钻孔24、29、57、60、61、6368、71、7

27、2、74、7678、8284、100、102104、106122、130、131、134136、138143、148、152155号遇见该层，其顶面埋深2.3012.80m，标高介于35.0653.19m，层厚0.607.70m。2.4.4 第四系坡洪积层（Qdl+pl）粉质粘土：灰白、灰黄色,不均匀含中粗砂,圆砾,卵石510%，局部地段含漂石，呈稍湿,硬塑状态,干强度较高,韧性中等,切面稍有光泽,摇振无反应。场地内钻孔52、60、6366、6870、77、78、83、84、96、100、104、108、109、111113、116、119121、130132、136139、141143、15

28、2155号遇见该层，其顶面埋深3.5011.60m，标高介于34.9948.90m，层厚0.508.00m。2.4.5 第四系坡积层（Qdl）粉质粘土：褐红，褐黄色，不均匀含少量碎石,呈稍湿,硬塑状态,干强度及韧性中等,切面稍有光泽,摇振无反应。场地内钻孔5、10、12、13、15、19、2123、27、28、30、44、4651、5359、61、62、73、8590、9295、9799、101103、105107、122129、144147、150、151遇见该层，其顶面埋深0.0010.30m，标高介于36.0256.22m，层厚0.508.90m。2.4.6 凝灰熔岩残积（Qel）粘性土

29、：灰褐、灰白、紫红色，由凝灰熔岩原地风化残积而成，原岩结构清晰可辨，含约510%的石英粗颗粒（2mm），呈稍湿，硬塑状态。切面稍有光滑，摇震无反应，具中等干强度及中等韧性。场地内钻孔118、2029、3133、36、37、4049、5253、5659、6174、7679、8295、97100、102、104117、120155号遇见该层，其顶面埋深0.0018.60m，标高介于28.8958.12m，层厚0.3018.50m。2.4.7 侏罗纪（J3）凝灰熔岩：为本场地基岩，浅灰、灰白色，风化后呈褐黄、褐灰、灰白等色，主要矿物成分为长石、石英等，凝灰质结构，块状构造。本次勘察所揭露的凝灰熔岩按

30、其风化程度不同可分为全、强、中风化三个带，分述如下：2.4.7.1 全风化凝灰熔岩：灰黄、灰白色，风化裂隙极发育，大部分矿物已风化变质，部分矿物已风化成粉末，岩芯呈坚硬土柱状，合金钻具钻进较易，岩体极破碎，岩体基本质量等级为类。场地内钻孔137、3949、5280、82118、120135、136148、150155号遇见该层，其顶面埋深1.1023.20m，标高介于22.6256.32m，厚度为0.7015.60m。勘察时在勘察深度范围内未发现地下空洞、临空面及软弱夹层。2.4.7.2 强风化凝灰熔岩：根据其风化程度及物理力学的不同该层分为土柱状强风化凝灰熔岩和碎块状强风化凝灰熔岩。1）土柱

31、状强风化凝灰熔岩：褐黄、褐灰、灰白色，风化裂隙极发育，岩体极破碎，散体结构，岩体基本质量等级为级。岩芯呈土柱状，合金钻具钻进一般。场地内钻孔180、81122、144155号钻穿该层，其顶面埋深0.0038.40m，标高介于8.8157.57m，厚度为1.9033.10m。场地内钻孔123143号揭露至该层，其顶面埋深17.8029.80m，标高介于15.4931.55m，揭露厚度为5.7017.30m。勘察时在勘察深度范围内未发现地下空洞、临空面及软弱夹层。2）碎块状强风化凝灰熔岩：灰黄、灰褐、灰白色，岩体风化裂隙很发育，大部分矿物已风化变质。岩体较破碎，岩芯呈碎块状，岩体基本质量等级为类，

32、合金钻具钻进困难。场地内钻孔180、82122、144155号揭露至该层，其顶面埋深2.1047.20m，标高介于12.1055.07m，揭露层厚3.209.40m。勘察时在勘察深度范围内未发现地下空洞、临空面及软弱夹层。2.4.7.3 中风化凝灰熔岩：灰红、灰白色，部分矿物已风化，节理裂隙较发育，岩体较完整，质量基本等级为级。岩芯呈块状、短柱状，金刚石钻具钻进一般，RQD多为6080%。场地内钻孔71、81、149号揭露至该层，其顶面埋深2.7026.60m，标高介于25.1949.54m，揭露厚度为2.0011.10m，层厚不详。勘察时在勘察深度范围内未发现地下空洞、临空面及软弱夹层。根据

33、本次勘察揭露，场地内凝灰熔岩有不均匀风化和球状风化现象。凝灰熔岩残积粘性土中分布强风化 “孤石”， 全、强风化凝灰熔岩中分布强微风化凝灰熔岩“球状风化体”，其分布存在随机性，无规律性。其在钻孔内分布情况列于下表2.4： “孤石”和“球状风化体“分布一览表 表2.4钻孔发育地层埋藏深度(m)标高(m)视厚度(m)岩性21凝灰熔岩残积粘性土4.55.549.7750.771.00中风化凝灰熔岩29凝灰熔岩残积粘性土4.24.951.3950.690.70中风化凝灰熔岩48凝灰熔岩残积粘性土6.89.044.5446.742.20中风化凝灰熔岩49土柱状强风化凝灰熔岩20.821.431.0431.

34、640.60中风化凝灰熔岩土柱状强风化凝灰熔岩28.831.321.1423.642.50中风化凝灰熔岩51凝灰熔岩残积粘性土4.77.643.3846.282.90中风化凝灰熔岩53凝灰熔岩残积粘性土6.57.846.0147.311.30中风化凝灰熔岩54凝灰熔岩残积粘性土10.311.610.8042.101.30中风化凝灰熔岩55凝灰熔岩残积粘性土10.812.139.7141.011.30中风化凝灰熔岩56凝灰熔岩残积粘性土10.712.338.6440.241.60中风化凝灰熔岩57凝灰熔岩残积粘性土10.611.937.9739.271.30中风化凝灰熔岩60凝灰熔岩残积粘性土1

35、1.512.638.4239.521.10中风化凝灰熔岩61凝灰熔岩残积粘性土10.812.2537.6739.121.45中风化凝灰熔岩62凝灰熔岩残积粘性土5.37.246.5148.411.90中风化凝灰熔岩63凝灰熔岩残积粘性土12.915.038.0940.192.10中风化凝灰熔岩64凝灰熔岩残积粘性土13.815.537.0238.721.70中风化凝灰熔岩65凝灰熔岩残积粘性土16.616.834.4235.220.80中风化凝灰熔岩66凝灰熔岩残积粘性土10.713.836.2239.323.1中风化凝灰熔岩67凝灰熔岩残积粘性土9.512.141.844.42.6中风化凝灰

36、熔岩68凝灰熔岩残积粘性土16.518.135.0436.641.6中风化凝灰熔岩69凝灰熔岩残积粘性土11.7515.237.240.653.45中风化凝灰熔岩70凝灰熔岩残积粘性土10.712.539.3441.141.20中风化凝灰熔岩72凝灰熔岩残积粘性土10.111.338.6539.851.20中风化凝灰熔岩凝灰熔岩残积粘性土11.912.937.0538.051.00中风化凝灰熔岩76凝灰熔岩残积粘性土8.49.142.6943.390.70中风化凝灰熔岩77凝灰熔岩残积粘性土8.39.641.5242.821.30中风化凝灰熔岩78凝灰熔岩残积粘性土10.2011.238.74

37、39.741.00中风化凝灰熔岩95土柱状强风化凝灰熔岩20.124.724.2128.814.60中风化凝灰熔岩100凝灰熔岩残积粘性土11.013.325.9737.871.90中风化凝灰熔岩101全风化凝灰熔岩10.712.035.7937.091.30碎块状强风化凝灰熔岩103全风化凝灰熔岩9.610.734.5535.651.10碎块状强风化凝灰熔岩104凝灰熔岩残积粘性土13.714.134.7535.150.40中风化凝灰熔岩106凝灰熔岩残积粘性土11.211.634.6435.040.40中风化凝灰熔岩109凝灰熔岩残积粘性土8.912.135.8139.013.20中风化凝

38、灰熔岩110凝灰熔岩残积粘性土6.010.536.6541.154.50中风化凝灰熔岩111凝灰熔岩残积粘性土11.011.534.9535.450.50中风化凝灰熔岩112凝灰熔岩残积粘性土12.013.132.2533.351.10中风化凝灰熔岩113凝灰熔岩残积粘性土12.014.534.3436.842.50中风化凝灰熔岩114凝灰熔岩残积粘性土8.712.735.1439.144.00中风化凝灰熔岩117凝灰熔岩残积粘性土13.013.731.5132.210.70中风化凝灰熔岩118全风化凝灰熔岩10.913.635.1737.872.70中风化凝灰熔岩119土柱状强风化凝灰熔岩1

39、3.415.032.7334.331.60中风化凝灰熔岩120凝灰熔岩残积粘性土12.613.233.634.30.60中风化凝灰熔岩全风化凝灰熔岩21.622.324.725.40.70中风化凝灰熔岩130凝灰熔岩残积粘性土10.511.133.0633.660.60中风化凝灰熔岩138凝灰熔岩残积粘性土13.914.529.5930.190.60中风化凝灰熔岩139凝灰熔岩残积粘性土14.615.128.8929.390.50中风化凝灰熔岩145凝灰熔岩残积粘性土4.07.346.7350.033.30中风化凝灰熔岩146凝灰熔岩残积粘性土5.86.547.7348.430.70中风化凝灰

40、熔岩152凝灰熔岩残积粘性土11.813.935.4337.532.00中风化凝灰熔岩154凝灰熔岩残积粘性土11.212.636.5138.111.60中风化凝灰熔岩上述各地层的分布情况及野外特征详见 “工程地质剖面图”（图号：2010.0.02.02-9）及“钻孔柱状图”（图号：2010.0.02.02-10）。2.5 特殊性岩土根据本次勘察结果，勘察范围内的特殊性岩土主要为人工填土、软土、风化岩和残积土，具体分述如下： 2.5.1 人工填土 本次勘察范围内人工填土为杂填土，成分复杂，局部地段为填石，该土层广泛分布在本次勘察范围的表层，为整平场地新近堆填而成，堆填时间不足1年，未完成自重固

41、结，结构松散，局部稍密，密实度不均匀，均匀性和稳定性差。具有一定的湿陷性，基槽开挖时易产生崩塌和滑坡。2.5.2 软土根据勘察结果，拟建场地内埋藏的软土为淤泥质粘土勘察结果表明：拟建场地软土在场地分布连续性较差，埋藏较深，该层具有天然含水量高(一般均大于液限)，孔隙比大，有机质含量较高，压缩性高，强度低，渗透系数较小。该软土具有如下工程地质特性：1) 流变性：软土除排水固结引起变形外，在剪应力作用下还会发生缓慢而长久的剪切变形。对建筑地基沉降及地基稳定性均有不利影响。2) 高压缩性：软土属高压缩性土，极易因其体积的压缩而导致地面和建筑物沉降。3) 低透水性：因其透水性弱和富水性强，对地基排水固

42、结不利，不仅影响地基强度，同时延长了地基趋于稳定的沉降时间。4) 低强度和不均匀性：软土分布区地基强度很低，极易产生不均匀沉降。2.5.3 风化岩和残积土场地广泛分布的残积土及全、强风化岩层浸水后易软化、崩解，强度急剧降低，稳固性较差；且在凝灰熔岩残积粘性土中分布有“孤石”，在全风化地层中分布有“球状风化体”，均不利于桩基的顺利施工。2.6 不良地质作用及地质灾害区域地质资料显示，有数条较大的断裂在场地附近通过，但此类断裂均不属发震构造，且近期均无活动痕迹，本地区的区域地壳稳定性等级属基本稳定区；本次勘察结果表明，场地南侧已砌筑有毛石挡土墙，现场地已填土整平，地势起伏不大，但南、北、西三面环山

43、，其西侧存在一滑坡，滑坡舌已部分侵入场地，场地北侧紧靠山体，存在一自然高边坡，坡度约4570，西侧滑坡和北侧边坡正在进行施工支护；场地西南角由于场地开挖的原因，有岩体崩塌现象，因此，场地范围内存在崩塌、滑坡等地质灾害。目前，场地周边的地质灾害，正在由政府部门进行专项防护治理施工，当地质灾害治理施工完毕并验收合格后，场地稳定性可以得到保证。场地基底由凝灰熔岩构成，场地内无人为采空区、地面沉降和岩溶等不良地质作用。3 地表水及地下水3.1 地表水勘察期间，在场地西面西侧边坡和西北角可见地下水渗出，水量较少，渗水沿西部人工开挖形成的排水沟，流往在钻孔22号附近的23米积水坑，坑深约2.00米；除此以

44、外，未见其它地表水系。3.2 地下水类型勘察期间，各钻孔均遇见地下水。场地地下水赋存、运移于人工填土、第四系新近冲积层、第四系冲洪积层、坡积层、残积层及基岩各风化带的孔隙、裂隙中。根据其埋藏条件及含水层的性质，场地地下水类型为潜水。潜水受大气降水及地表水补给，水位随季节性变化较大。基岩各风化带内所赋存的地下水为基岩裂隙水，略具承压性，其水量大小和径流受岩体节理裂隙发育程度、连通性和构造的控制，其地下水压力场和渗流状态具明显的各向异性，该层地下水主要受地下水径流侧向补给，且未形成稳定连续的水位面。场地地下水总体上由场地西向东南径流排泄。3.3 地下水位勘察期间为枯水季节，测得钻孔初见水位埋深为0

45、.0010.20m，相当于标高36.3957.57m；测得钻孔稳定水位埋深为0.009.50m，相当于标高36.9957.57m。根据区域水文地质调查结果，该场地地下水稳定水位变化幅度可按1.002.00米考虑。3.4 水文地质试验为了查明场地内各土层的渗透性能，本次勘察在钻孔108、60、109、61、41共5个钻孔内共进行了5次钻孔注水试验。试验结果详见“注水试验综合成果图”(图号2010.0.02.02-13)，其试验结果统计如下表3.4：注（抽水）试验成果统计表 表3.4钻孔号试验地层试验方法渗透系数地层渗透性m/d/s108人工填土钻孔常水头1.211.4110-3透水60粉质粘土钻

46、孔常水头0.0192.1910-5微透水109粉质粘土钻孔常水头0.0212.5010-5弱透水61粉质粘土钻孔常水头0.0141.7010-5弱透水41凝灰熔岩残积粘性土钻孔常水头0.0687.8810-5弱透水根据室内试验、钻孔注水试验和附近场地的工程经验，场地内填石1为强透水地层，人工填土为透水地层，其它地层为弱微透水地层。4 场地和地基的地震效应评价4.1 地震基本设防烈度根据建筑抗震设计规范(GB50011-2001)、“闽建设200237号文”、“闽建设200310号文”及中国地震动峰值加速度区划图(GB18306-2001)，拟建场区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.

47、15g，设计地震分组为第一组。4.2 建筑场地类别划分为了判定场地土类型、建筑场地类别，本次勘察在钻孔9、27、50、77、92和110号6个钻孔内，共进行了249.80m剪切波速测试，试验结果详见附件4：xx烟草工业有限责任公司东孚烟叶仓储建设项目工程场地剪切波速测试及地脉动测试报告，根据xx烟草工业有限责任公司东孚烟叶仓储建设项目工程场地剪切波速测试及地脉动测试报告和地区经验，场地内各地层的剪切波速统计值如下表4.2-1： 各土层分层波速表 表4.2-1地层名称及编号统 计 频 数范 围 值剪切波速平均值Vsi(m/s)土的类型人工填土11120135129.2软弱土填石11270270中

48、硬土淤泥质粘土100软弱土粉质粘土4210230221中软土粉质粘土1270270中硬土粉质粘土5278295284.6中硬土凝灰熔岩残积粘性土18265289275.2中硬土全风化凝灰熔岩17321347335.3中硬土土柱状强风化凝灰熔岩67358467411.4中硬土碎块状强风化凝灰熔岩14486531506.7岩石中风化凝灰熔岩500岩石注：带“”为经验值。根据xx烟草工业有限责任公司东孚烟叶仓储建设项目工程场地剪切波速测试及地脉动测试报告中钻孔9、27、50、77、92和110号的等效剪切波速值，上述钻孔土层等效剪切波速值汇总于下表4.2-2：场地土层等效剪切波速汇总表 表4.2-2

49、孔号等效剪切波速值（m/s）9288.827318.050353.177217.192244.2110247.1场地土层等效剪切波速Vse范围值为217.1318.0m/s。根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度，按照建筑抗震设计规范(GB50011-2001)（2008年版）表4.1.6判定建筑场地类别如下表4.2-3建筑场地类别表 表4.2-3孔号等效剪切波速值（m/s）覆盖层厚度(m)场地类别9288.835027318.035050353.135077217.135092244.2350110247.1350根据上表判别结果，建筑场地类别为类。设计特征周期值为0.35s。4.3 软土震陷

50、判定场地内淤泥质粘土层等效剪切波速为100m/s，依据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）条文说明第5.7.11条表5.5判定，淤泥质粘土可不考虑震陷影响。4.4 建筑抗震地段划分根据本次勘察结果，场地内存在软弱土层人工填土、淤泥质粘土和暗埋的塘滨，且拟建场地为半挖半填的场地，参照建筑抗震设计规范（GB50011-2001）（2008年版）中有关规定判定：拟建场地对建筑抗震属不利地段。综上所述，拟建场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组为第一组，建筑场地类别属类，设计特征周期值为0.35s，本场地对建筑抗震属不利地段。5 水和土腐蚀性评价5.1 水的腐蚀

51、性评价本次勘察在钻孔37、92、84、12、51和137号内共采取了6件地下水试样，并进行了室内水质分析试验，其试验结果详见“水质分析报告表”（图号：2010.0.02.024）。根据水质分析结果，参照岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）有关标准进行水质对建筑材料的腐蚀性判定,其判定结果详见下表5.1：地下水水质对建筑材料腐蚀性判定 表5.1 孔号分 析项 目指 标水对砼结构的腐蚀性水对钢筋砼结构中钢筋的腐蚀性水对钢结构的腐蚀性单位含量类环境强透水性地层弱透水性地层长期浸水干湿交替37SO42-mg/L75.89微/PH值PH6.43/弱微/侵蚀性CO2mg/L40.7

52、4/中弱/HCO3-mmol/L1.23/Cl-mg/L50.69/微微/Cl-+SO42-mg/L126.58/弱92SO42-mg/L97.50微/PH值PH6.63/微微/侵蚀性CO2mg/L4.53/微微/HCO3-mmol/L2.26/Cl-mg/L59.20/微微/Cl-+SO42-mg/L156.70/弱84SO42-mg/L75.89微/PH值PH7.09/微微/侵蚀性CO2mg/L6.79/微微/HCO3-mmol/L0.62/Cl-mg/L59.20/微微/Cl-+SO42-mg/L135.09/弱12SO42-mg/L86.45微/PH值PH6.49/弱微/侵蚀性CO2m

53、g/L38.48/中弱/HCO3-mmol/L1.44/Cl-mg/L67.71/微微/Cl-+SO42-mg/L154.16/弱51SO42-mg/L108.07微/PH值PH6.74/微微/侵蚀性CO2mg/L9.05/微微/HCO3-mmol/L2.37/Cl-mg/L67.71/微微/Cl-+SO42-mg/L175.78/弱地下水水质对建筑材料腐蚀性判定 续表5.1 孔号分 析项 目指 标水对砼结构的腐蚀性水对钢筋砼结构中钢筋的腐蚀性水对钢结构的腐蚀性单位含量类环境强透水性地层弱透水性地层长期浸水干湿交替137SO42-mg/L54.27微/PH值PH7.02/微微/侵蚀性CO2mg

54、/L4.53/微微/HCO3-mmol/L0.72/Cl-mg/L76.22/微微/Cl-+SO42-mg/L130.49/弱根据本次勘察结果，建筑场地环境类型为类，场地内地层属弱透水地层。依照岩土工程勘察规范(GB500212001)（2009年版）中有关标准判定：拟建场地的地下水对混凝土结构具弱腐蚀性；场地地下水在长期浸水条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，在干湿交替条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性；根据福建省岩土工程勘察规范（DBJ13-84-2008）有关标准判定：场地地下水对钢结构具弱腐蚀性。5.2 土的腐蚀性评价勘察时在钻孔15、56、78、107号内共采取了4件土试

55、样，进行了室内土的腐蚀性分析试验，其试验结果详见“土腐蚀性试验报告表”（图号：2010.0.02.025）。根据土质分析结果，参照岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）有关标准进行土对建筑材料的钢筋的腐蚀性评价，其判定结果详见下表5.2：土对建筑材料腐蚀性判定 表5.2孔号分 析项 目指 标土对砼结构的腐蚀性土对钢筋砼结构中钢筋的腐蚀性土对钢结构的腐蚀性单位含量类环境强透水土层弱透水土层AB15SO42-mg/kg49.38微/PH值PH6.14/弱微/微Cl-mg/kg32.18/微微/56SO42-mg/kg65.78微/PH值PH6.27/弱微/微Cl-mg/kg4

56、6.12/微微/78SO42-mg/L42.34微/PH值PH6.31/弱微/微Cl-mg/kg32.41/微微/107SO42-mg/kg27.96微/PH值PH6.68/微微/微Cl-mg/kg31.88/微微/根据本次勘察结果，建筑场地环境类型为类，场地内土层属弱透水地层。依照岩土工程勘察规范(GB500212001)（2009年版）中有关标准判定：场地土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。场地水和土对建筑材料腐蚀的防护应符合现行国家标准工业建筑防腐蚀设计规范(GB50046-2008)的规定。6 岩土工程分析与评价6.1 岩土参数的统计分析6

57、.1.1 岩土参数的分析和选定6.1.1.1 统计方法根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）中14.2 条，对本勘察区段各岩土层指标分别进行统计。在进行统计时，对土的粒度分析成果的标准值等数值无实际意义，故不进行计算，各岩土层指标数据的粗差剔除原则上采用三倍标准差法，个别数据由于岩土层的不均匀性或为夹层而造成数据离散性明显较大的，也予以剔除。有关参数的平均值m、标准差f、变异系数、标准值的计算公式如下：计算平均值： 计算标准差： 计算变异系数： 计算岩土参数标准值：计算统计修正系数值： 注：式中正负号按不利组合考虑，如抗剪强度指标的修正系数应取负值。式中：岩土参数的平均值n参加统计的

58、子样数岩土参数的标准差岩土参数的变异系数统计修正系数，式中正负号按不利组合考虑室内试验统计指标6.1.1.2 关于统计数值的说明本报告所列岩土参数建议值，是指为满足工程需要，根据有关规范的规定在室内试验和原位测试的基础上，利用其统计结果进一步计算、查表并结合地区经验综合判断之后，所给出的各岩土层的参数。报告中室内试验和原位测试汇总表、统计表中所列的标准值和平均值的使用，特作如下说明：1) 根据国家标准岩土工程勘察规范（GB 50021-2001）（2009年版）有关规定，承载能力极限状态计算需要的岩土参数（如岩土的抗剪强度指标）应采用指标的标准值，该值可按本报告统计表中各岩土参数标准值采用；2

59、) 正常使用极限状态计算需要的岩土参数（如压缩系数、压缩模量、渗透系数）可采用指标的平均值，当其变异性较大时，可根据地区经验适当调整；3) 评价岩体、土体性状需要的岩土参数（如天然重度、天然含水率、液限、塑性指数、饱和度、相对密实度、吸水率及土层的厚度等）应采用平均值；4) 当设计规范另有专门规定标准值的取值方法时，按有关规范执行。5) 指标的统计数量少于6个时，不计算其标准差，并根据指标的范围值和平均值，结合地区经验，给出经验值。6.1.2 室内试验为查明场地地层的物理力学性质，本次勘察在场地内共采取342件原状土试样，按照国家现行土工试验方法标准（GB/T50123-1999）进行了室内土

60、壤物理力学性质试验。其试验结果详见“土壤室内试验成果报告表、e-P曲线图及三轴试验成果表” (图号：2010.0.02.022)。根据试验结果，现将拟建场地内各地层的主要物理力学性质指标统计于表6.1.2-1： 各土层的主要物理力学性质指标 表6.1.2-1地层统计量指 标统计个数n最小值最大值平均值m标准差f变异系数修正系数s标准值k人工填土天然含水量w(%)2222.830.126.651.8050.0681.02527.3天然重度 (g/cm3)221.751.881.800.0280.0160.9941.79比重Gs222.722.722.720.0000.0001.0002.72孔隙

61、比 e220.7970.9710.9110.0480.0531.0200.928塑性指数IP( % )2213.216.615.00.8170.0540.98014.7液性指数IL220.180.430.310.0610.1941.0720.34压缩系数a1-2( Mpa) -1220.280.380.330.0280.0861.0320.34压缩模量Es1-2( Mpa )225.06.55.80.4080.0700.9745.7固快粘聚力C（kPa）222236284.2370.1520.94326.4内摩擦角（o ）2212.820.417.02.2070.1300.95216.2渗透系

62、数K（10-4cm/s）83.895.975.110.7430.1451.0985.61淤泥质粘土天然含水量w(%)945.748.247.260.9550.0201.01347.9天然重度 (g/cm3)91.651.681.660.0110.0060.9961.65比重Gs92.662.662.660.0000.0001.0002.66孔隙比 e91.3071.3891.3580.0290.0211.0131.376塑性指数IP( % )919.120.519.80.4770.0240.98519.5液性指数IL90.911.050.990.0520.0531.0331.02压缩系数a1-

63、2( Mpa) -190.701.000.870.0920.1061.0670.92压缩模量Es1-2( Mpa )92.43.32.80.2870.1040.9352.6固快粘聚力C（kPa）94861.5000.2500.8445.1内摩擦角（o ）92.54.03.20.5160.1610.8992.9有机质含量%92.122.972.570.2680.1041.0652.40渗透系数K（10-7cm/s）43.886.414.89各土层的主要物理力学性质指标 续表6.1.2-1地层统计量指 标统计个数n最小值最大值平均值m标准差f变异系数修正系数s标准值k粉质粘土天然含水量w(%)35

64、24.029.427.131.3560.0501.01527.53天然重度 (g/cm3)351.871.971.910.0250.0130.9961.91比重Gs352.722.722.720.0000.0001.0002.72孔隙比 e350.7120.8680.8070.0390.0481.0140.819塑性指数IP( % )3513.716.615.20.7520.0490.98615.0液性指数IL350.190.400.330.0440.1341.0390.34压缩系数a1-2( Mpa) -1350.230.330.280.0270.0961.0280.29压缩模量Es1-2(

65、 Mpa )355.57.66.50.5430.0840.9756.3固快粘聚力C（kPa）243144363.6830.1020.96434.9内摩擦角（o ）2412.421.915.92.2710.1430.94915.1UU粘聚力C（kPa）1131.038.034.52.3820.0690.96233.2内摩擦角（o ）1112.816.714.61.2060.0830.95413.9渗透系数K（10-6cm/s）（10-6cm/s）114.536.365.700.6640.1171.0646.06粉质粘土天然含水量w(%)3022.427.124.791.2510.0501.016

66、25.2天然重度 (g/cm3)301.911.971.940.0190.0100.9971.93比重Gs302.712.732.720.0090.0030.9992.71孔隙比 e300.6880.8040.7470.0300.0401.0130.757塑性指数IP( % )3013.816.014.90.6170.0410.98714.7液性指数IL300.040.310.200.0630.3121.0990.22压缩系数a1-2( Mpa) -1300.210.270.240.0150.0641.0200.24压缩模量Es1-2( Mpa )306.78.07.50.3920.0530.

67、9837.3固快粘聚力C（kPa）203148404.6050.1170.95437.7内摩擦角（o ）2016.421.818.71.6390.0880.96618.1UU粘聚力C（kPa）1034.046.041.53.8080.0920.94639.3内摩擦角（o ）1014.818.916.91.3100.0780.95516.1渗透系数K（10-6cm/s）113.125.014.250.6430.1511.0844.60各土层的主要物理力学性质指标 续表6.1.2-1地层统计量指标统计个数n最小值最大值平均值m标准差f变异系数修正系数s标准值k粉质粘土天然含水量w(%)5121.4

68、26.023.951.1070.0461.01124.2天然重度 (g/cm3)511.921.981.950.0170.0090.9981.95比重Gs512.722.732.720.0040.0021.0002.72孔隙比 e510.6680.7790.7290.0260.0361.0090.735塑性指数IP( % )5113.816.315.00.6660.0450.98914.8液性指数IL510.020.220.140.0450.3161.0760.15压缩系数a1-2( Mpa) -1510.190.240.220.0120.0551.0130.22压缩模量Es1-2( Mpa

69、)517.48.67.80.3190.0410.9907.8固快粘聚力C（kPa）313046375.0180.1340.95835.8内摩擦角（o ）3114.522.419.22.1430.1110.96518.6CU粘聚力C（kPa）2030.042.035.83.3650.0940.96334.5内摩擦角（o ）2014.620.117.41.4310.0820.96816.9渗透系数（10-6cm/s）（10-6cm/s）132.245.814.441.1540.2601.1305.01凝灰熔岩残积粘性土天然含水量w(%)19526.433.829.831.7140.0571.007

70、30.0天然重度(g/cm3)1951.821.961.890.0300.0160.9981.88比重Gs1952.732.742.740.0050.0021.0002.73孔隙比 e1950.7740.9980.8830.0520.0591.0070.889塑性指数IP( % )19516.719.618.00.6840.0380.99517.9液性指数IL1950.110.500.240.0600.2461.0300.25压缩系数a1-2( Mpa) -11950.230.450.330.0500.1531.0190.33压缩模量Es1-2( Mpa )1954.47.25.90.7250

71、.1230.9855.8固快粘聚力C（kPa）1282438332.9750.0920.98632.1内摩擦角（o ）1289.121.814.32.8190.1970.97013.9UU粘聚力C（kPa）6726.038.032.02.8500.0890.98131.4内摩擦角（o ）679.317.312.62.3090.1830.96212.1渗透系数K（10-6cm/s）（10-6cm/s）252.006.714.351.4090.3241.1134.84本次勘察分别在钻孔114、97、60、76附近处采取人工填土击实土样，并进行轻型击实试验，其结果详见“土的击实试验报告”(编号：20

72、10.0.02.02-6)，试验结果统计如下表6.1.2-2： 击实试验成果统计表 表6.1.2-2钻孔编号取样深度(m)最大干密度dmax(KN/m3)最优含水量Wy(%)1140.600.901.77618.1970.600.901.80117.7600.600.901.79018.6760.600.901.79417.9平 均 值dmax=1.790Wy=18.16.1.3 室内岩石试验为评价场地内基岩的物理力学性质，本次勘察共采取了10件碎块状强风化凝灰熔岩和6组中风化凝灰熔岩试样，按国家现行标准工程岩体试验方法标准(GB/T50266-1999)进行了岩石物理力学性质试验。其试验结果

73、详见“岩石点荷载强度试验报告” (图号：2010.0.02.02-3-1)及“岩石室内试验成果表”（图号：2010.0.02.02-3-2），其试验结果统计见表6.1.3： 岩石主要物理力学性质指标统计表 表6.1.3统计项目地层名称统计个数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值碎块状强风化凝灰熔岩点荷载强度Is(50)(MPa)100.240.410.33注：1）按工程岩体试验方法标准(GB/T50266-1999)之规定，Is(50)计算平均值时当有效数据少于10个，舍去最高和最低值；超过10个时应舍去2个最高和2个最低值。2）根据工程岩体分级标准（GB50218-94）第3.4.

74、1条，估算岩石饱和单轴抗压强度值为：Rc=22.82*Is(50)0.75 =9.9MPa。中风化凝灰熔岩比重62.582.622.600.0140.0050.9962.59干容重kN/m3625.2225.5525.430.1230.0050.99625.33干燥抗压强度(MPa)1842.848.545.71.6800.0370.98545.0饱和抗压强度(MPa)1832.138.534.51.5910.0460.98133.8软化系数60.740.770.760.0100.0140.9890.75 弹性模量 (MPa)10461.982.042.000.0270.0140.9891.9

75、8泊松比60.210.240.220.0120.0530.9560.216.1.4 原位测试6.1.4.1 标准贯入试验为查明场地内地层的工程性能，本次勘察在153孔内共进行了2064次标准贯入试验，其试验结果详见“标准贯入试验成果表”(图号：2010.0.02.02-11)，标贯锤击数按福建省岩土工程勘察规范(DBJ13-84-2006)进行了杆长修正，并将经杆长修正后的击数标绘于“工程地质剖面图” (图号：2010.0.02.02-9)及“钻孔柱状图”(图号：2010.0.02.02-10)。测试结果统计如下表6.1.4.1标准贯入试验锤击数统计表 表6.1.4.1 地层名称及编号标准贯入

76、试验N(击)样本总数统计个数最小值最大值平均值m标准差f变异系数修正系数s标准值k人工填土实测值38382 199.03.6020.4000.8918.0修正值38381.8 19.0 8.73.5510.4080.8897.7淤泥质粘土实测值1111364.81.0790.2240.8764.2修正值111150.8 4.9 4.00.8010.1990.8903.6粉质粘土实测值74738 23 13.12.8780.2200.95612.5修正值74737.4 20.0 11.52.4570.2140.95711.0粉质粘土实测值707010 24 17.812.5800.1450.97

77、017.2修正值70708.619.70 14.661.8500.1260.97414.28粉质粘土实测值100100123119.834.1830.2110.96419.1修正值10010011.6 30.5 18.04.1740.2320.96017.3凝灰熔岩残积粘性土实测值437435124624.76.8430.2770.97724.2修正值4374359.5 32.0 19.94.6240.2330.98119.5全风化凝灰熔岩实测值419416527352.09.2330.1770.98551.3修正值4194163049.7 37.53.3840.0900.99237.2土柱状

78、强风化凝灰熔岩实测值7754605518492.522.0000.2380.98190.8修正值77546050.3118.2 63.011.5890.1840.98562.1说明：1)粉质粘土中有1次标贯离散性台太大，凝灰熔岩残积粘性土有2次标贯离散性太大，全风化凝灰熔岩有3次标贯离散性太大，土柱强风化凝灰熔岩有315次标贯击数离散性太大，碎块状强风化凝灰熔岩中有127次标贯反弹，全、强风化孤石有13次标贯，共461次未参入统计； 2)标贯锤击数按福建省岩土工程勘察规范(DBJ13-84-2006)进行了杆长修正。6.1.4.2 重型圆锥动力触探试验为了查明拟建场地内人工填土层的均匀性及密实

79、度等工程特性，本次勘察在人工填土层中共进行了51.30m的重型圆锥动力触探试验。试验结果详见“重型圆锥动力触探试验成果图”（图号：2010.0.02.02-12）。重型圆锥动力触探试验修正后锤击数结果统计如下表6.1.4.2：重型圆锥动力触探试验修正后锤击数结果统计表 表6.1.4.2指标地层 孔号统计个数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值加权平均值人工填土9232 63.61.1610.3260.8813.15.2人工填土36512.8 12.3 5.21.9770.3790.9094.7人工填土46122.0 4.9 3.7 1.0990.2960.8453.1人工填土48182.0

80、 6.0 3.9 1.1320.2910.8793.4人工填土58322.0 14.0 4.82.8720.6010.8163.9人工填土62482.9 13.2 5.72.4910.4390.8915.1人工填土76292.8 13.2 5.3 2.3180.4380.8594.5人工填土83392.0 16.7 7.04.5680.6570.8195.7人工填土92302.0 12.8 5.6 3.0340.5380.8304.7人工填土101461.9 13.2 5.0 2.6220.5260.8674.3人工填土104512.0 14.1 5.6 3.4390.6180.8514.7人

81、工填土107401.0 9.4 3.91.7450.4430.8793.5人工填土114552.0 12.8 5.42.7730.5180.8804.7人工填土122392.0 15.8 5.53.9070.7090.8044.4注：锤击数按岩土工程勘察规范(GB50021-2001)附录B表B.01进行了锤击数修正。6.1.4.3 旁压试验为查明场地内各主要地层压力与变形关系，计算土的模量和强度，本次勘察在场地内8、32、49、77、88、116共6个钻孔中进行了60点次旁压试验，其试验结果详见附件5：旁压试验报告。其测试结果统计如下表6.1.4.3： 旁压试验成果统计表 表6.1.4.3地

82、层名称淤泥质粘土试验指标统计频数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值净比例极限压力Pf-P0（kPa）1132132净极限压力 PL-P0（kPa）1649649似弹性模量E（Mpa）13.503.50旁压模量（Mpa）13.703.70地层名称粉质粘土试验指标统计频数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值净比例极限压力Pf-P0（kPa）2340382361净极限压力 PL-P0（kPa）2623627625似弹性模量E（Mpa）24.204.404.30旁压模量（Mpa）24.804.904.85地层名称粉质粘土试验指标统计频数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值净比例极限压力P

83、f-P0（kPa）1575575净极限压力 PL-P0（kPa）113951395似弹性模量E（Mpa）119.0019.00旁压模量（Mpa）120.0020.00地层名称粉质粘土试验指标统计频数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值净比例极限压力Pf-P0（kPa）4477493488.3净极限压力 PL-P0（kPa）4140714351426.3似弹性模量E（Mpa）418.5018.9019.00旁压模量（Mpa）419.4020.8019.87地层名称凝灰熔岩残积粘性土试验指标统计频数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值净比例极限压力Pf-P0（kPa）11588 73364

84、9.051.9880.0800.956620.3净极限压力 PL-P0（kPa）111309 1464 1415.154.2710.0380.9791385.1似弹性模量E（Mpa）1114.50 18.10 16.80 1.0490.0620.96616.22旁压模量（Mpa）1115.60 19.10 17.87 1.0330.0580.96817.30续表6.1.4.3.地层名称全风化凝灰熔岩试验指标统计频数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值净比例极限压力Pf-P0（kPa）13872 12261018.386.080.0850.958975.2净极限压力 PL-P0（kPa）13

85、2740 3367 3156.8156.460.0500.9753078.5似弹性模量E（Mpa）1333.50 38.90 36.05 1.6580.0460.97735.22旁压模量（Mpa）1335.00 40.60 37.68 1.7080.0450.97736.83地层名称土柱状强风化凝灰熔岩试验指标统计频数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值净比例极限压力Pf-P0（kPa）201044 21631429.4238.9410.1670.9341335.5净极限压力 PL-P0（kPa）201694 6999 4073.3939.1590.2310.9093704.4似弹性模量E

86、（Mpa）2039.10 60.40 45.05 5.4450.1210.95342.91旁压模量（Mpa）2041.10 63.90 47.40 5.7170.1210.95345.15地层名称碎块状强风化凝灰熔岩试验指标统计频数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值净比例极限压力Pf-P0（kPa）81654 36742669.4574.2910.2150.8552281.4净极限压力 PL-P0（kPa）87700 13087 8953.11729.0520.1930.8707785.1似弹性模量E（Mpa）883.00 97.30 89.64 5.3130.0590.96086.05

87、旁压模量（Mpa）887.40 100.10 93.80 4.8770.0520.96590.516.1.5 岩土参数的可靠性与适用性评价本次勘察原状土试样采用专门取土器采取，土试样质量符合要求，取样操作、原位测试和室内试验均严格按相关规范规程要求。各岩土层试验手段选择得当，操作方法符合规范要求。本次勘察测试成果均按照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)第14.2节要求进行统计、分析。人工填土的重型圆锥动力触探试验锤击数统计和标准贯入试验统计变异系数均较大(0.3)，是因为其成分复杂，密实度不均；试验数据反映了其自然状态。其它各地层试验测试指标除个别数据可能因试验误差而离散性偏大以外，

88、大部分数据离散性都较小，反映分层较为合理。因此，本次勘察各试验数据具有代表性，能正确反映岩土在特定条件下的性状，满足岩土工程设计计算的假定条件和计算精度要求，可以作为岩土参数选取的依据。6.1.6 岩土参数建议值6.1.6.1 岩土参数建议值取值的依据为：1) 本次勘察中各岩土层的各种试验数据；2) 历次勘察中各岩土层的各种试验数据；3) 规范中表列的各种建议数据；4) 岩土工程手册中的通过试验确定的各种同类岩土的参数数据；5) 地区经验数据；6) 类比工程数据。本次勘察岩土参数建议值详见表6.1.6.2。其中岩土设计参数:重度（）、压缩模量（Es）和渗透系数（k）为平均值，抗剪强度（C、）为

89、标准值，地基承载力（fak）为特征值。6.1.6.2根据本次勘察结果，参照建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)、福建省标准建筑地基基础技术规范（DBJ13-07-2006）等有关规程规范，场地内各地基土的工程特性指标建议采用下表6.1.6.2：天然地基岩、土工程特性指标值一览表 表6.1.6.2 指标 地 层状态天然重度kN/m3承载力特征值fak (kPa)压缩模量Es1-2(Mpa)抗剪强度渗透系数K(cm/s)承载力修正系数固结快剪三轴（uu）内摩擦角()凝聚力Ck(kPa)内摩擦角()凝聚力Ck(kPa)bd人工填土松散18.0805.85102.010-301.0填石12

90、4.02702.010-201.0淤泥质粘土软塑16.6602.82.95.12.010-601.0粉质粘土可塑19.11606.515.134.913.933.23.010-50.301.6粉质粘土硬塑19.42407.518.137.716.139.32.510-50.301.6粉质粘土硬塑19.52407.818.635.816.934.52.010-50.301.6凝灰熔岩残积粘性土硬塑18.92405.913.932.112.131.48.010-50.301.6全风化凝灰熔岩极软岩19.53500.502.0土柱状强风化凝灰熔岩软岩20.07001.02.5碎块状强风化凝灰熔岩软岩

91、21.0900中风化凝灰熔岩较硬岩24.03000注：1） 当基础砌置在不同地层上时，须考虑不均匀沉降对建筑物的影响。2） 表中填石1其他相关取值同人工填土。6.1.6.3根据本次勘察进行的室内试验及野外原位测试结果，参照行业标准建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)、福建省标准建筑地基基础技术规范（DBJ13-07-2006）及其它有关规范，场地内各地层有关桩基设计有关参数建议采用下表6.1.6.3数值: 桩基础设计建议参数值一览表 表6.1.6.3 指 标地 层状态钻冲孔灌注管桩负摩阻力系数n 桩侧阻力极限值qsik(kPa)桩端阻力极限值qpk(kPa)岩石饱和单轴抗压强度（MPa）人

92、工填土松散/0.35填石1松散/0.35淤泥质粘土软塑150.25粉质粘土可塑 40粉质粘土硬塑60粉质粘土硬塑60凝灰熔岩残积粘性土硬塑65全风化凝灰熔岩极软岩902800土柱状强风化凝灰熔岩软岩1003200碎块状强风化凝灰熔岩软岩13070009.0中风化凝灰熔岩较硬岩2001200033.0注：1）表中不提端阻力者，为不推荐作为桩基持力层； 2）采用上表数值时，应采用静载试验等进行一定数量的试桩校核。6.1.6.4 根据本次勘察结果，参照建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）、福建省建筑地基基础技术规范(DBJ13-07-2006)及其他有关规范，有关挡墙支护设计的参数建议如

93、下表6.1.5.4数值：挡墙支护设计参数建议值表 表6.1.6.4指 标地 层天然重度(kN/m3)抗剪强度渗透系数K(cm/s)坡率允许值（高宽比）H8m岩土对挡土墙基地摩擦系数内摩擦角k(度)凝聚力Ck(kPa)人工填土18.85102.010-31：1.75填石124.02.010-21：1.75淤泥质粘土16.52.142.010-61：2.00粉质粘土18.712283.010-51：1.000.25粉质粘土19.114302.510-51：1.000.30粉质粘土19.215272.010-51：1.000.30凝灰熔岩残积粘性土18.211268.010-51：1.000.30全

94、风化凝灰熔岩19.51：1.000.35土柱状强风化凝灰熔岩20.01：0.750.40碎块状强风化凝灰熔岩21.01：0.500.40中风化凝灰熔岩24.01：0.200.706.1.6.5 地基承载力特征值使用条件：1) 表6.1.6.2中承载力特征值是在基础埋藏埋深小于0.50m和基础宽度小于3.00m条件下使用，若基础深宽大于上述条件时，应进行承载力特征值深宽修正。2) 使用各岩土层承载力特征值必须保证岩土层处于天然状态，不得有泡水软化和人为扰动破坏其结构的影响。6.2 场地稳定性和适宜性评价区域地质资料显示，有数条较大的断裂在场地附近通过，但此类断裂均不属发震构造，且近期均无活动痕迹

95、，本地区的区域地壳稳定性等级属基本稳定区；本次勘察结果表明，场地由于场地整平后，地势起伏不大，但南、北、西三面环山，其西侧存在一滑坡，滑坡舌已部分侵入场地，场地北侧紧靠山体，存在一自然高边坡，坡度约4570，西侧滑坡和北侧边坡正在进行施工支护；场地西南角由于场地开挖的原因，有岩体崩塌现象，因此，场地范围内存在崩塌、滑坡等地质灾害。目前，场地周边的地质灾害，正在由政府部门进行专项防护治理施工，当地质灾害治理施工完毕并验收合格后，场地稳定性可以得到保证。场地基底由凝灰熔岩构成，场地内无人为采空区、地面沉降和岩溶等不良地质作用。因此，当地质灾害治理施工完毕并验收合格后，场地范围内无不良地质作用和地质

96、灾害，场地是稳定的，适宜拟建建筑物建设。6.3 地基稳定性和均匀性评价6.3.1 地基稳定性评价拟建建筑场地内存在软土人工填土和淤泥质粘土，人工填土、淤泥质粘土强度低，压缩性高，其稳定性差；且场地内埋藏有填石1及旧建筑物基础，场地东南角存在一条过水混凝土圆管涵暗管，原场地的中部和南部由于人工采土形成大土坑，故地基的稳定性差。但对场地浅部的软弱人工填土及淤泥质粘土层在采用地基加固处理及对埋藏的填石1及旧建筑物基础、混凝土圆管涵暗管进行处理后或拟建建筑物采用桩基进入稳定地层后，不会发生地基失稳的现象，地基的稳定性可得到保证。6.3.2 地基均匀性评价拟建场地人工填土属新近回填,密实度和均匀性差,未

97、完成自重固结,其均匀性差；填石1属新近回填,密实度和均匀性差,其均匀性差；淤泥质粘土空间分布不均匀，土质较均匀，评价其均匀性差；粉质粘土空间分布不均匀，土质较均匀，评价其均匀性差；粉质粘土空间分布较不均匀，土质较均匀，评价其均匀性差；粉质粘土空间分布不均匀，土质较均匀，评价其均匀性差；凝灰熔岩残积粘性土空间分布不均匀，土质较均匀，评价其均匀性差；全风化凝灰熔岩空间分布不均匀，力学性质较均匀，评价其均匀性差；土柱状、碎块状强风化凝灰熔岩空间分布不均匀，在水平方向上原位测试指标离散性较小，在垂直方向上有随着深度增加逐渐增高的变化趋势，评价其均匀性差。中风化凝灰熔岩空间分布不均匀，物理力学性质较均匀

98、，评价其均匀性较差。整体来说，地基土的均匀性较差。当拟建建筑物基础采用桩基础，以强风化凝灰熔岩及其以下地层为桩端持力层时，其地基的均匀性一般。6.4 环境条件评价东孚烟叶仓储建设项目工程拟建场地位于xx市海沧区东孚镇西山社北侧，场地南、西、北三面环山，东南、东面为种植果木花苗；拟建场地原为西山社居住用地，部分原为耕地，原始地貌为山前坡洪积扇。场地西侧有地下水渗出，且有人工开挖的排水沟及积水坑，场地的中部和南部埋藏有由于人工采土形成大土坑，深度约2.003.00m，场地东南角埋藏有混凝土圆管过水暗管。场地上空存在一条西南北东向的临时施工用高压电线。场地东南角距拟建叉车充电及停放间、库区管理用房5

99、米左右为已建好的块石挡墙，挡墙高约4.00米。现整个场地已经人工回填整平，场地较平坦开阔，地势较平坦。拟建场地交通便利，有公路直接通往拟建场地，适于各类机械进场施工作业。在基础施工前，应对场地范围内的排水沟、积水坑及埋藏的旧有建筑物基础进行处理，对场地上空的高压电线及圆管暗管进行移位。施工时，应特别注意对噪音的控制，防止施工噪音对周边居民的日常工作生活产生影响；此外，还应防止施工粉尘、泥浆、污水、油污、尾气、固体废弃物等对周围环境产生不利影响。6.5 各地层岩土性能评价6.5.1 人工填土分布于场地大部分地段，成份复杂，含碎石、填石，且局部为旧有建筑物基础，未完成自重固结，结构松散。未经处理不

100、能作为建筑物基础持力层。6.5.2填石1分布于场地局部地段，新近回填，未经处理不能作为建筑物基础持力层。6.5.3 淤泥质粘土分布于场地局部地段，呈饱和，软塑状态，未经处理不能作为建筑物基础持力层。6.5.4 粉质粘土分布于场地大部分地段，呈湿，可塑状态，强度中等偏低，压缩性中等偏高，不宜作为拟建建筑物基础持力层。6.5.5 粉质粘土分布于场地大部分地段，底部含碎石、漂石，呈稍湿，硬塑状态，为一般的地基土。 6.5.6粉质粘土分布于场地北部，呈稍湿、硬塑状态，强度中等偏低，压缩性中等，为一般的地基土。 6.5.7 凝灰熔岩残积粘性土分布于整个场地，呈稍湿，硬塑状态，具有中等偏低的强度及中等压缩

101、性，为一般的地基土。6.5.8 全风化凝灰熔岩强度较高，变形性较小，埋藏较深，可作为一般建筑物的桩端持力层。6.5.9土柱状、碎块状强风化凝灰熔岩强度较高，变形性较小，埋藏较深，可作为拟建建筑物的桩端持力层。6.5.10中风化凝灰熔岩强度较高，变形性较小，可作为拟建建筑物的桩端持力层。6.6 地基基础方案拟建东孚烟叶仓储建设项目包括1#6#烟叶醇化库，库区管理用房，设备用房，叉车管理及公共卫生间，药剂房等， 1#6#烟叶醇化库均为5层，框架结构，单柱轴向力最大值为7700KN，1#2#烟叶醇化库设计地坪标高为45.40米，3#4#烟叶醇化库设计地坪标高为51.40米，5#6#烟叶醇化库设计地坪

102、标高为55.90米，库区管理用房为2层，框架结构，单柱轴向力最大值为700KN，设计地坪标高为45.15米，设备用房为1层，框架结构，单柱轴向力最大值为1300KN，设计地坪标高为46.30米，叉车管理及公共卫生间为1层，框架结构，单柱轴向力最大值为300KN，设计地坪标高为50.80米，药剂房为1层，框架结构；根据地基岩土层的特点，并结合拟建建(构)筑的上部结构和荷载情况，拟建建筑物基础型式建议如下： 基础选型及持力层建议表 表6.6建(构)筑物名称荷载设计地坪标高 (m)地上层数F/高度(米)剖面号地层分布情况建议采用的基础型式及持力层1#烟叶醇化库单柱轴向力最大荷重7700 KN45.4

103、05F/23.5025293135设计地坪标高以下地层主要为人工填土、粉质粘土、，局部人工填土和淤泥质粘土较厚，厚度约9.00米，且人工填土中有填石，凝灰熔岩残积粘性土中孤石较多。桩基。桩型可采用钻冲孔灌注桩，以碎块状强风化岩层为桩端持力层；2#烟叶醇化库45.405F/23.5062666973设计地坪标高以下地层主要为人工填土、粉质粘土、，人工填土和粉质粘土较厚，厚度约9.00米，且人工填土中有填石，凝灰熔岩残积粘性土中孤石较多。桩基。桩型可采用钻冲孔灌注桩，以碎块状强风化岩层为桩端持力层；3#烟叶醇化库51.405F/23.5049525560设计地坪标高以下地层主要为人工填土、粉质粘土

104、、，且人工填土和粉质粘土较厚，厚度约9.00米，且凝灰熔岩残积粘性土中孤石较多。桩基。桩型可采用钻冲孔灌注桩，以碎块状强风化岩层为桩端持力层；4#烟叶醇化库51.405F/23.5014171923设计地坪标高以下地层主要为人工填土、粉质粘土、，局部人工填土和粉质粘土较厚，厚度约7.00米，且人工填土中有填石，凝灰熔岩残积粘性土中孤石较多。桩基。桩型可采用钻冲孔灌注桩，以碎块状强风化岩层为桩端持力层；5#烟叶醇化库55.905F/23.503646设计地坪标高以下主要为人工填土和粉质粘土、，凝灰熔岩残积粘性土，局部人工填土厚度较厚，约5.00米。桩基。桩型可采用钻冲孔灌注桩，以碎块状强风化岩层

105、为桩端持力层；亦可考虑天然地基，对局部人工填土较厚的地段进行地基处理，已经处理并经检测合格的复合地基为基础持力层。地基处理可采用挖除换填。6#烟叶醇化库55.905F/23.50312设计地坪标高以下主要为人工填土和凝灰熔岩残积粘性土，且人工填土厚度不大，约1.60米。天然地基,以凝灰熔岩残积粘性土及其以下地层为基础持力层,基础型式可选择独立柱基础。库区管理用房单柱轴向力最大荷重700 KN45.152F/7.957984设计地坪标高以下主要为人工填土、粉质粘土，局部为人工填土、淤泥质粘土，且人工填土及淤泥质粘土厚度较厚，厚约5.0010.00米。桩基。桩型可采用钻冲孔灌注桩，以强风化岩层为桩

106、端持力层；亦可考虑复合地基，对人工填土和淤泥质粘土进行地基处理，已经处理并经检测合格的复合地基为基础持力层。地基处理可采用砂石桩等方法。叉车管理及公共卫生间单柱轴向力最大荷重300 KN50.801F/3.907578门卫室单柱轴向力最大荷重500 KN45.451F/3.6074设备用房单柱轴向力最大荷重1300 KN46.301F/4.502设计地坪标高以下主要为人工填土和粉质粘土、且人工填土厚度不大，约0.80米。天然地基,以粉质粘土及其以下地层为基础持力层,基础型式可选择独立柱基础。药剂房单柱轴向力最大荷重500 KN46.501F1挡墙（高度）4.505.9585、86设计地坪标高以

107、下主要为人工填土,局部为粉质粘土、；人工填土厚度较厚，约4.00米。复合地基：对于填土厚度较厚的地段采用已经处理并经检测合格的复合地基为基础持力层；对于基底为粉质粘土、的地段采用天然地基，以粉质粘土、为基础持力层。同时，由于人工填土为新进回填，未完成自重固结，建议对其地基处理，可采用砂石桩等方法进行地基处理。另外，烟叶醇化库库区内地面按规范要求，片烟平均存量538kg/m2，地面有叉车运行，叉车自重3吨左右，抱重1.50吨，荷重较小，对于地表软弱土厚度较小的地段，可采用分层压实措施进行地基处理。6.7 桩基评价6.7.1 单桩承载力估算当拟建建筑物采用钻冲孔灌注桩，以碎块状凝灰熔岩或其以下地层

108、作为桩端持力层时，按福建省建筑地基基础技术规范（DBJ13-07-2006）(公式9.2.4)公式计算单桩竖向承载力特征值： 式中 uP桩身外周长qsik桩侧第i层岩土的侧阻力极限值li桩侧第i层岩土的厚度qpk桩端端阻力极限值AP桩底端外径包围的面积计算结果见下表6.7.1： 单桩竖向承载力特征值估算表 表6.7.1估算孔号桩长(m)桩径（mm）持力层地层li(m)qsik(kPa)U(m)qpk(kPa)Ap(m2)Ra(kN)9739.501000碎块状强风化花岗岩2.3003.14/8093.43.30403.14/4.20653.14/28.701003.14/1.001303.14

109、70000.78511634.931000碎块状强风化花岗岩5.9303.14/6514.71.9153.14/1.6403.14/0.7603.14/4.3653.14/9.45903.14/10.051003.14/1.001303.1470000.7857746.581000碎块状强风化花岗岩5.0803.14/8532.23403.14/0.5603.14/6.1653.14/8.2903.14/22.701003.14/1.001303.1470000.7855638.061000碎块状强风化花岗岩4.1603.14/7111.37403.14/4.7653.14/5.6903.14

110、/15.61003.14/1.001303.1470000.785注：1)桩长从设计标高算起,桩端进入碎块状强风化凝灰熔岩1.00米， 参照钻孔97、116、77、56号地层，按桩径1000mm考虑，桩长从设计标高算起， 桩端进入碎块状强风化凝灰熔岩1.00米，其单桩竖向极限承载力特征值分别为8093.4kN、6514.7kN、8532.2kN、7111.3kN，桩长分别为39.5米、34.93米、46.58米、38.06米；具体采用的单桩尺寸及数量请设计单位根据拟建建筑物上部荷载分布的情况进行验算后确定。6.7.2 成桩可行性分析1) 通过场地环境条件分析，拟建场地地势较平坦开阔，交通便利，

111、适于各类桩基施工机械进场并施工作业；场地内人工填土表面经碾压处理后，基本能满足施工设备的行走和正常作业的要求。地内东南角存在过水暗管，场地上空存在一架空线路，当对过水暗管移位后，有利于钻冲孔灌注桩的施工。2) 当采用钻（冲）孔灌注桩时，钻孔灌注桩穿透能力强，为不挤土桩，能使桩端较顺利地达到持力层设计标高，同时桩径较大，可获得更高的单桩承载力，且对周围环境影响较小，但该桩型存在的问题是施工质量较难控制，常出现桩端沉渣厚度过大及桩身缩径、夹泥等施工质量影响单桩承载力。为确保桩基质量，主要从以下几点着手：a.应选择施工经验丰富、管理先进的施工队伍，并应进行反循环清渣工艺，保证沉渣厚度小于10cm，同

112、时强化检测手段。 b.加强施工管理，严格控制泥浆比重、粘度、钻速、冲程等参数，防止粘土层缩径、糊钻、残积砾质粘性土塌孔，同时防止桩孔长久浸泡，造成孔壁软化、塌孔、增加清渣难度。c.必要时采用桩底高压灌浆方法，确保单桩承载力的正常发挥。d.本场地在残积土全风化、强风化岩中存在的“孤石”或“球状风化体”，对成桩十分不利。当遇“孤石”或“球状风化体”时，应及时通知设计等单位，以便确定是否需要穿过。如需通过，可采用冲击方式穿透“球状风化体”。e.桩基成孔钻(冲)至预定持力层后，应对持力层进行检验。6.7.3 桩基施工对环境影响的评价当需采用泥浆护壁的大口径成孔灌注桩时，按厦监安200232号文要求，需

113、经市建设工程勘察设计协会组织专家论证，并将专家论证许可意见向xx市建设与管理局备案后方可实施。钻（冲）孔灌注桩施工时，存在泥浆污染问题，必须配备泥浆处理系统，防止泥浆和污水对环境造成污染。6.7.4 特殊性土和地下水对桩基的影响与防治措施1) 拟建场地分布有未完成自重固结的人工填土和淤泥质粘土等松散软弱土，桩基设计应考虑人工填土和淤泥质粘土的负摩阻力对桩基承载力及变形的影响，建议采用预估负摩阻力，降低单桩承载力等方法，以减少负摩阻力的影响；同时，对人工填土层进行碾压处理来减少和避免负摩阻力的影响。2) 残积土和全强风化岩层不均匀存在“孤石”及“球状风化体”现象，对于钻（冲）孔灌注桩施工遇到“孤

114、石”及“球状风化体”且不能满足设计桩长时，应及时通知设计等单位，以便确定是否需要穿过。如需通过，可采用冲击方式穿透“球状风化体”。3) 地下水对桩基的影响，对于钻（冲）孔灌注桩，砼灌注时，可能对浇灌砼产生一定的离析作用，应采取相应的防护处理措施；6.8 地基处理评价根据施工图设计阶段岩土工程勘察任务书，烟叶淳化库片烟平均存量为538kg/m2，地面有叉车运行，叉车自重3吨左右，抱重1.50吨。根据钻探结果，拟建场地上部新近堆填人工填土主要为杂填土，由粘性土含碎石、块石、砼块、填石等组成，局部含植物根茎、生活垃圾等，成分十分复杂，未经压实，未完成自重固结，且场地局部存在淤泥质粘土软弱土层。根据现

115、场实际情况和场地工程地质条件, 建议对人工填土和淤泥质粘土采用砂石桩或水泥搅拌桩进行地基处理。6.8.1 砂石桩施工可能性分析1) 通过场地环境条件分析，拟建场地地势较平坦开阔，交通便利，适于各类桩基施工机械进场并施工作业；场地内人工填土表面经碾压处理后，基本能满足施工设备的行走和正常作业的要求。地内东南角存在过水暗管，场地上空存在一架空线路，当对过水暗管移位后，有利于桩基的施工。2) 当砂石桩采用振动沉管成孔时，场地局部地段存在有大砼块、填石和建筑物旧基础，对其清除或移位后，较适宜振动沉管成孔施工。振动沉管具有设备简单、施工方便、操作简单；无泥浆污染；施工速度快、工期短等优点；其缺点是：由于

116、沉管直径的限制，影响面积置换率；施工方法和施工工艺不当，将会造成缩颈、隔层、断桩、夹泥和吊脚等质量问题。该桩型施工时，大面积振动沉管施工 “振动效应”明显，会对临近建（构）筑物和市政道路的安全使用产生影响。为保证振动沉管砂石桩质量，主要从以下几点着手：a. 建议在振动沉管砂石桩施工前，选择有代表性的地段进行成桩工艺和成桩挤密试验，以验证桩机设备与工艺是否符合设计要求和确定大面积施工的控制标准。当成桩质量不能满足设计要求时，应在调整设计与施工有关参数后，重新进行试验或改变设计。b. 施工中应选用能顺利出料和有效挤压桩孔内砂石料的桩尖结构。c. 以挤密为主的砂石桩的施工时，对粘性土地基宜从中间向外

117、围或隔排施工；在既有建（构）筑物邻近施工时，为了减少对邻近既有建（构）筑物的振动影响，应背离建（构）物方向进行。d. 在施工过程中进行详细的观测和记录。观测内容包括桩管下沉随时间的变化，灌砂石量预定数量与实际数量；桩管提升和挤压的全过程（提升、挤压、砂桩高度的形成随时间的变化）等。根据桩管下沉时间曲线可以估计土层的松软变化随时掌握投料数量。6.8.2 砂石成桩工艺对周围环境的影响当采用振动沉管砂石桩施工时，大面积施工 “振动效应”明显，会对邻近建（构）筑物和市政道路的安全使用产生影响，为了减少对邻近既有建（构）筑物的振动影响，应背离建（构）物方向进行施工。当采用振动沉管施工时，打桩振动噪声大，

118、为防止噪声对场地周边居民产生不良影响，建议砂石桩施工时应严格控制施工时间，尽量避免对周围环境造成干扰，影响居民正常生活。6.9 地基变形特征分析拟建东孚烟叶仓储建设项目包括烟叶醇化库，库区管理用房，设备用房，叉车管理及公共卫生间，药剂房等建构筑物为15层，框架结构，根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）的规定，上述拟建建筑物均属七层以下的民用建筑及一般工业建筑物，其地基基础设计等级为丙级。当拟建建筑物采用天然地基时，其变形主要由相邻柱基的沉降差控制，必要时尚应控制其平均沉降量。当以粉质粘土或凝灰熔岩残积粘性土作为基础持力层时，由于粉质粘土或凝灰熔岩残积粘性土及其以下地层地基承载力

119、特征值均大于130KPa, 根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）第3.0.2条规定，可不作变形验算。根据地区经验，其沉降量及沉降差均能满足设计变形要求；当拟建建筑物采用桩基础，以强风化岩地层作为桩端持力层时，根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）第8.5.10条规定，对设计等级为丙级的建筑桩基可不进行沉降验算。根据地区经验，其沉降量及沉降差均能满足设计变形要求。6.10 挡墙评价6.10.1 挡墙周边环境及岩土工程条件根据设计院提供的附图东孚烟叶仓储地勘布点图（附件2），拟建东孚烟叶仓储建设项目建成后，1#、2#烟叶醇化库与3#、4#烟叶醇化库之间，3#、4#烟叶

120、醇化库与5#、6#烟叶醇化库之间将形成3级台阶，各级台阶之间以挡墙型式支护；其中1#、2#烟叶醇化库与3#、4#烟叶醇化库之间挡墙长约260米，挡墙顶标高为51.400米，挡墙底标高45.450米，高为5.95米的挡墙；3#、4#烟叶醇化库与5#、6#烟叶醇化库之间挡墙长约260米，挡墙顶标高为55.900米，挡墙底标高51.400米，高为4.50米的挡墙。拟建场地现已填土整平，地势起伏不大，标高为48.1854.36米。根据本次勘察结果，组成边坡的地层主要为人工填土，局部为粉质粘土、粉质粘土（详见剖面85-85，86-86） ，且地下水位埋藏较深。6.10.2 挡墙支护拟建挡墙施工时，揭露的

121、地层主要为人工填土，人工填土成分复杂，呈稍湿，松散状态，未完成自重固结，易坍塌，故需对其采取有效地支护措施。根据本次勘察结果及挡墙高度、挡墙周边环境条件及有关规范规定，本工程安全等级为三级。为确保挡墙施工的顺利进行和施工安全，减少或避免对周边环境的不利影响，挡墙工程施工时应采取相应的防护措施。根据前述对挡墙周边环境条件及挡墙土层的评述，建议对该边坡采取块石挡墙支护，挡土墙基础结合拟建场地地基处理一同考虑，对于挡土墙基地为粉质粘土的地段，建议以粉质粘土为挡土墙基础，对于人工填土较厚的地段，建议以经处理并经检测合格的复合地基为基础持力层。7 岩土工程施工注意事项及防治建议7.1 本场地存在厚度较大

122、的人工填土，人工填土为新近人工整平场地堆填而成，未完成自重固结，在外部荷载作用下或自重固结下会产生沉降，会导致室内外地坪下沉或开裂，严重影响设备、地下管线等设施的安全性及正常使用。因此，必须对其进行地基处理，建议在基础施工前对人工填土进行地基处理。7.2场地内人工填土成分十分复杂，局部为旧有建筑物基础或填石，在粉质粘土底部含有碎石，块石，凝灰熔岩残积粘性土、全强风化凝灰熔岩中发育有中风化凝灰熔岩“孤石”或“球状风化体”。这些情况将对基础施工产生不利影响，提请设计单位和施工单位特别引起重视和注意，应做好应急预案。7.3 当同一场地存在不同深度的基础（含各种桩基础）时，建议先进行深基础施工，再进行

123、浅基础施工，避免深基础施工对浅基础造成不良影响。7.4 在桩基施工和土方开挖外运过程中将产生噪音、粉尘、泥浆、尾气、固体废弃物等环境污染，施工前应与城管部门和周边居民做好协调工作。7.5 拟建场地西侧，现有地下水渗出，该地段表层土层已被水浸泡软化，施工前，应采取有效地排水措施，并将上部被水浸泡过的土层清除。7.6 拟建场地东南角的埋藏有过水暗管，施工前，应查明过水暗管在场地内的走向。7.7 施工时注意按国家和当地有关的安全文明施工的法律、规规、制度进行，确保安全、文明施工。8 设计参数检测、现场检验和监测 8.1 当桩基础承受的水平荷载较大时，应进行单桩水平静载荷试验，以确定单桩水平极限承载力

124、和桩侧土的水平抗力系数，其数量不应少于2根。试验应按现行行业标准建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)有关规定执行。8.2 当采用砂石桩处理地基时，砂石桩复合地基的承载力特征值，应通过现场复合地基载荷试验确定，试验点的数量不应少于3点。试验应按现行行业标准建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002)有关规定执行。同时，砂石桩桩孔内的填料量应通过现场试验确定。8.3 施工完成后的工程桩应进行竖向承载力检验。单桩承载力的检验，应采用载荷试验与动测相结合的方法。静载荷试验检验桩数不得少于总数的1%，且不得少于3根。8.4 当采用砂石桩处理地基时，砂石桩的施工质量检验可采用单桩载荷试验，对桩体可采用

125、动力触探试验检测，对桩间土可采用标准贯入、动力触探或采取原状土进行室内试验等方法进行检测。桩间土质量的检测位置应在等边三角形或正方形的中心。检测数量不应少于桩孔总数的2%。砂石桩地基竣工验收时，承载力检验应采用复合地基载荷试验。复合地基载荷试验数量不应少于总桩数的0.5%，且每个单体建筑不应少于3点。试验应按现行行业标准建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002)有关规定执行。8.5 建议拟建物基础施工开始到竣工后一段时间内对其设置一定数量的沉降观测点，监测其总沉降量及倾斜，以便及时发现问题及时处理。沉降观测应按现行标准建筑物变形测量规范(JGJ8)的规定执行，并应符合下列要求：1) 在被观测

126、建筑物周边的适当位置，应布置23个沉降观测水准基点。水准基点标石应埋设在基岩层或其他稳定地层中。埋设位置以不受周边建(构)筑物基础压力的影响为准，在建筑区内，水准基点与邻近建筑物的距离应大于建筑物基础最大宽度的2倍。2) 沉降观测点的布设应根据建筑物体形、结构形式、工程地质条件等综合考虑，一般可沿建筑物外墙周边、角点、中点每隔l0-15m或每隔23根柱基上设一观测点。对高低层连接处、不同地基基础类型、沉降缝连接处以及荷载有明显差异处，均应布置沉降观测点。3) 为取得建筑物完整的沉降资料，宜在浇筑基础时开始测量，施工期间宜每增加一层观测一次，竣工后第一年每隔23个月观测一次，以后每隔46个月观测

127、一次，直至沉降相对稳定为止。4) 沉降相对稳定标准可采用日平均沉降速率0.010.02mm/d。6) 埋设在基础底板上的初始沉降观测点应随施工逐层向上引测至地面以上。9 结论与建议 9.1 区域地质资料显示，有数条较大的断裂在场地附近通过，但此类断裂均不属发震构造，且近期均无活动痕迹，本地区的区域地壳稳定性等级属基本稳定区；本次勘察结果表明，场地由于场地整平后，地势起伏不大，但南、北、西三面环山，其西侧存在一滑坡，滑坡舌已部分侵入场地，场地北侧紧靠山体，存在一自然高边坡，坡度约4570，西侧滑坡和北侧边坡正在进行施工支护；场地西南角由于场地开挖的原因，有岩体崩塌现象，因此，场地范围内存在崩塌、

128、滑坡等地质灾害，目前，场地周边的地质灾害，正在由政府部门进行专项防护治理施工，当地质灾害治理施工完毕并验收合格后，场地稳定性可以得到保证。场地基底由凝灰熔岩构成，场地内无人为采空区、地面沉降和岩溶等不良地质作用。因此，当地质灾害治理施工完毕并验收合格后，场地范围内无不良地质作用和地质灾害，场地是稳定的，适宜拟建建筑物建设。拟建建筑场地内存在软土人工填土和淤泥质粘土，人工填土、淤泥质粘土强度低，压缩性高，其稳定性差；且场地内埋藏有旧建筑物基础，场地东南角存在一条过水混凝土圆管涵暗管，原场地的中部和南部由于人工采土形成大土坑，故地基的稳定性差。但对场地浅部的软弱人工填土及淤泥质粘土层在采用地基加固

129、处理及对埋藏的旧建筑物基础、混凝土圆管涵暗管进行处理后或拟建建筑物采用桩基进入稳定地层后，不会发生地基失稳的现象，地基的稳定性可得到保证。9.2 拟建场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组为第一组，建筑场地类别属类，设计特征周期值为0.35s。拟建场地对建筑抗震属不利地段。9.3 根据拟建建筑物荷载、结构特征及岩土工程地质条件，建议拟建1#5烟叶醇化库、库区管理用房、叉车管理公共卫生间、门卫室采用桩基，桩型可采用钻冲孔灌注桩，以碎块状强风化凝灰熔岩及其以下地层作为桩端的持力层；6烟叶醇化库、设备用房、药剂房可采用天然地基，基础型式可选择独立柱基础；库区管理用房、

130、叉车管理公共卫生间、门卫室亦可考虑复合地基，以经检查并经检测合格的复合地基为基础持力层，其中库区管理用房局部地段地表软弱土厚度较小，可采用分层压实措施进行处理；挡墙建议采用复合地基，对于填土厚度较厚的地段采用已经处理并经检测合格的复合地基为基础持力层；对于基底为粉质粘土、的地段采用天然地基，以粉质粘土、为基础持力层。同时拟建建设项目的地面应进行地基处理，地基处理方法可采用砂石桩法等方法。 9.4根据本次勘察结果，建筑场地环境类型为类，场地内地层属弱透水地层。依照岩土工程勘察规范(GB500212001)（2009年版）中有关标准判定：根据场地环境类型和地层的渗透性评价，拟建场地的地下水对混凝土

131、结构具弱腐蚀性；场地地下水在长期浸水条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，在干湿交替条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性；根据福建省岩土工程勘察规范（DBJ13-84-2008）有关标准判定：场地地下水对钢结构具弱腐蚀性。依照岩土工程勘察规范(GB500212001)（2009年版）中有关标准判定：场地土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。场地水和土对建筑材料腐蚀的防护应符合现行国家标准工业建筑防腐蚀设计规范(GB50046-2008)的规定。9.5 拟建场地西侧有地下水渗出，致使该地段的表层的凝灰熔岩残积粘性土、全风化凝灰熔岩已浸水软化，基

132、础施工时，应将其清除，并做好排水措施。9.6 拟建场地人工填土和淤泥质粘土为松散软弱地层，桩基设计时应考虑场地软弱土的负摩阻力效应对桩基承载力的影响。9.7 基础施工前，建设或施工单位应准确收集场地周边各类设施的分布和性状图，以便指导施工。9.8基础施工时，应加强施工验槽工作，以便及时发现和解决施工中出现的岩土工程问题。确认达到设计基坑底面标高时，应及时浇注混凝土垫层封底，避免基坑底土层被水浸没及振动。9.9建议拟建物基础施工开始到竣工后一段时间内对其设置一定数量的沉降观测点，监测其总沉降量及倾斜，以便及时发现问题及时处理。9.10桩基施工之后，应按有关规范进行桩身质量检测，桩的承载力应通过现

133、场静载荷试验检验。9.11本场地存在厚度较大的人工填土和淤泥质粘土，人工填土为新近人工整平场地堆填而成，未完成自重固结，淤泥质粘土为软弱地层。人工填土和淤泥质粘土在外部荷载作用下或自重固结下会产生沉降，建议对人工填土和淤泥质粘土进行地基处理或采取其它措施，避免因其沉降而导致室内外地坪下沉或开裂，影响设备、地下管线等设施的安全性及正常使用。9.12拟建场地孤石繁多，且局部地段相邻钻孔之间桩端持力层坡度大于10%，建议进行施工勘察，已更好的查明场地孤石的空间分布情况及桩端持力层的起伏情况。9.13当拟建建筑物采用天然地基或桩基，基槽（基桩）开挖时，应加强施工验槽（验桩）工作，以便及时发现和解决施工中出现的岩土工程问题。确认达到设计基槽（基桩）底面标高时，应及时浇注混凝土垫层封底，避免基坑底土层被水浸没及振动而降低持力层强度。9.14本次勘察工作全过程满足我院质量、环境及职业健康安全管理体系有关要求，未发生环境污染和健康安全事故。建议基础施工和房屋建设时采取有效的防范措施保护周边环境和保证员工及相关人员的健康安全。