排涝渠工程初步设计报告（51页）.doc

1、排涝渠工程 初步设计报告（报批稿）目录1 综合说明11.1工程概况11.2工程修建缘由及任务11.3水文地质21.4 工程设计31.5工程概算41.6经济评价41.7工程特性表52 工程水文62.1流域概况62.2气象62.3 水文基本资料62.4 洪水72.5 排涝流量173 工程地质193.1工程地质193.2天然建筑材料194 工程设计204.1设计依据204.2设计标准及任务204.3工程设计205 工程施工345.1施工条件345.2主体工程施工345.3施工布置345.4工程工期356 工程建设征地拆迁367 环境保护设计377.1环境影响分析377.2环境保护对策及措施388 水

2、土保持399 工程管理4010 工程概算4110.1编制依据4110.2编制说明4110.3概算成果4311 工程效益分析与综合评价4411.1概述4411.2工程投资及年运行费4411.3工程效益分析4411.4综合评价47排涝渠工程设计图纸目录序号专业图号图纸名称图幅1水工工程位置示意图A32水工总平面布置图A33水工排涝渠纵断面图（1/3）A34水工排涝渠纵断面图（2/3）A35水工排涝渠纵断面图（3/3）A36水工K0+000K0+350断面图A37水工K0+350K0+550断面图、K0+470接口结构图A38水工K0+550K0+925.5断面图A39水工K0+925.5出水口结构

3、图A310水工机耕桥结构图、人行桥结构图A31 综合说明1.1工程概况地处北部湾畔，位于市东部，东北临大海，东连兴港镇，南靠，西接福成镇，北邻闸口镇，西距市区中心41km，距机场18km，北铁一级公路由西向东贯穿其境，交通十分便利。管辖15个村委会和1个社区。分别是南康社区、社内村委、夏塘村委、大塘村委、雷田村委、黄丽窝村委、火甲村委、莲塘村委、水鸭塘村委、陂塘村委、龙门村委、高田村委、三塘村委、秋风塘村委、扫管龙村委、委。镇辖区总面积175.42，总人口65886人。 2012年，全镇实现国民生产总值完成3.68亿元；财政总收入1.65亿元；农民人均纯收入6590元。委距离镇政府8km，总人

4、口为2000人，村内有水泥路通往南康圩镇。委产业结构以种植甘蔗、谷类作物业为主，种植水稻、甘蔗是当地的主要经济支柱,形成了水稻、甘蔗、木茹、西瓜、玉米等多种种植结构。排涝渠长930.5m，本次修建排涝渠930.5m，桩号为0+0000+930.5，排涝渠起点为村中一个水塘，终点为村外一条大水沟。本工程流域集雨面积1.03km2，坡降3。1.2工程修建缘由及任务排涝渠现状为土渠，排涝渠最宽处达3.8m，最窄处只有2.4m左右，最深处将近1.28m,最浅处已经是淤积成平地了。由于水流长期运行，得不到维护，淤积严重，造成水位壅高，排涝渠行洪不畅，导致部分农田以及低洼处的民房受淹，影响到当地群众的农业

5、生产和生命财产安全，群众反映强烈，要求尽快安排资金修复该排涝渠。近年最大的自然灾害有2014年7月份的台风“威马逊”，导致该村的10户民房受淹，农作物受灾面积达到800亩。本次排涝渠工程主要任务是恢复排涝功能、确保排涝渠排水畅通，保护群众生产财产安全。该工程主要内容为修复排涝渠长930.5m、新建机耕桥3座,人行桥6座。1.3水文地质1.3.1水文气象根据气象局现有资料，市铁山港区所在地属北回归线以南过渡热带的沿海平原地区。气候为亚热带海洋性季风气候，平均日照总时数位1921小时，年均气温22.4，极端最高气温37.7，最低气温为2.0，极端最低气温-0.8。工程地处于北回归线以南，受暖气环流

6、的影响，夏季盛行南风，南风将太平洋大量的暖湿空气源源不断的输往陆地，引起了夏季的暴雨洪水。根据气象站统计多年平均降雨量为1716.2mm，最大降雨量2365.1mm。受南太平洋气候的影响，经常出现特大暴雨，降雨量时空年均分配不均，夏季雨量集中，春秋两季和冬季雨量偏少，据统计， 59月份降雨量占全年的70%以上，10月份至次年4月份降雨量仅占全年的30%左右，因而往往出现春旱夏涝，洪涝灾害比较频繁。1.3.2地质东面临海，属滨海平原地貌，项目区为耕地，地形平坦开阔，东部地形较西部略高，地貌属侵蚀剥蚀低丘地带，区内地形起伏较大，高程在2.023.5m之间。区域土壤为砂质粘土、粘土质砂。（1）地层岩

7、性根据地矿部门的有关勘探资料，地层岩性自上而下为：第四系全新统复盖层（Qh），中更新统组（Q2b）粘性土等，总厚大于20m；下伏地层为第三系灰白色、杂红色泥岩、粉砂质泥岩。地表特征基本为旱坡地。本工程建筑物基础主要坐落在粘性土层上，中更新统组（Q2b）粘性土地基承载力特性值大于120kPa。排涝渠周围是耕作层土，挖开50cm以下是红砂泥土。对于建筑高度不大的小型建筑物的基础承载要求是完全满足的。（2）地质构造在区域构造上处于南华准地台华夏褶断带粤西隆起西南端，南康盆地东南部，构造形迹以北东向为主，北面主要有北东向的那丽复背斜，合浦北流压扭性断裂。这些断裂带对项目不存在影响。（3）区域稳定及地震

8、区域构造稳定相对较好，根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001）、水工建筑物抗震设计规范（SL203-97）和建筑抗震设计规范（GB50011-2010），本工程区地震基本烈度为度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计特征周期为0.35s，建筑场地类别为类，工程设计只需设置必要的防震结构措施。综上所述，项目保护区域内地质构造稳定，所选工程区域地质承载能力较强，局部软弱地基经过处理后也能满足建设工程的承载要求，所选区域适宜建造沟渠工程，沟渠工程建成后，也没有对工程所在区域构成新的地质影响。1.4 工程设计1.4.1工程建设标准及规模排涝渠工程主要任务是恢复排涝功能、确保排涝渠排水畅通

9、，保护居民耕地及住房安全，保护群众生命财产安全。本工程建成后受益人口2000人，设计排涝面积为800亩，根据水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000），考虑到本工程为修复排涝渠工程，确定排涝渠工程为小型，工程等别为等，建筑物级别为5级。排涝标准按10年一遇、24小时洪水24小时排完的标准设计。1.4.2 排涝沟结构设计本次里头塘排涝渠工程的起点为村中一口水塘，终点通入村外一条水沟，总长930.5m。渠线沿着原有的土渠道走向布设，原有土渠道净宽2.43.8m。1、 排涝渠工程本次修建排涝渠采用三面光型式，设计为矩形断面：桩号0+0000+470段排涝渠宽2m,深1.2m，底板采用0.

10、1m厚的C20砼衬砌，砼底板每隔5m设一道沥青砂浆分缝，缝宽15mm；挡土墙均采用C20砼重力式挡土墙结构，挡土墙顶宽0.4m，内坡为1:0.3，墙高1.2mm，基础厚0.4m；挡土墙每隔10m设一道沥青砂浆分缝，缝宽15mm；墙身设置一排50PVC排水管，间距2m。桩号0+4700+930.5段排涝渠宽2m,深0.9m；底板采用0.1m厚的C20砼衬砌，砼底板每隔5m设一道沥青砂浆分缝，缝宽15mm；挡墙均采用C20砼直立式挡土墙结构，挡墙顶宽0.4m，墙高0.9m；挡土墙每隔10m设一道沥青砂浆分缝，缝宽15mm；墙身设置一排50PVC排水管，间距2m。2、机耕桥 为方便当地群众交通，本次

11、在K0+005、K0+440、K0+925.5处设计机耕桥共三座，跨度2m,宽为4m,位于排涝渠上，机耕桥采用钢筋砼板式结构。3、人行桥为方便当地群众的耕作及运输，本次在K0+100、K0+200、K0+300、K0+600、K0+700、K0+800、处设计人行桥共6座，宽1.5m，跨度2m。4、消力池考虑到排涝流量为较大，冲刷掏蚀能力强。本次设计在排涝渠K0+925.5处修建一座长5m,深0.5m的八字型消力池，并在消力池外侧做长3m的现浇C20砼护底。1.5工程概算本工程投资概算按项目初步设计阶段设计图纸计算的工程量进行编制。工程静态总投资149.08万元，其中建筑工程费117.22万元

12、，临时工程费4.50万元，独立费用20.26万元。主体工程主要工程量：开挖土方5384m，土方回填1464m，混凝土1685.31m，模板5380.36，钢筋1.06t。主要材料用量：水泥559.68t，钢材2.37t,河砂1007.25m，碎石1538.14m。劳动工时为39619工时。工程施工总工期3个月。1.6经济评价根据经济评价指标的计算结果，本工程项目的经济内部收益率为8.36，大于社会折现率8，经济净现值为2.76万元，远大于零；经济效益费用比为1.02，大于1，说明本工程项目的国民经济评价可行。同时，本工程项目的功能主要是以排涝为主，对保护当地的经济发展可以起到极大的促进作用，项

13、目的社会效益和生态效益也较为显著，因此建议尽快实施，以更好地为当地的经济发展作出应有的贡献。1.7工程特性表表1-6-1 工程特性表序号名称单位数量备 注一工程效益指标（1）受益人口人2000(2)排涝面积亩800二主要建筑物特性1排涝渠（1）长度m930.5(2)型式矩形2附属建筑物（1）机耕桥座3(2)人行桥座6三施工1主要工程量(1)开挖土石方m35384(2)土石方填筑m31464（3）砼m31685.31(4)模板m25380.362劳动工时万工时3.963施工期月3四工程总投资万元149.082 工程水文2.1流域概况工程区流域内农垦较发达，域内植被较好，水土流失轻微。本工程流域集

14、雨面积1.03km2，河长1.63，坡降3。设计的排涝渠起点为村中一个水塘，终点为村外一条水沟，总长为930.5m。2.2气象根据气象局现有资料，市铁山港区所在地属北回归线以南过渡热带的沿海平原地区。气候为亚热带海洋性季风气候，平均日照总时数位1921小时，年均气温22.4，极端最高气温37.7，最低气温为2.0，极端最低气温-0.8。工程地处于北回归线以南，受暖气环流的影响，夏季盛行南风，南风将太平洋大量的暖湿空气源源不断的输往陆地，引起了夏季的暴雨洪水。根据气象站统计多年平均降雨量为1716.2mm，最大降雨量2365.1mm。受南太平洋气候的影响，经常出现特大暴雨，降雨量时空年均分配不均

15、，夏季雨量集中，春秋两季和冬季雨量偏少，据统计， 59月份降雨量占全年的70%以上，10月份至次年4月份降雨量仅占全年的30%左右，因而往往出现春旱夏涝，洪涝灾害比较频繁。2.3 水文基本资料2.3.1 流域特征参数复核本次设计利用1:10000地形图，量算得排涝渠集雨面积为1.03km2。主河道长度L=1.63km，利用万分之一地形图丈量数据，依以下公式计算坡降：本次复核成果为: 集雨面积为1.03km2，主河道长度1.63km，主河道平均坡降为3。2.3.2水文测站情况根据调查，目前没有设置雨量站，也无河流出水流量观测资料，无法进行径流还原计算，因此河堤设计洪水计算只能采用暴雨资料推求设计

16、洪水。 2.4 洪水 2.4.1 设计标准本次复核排涝渠集雨面积为1.03 km2，根据本排涝渠工程的规模，按照水利水电工程等级划分及防洪标准（SL252-2000）及防洪标准（GB50201-2014）的规定：设计排涝面积800亩，小于3万亩，为等工程，设计标准为10年一遇。2.4.2 设计暴雨本河段没有实测水文资料，其设计洪水采用设计暴雨推求，设计暴雨的计算可根据广西壮族自治区水文局编制的广西壮族自治区暴雨统计参数值线图集（2010年版）上查取相关参数，推求设计暴雨。设计洪水的推求采用广西壮族自治区水文局编制的广西壮族自治区暴雨径流查算图表（1984年版）上推荐的推理公式法和瞬时单位线法计

17、算。根据广西暴雨径流查算图表及广西水文总站2010年3月编制的广西暴雨统计参数值线图集查得排涝渠流域各时段年最大点暴雨量均值和变差系数值，数据如下：多年平均10分钟面雨量；多年平均10分钟面雨量变差系数；多年平均1小时面雨量（mm)；多年平均1小时面雨量变差系数；多年平均6小时面雨量（mm)；多年平均6小时面雨量变差系数；多年平均24小时面雨量（mm)；多年平均24小时面雨量变差系数时按查皮尔逊型曲线得；时按查皮尔逊型曲线得；由此上述数据计算得排涝渠流域各时段各频率的点暴雨量见表2.4-1。表2.4-1 暴雨参数表排涝渠工程设计频率、时段暴雨量计算表10年一遇（设计）时段10min0.3241

18、.4033.7 1h0.35631.4792.6 6h0.501231.60204.2 24h0.551901.72326.8 由于集雨面积只有1.03km2，小于100km2，因此直接用点设计暴雨代替流域面设计暴雨。2.4.3 设计洪水根据调查，排涝渠无原始资料，目前没有设置雨量站，设计洪水计算只能采用广西壮族自治区暴雨径流查算图表（1984年版）资料推求设计洪水。 本次复核1h、6h、24h暴雨相关参数主要从广西暴雨等值线图（2010年版）查取，推求设计暴雨采用广西壮族自治区暴雨径流查算图表（1984年版）上推荐的推理公式法和瞬时单位线法计算洪水。2.4.4 洪水成因本区域洪水的成因，主要

19、是由暴雨径流汇流形成的，受流域特性及暴雨特性所制约。该流域属南亚热带气候区，影响流域的暴雨天气系统主要有锋面、切变线和台风等。每年5月8月间，受上述几种天气系统交错影响或共同影响，加之流域地形有利于暴雨的形成，因此流域内暴雨频繁，强度大。洪水一般发生在每年的5月10月，其中7、8月最多，6、9月出现的机会相当。每场洪水历时13天，集雨面积小，每场洪水历时就小，洪水特性为历时短强度大。2.4.5 设计洪水的推求根据1984版广西暴雨径流查算图表，查得本流域产流区为七区，汇流分区为二（1）区，雨型为8区，各时段雨量按第8区排列。采用广西暴雨径流查算图表中介绍的产汇流计算方法，分别应用推理公式法和纳

20、希瞬时单位线法两种方法推求里头塘排涝渠的设计洪水，其设计暴雨的历时取24h，时段长取1h。（1）各时段雨量依公式计算： （2）根据10min，1、6、24h面雨量计算暴雨递减指数值：求得0.5到24小时的各时长暴雨量，再由本时长雨量减前一时长雨量求得本时段暴雨量。2.4.5.1各时段初损后雨量查1984版广西暴雨径流查算图表附图31，排涝渠位于广西第7产流分区，再查降雨径流相关特征参数综合表（表9）得： （mm）（mm） （mm）从第1时段起，扣除到I0（30mm）雨量为止，求得初损后雨量。2.4.5.2各时段净雨量本工程属一般山丘区，植被一般，流域面积较小，查2010版广西暴雨径流查算图表中

21、、综合表（表八）可知，本工程产流期平均入渗率取值为7(mm/h)，稳定入渗率取值为2 (mm/h)，各时段初损后雨量减去稳定入渗后得各时段净雨。瞬时单位线法计算使用产流期平均入渗率，计算结果见表2-2。推理公式法计算采用稳定入渗率，计算结果见表2.4-2。表2.4-2 P=10%设计净雨成果表历时0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 面雨量70.6 105.2 127.3 145.8 161.9 176.5 189.7 202.1 213.6 224.4 234.7 244.6 时段雨量70.6 34.6 22.1 18.5 16.2

22、14.5 13.3 12.3 11.5 10.9 10.3 9.8 排列3.5 3.6 3.7 3.8 3.8 3.9 4.0 4.1 4.2 4.3 3.5 4.5 扣除出损后雨量0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 4.2 4.3 3.5 4.5 瞬时单位线产流期平均入渗0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 3.5 3.5 3.5 3.5 净雨0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.7 0.8 0.0 1.0 推理公式稳定入渗0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 1.0 1.0 1.0

23、 1.0 净雨0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3.2 3.3 2.5 3.5 历时6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 9.0 9.5 10.0 10.5 11.0 11.5 12.0 面雨量251.6 258.2 264.5 270.6 276.4 282.0 287.4 292.7 297.7 302.6 307.4 312.0 时段雨量7.0 6.6 6.3 6.1 5.8 5.6 5.4 5.2 5.1 4.9 4.8 4.6 排列14.5 16.2 70.6 34.6 22.1 18.5 13.3 12.3 11.5 10.9 10.3 9.8 扣除

24、出损后雨量14.5 16.2 70.6 34.6 22.1 18.5 13.3 12.3 11.5 10.9 10.3 9.8 瞬时单位线产流期平均入渗3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 净雨11.0 12.7 67.1 31.1 18.6 15.0 9.8 8.8 8.0 7.4 6.8 6.3 推理公式稳定入渗1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 净雨13.5 15.2 69.6 33.6 21.1 17.5 12.3 11.3 10.5 9.9 9.3 8.8 历时12.

25、5 13.0 13.5 14.0 14.5 15.0 15.5 16.0 16.5 17.0 17.5 18.0 面雨量316.5 320.9 325.2 329.4 333.5 337.5 341.4 345.2 348.9 352.6 356.2 359.8 时段雨量4.5 4.4 4.3 4.2 4.1 4.0 3.9 3.8 3.8 3.7 3.6 3.5 排列7.0 6.6 6.3 6.1 5.8 5.6 5.4 5.2 5.1 4.9 4.8 4.6 扣除出损后雨量7.0 6.6 6.3 6.1 5.8 5.6 5.4 5.2 5.1 4.9 4.8 4.6 瞬时单位线产流期平均入

26、渗3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 净雨3.5 3.1 2.8 2.6 2.3 2.1 1.9 1.7 1.6 1.4 1.3 1.1 推理公式稳定入渗1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 净雨6.0 5.6 5.3 5.1 4.8 4.6 4.4 4.2 4.1 3.9 3.8 3.6 历时18.5 19.0 19.5 20.0 20.5 21.0 21.5 22.0 22.5 23.0 23.5 24.0 面雨量363.3 366.7 370.0 373.3 376.6

27、379.8 383.0 386.1 389.1 392.1 395.1 398.0 时段雨量3.5 3.4 3.4 3.3 3.3 3.2 3.2 3.1 3.1 3.0 3.0 2.9 排列3.5 3.4 3.4 3.3 3.3 3.2 3.2 3.1 3.1 3.0 3.0 2.9 扣除出损后雨量3.5 3.4 3.4 3.3 3.3 3.2 3.2 3.1 3.1 3.0 3.0 2.9 瞬时单位线产流期平均入渗3.5 3.4 3.4 3.3 3.3 3.2 3.2 3.1 3.1 3.0 3.0 2.9 净雨0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

28、 0.0 0.0 推理公式稳定入渗1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 净雨2.5 2.4 2.4 2.3 2.3 2.2 2.2 2.1 2.1 2.0 2.0 1.9 2.4.5.3瞬时单位线推求设计洪水市铁山港区排涝渠工程所在地区为非岩溶地区，瞬时单位线法的雨洪汇流参数、采用非岩溶地区计算公式，即； 流域面积，km2； 河道比降。根据、计算出纳希瞬时单位线的曲线和时段单位线,进而计算出地表径流过程。地下径流过程其起涨部分按三角形斜线分配，退水部分则根据退水曲线公式计算:地下水总径流深 （mm） （mm） （mm）； （mm）； （

29、mm）；式中：起涨至顶峰（）时段的回加径流；峰顶至退水折点时段（）的回加径流；退水折点以后的回加径流；地下径流峰值（m3/s）；流域面积（km2）；、退水指数；退水折点处流量（m3/s）；。地下径流过程线起涨部份按三角形斜线分配： ; 退水部分过程：峰顶至退水折点（）时段 ： 上式系自开始计算，以天计。退水折点以后的时段 ： 上式系自开始计算，以天计。深层流查广西深层流值表（表3），集雨面积1.03km2， ，洪量按洪水过程线逐时进行统计。瞬时单位线法计算结果：设计洪峰流量（）,m3/s，洪水总量万m3。2.4.5.4推理公式法推求设计洪水汇流参数的确定依公式，汇流参数采用以下公式计算：洪峰流

30、量计算依公式及公式通过试算（先设3至4个值，在净雨表上对应求得，求得为变量的函数公式，目标值为两个相减为0，利用电子表格的单变量求解，就求得值）求取洪峰流量。设计洪水过程线采用三角形过程线法。地下水回加采用三角形过程分配。深层流查2010版广西暴雨径流查算图表中广西深层流值表（表3），集雨面积1.03km2， 则，洪量按洪水过程线逐时进行统计。推理公式法计算结果：设计洪峰流量（）,m3/s，洪水总量万m3。2.4.5.5 计算结果分析本次洪水计算采用两种方法推算的洪峰流量和设计洪量计算结果如表2.4-3所示。表2.4-3排涝渠工程设计标准瞬时单位线法推理公式法P（%）24h暴雨洪峰流量24h洪

31、量24h暴雨洪峰流量24h洪量（mm）（m/s）（万m）（mm）（m/s）（万m）10326.810.525.86326.811.526.96计算结果分析：本次洪水复核两种方法推算的洪峰流量和设计洪量变化相差小于20%，故本次计算成果合理可用。安全起见，采用计算成果较大的推理公式法的计算结果。即设计洪峰流量（P=10%）,Qmax= 11.5m3/s，洪水总量W=26.96万m3。推理公式法洪水过程线见下表2.4-4和图1。表2.4-4 P=10%洪水过程表频率P=10%时段设计洪水0.0 0.0 0.5 0.0 1.0 0.0 1.5 0.0 2.0 0.0 2.5 0.0 3.0 0.0

32、3.5 0.0 4.0 0.3 4.5 1.8 5.0 3.4 5.5 4.9 6.0 6.4 6.5 7.9 7.0 9.4 7.5 10.9 8.0 11.5 8.5 10.5 9.0 9.5 9.5 8.5 10.0 7.6 10.5 6.6 11.0 5.6 11.5 4.6 12.0 4.1 12.5 3.9 13.0 1.3 13.5 1.3 14.0 1.3 14.5 1.2 15.0 1.2 15.5 1.1 16.01.1 16.51.0 17.01.0 MAX11.5图1 P=10%洪水过程线表2.5 排涝流量本工程的主要功能是排涝，根据灌溉与排水工程设计规范（GB 502

33、88-99），排涝标准的设计暴雨重现期应根据排水区的自然条件、涝灾的严重程度及影响大小等因素，结技术经济论证确定，一般可采用510年，本次设计采用10年。设计暴雨历时和排除时间应根据排涝面积、地面坡度、植被条件、暴雨特性和暴雨量、河网和湖泊的调蓄情况，以及农作物耐淹水深和耐淹历时等条件，经论证确定。旱作区一般可采用13d暴雨从作物受淹起13d排至田面无积水；水稻区一般可采用13d暴雨35d排至耐淹水深。本工程内主要作物为水稻，因此，根据当地的经济情况，考虑到水稻处于返青阶段时，耐淹水深为35cm，耐淹历时为12天，本次设计1d暴雨1d排至耐淹水深。农作物的耐淹水深根据当地或邻近地区试验调查资料

34、分析确定，根据灌溉与排水工程设计规范（GB 50288-99）以及本工程区域试验调查资料，水稻耐淹水深为35cm。水稻的耐淹水深历时，按表2.6-1确定。表2.6-1 水稻的耐淹水深和耐淹历时 农作物生育阶段耐淹水深（cm）耐淹历时（天）水稻返青分蘖拔节孕穗成熟356101525202530351223464646本工程内主要以水稻为主，本次设计采用24小时洪水24小时排至耐淹水深（取0.03m），则田间调蓄库容为0.0380066710000=1.6万m，则本次设计渠道24小时所需排涝总量为24.29万m。经调洪试算，最终确定设计排涝流量为3.15m/s。本次设计拟设渠道排涝流量为3.15m

35、/s，则由洪水过程表可知，前4.8小时，洪水流量均小于3.15m/s，4.8小时以后开始滞洪，滞洪总量=24小时洪水总量（26.96万m）-前4.8小时所排涝水量（3.52万m）-田间调蓄库容（1.6万m）=21.84万m，则设计排涝流量为21.8410000（24-4.8）3600=3.15m/s。由此可见，以上调洪试算成果正确。则设计排涝流量结果见表2.6-3:表2.6-3 排水计算结果表桩号名称排涝流量（m3/s)0+0000+930.5排涝渠3.153 工程地质3.1工程地质东面临海，属滨海平原地貌，项目区为耕地，地形平坦开阔，东部地形较西部略高，地貌属侵蚀剥蚀低丘地带，区内地形起伏较

36、大，高程在2.023.5m之间。区域土壤为砂质粘土、粘土质砂。（1）地层岩性根据地矿部门的有关勘探资料，地层岩性自上而下为：第四系全新统复盖层（Qh），中更新统组（Q2b）粘性土等，总厚大于20m；下伏地层为第三系灰白色、杂红色泥岩、粉砂质泥岩。地表特征基本为旱坡地。本工程建筑物基础主要坐落在粘性土层上，中更新统组（Q2b）粘性土地基承载力特性值大于120kPa。排涝渠周围是耕作层土，挖开50cm以下是红砂泥土。对于建筑高度不大的小型建筑物的基础承载要求是完全满足的。（2）地质构造在区域构造上处于南华准地台华夏褶断带粤西隆起西南端，南康盆地东南部，构造形迹以北东向为主，北面主要有北东向的那丽复

37、背斜，合浦北流压扭性断裂。这些断裂带对项目不存在影响。（3）区域稳定及地震区域构造稳定相对较好，根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001）、水工建筑物抗震设计规范（SL203-97）和建筑抗震设计规范（GB50011-2010），本工程区地震基本烈度为度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计特征周期为0.35s，建筑场地类别为类，工程设计只需设置必要的防震结构措施。综上所述，项目保护区域内地质构造稳定，所选工程区域地质承载能力较强，局部软弱地基经过处理后也能满足建设工程的承载要求，所选区域适宜建造沟渠工程，沟渠工程建成后，也没有对工程所在区域构成新的地质影响。3.2天然建筑材料工程

38、所需的砂、碎石、水泥等材料在市的市场购买，运距30km。4 工程设计4.1设计依据（1）灌溉与排水工程设计规范（GB50288-99）；（2）防洪标准（GB502012014）；（3）水利部水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）；（4）其他有关标准及设计规范；（5）现有工程资料。4.2设计标准及任务排涝渠工程主要任务是恢复排涝功能、确保排涝渠排水畅通，保护居民住房及耕地安全，保护群众生命财产安全。本工程建成后受益人口2000人，设计排涝面积为800亩，根据水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000），考虑到本工程为修建排涝渠工程，确定排涝渠工程为小型工程，工程等别为等

39、，建筑物级别为5级，排涝标准为10年一遇。4.3工程设计本工程为排涝渠工程，按原渠道走向布设，结合现场地形，桩号0+0000+470的设计坡度为0.002，桩号0+4700+590的设计坡度为桩号0.02，0+,5900+930.5的设计坡度为0.005；结合原渠道断面尺寸，根据水力计算确定排涝渠的断面尺寸，。本工程主要是修建排涝渠930.5m，设计流量Q=3.15m/s。4.3.1 断面形式选择本次修建排涝渠采用三面光型式，设计为矩形断面：桩号0+0000+470段排涝渠宽2m,深1.2m，底板采用0.1m厚的C20砼衬砌，砼底板每隔5m设一道沥青砂浆分缝，缝宽15mm；挡墙均采用C20砼重

40、力式挡土墙结构，挡墙顶宽0.4m，内坡为1:0.3，墙高1.2mm，基础厚0.4m；挡墙每隔10m设一道沥青砂浆分缝，缝宽15mm；墙身设置一排50PVC排水管，间距2m。桩号0+4700+930.5段排涝渠宽2m,深0.9m；底板采用0.1m厚的C20砼衬砌，砼底板每隔5m设一道沥青砂浆分缝，缝宽15mm；挡墙均采用C20砼直立式挡土墙结构，挡墙顶宽0.4m，墙高0.9m；挡墙每隔10m设一道沥青砂浆分缝，缝宽15mm；墙身设置一排50PVC排水管，间距2m。4.3.2挡土墙稳定应力计本工程排涝渠挡土墙采用的是重力式挡结构和直立式挡墙结构，对其分别进行稳定计算，采用（理正岩土计算6.0版）水

41、利行业-重力式挡土墙计算软件进行计算，挡土墙混凝土及土体相关物理参数如下：物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.350 墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa) 墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa) 挡土墙类型: 浸水地区挡土墙 墙后填土内摩擦角: 36.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重:

42、 18.000(kN/m3) 地基土浮容重: 10.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 120.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.350 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 36.000(度) 地基土粘聚力: 1.000(kPa) 墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3) 地基浮力系数: 1.060 土压力计算方法: 库仑（1） 1.6m高砼重力式挡土墙稳定性计算重力式挡土墙验算执行标准：水利计算项目： 重力式挡土墙 -原始条件: 计算参数: 稳定计算目

43、标: 自动搜索最危险滑裂面 搜索时的圆心步长: 1.000(m) 搜索时的半径步长: 1.000(m) 筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线=第 1 种情况: 一般情况 土压力计算 计算高度为 1.600(m)处的库仑主动土压力 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 31.104(度) Ea=14.506(kN) Ex=12.006(kN) Ey=8.159(kN) 作用点高度 Zy=0.601(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在 墙身截面积 = 1.160(m2) 重量 = 26.680 (kN) 地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点) X分力

44、(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m) 墙面坡侧: 1.80 -0.40 -0.10 -1.40 墙背坡侧: -6.05 -2.13 0.80 -1.23 墙 底 面: -0.00 6.90 0.44 -1.60 墙 顶 面: 0.00 0.00 0.00 0.00 (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.400 滑移力= 9.123(kN) 抗滑力= 12.189(kN) 滑移验算满足: Kc = 1.336 1.300(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.532 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 0.900 (m) 相对于墙趾点，Ex

45、的力臂 Zy = 0.601 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 13.830(kN-m) 抗倾覆力矩= 25.013(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 1.809 1.500(三) 地基应力及偏心距验算 基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 30.472(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=11.182(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.160 (m) 偏心距 e = 0.213(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.367(m) 基底压应力: 趾部=55.359 踵部=0.000(kPa) 作用于基底的合力偏心距验算满

46、足: e=0.213 = 0.250*1.160 = 0.290(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=55.359 = 144.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=0.000 = 156.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=26.269 = 120.000(kPa)(四) 基础强度验算 基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算 地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点) X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m) 墙面坡侧: 1.80 -0.40 -0.10 -1.40 墙背坡侧: -6.05 -2.13 0.80 -1.

47、23 验算截面以上，墙身截面积 = 1.160(m2) 重量 = 26.680 (kN) 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.532 (m) 相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.900 (m) 相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.601 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于验算截面的总竖向力 = 37.374(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=15.578(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.417(m) 截面宽度 B = 1.160 (m) 偏心距 e1 = 0.163(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.163 =

48、 0.300*1.160 = 0.348(m) 截面上压应力: 面坡=59.415 背坡=5.023(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 59.415 = 2100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -5.023 = 110.000(kPa)(六) 台顶截面强度验算 土压力计算 计算高度为 1.200(m)处的库仑主动土压力 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 33.408(度) Ea=9.340(kN) Ex=7.725(kN) Ey=5.250(kN) 作用点高度 Zy=0.439(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在 强度

49、验算 地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点) X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m) 墙面坡侧: 0.20 0.00 0.00 -1.13 墙背坡侧: -2.45 -0.74 0.69 -0.97 验算截面以上，墙身截面积 = 0.696(m2) 重量 = 16.008 (kN) 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.299 (m) 相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.628 (m) 相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.439 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于验算截面的总竖向力 = 21.993(kN) 作用于墙趾下点

50、的总弯矩=4.648(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.211(m) 截面宽度 B = 0.760 (m) 偏心距 e1 = 0.169(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.169 = 0.300*0.760 = 0.228(m) 截面上压应力: 面坡=67.470 背坡=-9.594(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 67.470 = 2100.000(kPa) 拉应力验算满足: 计算值= 9.594 = 280.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= 1.550 = 1.250（2） 0.9m高砼直立式挡土墙稳定性计算重力式挡土墙

51、验算执行标准：水利计算项目： 重力式挡土墙 -原始条件:计算参数: 稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面 搜索时的圆心步长: 1.000(m) 搜索时的半径步长: 1.000(m) 筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线=第 1 种情况: 一般情况 土压力计算 计算高度为 1.000(m)处的库仑主动土压力 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 32.494(度) Ea=2.693(kN) Ex=2.568(kN) Ey=0.810(kN) 作用点高度 Zy=0.361(m) 墙身截面积 = 0.360(m2) 重量 = 8.280 (kN) 地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点) X

52、分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m) 墙面坡侧: 0.05 -0.00 -0.00 -0.87 墙背坡侧: -0.80 -0.00 0.40 -0.77 整个基础: -0.11 2.94 -0.83 -0.95 墙 顶 面: 0.00 0.00 0.00 0.00 (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.350 因墙下基础为钢筋混凝土底板，所以需要验算基础底面的滑移稳定性 基础截面积 = 0.320(m2) 基础重量 Wj= 7.360 kN 滑移力= 3.423(kN) 抗滑力= 4.728(kN) 滑移验算满足: Kc = 1.381 1.300(二) 倾覆稳定性验算

53、 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.200 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 0.400 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.361 (m) 基础为钢筋混凝土底板，验算挡土墙绕基础趾点倾覆稳定性 基础截面积 = 0.320(m2) 基础重量 Wj= 7.360 kN 基础重心距离基础趾点的水平距离 = 1.600(m) 倾覆力矩= 7.172(kN-m) 抗倾覆力矩= 39.214(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 5.468 1.500(三) 地基应力及偏心距验算 基础类型为钢筋砼底板，验算底板下偏心距及压应力 基础截面积 = 0.320(m2) 基础重量

54、 Wj= 7.360 kN 作用于基础底的总竖向力 = 13.510(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=32.043(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.200 (m) 偏心距 e = -0.772(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.372(m) 基底压应力: 趾部=0.000 踵部=10.875(kPa) 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.772 = 0.250*3.200 = 0.800(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=0.000 = 144.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=10.875 = 156.000(kPa) 地基平

55、均承载力验算满足: 压应力=4.222 = 120.000(kPa)(四) 基础强度验算 基础为钢筋混凝土底板，需要作强度验算 基础截面积 = 0.320(m2) 基础重量 Wj= 7.360 kN 基础底面宽度 B = 3.200 (m) 偏心距 e = -0.772(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.372(m) 基础底压应力: 趾部=0.000 踵部=10.875(kPa) 剪应力验算满足: Q = 12.774(kN) = h*t = 80.000(kN) 主拉应力验算满足: Q = 12.774(kN) = 23.055(kN) 底板与墙体衔接处弯矩: M = 1

56、1.922(kN-m) 钢筋面积: As = 100000011.922/(0.87(0.100-0.050)150000.000) = 1827.14(mm2/m)(五) 墙底截面强度验算 土压力计算 计算高度为 0.900(m)处的库仑主动土压力 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 32.900(度) Ea=2.265(kN) Ex=2.161(kN) Ey=0.681(kN) 作用点高度 Zy=0.320(m) 地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点) X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m) 墙面坡侧: 0.05 0.00 0.00 -0.87 墙背坡侧: -0

57、.80 -0.00 0.40 -0.77 验算截面以上，墙身截面积 = 0.360(m2) 重量 = 8.280 (kN) 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.200 (m) 相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.400 (m) 相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.320 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于验算截面的总竖向力 = 8.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1.131(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.126(m) 截面宽度 B = 0.400 (m) 偏心距 e1 = 0.074(m) 截面上偏心距验算

58、满足: e1= 0.074 = 0.300*0.400 = 0.120(m) 截面上压应力: 面坡=47.184 背坡=-2.377(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 47.184 = 2100.000(kPa) 拉应力验算满足: 计算值= 2.377 = 280.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -0.565 = 1.2504.3.2水力计算( 1）计算流量Q=A*C式中：A沟渠过水断面积； C谢才系数，C=R1/6；n沟渠糙率，取n=0.017； R水力半径，R=/ x；x湿周； i沟渠坡降；(2）排涝渠安全超高计算式中：h- 排涝渠岸顶超高（m） hj-

59、排涝渠水深（m）(3）沟渠平均流速V=2/3i1/2。式中：V沟渠平均流速（m/s）； R沟渠的水力半径；i沟渠坡降； n沟渠糙率，取n=0.017。详细计算见下表3.3。表4.3 排涝渠矩形横断面计算成果4.3.3 计算结果分析根据灌溉与排水工程设计规范（GB5028899）有关规定：查排涝渠不冲允许流速数值表为8m/s，设计流速小于不冲流速，排涝渠设计平均流速满足要求，由于本采用三面光型式，故不考虑不淤。详细计算见下表3.4。表4.4 排涝渠平均流速计算成果4.3.4、附属建筑物(1）机耕桥 为方便当地群众交通，本次在K0+005、K0+440、K0+925.5处设计机耕桥共3座，跨度2m

60、,宽为4m,位于排涝渠上，机耕桥采用钢筋砼板式结构。(2）人行桥为方便当地群众的耕作及运输，本次在K0+100、K0+200、K0+300、K0+600、K0+700、K0+800、处设计人行桥共6座，宽1.5m，跨度2m。(3）消力池考虑到排涝流量为较大，冲刷掏蚀能力强。本次设计在排涝渠K0+925.5处修建一座长5m,深0.5m的八字型消力池，并在消力池外侧做长3m的现浇C20砼护底。5 工程施工5.1施工条件1、自然条件市年内降雨量分配极不平衡，49月份占全年降雨量80%左右，10月份到次年3月份雨水较少，便于安排施工，施工期根据实际情况可作适当调整。2、交通方面排涝渠工程位于乡镇公路旁

61、，到乡村公路为二级路标，水泥路面，交通方便。3、材料供应情况工程所需的砂、碎石、水泥等材料在市的市场购买，运距30km。4、施工用水、电问题本工程施工用水及生活用水可用当地居民自来水。用电问题可从附近的接线或用柴油发电。5.2主体工程施工排涝渠工程主要施工内容有土方开挖、砼浇筑、土方回填等。施工时要严格按照有关规程、规范施工，确保施工安全和施工质量。5.3施工布置1、施工布置施工布置遵循的原则为：方便施工，利于提高工效，保障施工安全，适合工作和生活需要，利防火防盗。本工程主体工程在同一面上，作业集中，施工场地易于布置。但工地地处当地村庄附近，施工布置时要和当地群众处理好关系。施工时应结合以下几

62、点考虑施工布置：1)减少对当地群众劳动生产的影响；2)合理利用有利地形，尽量减少临时建筑工程量。2、施工方法（1）土方开挖土方开挖主要是基础开挖。施工用1m反挖掘机开挖，开挖表土的废土料堆放至弃渣场，表土下符合填筑要求的部分土料则运至附近堆放备用。工期时段如遇风暴潮，开挖边坡和临时土堤应用木桩、沙包进行支护，以防边坡坍塌。（2）土方回填施工土方回填在基础开挖后混凝土浇筑完成并进行验收后进行。回填前若工作面有积水的则先把积水排干净，土方回填所用的土料，主要从土料场取土。用挖掘机挖土，5t自卸汽车运土，分层铺土回填，用机械分层压实，大面积填土以用震动碾压实，小范围夯实以小型打夯机夯实。土料的回填应

63、按设计要求严格控制好填筑含水量和压实干容重，压实度不小于90%。（3）混凝土施工混凝土浇筑在基础开挖完成并进行验收后进行。混凝土浇筑前若工作面有积水的则先把积水排干净；按设计配合比配料，采用机械拌和、机械振捣，拌和时间不得少于2分钟；混凝土在运输过程应保持其均质性，避免产生分离、泌水及砂浆流失，导致流动降低；混凝土浇筑完毕后12h内要对混凝土加以覆盖并保温养护（平均气温低于5，不得浇水），养护时间不得低于7天。严格按照相关规范施工，以保证混凝土的强度、质量。（4）模板施工混凝土工程要求模板具有足够的刚度、强度及稳定性，能可靠地支撑新浇筑的混凝土的重量或侧压力以及施工过程中的全部荷载，确保模板的

64、可靠性、安全性。因此要求模板面积采用大芯板，搁栅为50*100优质木，顶撑为48*3.5钢管，扣件、螺丝等金属配件必须符合国标，进料时必须做好验收和实验，并有质保书和合格证。5.4工程工期本工程规模不大，难度低，场地集中，有利于全面开工，工期容易控制。工程总施工工期计划安排3个月，10月初开始进场施工，到12月份完工，施工队伍退场。6 工程建设征地拆迁本工程基本上在原有位置上进行建设，无新增永久占用地，无需另行征地和拆迁。本工程建设需临时占地150和临时交通道路1000m，主要是临时工棚和堆料场占地，安排在排涝渠旁边的空地上，工程完工后，需要进行复垦后还给农民。7 环境保护设计7.1环境影响分

65、析（1）对水环境的影响工程水域污染主要是附近居民排放的生活废水，但污染度不大，污水量很少，不构成工程水域水质的污染，水质保持良好状态，据地矿部门资料，区域地下水水质良好，储量丰富。本项目施工队伍主要为当地群众，工程设施工营地，工程施工过程中不可避免产生生活废水，如任意排放将对附近水体产生一定的水质污染，为保护当地水质，需对这些污水进行初步处理；本工程不设立施工分区，因此不存在施工分区的生产废水和生活污水排放量问题，施工过程中只要注意统一堆放收集用餐饭盒等生活垃圾，施工对附近河流等水域的影响很小。（2）固体废物的影响施工期固体废物的影响主要表现为施工人员的生活垃圾。生活垃圾收集后送至垃圾填埋场统

66、一处理，对环境影响不大。（3）生态环境影响工程开挖对土地上的植物造成一定的影响，由于项目区的植被类型简单，且以一些灌木、草本植物等为主，因此工程施工用地影响不会危及到整个项目区植物区系组成及物种多样性的减少。在采取有效的保护措施后，项目建设占用土地、工程施工本身不会对沿线植被类型、植物物种多样性造成很大的影响。施工期间由于“三废”的排放将造成局部地段的污染，施工影响对动物有一定的驱逐作用，但这些影响都是暂时的，随着工程施工的结束，这种影响将消失。施工期对野生动物的影响是暂时的，主要对栖息和生存的生境属广布型的动物产生影响，它们对环境适应能力强，不会对它们物种数量造成重大影响。本次工程对当地人民

67、群众具有积极意义，工程完工后，排涝渠排水畅通，上游人民群众受洪水威胁大大减小；且工程建后，改善了当地生产灌溉用水。故本工程以人民生命、经济发展为目的，其社会效益、环境效益和经济效益比较明显。7.2环境保护对策及措施7.2.1施工期废水处理措施本项目砂浆、混凝土施工以就近拌制为原则。对于施工面相对较集中的部位，建议混凝土集中搅拌后运至各施工点。混凝土搅拌系统排放的废水中SS含量较高，据类似工程实测资料，SS含量约为2000mg/L，必须经混凝沉淀处理达到排放标准（70mg/L）后回用。施工区生活污水为施工人员日常生活产生的污水，施工区生活污水中主要污染物是BOD5、SS和细菌。本工程施工区污水产

68、生量比较少，可采用三级化粪池处理。经化粪池处理后的生活污水难以达到污水一级排放标准，但肥效较好，施工区多数为农田，主要种植甘蔗、水稻等，当地农民都有把人畜粪便用于农灌的习惯，经化粪池处理后都直接用作肥料。施工机械产生的废油应收集处理，机械修理点下方设置油水分离器处理废水，防止排入农田和水体中。7.2.2施工期大气保护措施大气环境保护措施施工期主要拟采取车辆运输减尘，材料防尘，燃油废气防治，减少开挖粉尘，弃土扬尘控制。工程施工期间，施工粉尘污染主要影响现场施工人员及施工场地附近的居民，因此，拟采取如下的大气污染防治措施： 水泥等多尘材料采用密封方式运输。配备洒水车及相应的除尘设备，定时喷水以减少

69、粉尘和扬尘。 在开挖过程中，对运输汽车卸下的土料应及时推平并夯实，减少土料的装卸过程中引起的扬尘对周围环境的影响。 加强机械设备的维护，保证其在正常状态下工作。土石开挖机械应安装除尘装置，并采用湿法作业，减少粉尘。对受施工扬尘影响最严重的施工人员，应配备戴防尘口罩、头盔等劳保用品，并适当缩短工作时间。7.2.3施工期固体废弃物处理措施本工程固体废弃物主要是建筑垃圾及生活垃圾，建筑垃圾在施工结束后应及时运至指定的垃圾堆放场地；在生活区设置垃圾桶，收集生活垃圾，并集中处理。8 水土保持本工程为小型水利工程，扰动地表面积较小，不作专门的水土保持方案设计。工程建设开发区的水土流失主要发生在施工期间。施

70、工期水土流失主要是扰动地表及由项目建设造成的弃土、弃渣和不合理堆放造成的流失。因此，减少水土流失的关键就是要落实水土保持工程措施和植物措施，从而减少破坏原地貌造成的流失及开挖土方的流失。针对本工程的水土流失特点，本方案将通过采取合理有效的水土流失防治措施，尽量减少工程施工期间的水土流失。建议：（1)施工进度安排意见建议在施工中优化主体工程施工进度安排，有效缩短产生水土流失时段。工程施工尽量安排在冬春季节进行，对于难以避开雨季施工的区域应加强此时段水土流失的防护措施。（2）防治措施意见通过水土流失预测和对主体工程中具有水土保持功能的措施分析，结合项目建设区的地形、水土流失现状，项目在建设过程中新

71、增水土流失防治重点区是弃渣场。在施工过程中要加强临时防护措施，及时调配土石方，严禁乱堆乱弃；同时，主体工程中具有水土保持功能的措施应该同步进行或提前施工，最大程度的控制工程性水土流失现象的发生。根据工程建设的实际情况，尽量在场地平整和弃渣时先拦挡后施工，尽量减少工程建设期间的水土流失。9 工程管理本工程产权为铁山港区委，工程项目峻工验收正式投入运行后，移交给铁山港区委会使用管理，村委会要健全完善管理维护机制，确保工程效益长期发挥效益。10 工程概算10.1编制依据（1）广西水利厅文件桂水基（2007）38号文关于发布（2）广西壮族自治区水利水电工程设计概（预）算编制规定（2007年）（3）广西

72、壮族自治区水利水电建筑工程预算定额（2007年）（4）广西壮族自治区水利水电工程机械台时费用预算定额（2007年）（5）“桂水基【2013】18号”文关于调整广西水利水电建设工程定额人工预算单价的通知有关规定（6）“桂水基【2014】41号”文广西壮族自治区水利水电工程概（预）算补充（7）工程造价信息2015年第7期。10.2编制说明10.2.1基础价格 (1) 人工预算单价按广西壮族自治区水利水电工程设计概（预）算编制规定规定，人工预算单价包括基本工资、辅助工资、职工福利费和劳动保护费，即为5.25元工时。(2)施工用水：2.71元/m3。(3)施工用电：0.89元/kW.h。(4)材料预算

73、价格:水泥和钢材等材料均可在市市场采购，市场价格参照工程造价信息2015年第7期价格确定，主要材料预算价为：42.5MPa水泥416.66元/t，砂86.87元/m，碎石135.83元/m。10.2.2其他直接费、现场经费、间接费、计划利润和税金（1）本工程为修建工程，各种取费标准按其他水利水电工程取费。（2）其他直接费费率。建筑工程取2.5，其中冬雨季施工增加费0.5，夜间施工增加费0.5，安全文明施工措施费0.5，其他1.0；安装工程取3.4，其中冬雨季施工增加费0.5，夜间施工增加费0.7，安全文明施工措施费0.7，其他1.5。（3）现场经费、管理费费率取费见下表。现场经费和管理费费率取

74、费表序号工程类别计算基础现场经费费率(%)间接费费率(%)一12345二建筑工程土方工程石方工程土石填筑工程砼工程模板工程其他工程机电、金属结构设备安装工程直接费直接费直接费直接费直接费直接费人工费4666654535535445（4）计划利润：按直接工程费和间接费之和的7%计取；（5）税金：按直接工程费、间接费和计划利润之和的3.37%计取。10.2.3其他施工临时工程除导流工程、施工交通工程、施工房屋建筑工程等外，其他施工临时工程按工程一至四部分建安工作量（不包括其他施工临时工程）之和的1.5%计算。10.2.4独立费用独立费用包括建设管理费、生产及管理单位准备费、勘测设计和监理费、其他费

75、用四部分。建设管理费项目建设管理费建设单位管理费：按一至四部分投资1.5%(工程总概算1000万元)计算。工程管理经常费：按一至四部分建筑安装工作量的2%（500万元以下）计算。工程建设监理费根据发改价格2007670号文，按建筑安装工程费分档定额计费方式计算收费。专调整系数取0.90,工程复杂程度系数取0.85,高程调整系数取1。联合试运转费，没有设备费不计列。前期工作咨询服务费，不计列。项目技术经济评审费，按一至四部分建筑安装工作量的1.5%计算。2)生产准备费生产准备费，不计列。3）科研勘察设计费工程科学研究试验费：本项目为排涝工程，不计列。工程勘察设计费：按一至四部分建筑安装工作量的7

76、%计算。4）建设及施工场地征用费：不计列。其他工程保险费：按一至四部分工作量的0.5%计算。工程验收抽检费：按建安工作量的0.5%（按其他工程）计算。其他税费：建筑工程意外伤害保险费，按一至四部分建安工作量的0.3%计算。10.2.5预备费基本预备费：7.10万元。10.3概算成果本工程投资概算方案初步设计阶段设计图纸计算工程量进行编制。工程静态总投资149.08万元，其中建筑工程费117.22万元，临时工程费4.50万元，独立费用20.26万元。主体工程主要工程量：开挖土方5384m，土方回填1464m，混凝土1685.31m，模板5380.36，钢筋1.06t。主要材料用量：水泥559.6

77、8t，钢材2.37t,河砂1007.25m，碎石1538.14m。劳动工时为39619工时。详见工程概算算表（附后）。11 工程效益分析与综合评价11.1概述里头塘排涝渠总长930.5m，本次修建排涝渠930.5m，桩号为0+0000+930.5，排涝渠起点为村中一口水塘，终点通入村外一条大水沟。本工程流域集雨面积1.03km2，坡降3，设计排涝面积800亩。本次排涝渠工程经济评价的主要依据有：水利部水利建设项目经济评价规范（SL7294）；国家发展和改革委员会、建设部建设项目经济评价方法与参数（第三版）（发改投资20061325号）；工程总施工工期计划安排3个月，10月初到12月份实施。考虑

78、本工程为水利排涝工程，属于社会公益性水利建设项目，运行期产生的主要是社会效益，直接财务收入较少，经济评价只进行国民经济评价。工程正常运行期取15年，计算分析期取16年。社会折现率考虑灌溉项目的社会公益性质采用8%。11.2工程投资及年运行费本工程静态总投资149.08万元，其中建筑工程费117.22万元，临时工程费4.50万元，独立费用20.26万元。考虑剔除其中属于国民经济内部转移的资金包括税金等之后，经济评价中计算固定资产按总投资的80%计为119.26万元，根据排涝渠实际管护情况，年运行费用按0.2万计算。11.3工程效益分析经济效益方面：本工程的经济效益方面主要表现在排涝效益上，区内现

79、状是当下暴雨时由于下游排水不畅导致水位壅高，很快就淹没区内农户和所种植的农作物，工程实施后可让项目区内的农户和耕地免受洪涝灾害影响，减少直接及间接的经济损失。本工程项目实施后，可改善排涝区域及相应农作物种植面积为800亩，根据调查和当地政府有关部门的统计资料得知：排涝区改造前甘蔗年产量为4.2t/亩，改造后甘蔗年产量为4.4t/亩，故改善排涝后甘蔗的增产量为0.4t/亩。效益计算采用的价格水平为2014年上半年的价格水平，甘蔗采用420元/t，本项目实施后改善排涝面积效益为0.4420800/10000=13.44万元。另外可改善周边10户农户的生产以及生活环境，按避免每户间接的洪涝损失100

80、0元计算，避免的简介经济损失为10*1000=1.00万元。总经济效益为13.44+1.00=14.44万元。生态效益方面：本排涝渠工程实施后，可是区内排涝条件得到根本的改善，保证了区内农户以及耕地不受洪水灾害影响，另外项目区的山水田林路也得到了综合治理，这对项目区内农作物的种植结构调整产生积极的影响，并且充分利用排涝渠两侧的土地，不必受洪水冲刷，部分原来可耕作的旱地、荒地将可开发成水田、菜地、植物园，有利于当地环境绿化和水土保持，从而促进当地的生态繁衍向良性循环方向发展。湿地面积也将有所增加，为各种野生动植物提供了一个可生存的环境，项目区的生态环境将不断得到改善。对改善村镇生态环境、保持土壤

81、和水环境平衡具有明显的作用，这表明项目实施的生态效益是非常显著的。改建工程后，彻底改善了本区农业生产条件，增强了抗御洪涝灾害的能力，提高了农业综合生产能力和农产品市场的竞争力，促进了农业结构调整，并保护和改善了本区域的生态环境。根据项目的费用和效益列表进行分析计算，其国民经济效益费用流量表见表10-1。11.4综合评价根据经济评价指标的计算结果，本工程项目的经济内部收益率为8.36，大于社会折现率8，经济净现值为2.76万元，远大于零；经济效益费用比为1.02，大于1，说明本工程项目的国民经济评价可行。同时，本工程项目的功能主要是以排涝为主，对保护当地的经济发展可以起到极大的促进作用，项目的社会效益和生态效益也较为显著，因此建议尽快实施，以更好地为当地的经济发展作出应有的贡献。