李沧区银座中心商场项目叠合箱网梁结构高大模板施工方案（33页）.pdf

1、一、工程概况1 工程总体情况说明李沧区银座中心项目（二标段）位于青岛市李沧区，东临夏庄路，西临枣园路，南临向阳路，北临源头路。该工程16 层为商场，首层高 5.7 m，2 层6层层高为 5.1m，商场总高度为 31.2m。影院设在商场局部5、6 层上，影院净高为9.2m。影院上方商场屋顶部分采用混凝土叠合箱网梁楼盖结构，其中叠合箱高度为 840mm，上加 60mm 现浇叠合层，叠合箱网梁楼盖结构总高度为900mm，如折合成实心板，厚度为320mm。网梁楼盖结构内主梁一截面尺寸为460900（跨度 18m）,主梁二截面尺寸为800900（跨度 9m和 13.5m）。2 方案应用部位2.1 梁X2

2、-1016/Y2-BY2-J AKL1 700*900，AKL2 800*900，AKL38 460*900，支撑高度均为 9.3m。2.2 板叠合箱网梁楼盖结构总高度为900mm，折合实心板厚度为320mm，支撑高度为 9.3m。二、施工目标本施工部位待一、二、三段周边六层完毕后，统一支设，网梁部分整体施工，自 2013 年 6 月 1 日至 6 月 25 日商场屋顶一、二、三段整体一次性封顶。三、施工准备1 技术及管理组织准备1.1 施工前，组织相关人员熟悉施工图纸，及时解决施工图纸中的疑问，做到准确理解设计意图。1.2 建立技术交底制度，交底要根据分项工程特点进行，使交底具有可操作性。2

3、 材料准备根据现场场地及施工进度情况，制定周密的材料进场计划，合理安排相关材料的进场时间。所有材料进场后须作好检验工作，根据有关规定进行抽样试验，保证各种原材料的质量，杜绝不合格的材料进入下道工序。2.1 钢管、扣件等用于模板支撑体系的材料应提供产品合格证等相关质量证明材料。2.2顶托应符合（JGJ166-2008）的规定：可调托撑钢板厚度不得小于 5mm，可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6 扣，插入立杆内的长度不得小于150mm；钢管立柱顶部设 U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3 劳动力准备劳动力需用表序号工种

4、数量1 木 工（含架子工）80 2 普工20 3 测量工3 合计-103 四、施工方案1 施工区段划分按照主体施工区段的划分一、二、三段的叠合箱网梁结构进行一次性施工2 工艺流程2.1 模板加工模板安装模板验收浇筑混凝土拆模。2.2 楼板模板工艺流程：弹线搭支撑系统调整标高安装梁底模（与墙或柱接触面的处理）安装侧模安装主、次龙骨铺板（与墙接触面处理）校正标高加立杆的水平拉杆验收。2.3 梁模板工艺流程：弹出梁轴线及水平线并复核铺50 厚木跳板搭设脚手架安装主楞安装次楞调整梁板下皮标高及起拱铺底模校正标高设置侧模板预检3 主要工序施工要点3.1 搭设方案综述本工程购物中心一、二、三施工段屋顶为叠

5、合箱网梁结构，结构高度900mm，折合实心板厚 320mm，架体搭设高度为 9.3m，属于高大模板，故采用满堂楼板模板支架系统进行施工，具体施工参数见下表：楼板模板及支撑系统设计参数面板材料14 厚木胶板支撑方式扣件式钢管脚手架支撑系统支撑系统材料48.33.6mm 钢管搭设高度9.3 米支撑架设计立杆纵距（b）0.80m 立杆横距（l）0.80m 立杆步距（h）1.50m 梁模板及支撑系统设计参数底模14 厚木胶板支撑方式扣件式钢管脚手架支撑系统支撑系统材料48.33.6mm 钢管搭设高度9.3 米梁底承重立杆总数量4 道纵距(跨度方向)（l）0.40m 步距 h 1.50m 梁两侧立杆横向

6、间距1.40m 顶托型号2 8 丝杠梁底木方型号4878mm 数量均匀布置 4 道3.2 楼板模板3.2.1 本方案层高按商业屋顶两层层高10.2m考虑，叠合箱与现浇结合层共 900mm 高，模板支撑架搭设高度为9.3m。3.2.2 根据计算选择本工程楼板架体支撑方案为：立杆间距为 800mm；横杆步距 1500mm，底部 200mm 高处设纵横向扫地杆，第一步大横杆距地 1800mm。最高一步大横杆与模板支撑点之间距离不大于500mm。立杆顶部加顶托作为拖梁支撑点，主龙骨为48.33.6mm双钢管，次龙骨采用 5080mm 木枋,间距 150mm,楼板底板采用 14mm 厚胶合板。3.3 梁

7、模板3.3.1网梁叠合箱内肋梁截面尺寸为：466900（跨度 18m），800900、700900（跨度为 9m、13.5m）。模板支成架搭设高度为9.3m，3.3.2 取梁截面 BD=800mm900mm 进行计算，梁下立杆沿梁跨方向间距为 400mm，小横杆间距 400mm，大横杆的步距为1500mm，在梁底部位增加 2 道承重立杆，梁两侧立杆间距1.40m，梁下支撑共计 4 道立杆，间距为 500,400,500mm。3.3.3 梁侧模支设叠合箱内梁模板高同叠合箱高度一致，故主次梁无侧模施工。3.3.4 梁底模支设模板面层采用 14mm 厚普通胶合板，内龙骨采用5080mm 木枋，4 道

8、等间距设置，外龙骨采用48.33.6mm钢管。3.4 模板支撑其它设置要求3.4.1 模扳支架外围在外侧立面整个长度和高度上连续设置竖向剪刀撑；支架内部中间纵、横每隔5 跨（且不小于3m）由底到顶分别连续设置剪刀撑。剪刀撑与水平面成4560。3.4.2 在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，本支撑架体设置三道，底部一道，顶部一道，距离底部6m处设置一道，剪刀撑宽度4m。底部距地 400mm，顶部距板底不大于500mm。3.4.3 为保证模板支撑架的稳定性，模板支撑架搭设完毕后应与四周及内部框架柱进行刚性连接。影院周边区域五层、六层等结构及影院内部框架柱先行施工（满堂支撑架随后进行搭设），待砼

9、达到一定强度后，再进行满堂支撑架与周边结构和框架柱的刚性连接，连墙件竖向间距为 2.55m，水平间距为 4.5m，以此措施保证架体的整体稳定性。3.4.4 购物中心四层顶模板支撑架整体保留不拆，待商场屋面网梁叠合箱结构达到拆模强度时再拆除。3.5 高大模板搭设施工验收3.5.1 高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固基础进行验收，并留存记录。3.5.2 高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。1.对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。2.对承重杆件的外观抽检

10、数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。3.采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。3.5.3 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括项目技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。3.6 混凝土浇筑方法3.

11、6.1 为增强支撑系统的稳定性，安排内部框架柱砼先行浇筑，混凝土浇筑至板下 3mm，再剔除 2mm，这样为梁板支撑增加拉结点。3.6.2 混凝土采用混凝土泵输送混凝土至浇筑点。泵送混凝土由于速度快，泵管口混凝土冲击力大，因此泵送点位置应注意避免混凝土堆积过量（不超过 200mm 厚），禁止泵管对着模板直接喷射，以防止模板支撑系统失稳导致坍塌事故的发生，混凝土浇筑时，原材料选择粒径不大于 20mm 的石子做为骨料，同时，振动棒选择棒径较细的，减少震动作用对叠合箱侧壁的压力影响。3.6.3 梁、板要同时浇筑。3.6.4 浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，当达到板底位置时再与板的混凝土一

12、起浇筑，梁板混凝土浇筑连续向前进行，并保证浇筑时间间隔不超过2 小时，避免施工冷缝产生。混凝土浇筑要从梁中部位落下，不要使混凝土从板边自流入梁内，防止梁内浆体聚积，并派专人跟踪浇筑点位，确保每条梁的浇筑质量。3.6.5 钢筋密集的地方加强捣固，在梁柱节点振动棒插入困难时，可用钢杆插捣，保证节点处钢筋密集区混凝土振捣密实，并适时用木锤锤击模板，以便及时发现振捣不密实处及时采取应急措施。3.6.6 局部如因浇注混凝土时间停歇过长，为避免施工冷缝出现，可采用塔吊辅助吊运混凝土，切勿随意留置施工缝。3.6.7 混凝土浇筑后及时压实赶光，防止风大造成混凝土表面收缩干裂。3.7 高支模板拆除3.7.1 拆

13、模时间根据设计文件要求，楼盖网梁叠合箱现浇砼强度达到100%后方可进行拆模。3.7.2 拆模顺序梁板模板的拆除顺序：梁侧模板板模板梁底模板支柱分类清场3.7.3 拆模施工1.梁板拆除：先将支柱上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆、交叉撑和支柱。2.梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻撬动模板，使之与砼分离。3.拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。4.拆

14、除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。3.7.4 拆除支撑体系注意事项1.拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。2.拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。3.拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆或钢门架逐层拆除。3.7.5 管理措施1.楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。2.在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。3.在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及

15、我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。五、质量保证体系及控制措施1 质量控制管理流程1.1 每一个分项完成需进行下一个分项时，由班组自检。1.2 班组自检合格后报项目部，项目部进行检查、验收1.3 项目部检查合格后，报公司施工、质量、安全处，由施工、质量、安全处会同项目部共同检查、验收。1.4 公司检查合格后，报监理，由项目部会同甲方、监理共同检查、验收。合格后方可进行下一道工序。2 质量管理制度2.1 质量方针和目标：本工程质量竣工验收符合有关规范和标准要求，一次交验2.2 质量管理控制措施2.2.1 成立质量管理体系：由项目经理、工地负责人

16、、项目技术负责人、质量员、施工员、材料员、施工班组的专职质检员组成，质量管理体系对工程分部，分项工序有否决权。2.2.2 加强人的控制，发挥“人的因素第一”的主导作用，把人的控制作为全过程控制的垂点，对项目管理人员，根据职责分工，必须尽职尽责。2.2.3 加强施工生产和进度安排的控制，会同技术人员合理安排施工进度，在进度和质量发生矛盾时，进度服从于质量，合理安排劳动力，科学进行施工调度，加强施工机具，设备管理，保证施工生产的需要。2.2.4 加强施工物资的质量控制：原材料、成品、半成品的采购必须认真执行采购工作程序，凡采购到现场的物质，材料人员必须依据采购文件资料中规定的质量和申请计划验证，严

17、把质量、数量、品种、规格验收关，必要进请有关技术质检人员参加。2.2.5 严格检查制度，所有施工过程都要按规定认真进行检验，进行自检、专检、交接，检未达到标准要求必须返工，验收合格后才能转入下道工序施工。2.2.6 坚持样板制度，样板完成后要由项目专业质检员和有关专业技术人员共同进行验收，满足要求后才能全面施工。2.2.7 加强成品保护，指定专人负责。采取“护、包、盖、封”的保护措施，并合理安排施工顺序，防止后道工序损坏或污染前道工序。2.3 保证工程质量的技术措施专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证

18、工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。2.3.1 质量保证措施、细部处理方法所有模板侧向平整以保证拼缝紧密，模板薄厚一致，若相差大的加垫片，施工中发现板缝过大贴胶带纸。2.3.2 技术交底制度叠合箱支撑架搭设前，项目部技术部门根据设计文件、图纸向施工管理人员进行内容交底，现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产全员交底。交底制度以书面交底为主，交底资料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料妥善保存备查。2.3.3 质量、技术管理制度1.

19、由项目部技术部根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。2.对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。3.在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟，从而保证工程质量的提高。4.工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷和归档。指定专人填写工程日志，要求内容详细，以便于日后的查阅、追朔。5.实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制度，实行奖罚制度，严格把好质量关。6.质检员实行现场施工全过程的质量监督，施工过程中发现问题及时予以处理，对施工现场有不按设计要

20、求、施工验收规范、操作规程及施工方案的行为，质检员有权停止现场施工，并勒令其限期整改。7.落实雨季施工措施，本工程施工期间正是春夏交接季，受风雨影响较大，因而必须做好防雨施工部署工作，以确保施工质量、安全及进度要求。8.按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。9.模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。模板安装好后表面要平整，接缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用胶纸粘贴。10.拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。2.3.4 施工过程巡检监督制度班组质检员要对自己的工作质量进行自检。管理

21、人员要监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，支模系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆板漏浆通病。2.3.5 坚持工序中间检收制分项工程完成之后，必须按标准对完成的分项或工序进行质量的检测验收工作，不符合要求不得进入下一工序。六、质量标准1 编制依据工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑结构荷载规范（GB5009-2001）混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002

22、）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）2 允许偏差项目见表允许偏差表允许偏差表允许偏差（mm 1 轴线位移基础5 柱、墙、梁3 2 标高 5 3 截面尺寸基础10 柱、墙、梁+2-5 4 每层垂直度3 5 相邻两板表面高低差2 6 表面平整度2 7 预埋钢板中心线位移3 8 预埋管、预留孔中心线位移3 9 预埋螺栓中心线位移2 外露长度10-0 10 预留洞中心线位移10 截面内部尺寸10-0 11 阴阳角垂直4 方正4 七、安全生产和文明施工1 施工安全管理机构2 施工安全管理措施2.1 执行国家安全生产，劳动保护方面的方针、政策和法规。坚持“安全第一、预防为主”的方针。

23、2.2 通过多种形式对员工进行安全教育，对新方法、新工艺、新设备、新材料及技术难度复杂的作业和危险性较大的行为，要进行专门的安全教育，争取可靠的保证措施。2.3 明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检、项目总指挥项目现场负责人项目技术负责人通讯联络组技术支持组消防保卫组抢险抢修组医疗救护组后勤保障组现场管理人员每周周检，本公司管理人员每月月检），实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。2.4 施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产顺利进行。2.5 严格执行安全操作规程：2.5.1 所有施工人员进入施工现场

24、操作必须按规范要求带好安全帽；2.5.2 作业人员必须经过三交底教育才能上岗操作；2.5.3 模板安装必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动；2.5.4 模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；2.5.5 安装模板按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上落；2.5.6 安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，作临时封闭，以防误踏和坠物伤人；2.5.7 大模板安装时，先内后外，单面模板就位后，用支架固定并支撑牢固；2.5.8 拆模板，经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，且必须经施工负责人同意，方可拆除。操作时按顺序分

25、段进行，不允许让模板枋料自由落下，严禁猛撬落和拉倒；2.5.9 拆除模板前，将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人；2.5.10完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料及时运送到指定地点集中堆放稳妥。计算书：1、扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.3m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯

26、强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方 5080mm，间距 150mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重 0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载 6.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图 1 楼板支撑架立面简图图 2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.10 0.32+0.35)+1.40 2.50=13.558kN/m2由永久荷载效应控制

27、的组合S=1.3525.100.32+0.7 1.402.50=13.293kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取 1.40 采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100 0.3200.800+0.350 0.800=6.706kN/m活荷载标准值q2=(4.000+2.500)0.800=5.200kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为:W=80.001.401.40/6=26.13

28、cm3；I=80.001.401.401.40/12=18.29cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100(1.20 6.706+1.40 5.200)0.1500.150=0.034kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.03410001000/26133=1.320N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T=3Q/2bh T 其中最大

29、剪力Q=0.600(1.20 6.706+1.4 5.200)0.150=1.379kN截面抗剪强度计算值T=31379.0/(2 800.00014.000)=0.185N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值v=0.677 6.7061504/(100 6000182933)=0.021mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100 0.32

30、00.150=1.205kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350 0.150=0.053kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+4.000)0.150=0.975kN/m静荷载 q1=1.20 1.205+1.20 0.053=1.509kN/m 活荷载 q2=1.40 0.975=1.365kN/m计算单元内的木方集中力为(1.365+1.509)0.800=2.299kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=2.2

31、99/0.800=2.874kN/m 最大弯矩 M=0.125ql2=0.1252.870.800.80=0.230kN.m最大剪力Q=0.50.8002.874=1.150kN最大支座力 N=1.00.8002.874=2.299kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为:W=5.00 8.008.00/6=53.33cm3；I=5.008.008.008.00/12=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.230 106/53333.3=4.31N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公

32、式如下:Q=0.5ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=31150/(2 5080)=0.431N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.257kN/m 最大变形v=5/3.84 1.257800.04/(100 9000.002133334.0)=0.349mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P=2.299kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.080kN/

33、m。800 800 800 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 0.08kN/mAB托梁计算简图0.8010.984托梁弯矩图(kN.m)4.914.902.60 2.590.29 0.282.02 2.034.33 4.346.64 6.656.936.934.634.622.32 2.300.010.012.302.324.62 4.636.936.936.65 6.644.34 4.332.032.02

34、0.28 0.292.59 2.604.904.91托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：800 800 800 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 1.01kN 0.08kN/mAB托梁变形计算受力图0.4330.030托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.984kN.m 经过计算得到最大支座 F=13.579kN 经过计算得到最大变形 V=0.433mm 顶托梁的截面

35、力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.984 106/1.05/8982.0=104.34N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.433mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.115 9.300=1.071kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350 0.8000.800=0.22

36、4kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100 0.3200.8000.800=5.141kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=6.436kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.500+4.000)0.8000.800=4.160kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.547kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径

37、 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范 2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6 取值为 1.185；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.25m；顶 部 立 杆 段：a=0.2m 时，u1=1.386,l0=3.121

38、m；=3121/16.0=195.648,=0.190=12503/(0.190 423.9)=155.605N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.232m；=3232/16.0=202.639,=0.177=12503/(0.177 423.9)=166.748N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.250 时，=157.462N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.120m；=3120/16.0=195.581,=0.190=13547/(0.190 423.9)=168.594N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!

39、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3501.2500.800=0.350kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，0.80m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.91.40.3500.8001.5001.500/10=0.079kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2005.566+1.400 4.160+0.9 1.4000.079/0.800=12.628kN非顶部立杆

40、Nw=1.2006.436+1.400 4.160+0.9 1.4000.079/0.800=13.672kN顶 部 立 杆 段：a=0.2m 时，u1=1.386,l0=3.121m；=3121/16.0=195.648,=0.190=12628/(0.190 423.9)+79000/4491=174.837N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.232m；=3232/16.0=202.639,=0.177=12628/(0.177 423.9)+79000/4491=186.091N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.250 时，=176.712N/mm2,立杆的稳

41、定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.12m；=3120/16.0=195.581,=0.190=13672/(0.190 423.9)+79000/4491=187.825N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。钢管楼板模板支架计算满足要求！2、梁底模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.3m，梁截面BD=800mm900mm，立杆的纵距(跨度方

42、向)l=0.40m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。面 板 厚 度 14mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方 5080mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.40m。梁底承重杆按照布置间距200,400mm 计算。模板自重 0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载 6.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。93001500900800500400500图 1 梁模板支撑架立面简图按照规范

43、 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.50 0.90+0.35)+1.40 4.00=33.560kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.7 1.404.00=34.903kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500

44、 0.9000.400=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350 0.400(20.900+0.800)/0.800=0.455kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+4.000)0.8000.400=2.080kN均布荷载q=1.35 9.180+1.35 0.455=13.007kN/m集中荷载 P=0.982.080=2.038kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为:W=40.001.401.40/6=13.07cm3；I=40

45、.001.401.401.40/12=9.15cm4；267 267 267 2.04kN13.01kN/mAB计算简图0.1330.118弯矩图(kN.m)1.232.232.751.021.022.752.231.23剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：267 267 267 9.64kN/mAB变形计算受力图0.6010.048变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.235kN N2=4.988kN N3=4.988kN N4=1.235kN 最大弯矩 M=0.133kN.m 最大变形 V=0.601mm(1)抗弯强度计算经计算

46、得到面板抗弯强度计算值f=0.13310001000/13067=10.179N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=32753.0/(2 400.00014.000)=0.737N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.601mm 面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载

47、 q=4.988/0.400=12.469kN/m 最大弯矩 M=0.125ql2=0.12512.470.400.40=0.249kN.m最大剪力Q=0.50.40012.469=2.494kN最大支座力N=1.00.40012.469=4.988kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为:W=5.00 8.008.00/6=53.33cm3；I=5.008.008.008.00/12=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.249 106/53333.3=4.68N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计

48、算最大剪力的计算公式如下:Q=0.5ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=32494/(2 5080)=0.935N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.066kN/m 最大变形v=5/3.84 7.066400.04/(100 9000.002133334.0)=0.123mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。5

49、00 400 500 1.23kN 4.99kN 4.99kN 1.23kNAB支撑钢管计算简图0.2050.127支撑钢管弯矩图(kN.m)0.080.081.151.154.99 4.990.000.004.99 4.991.151.150.080.08支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 400 500 1.03kN 2.83kN 2.83kN 1.03kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0060.045支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.205kN.m 最大变形 vmax=0.045mm 最大支座力 Qm

50、ax=6.138kN 抗弯计算强度f=0.205 106/4491.0=45.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150 与 10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 6.40kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=6.14kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中

51、 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.14kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.35 1.158=1.563kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.218=0.294kN非顶部立杆段 N=6.138+1.563=7.701kN 顶部立杆段 N=6.138+0.294=6.432kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设

52、计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范 2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6 取值为 1.185；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.25m；顶 部 立 杆 段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.364m；=3364/16.0=210.893,=0.164=6432/(0.164 423.9)=92.526N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.478m；=347

53、8/16.0=218.055,=0.153=6432/(0.153 423.9)=98.962N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.250 时，=93.599N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.893,l0=3.365m；=3365/16.0=210.960,=0.164=7701/(0.164 423.9)=110.775N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3501.2500.80

54、0=0.350kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.40m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩Mw=0.91.40.3501.4001.5001.500/10=0.139kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=6.138+1.350 0.218+0.9 0.9800.139/0.400=6.739kN非顶部立杆Nw=6.138+1.350 1.158+0.9 0.9800.139/0.400=8.007kN顶 部 立 杆 段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.364m；=3364/16.0=210

55、.89 3,=0.164=6739/(0.164 423.9)+139000/4491=127.864N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.478m；=3478/16.0=218.055,=0.153=6739/(0.153 423.9)+139000/4491=134.607N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.250 时，=128.988N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.893,l0=3.365m；=3365/16.0=210.960,=0.164=8007/(0.164 423.9)+139000/4491=146.113N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。