线性低密度聚乙烯装置土建工程承重架施工方案（26页）.pdf

1、武汉乙烯 30 万吨/年线性低密度聚乙烯装置土建工程承重架施工方案编制：审核：审 批：编制日期：2011、5、5 目录一、编制说明及依据.3 二、工程概况.4 三、施工部署.5 四、承重架搭设和拆除.7 五、承重架设计及验算.13 六、质量保证措施.30 七、HSE管理.33 一、编制说明及依据1.1 编制说明武汉乙烯30 万吨/年线性低密度聚乙烯装置土建工程承重架部位有变电所、机柜室、管廊、挤压造粒厂房、树脂处理等，为保证本项目施工过程中承重架搭设、使用、拆除符合有关规范要求，特编制本方案，作为承重架工程施工的原则性指导文件。1.2 编制依据1.2.1 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ8

2、0-91)。1.2.2 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。1.2.3 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。1.2.4 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）1.2.5 建筑施工手册缩印本第四版。1.2.6 业主相关管理规定1.2.7 现场环境和条件。二、工程概况2.1 主要单位工程概况见下表三、施工部署序号单位工程名称结构类型概况备注1 变电所框架2 层框架，建筑平面6528m，高度7.8m，基中：一层高2.98 米，二层高 4.8 米。2 机柜室框架钢筋砼墙建筑平面33.5 29m，建筑高度6m。3 催化剂框架2 层框架，建筑平面18.

3、1 5.2m，高度 6m，其中一层高3 米，二层高3米。4 挤压造粒厂房框架4 层框架，建筑平面4725m，总高度 35m，一层高 11 米，二层 9 米，三层 8 米，四层7 米。5 树脂处理框架2 层框架，建筑平面28.5 19m，总高 15米，一层高 7.45 米，二层高 8.55米。6 管廊排架主要为框架柱、梁，跨度8 米，总高度 13 米，分别为6 米，3 米，4 米3.1 施工方案的选择根据建筑几何特征及现场的环境和条件，各单位工程的脚手架施工方案确定如下：挤压造粒和树脂处理按高支模另外编制专项施工方案，其它承重按此通用方案执行。3.2 质量标准严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全

4、技术规范(JGJ130-2001)进行验收。3.3 材料计划表 3：钢管扣件材料计划表3.4 劳动力计划表 4：劳动力计划表序号材料名称型号规格单位数量1 钢管483.0 T 800 2 直角扣件-个85000 3 回转扣件-个8500 4 对接扣件-个8500 5 顶托-个10000 说明：以上计划考虑施工高峰期的用量，具体根据工程进度情况调整。序号工种数量(人)工作内容1 架子工40 各类脚手架搭拆与维护、铺脚手板、挂安全网、配合支模等2 普工50 配合架子工作业四、承重架搭设和拆除4.1 材料要求4.1.1 钢管（1）钢管采用 483.0 以上的焊管，材质Q235-A 级，钢管的长度不得

5、超过6500mm(最大质量25kg)。（2）新钢管的产品质量合格证，质量检验报告资料齐全，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道并涂刷防锈漆。（3）旧钢管应检查其锈蚀深度，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过表5 规定的数值时，不得使用。4.1.2 扣件（1）新扣件的生产许可证、测试报告和产品质量合格证资料应齐全。（2）旧扣件应检查其外观，对有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（3）新旧扣件均应进行防锈处理。4.1.3脚手板(1)按业主管理规定，脚手板全部采用钢质脚手板。每块重量不宜大于30kg。其

6、长度为24m，钢板厚度不小于1.2mm，宽 2030cm，两端用8 号镀锌钢丝捆紧。4.2 地基处理4.2.1 回填土脚手架地基大多落在新回填土上。回填土按设计及规范要求进行分层夯填，分层厚度 300mm，回填土的密实系数应符合设计要求。搭设前应将场地平整，将回填土铲平压实。4.2.2浇筑砼垫层为了确保脚手架地基的承载力，可考虑在回填土上浇筑100mm 厚 C15砼。4.2.3 结构构件作为脚手架地基当脚手架落在基础梁、基础等结构构件上时，基础梁或基础等必须具备14d 龄期强度。4.3 脚手架搭设要求4.3.1 脚手架搭设顺序材料准备及检查地基处理放线垫木板立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣

7、紧装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆第X步纵杆和横杆剪刀撑4.3.2 立杆垫板每根立杆底部设置面积0.15 m2的木垫板，垫板宽度20cm，厚度 50mm，垫板的垫设方向一致。4.3.3 扫地杆脚手架设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距垫板上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离500mm。4.3.4 脚手架底层步距2m。4.3.5 立杆接长立杆接长全部采用对接扣件连接。对接时，对接扣

8、件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接时，搭接长度不应小于1m，采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。梁宽度超过400 时，梁底部设置立杆直接支撑，高度通过可调顶托来调整。4.3.6 纵向水平杆（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，横向水平杆的下部，与立杆用直角扣件固定，其长度 3 跨。（2）纵向水平杆可对接也可搭接。对接时：对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头错开的距离50

9、0。搭接时：搭接长度1m，等间距设置3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端100mm。4.3.7 横向水平杆(1)主节点处(水平杆与立杆连接处)必须设置一根横向水平杆，与立杆用直角扣件固定。主节点处两个直角扣件的中心距150mm。在每跨跨中设置一根横向水平杆，以便木枋和模板。（2）梁底横向水平杆间距不得大于500mm，部分大梁的横杆与立杆连接扣件还得采取双扣件。4.3.8 剪刀撑(1)剪刀撑的宽度6m，且 4 跨，剪刀撑跨越立杆的最多根数见下表。(2)双排架的剪刀撑在外侧立面的两端和设置一道，并由底至顶边续设置，中间各道剪刀撑之间的净距15m。(3)满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设

10、置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。对高于 4m的模板支架，其两端与中间每隔4 排立杆从顶层开始向下每隔2 步设置一道水平剪刀撑。(4)剪刀撑斜杆的接长采用搭接。4.4 脚手架的拆除4.4.1 准备工作（1）拆除前全面检查脚手架的构造是否符合要求，清除脚手架上的杂物及地面障碍。（2）组织好人员做好交底工作，做好地面围栏及警戒标志，并设专人看护，严禁无关人员入内。4.4.2 拆除程序（1）支撑体系经工程技术负责人验证并经确认不再需要时，方可拆除。承重模板（梁、板底模）拆除时间须混凝试压报告合格后，经监理单位书面批准后，方可拆除。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混

11、凝土强度应符合下表的规定。剪刀撑斜杆与地面的倾角o45o50o60o剪刀撑跨越立杆的最多根数7 6 5（2）拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，先应从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。（3）拆除前应清理脚手架上的材料、工具和杂物。（4）拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。（5）模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。（6）扫地杆、水平加固杆和交叉支撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除。（7）工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品

12、。（8）拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。（9）各种拆除下来的构配件禁止抛掷至地面，运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格码堆存放。五、承重架设计及验算主要梁型号尺寸有250600、300 700、350 700、300900、3001000、4001000、4001300等，梁跨度一般为5-8 米，最大跨度为11m、14m，板厚基本为100150mm。按截面尺寸最大和荷载最重的具有代表性的梁板进行计算。5.1 参数信息5.1.1 模板支撑及构造参数计算梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：100.0

13、0；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.06；立杆步距 h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.0；梁支撑架搭设高度H(m)：6.0；梁两侧立杆间距(m)：1.0；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为 483；立杆承重连接方式：超过900高的梁采用双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；在实际布置立杆时一般不可能布置为1米x1米的理想状态，一般按纵横立杆间距小于1米布置，但在部分位置从经济、安全的角度出发，350 700以上的梁保证立杆间距在1米以内，350700以下的梁可将

14、沿板下方木方向的间距拉大不超过1.3 米进行布置，沿梁方向的立杆间距确保在1米以内。5.1.2 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；5.1.3 材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv

15、(N/mm2)：1.3；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；5.1.4 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：2；5.1.5 梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，400mm，780mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高

16、度(mm)：60.00；次楞合并根数：2；5.2 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t 12V1/2 F=H分别计算得 17.848 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为计算荷载。5.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)5.3.1 强度计算材料抗弯强度验算公式如下：M/W f 按照均布

17、活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M=0.125ql2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2 0.5 17.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4 0.5 4=2.8kN/m；计算跨度:l=(900-100)/(3-1)=400mm；面板的最大弯矩M=0.125(10.709+2.8)(900-100)/(3-1)2=2.70 105Nmm；面板的最大支座反力为:N=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(900-100)/(3-1)/1000=6.754 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=2.70 105/2.

18、70 104=10N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=10N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！5.3.2 挠度验算=0.521ql4/(100EI)=l/250面板的最大挠度计算值：=0.521 10.709(900-100)/(3-1)4/(100 60002.43105)=0.98 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(900-100)/(3-1)/250=1.6mm；面板的最大挠度计算值=0.98mm 小于面板的最大容许挠度值1.6mm，满足要求！5.4 梁侧模板支撑的计算5.4.1 次楞计算次楞直接承受模板传递

19、的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.754/0.500=13.509kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度 60mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为:W=2466/6=48cm3；I=2 4666/12=144cm4；E=9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.338 kNm，最大支座反力 R=7.430 kN，最大变形=0.448 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值

20、=3.38 105/4.80 104=7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值=7 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.448mm 小于次楞的最大容许挠度值=1.25mm，满足要求！5.4.2 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.43kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度 60mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为:W=2466/6=48cm

21、3；I=2 4666/12=144cm4；E=9000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.074 kNm，最大支座反力 R=7.140 kN，最大变形=0.041 mm。（1）主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=7.43 104/4.80 104=1.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=11N/mm2；主楞的受弯应力计算值=1.5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.041 mm 主楞的最大容许挠度值:=400/4

22、00=1mm；主楞的最大挠度计算值=0.041mm 小于主楞的最大容许挠度值1mm，满足要求！5.5 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W 分别为：W=3001818/6=1.62104mm3；I=300 181818/12=1.46105mm4；5.5.1 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/W

23、f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.50 0.30=8.442kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+1.00)0.30=1.260kN/m；q=8.442+1.260=9.702kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8=1/89.7023002=1.09105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.5 9.7020.3=1.455kN=Mmax/W=1.09105/1.62 104=6.7N/mm2；梁底模面板计算应力=6.7 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f

24、=13N/mm2，满足要求！5.5.2 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=7.035kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:=58.4423004/(384 60001.46105)=1.018mm；面板的最大挠度计算值:=1.018mm 小于面板的最大允许挠度值:=1.2mm，满足要求！5

25、.6 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。5.6.1 荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.455/0.3=4.851kN/m 5.6.2 方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=4 66/6=24 cm3；I=4666/12=72 cm4；（1）方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M=0.1ql2=0.1 4.8510.3

26、2=0.044 kN m；最大应力=M/W=0.044106/24000=1.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木最大应力计算值 1.8 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（2）方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6 4.8510.3=0.873 kN；方木受剪应力计算值=3 0.8731000/(2 4060)=0.546 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.3 N/mm2；方木受剪应力计算值0.546 N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.3 N/mm2,满足要求!（3）方木挠度验算:计算公式如下:

27、=0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值=0.677 4.8513004/(100 900072104)=0.041mm；方木的最大允许挠度=0.300 1000/250=1.200 mm；方木最大挠度计算值=0.041 mm小于方木最大允许挠度=1.2 mm，满足要求！5.6.3 支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.455kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.900-0.300)/4 0.300(1.2 0.10024.000+1.4 1.000)+1.2 20.300(0.900-0.100)0.500=0

28、.481kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N2=1.936 kN；最大弯矩 Mmax=0.581 kN m；最大挠度计算值 Vmax=2.256 mm；最大应力=0.581106/4490=129.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆最大应力计算值129.4 N/mm2小于抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求!5.7 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W 和弹性模量 E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E

29、=206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.936 kN 支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax=0.464 kN m；最大变形max=1.215 mm；最大支座力 Rmax=4.388 kN；最大应力=M/W=0.464106/(4.49 103)=103.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 103.4 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.215mm 小于

30、900/150 与10 mm,满足要求!5.8 扣件抗滑移的计算:扣件承载力设计值取8.00kN，扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际承载力取值为6.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc 计算中 R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.388 kN；R 6.00 kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.9 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式=N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=1.936 kN；纵向钢管的最大支座反力：N2=4.388

31、 kN；脚手架钢管的自重：N3=1.2 0.1298.5=1.317 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/4)0.900.50+(0.90/2+(0.90-0.30)/4)0.900.100(1.50+24.00)=1.976 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(1.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.300)/40.900=2.268 kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=1.936+4.388+1.317+1.976+2.268=11.885 kN；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式

32、lo=kh和 lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.167 1.7 1.5,1.5+2 0.06=2.976 m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.205；钢管立杆受压应力计算值；=11885.228/(0.205 424)=136.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=136.7 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！六、质量保证措施6.1 钢管、扣件质量控制6.1.1 钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必

33、须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。6.1.2 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。6.1.3钢管外观质量要求：（1）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（2）钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；（3）钢管应进行防锈处理。6.1.4 扣件外观质量要求：(1)有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；(2)扣件应进行防锈处理。6.1.5 经检验合格的钢管、扣件应按品种、

34、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。6.1.6 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。6.2 地基与基础质量要求：6.2.1 模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202）的有关规定进行。6.2.2 应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。6.2.3 模板支架地基与基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。6.3 搭设质量要求：6.3.1 底座安放应符合下列规定：（1）底座、垫板均应准确地放在定位线上；（2）垫板厚度不小于50mm 的木垫板，也可采

35、用槽钢。6.3.2 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆不应设置在同步内。6.3.3 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。6.3.4 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。6.3.5 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。6.3.6 剪刀撑搭质量要求：1、模板支

36、架高度超过4m 的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：(1)模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；(2)模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。2、剪刀撑的构造应符合下列规定：(1)每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45 60 之间。倾角为 45 时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为 60 时，则不应超过5根；(2)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；(3)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；(4)设置水平剪

37、刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。6.3.7 扣件安装应符合下列规定：（1）扣件规格必须与钢管外径相匹配；（2）螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；（4）对接扣件开口应朝上或朝内；（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。七、HSE管理7.1 承重架施工HSE保障体系7.1.1HSE 管理组织机构HSE管理组织机构承重架施工的管理组织机构参照“施工组织设计”中的HSE组织管理机构。7.1.2 HSE 管理制度（1）专项检查制度：模板

38、高支撑架安装完成后，必须进行专项检查、验收。项目自检由项目经理、专职安全员、技术负责人、施工员、架子班班长、木工班班长等共同完成，自检合格后报监理工程师验收。监理工程师验收合格后方可进行下道工序施工。（2）周检制度：项目部每周定时进行安全检查，应将模板高支撑体系作为检查的重点。（3）日常巡检制度：项目HSE经理和 HSE管理员每天对现场的脚手架进行日常巡检，特别是搭设和拆除工程中的监控。（4）恶劣天气后要对现场所有的支撑架进行一次全面的检查。7.2 承重架施工技术保障措施模板支撑体系的构造与安装应符合下列规定：（1）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不小

39、于 50mm。（2）钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合规范规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于二跨，高低差不得大于1m。（3）立柱接长严禁搭接，必须采用对套管连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不已擦怀念感小于0.5m，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（4）严禁将上段的的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（5）满堂模板支架，在外侧应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀测绘能够的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端

40、应与地面顶紧，夹角宜为45o60o。（6）当建筑层高超过8m时，除满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑；在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。（7）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。7.3 模板支撑体系施工HSE保障措施（1）模板支架使用的钢管、扣件、顶（底）托及木方等材料应符合安全生产要求。锈蚀、变形的钢管以及截面尺寸不足、有裂纹的木方等材料不得使用。使用年限较长的扣件及螺杆磨损较严重的扣件不得用于模板支架搭设；（2）使用的木方截面尺寸不得小于设计的

41、木方截面尺寸。当木方材质较差时，应加大截面，并重新计算；（3）所有模板高支撑架必须由专业架子工搭设和拆除，操作人员均须持证上岗；（4）搭设满堂高支撑支架前，必须按设计的纵横立杆间距放线，在混凝土（或地面）上测放出每根立杆的位置；（5）模板支架的基础土方必须夯实，钢管下应设垫木。垫木面积不得少于0.15 （0.3m0.5m）。垫木不得采用单块模板，可用木方拼接，然后在木方上钉板的方法。相邻两根立杆下的垫木宜通设，以增强刚度；（6）模板支撑架应尽量顶在已浇筑完成的墙、柱上，以增加架体的刚度；（7）模板高支撑架的扫地杆、纵横剪刀撑、水平剪刀撑应按设计方案施工，不得少设、漏设。高度超过8m的模板支架，

42、应每隔二步架满设水平剪刀撑；所有模板高支撑架的外围应满设剪刀撑；支撑架超过5m时，除在外围满设剪刀撑外，在框架梁下应沿纵横方向设置剪刀撑。剪刀撑与地面（楼板）成 4560 度角；（8）为避免扣件的实际抗滑移性不足，在满堂架的顶部增设顶托，顶托超出钢管不得大于200；（9）模板支撑架搭设完成后，经班组自检合格后，报项目专职安全员验收，项目自检合格后报监理工程师验收。未经验收合格的架子不得投入使用；（10）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，浇注混凝土时使用布料机的，应在布料机四个支腿下方进行加强；（11）模板支撑高度超过8m时，柱应与梁板分开浇筑；（12）严格控制实际施工荷载

43、不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（13）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；（14）模板支架施工必须留设人行通道，方便检查；（15）禁止在模板支架上集中堆放材料；（16）模板高支撑架拆除前必须报监理工程师审批，并附有拆模混凝土强度试验报告。JHA分析表：序号作业名称危险性分析风限度预防措施触发事件事故情况可能性严重性R L S 1 脚手架作业脚手架的搭设搭设位置的地面承载强度不够、没有排水措施脚 手 架 整 体 或 局 部倒塌有可能造 成 多 人伤亡10 2 5 脚手架搭设前应调查搭设位置的地面强度，做好加

44、固和排水措施脚手架与输电线路间距太小人员触电、坠落伤亡有可能造 成 多 人伤亡10 2 5 脚手架与输电线路应保持安全距离，必要时做强度设计和编制施工方案，搭设完工后必须进行检查，确认合格并确定责任人、监护人，挂牌后方可使用脚手架强度不够，脚手架选材不当脚手架倒塌有可能造 成 多 人伤亡15 3 5 脚手架承载强度不小于270 公斤/米2，应选用外径4851mm、壁厚 33.5mm的钢管，不得使用竹、木，搭设前应检查钢管、扣件的出厂合格证，不得有严重锈蚀、弯曲、压扁和裂纹现象。脚手架由非专业人员搭设人 员 高 处 坠 落 或 脚手架倒塌有可能造 成 多 人伤亡15 3 5 手架应由专业脚手架搭

45、设队伍和取得架子工证件的专业人员搭设搭设间距超标，防护措施不到位脚 手 架 倒 塌 或 人 员高处坠落有可能造 成 多 人伤亡10 2 5 脚手架的步距不得大于1.8 m，立杆间距不大于1.8 m，双排脚手架立杆间距不大于1.35 m，不宜使用单排脚手架，脚手架的基点和依附结构必须牢固可靠，架体不得晃动，有专门的上下通道和梯子，作业面脚手板必须满铺、绑扎固定，四周有不小于1m高的防护栏杆，必要时应设安全带挂设杆，并在400600mm 高处加设一道护栏，临通道、街道面还应挂安全网、铺180mm 当脚板脚手架的使用作业人员攀爬脚手架到作业层发生人员坠落有可能造 成 人 员伤亡12 3 4 制定处罚

46、措施，要求人员必须从通道、梯子到达作业面，在脚手架上从事三级以上高处作业时应办理高处作业许可证时间长或大风、暴雨后未检查、加固脚手架脚手架松动、拆裂、倾斜或倒塌事故有可能造 成 多 人伤亡10 2 5 脚手架停用超过一个月、遇6 级大风、大雨后必须组织进行检查，如发现扣件松动、架体倾斜、拆裂等现象应及时加固，必要时应拆除重新搭设脚手架雷雨、雪或6 级以上大风天气时仍然进行脚手架作业人员滑落、雷击伤亡事故有可能造 成 多 人伤亡15 3 5 遇到雷雨、雪或6 级以上大风天气时应停止脚手架作业，雪天过后还应组织人员及时清理脚手架上的积雪脚手架使用过程中人为拆除或损坏脚手架和脚手板操 作 人 员 高

47、 处 坠 落事故有可能造 成 多 人伤亡12 3 4 脚手架一经使用，应指定使用防护责任人，不得随意拆除、损坏脚手架上的部件，使用完毕应及时拆除，如因工程需要，大型脚手架和建筑工程脚手架可搁置待用，但必须保持完整，再次使用前必须检查合格后方可使用，临时脚手架应一次性搭设、使用、拆除，不得搁置使用脚手架的拆除拆除脚手架时周围未设警戒区、禁止措施和专门的监护人物 体 坠 落 打 击 伤 害事故有可能造 成 人 员伤亡9 3 3 脚手架拆除前必须经过安全技术交底，必要时编写拆除方案，拆除时有专人监护，不得抛掷拆除物，并划分警戒区，拉设警示绳和警示牌脚手架由非专业人员拆除脚手架倒塌、人员坠落有可能造

48、成 人 员伤亡9 3 3 手架应由专业脚手架搭设队伍和取得架子工证件的专业人员工拆除脚手架没有按照顺序拆除或采取整片拉倒的方式拆除脚手架脚手架倒塌、人员坠落、打击事故有可能造 成 人 员伤亡8 2 4 拆除脚手架应该按照由上到下、后搭的先拆、先搭的后拆的顺序进行作业，严禁上下同时作业，严禁采用整片拉倒的方式拆除脚手架采取向下投掷的方式传递材料物体打击事故有可能造 成 人 员伤亡6 3 2 拆除区不得有其他施工人员，拆下的架杆、连接杆、跳板等材料应采用传接或用绳索溜放的方式，不得向下投掷脚手架拆除时与输电线路间距太小，或作业区内有用电设备拆除人员触电事故有可能造 成 人 员伤亡8 2 4 脚手架拆除时应与输电线路保持安全间距，警戒区不得有带电设备、设施和电缆线，如不能满足条件的必须切断电源或采取可靠的安全措施