垫江县高安镇胡家寨危岩地质灾害应急抢险预案（23页）.doc

1、重庆市垫江县高安镇胡家寨危岩地质灾害应急抢险治理工程设计报告目 录0 前言10.1 任务由来10.2 项目的必要性与紧迫性10.3 主要目的与任务10.4 主要设计依据10.5 工程特征统计表11 概述21.1 工程概况21.2主要治理工程22 自然地理位置及工程地质条件22.1 自然地理环境22.2 工程地质条件32.2.1 地形地貌3地层岩性32. 3地质构造及地震42.4水文地质条件42.5不良地质现象52.6人类工程活动53陡崖及危岩特征及稳定性评价53.1陡崖基本特征及稳定性53.2危岩基本特征及稳定性53.3危岩的主要影响因素83.4危岩的稳定性分析计算9稳定性宏观分析9危岩参数确

2、定10稳定性计算103.5 稳定性分析113.6 主要结论114 治理工程设计124.1 工程等级、工况124.2 参数124.3 防治工程技术方案及分项工程设计124.3.1 防治工程技术方案124.3.2 分项工程设计124.4 治理工程主要工程量135 工程监测设计135.1 工程监测的目的与任务135.2 设计原则与依据14主要技术依据14监测设计主要原则145.3 监测工程设计与布置14监测点的布置14监测工作实施步骤建议15监测时间及数据处理155.4 监测工作量155.5 监测工程注意事项156 施工组织设计156.1 施工条件15道路15供水、供电15占地及搬迁166.2天然建

3、筑材料及渣场166.3施工方法及施工工序166.3.1 施工方法166.3.2 施工工序186.4 施工交通运输186.5 施工总体布置196.6 施工总进度197 环保规划设计197.1 设计依据197.2 施工对环境影响评价197.3 环境保护设计197.4 环境管理与环境监测197.4.1 环境计划的管理197.4.2 环境监测208 工程预算209 经济、社会效益评价209.1 经济效益评价209.2 社会效益评价2010 主要结论与建议2010.1 结论2010.2 建议200 前言0.1 任务由来重庆市垫江县高安镇胡家寨危岩地灾点位于垫江县高安镇高安村9组，该地质灾害点由5处危岩组

4、成。危岩位于乡村公路的北侧及西侧陡崖上。2014年7月雨季时，该陡崖上部危岩发生滚落，据访问块石直径约1.50m，损坏坡下民房，未造成人员伤亡。目前砂岩危岩体局部有松动现象，危及下部房屋及乡村道路的安全。治理及开展地质调查工作势在必行。2016年8月1日受重庆市垫江县高安镇人民政府的委托，重庆川东南地质工程勘察设计院承担了重庆市垫江县高安镇胡家寨危岩地灾点的应急抢险地质调查任务。2016年9月受重庆市垫江县高安镇人民政府的委托，重庆川东南地质工程勘察设计院承担了重庆市垫江县高安镇胡家寨危岩地灾点的应急抢险治理工程设计任务。0.2 项目的必要性与紧迫性危岩威胁的对象为房屋5户18人及乡村公路，该

5、乡村公路是高安9组通往垫江县高安镇的必经道路，路上不时有车辆和行人通过，公路车辆和行人受到直接危害，社会影响较大，其治理也是非常必要和迫切的。0.3 主要目的与任务 根据重庆市垫江县高安镇胡家寨危岩地灾点的应急抢险地质调查报告，拟定治理原则，选定治理方案，确定治理工程数量，提出应急抢险设计、施工期间及工程完工后的监测方案，编制预算文件。为下一步确定工程立项和控制治理工程投资提供一定基础。0.4 主要设计依据（1）重庆市垫江县高安镇胡家寨危岩地灾点的应急抢险地质调查报告（重庆川东南地质工程勘察设计院，2016年9月）（2）地质灾害防治工程设计规范DB50/50292004 重庆市地方标准（3）建

6、筑边坡工程技术规范GB50330-2013（4）混凝土结构设计规范GB50010-2010（5）砌体结构设计规范GB50003-2011（6）建筑地基基础设计规范GB50007-2011（7）室外排水设计规范GB50014-20060.5 工程特征统计表工程特征统计表位置地灾区属重庆市垫江县高安镇高安村9组灾害体特征、规模该地质灾害隐患点位于房屋及乡村公路北侧及西侧的陡崖上，陡崖坡度较陡约5085；危岩距离房屋约324m，距离公路约1739m，高差约1323m。该5处危岩由位于乡村公路东侧陡崖高处的侏罗系中统沙溪庙组灰色砂岩形成的，经裂隙切割形成松动岩块及岩块掉落后形成大小不一的岩腔，目前现状

7、处于基本稳定状态。危岩总方量908m3，其中：W1危岩长约6.0m，宽约34m，高约9.0m，体积约216m3；W2危岩分布标高为413421m，长约3m，宽约2m，高约8m，体积约48m3；W3危岩分布标高为412419m，长约13m，宽约3m，高约7m，体积约224m3；W4危岩分布标高为412419m，长约13m，宽约3m，高约7m，体积约273m3；W5危岩分布标高为412419m，长约7m，宽约3m，高约7m，体积约147m3。危害对象及程度危岩威胁到的房屋为5户18人，道路为乡村公路，该乡村公路是高安9组通往垫江县高安镇的必经道路，路上不时有车辆和行人通过；以上均受到直接危害，社会

8、影响较大。按地质灾害防治工程勘察规范（DB50/143-2003），该地质灾害点威胁坡下5户18人及公路车辆和行人，致灾地质体成灾后可能造成的损失大小为损失中等；该点位于村社居民点附近，危害对象的重要性为重要；最终确定地质灾害防治工程等级为二级。工程地质水文地质、特征地灾区位于丘陵地貌，高程约398.7422.8m，相对高差约24.1m，陡崖地形坡角约5085左右，陡崖高度79m，坡顶地形平缓，一般坡度27。各危岩裂隙描述见2.2.3节。调查区出露地层为第四系全新统人工填土（Q4ml）和残坡积层（Q4e1+dl）和侏罗系中统沙溪庙组（J2s）。地下水贫乏，可分为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水两大类

9、。治理措施W1危岩采用锚固+主动防护网治理措施；W2危岩采用清除+主动防护网的治理措施；W3危岩采用清除+锚固+主动防护网的治理措施；W4、W5危岩采用锚固+主动防护网的治理措施；DY1、DY2均采用挂主动防护网防护主要工程量见工程数量表工程预算工程预算额： 501044.56 万元。1 概述1.1 工程概况该地质灾害隐患点位于垫江县高安镇高安村9组5户房屋及乡村公路北侧及西侧的陡崖上，分布总长度为100m，共5个危岩 (W1、W2、W3、W4、W5)，体积共908m3。坐标X=33512723351178，Y=446765446730。主要危害对象为坡脚乡村道路及房屋。1.2主要治理工程危岩

10、体W1采用“锚固+主动防护网”支护，清除松动的岩体后后，对危岩体进行锚固处理，由于陡崖岩体较破碎，采用主动防护网防护。危岩W2采用“清除+主动防护网”的治理措施，清除采用人工清除的方式，方量约48m3。W3采用“清除+锚固+主动防护网”的治理措施，清除采用人工清除的方式，方量约124m3。W4、W5危岩采用“锚固+挂主动防护网”支护，支护长度约20米。陡崖DY1、DY2各危岩及危岩之间，岩体较破碎，采用挂主动防护网进行支护。2 自然地理位置及工程地质条件2.1 自然地理环境（1）地理位置及交通调查区行政区划属重庆市垫江县高安镇高安村9组，有乡村道路可直通调查区，平面坐标（1980西安独立坐标系

11、，1985国家高程基准）：X=33512723351178，Y=446765446730（见图2-1）。图2-1 调查区交通位置图 （2）气象水文地灾区属亚热带季风气候区域，具有温暖湿润，四季分明，云雾多、日照少、无霜期长，夏季多暴雨等。据垫江县气象站多年统计结果：年平均气温16.6。最热月（七月）平均气温27.3，极端最高气温40.1（2000.8.18）；最冷月（一月）平均气温5.4，极端最低气温-6.6（1999.1.23），无霜期250-280天。降雨充沛，但分布不均。年降水量869.3-1990mm，相差1000mm以上，多年年平均降水量在1305.4mm。每年5-10月降水量在98

12、0mm左右，占全年降水量的78%，夜雨较多，夜雨占全年总降水量的56%，且多大雨、暴雨等集中降水过程。具多云雾、雨水，少日照等特点，年平均雨日150天以上，最多达179天，冬季云多雾重，晴天少，日照少，年平均日照1336小时，为典型的季风潮湿性气候区。2.2 工程地质条件2.2.1 地形地貌该区域地处华蓥山脉东部，地貌以丘陵为主。东西部山岭耸峙，山间槽地交错；中部高滩河纵惯县境，溪河、小沟冲、平坝镶嵌其中。区域内最高海拔1183米，最低海拔320米，地势北高南低。县境地貌成因复杂，从结构和组合来看，以构造地貌为主，背斜轴翼为山，向斜轴翼大部为丘。调查区处于梁平-垫江向斜形成的中部丘陵地貌，海拔

13、均在500米以下，相对高差30100米，呈馒头状形态。地灾区位于丘陵地貌，高程约398.7422.8m，相对高差约24.1m，危岩位于房屋及乡村公路北侧及西侧陡崖高处,由侏罗系中统沙溪庙组灰色砂岩形成，经裂隙切割形成松动岩体及松动岩块剥落形成大小不一的岩腔，目前现状处于基本稳定状态。陡崖地形坡角约5085左右，陡崖高度79m，坡顶地形平缓，一般坡度27。2.2.2地层岩性地灾区出露地层为第四系全新统人工填土（Q4ml）和残坡积层（Q4e1+dl）和侏罗系中统沙溪庙组（J2s），现分述如下：(1)第四系全新统（Q4）人工填土（Q4ml）:杂色，主要由砂泥岩碎块石、粉质粘土等组成，结构松散，调查区

14、内为修建房屋和地坝人工堆积而成。一般厚0.51m。残坡积土（Q4el+dl）：黄褐色，主要由粉质粘土及砂土组成，呈硬塑可塑状，稍有光泽，表层含植物根系；该层分布于坡顶的耕地以及坡上的旱地附近。一般厚0.51m。(2) 侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂岩：灰色，细粒结构，中至厚层状构造，主要成分为石英及长石云母等，岩体较完整，主要出露于陡崖，为调查区危岩的主要岩层。泥岩：紫红色，泥质结构，中至厚层状构造，主要成分为粘土矿物，岩体较完整，主要出露于陡崖下部斜坡上。2. 3地质构造及地震经此次调查，将裂隙按危岩体统计如下：W1、W2：裂隙：产状为4281，间距一般0.61.0m，裂隙宽一般1040mm

15、，垂直延深35m，贯通性较好，未见充填，属结合很差的硬性结构面。 裂隙：产状为19350，间距一般12m，裂宽一般1030mm，垂直延深46m，贯通性较好，未见充填，属结合很差的硬性结构面。裂隙：产状为15587，间距一般1.52.5m，裂宽一般3050mm，垂直延深68m，贯通性较好，未见充填，属结合很差的硬性结构面。W3：裂隙：产状为7285，间距一般23m，裂隙宽一般1020mm，垂直延深45m，贯通性较好，未见充填，属结合很差的硬性结构面。 裂隙：产状为18078，间距一般1.52.7m，裂宽一般510mm，垂直延深23m，未见充填，属结合很差的硬性结构面。W4：裂隙：产状为389，间

16、距一般11.5m，裂隙宽一般3050mm，垂直延深57m，贯通性较好，未见充填，属结合很差的硬性结构面。 裂隙：产状为7785，间距一般23m，裂宽一般512mm，垂直延深34m，未见充填，属结合很差的硬性结构面。W5：裂隙：产状为14777，间距一般12m，裂隙宽一般1040mm，垂直延深35m，贯通性较好，未见充填，属结合很差的硬性结构面。 裂隙：产状为11056，间距一般0.61m，裂宽一般1015mm，垂直延深34m，见泥质充填，属结合很差的硬性结构面。根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010），地灾区基本烈度为6度；根据2001年中国地震动参数区划图（GB183062001）规

17、定，地震动峰值加速度值为0.05g。调查区陡崖存在危岩，处于抗震不利地段。2.4水文地质条件根据地下水的赋存条件、水理性质和水力特征，调查区地下水可分为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水两大类。1）松散岩类孔隙水赋存于第四系残坡积物的松散土层中，主要接受大气降水、地表水补给，于松散土层孔隙运移，向坡脚排泄。由于区内地形高差大，地形坡度陡，地表水排泄条件好，降雨多沿坡面直接向坡脚排泄，入渗到土层水体较少；同时土层多以红粘土夹碎块石为主，碎块石分布不均，透水性差，该类地下水富水性差，水量贫乏。2）基岩裂隙水分布于调查区侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂泥岩地层中，区内该类地下水主要接受大气降水补给，大部分大气

18、降雨多沿陡崖地表向西侧及地形低洼地带排泄，部分降雨通过裂隙进行储存、运移在局部陡坎处会以泉水形式出露，向远处低洼处及深部运移、排泄。根据调查访问，地表未发现泉点出露，该类地下水在浅表层贫乏。结合区域资料分析：区内地下水类型属重碳酸钙型水，地下水对砼为微腐蚀性。根据调查，该区内岩体为砂岩，其周边汇流条件较好，大气降雨多顺坡面向坡脚排泄，部分通过裂隙渗补给地下水，有利于大气降水排泄，并主要向西侧远处山脚运移排泄。2.5不良地质现象危岩：为区内主要的致灾体，其规模、危害性、发育特征及破坏方式将在后章节中详细叙述。除危岩外无滑坡、泥石流、地下墓室等不良地质或不良埋藏物。2.6人类工程活动 调查区内房屋

19、及乡村公路北侧及西侧为陡崖；陡崖顶平缓，主要为农用耕地，调查区总体上破坏地质环境的人类工程活动不强烈。陡崖危岩的存在直接威胁着其下部的垫江县高安镇高安村9组5户18人及乡村公路车辆和行人的安全。3陡崖及危岩特征及稳定性评价3.1陡崖基本特征及稳定性根据现场调查，该5处危岩分布在2个坡度较陡的陡崖上，陡崖总体方向倾向159和53两个方向，即DY1（W1W3）、DY2（W4、W5），各陡崖的稳定性评价如下（不含危岩体）：长约54m，宽约24m ，高79m，为岩坡，坡向为159，坡角7085，在该陡崖后缘进行剥土揭露，未见卸荷裂缝。根据下赤平投影图分析得知：裂隙、裂隙及岩层层面与坡向呈大角度相交，对

20、陡崖稳定性影响小；裂隙与坡向基本一致，为外倾结构面，但倾角87，对陡崖稳定性影响小；组合线与坡向呈小角度相交，为外倾结构面，倾角26，形成锲形体，易发生掉落。陡崖整体稳定，但受裂隙切割，已发生掉块崩落。DY2长约26m，宽约3m ，高7m，为岩坡，坡向为53，坡角7085，在该陡崖后缘进行剥土揭露，未见卸荷裂缝。根据下赤平投影图分析得知：岩层层面与坡向呈反向相交,为反向坡。裂隙、裂隙与坡向大角度相交，对陡崖稳定性影响小；组合线坡向小角度相交，为外倾结构面，倾角26，形成锲形体，易发生掉落。陡崖整体稳定，但受裂隙切割，已发生掉块崩落。 3.2危岩基本特征及稳定性该地质灾害点的危岩由危岩W1W5组

21、成，该5处危岩由位于乡村公路东侧陡崖高处的侏罗系中统沙溪庙组灰色砂岩形成的，危岩底部为紫红色泥岩，经风化形成大小不一的岩腔，目前现状处于基本稳定状态；危岩所处地形北、西高南、东低，各危岩相对位置见插图3.2-1，危岩总体分布长度约80m。其中：W1危岩分布标高为413422m，长约6.0m，宽约34m，高约9.0m，体积约216m3；W2危岩分布标高为413421m，长约3m，宽约2m，高约8m，体积约48m3；W3危岩分布标高为412419m，长约13m，宽约3m，高约7m，体积约224m3；W4危岩分布标高为412419m，长约13m，宽约3m，高约7m，体积约273m3；W5危岩分布标高

22、为412419m，长约7m，宽约3m，高约7m，体积约147m3；据调查在暴雨后，W4危岩发生局部坠落，大约1m3滚石垮塌滚落雨于乡村公路东侧房屋后墙，并对房屋造成了损坏。据调查陡崖坡顶及危岩体后缘无卸荷裂隙，但坡体岩体受裂隙切割形成松动岩块，局部岩块脱落形成岩腔，目前危岩处于基本稳定状态。插图3.2-1(1) 危岩W1：其分布标高为413422m，长约6m，宽约4m，高约9m，体积约216m3。其形态以块状为主，规模较大，危岩母体为侏罗系中统沙溪庙组灰色砂岩，中风化程度。局部岩体受裂隙切割脱落形成岩腔，岩腔大小约0.1m3。两侧边界受裂隙切割已形成，危岩岩体受裂隙切割发生过部分岩体垮塌坠落，

23、其主控裂隙倾角为87。但近期无变形崩塌，危岩坡脚也未见坠落岩体，但在雨水作用下，受岩体内潜在破坏面（87）的影响，该危岩今后易发生滑塌，其可能形成的破坏模式为滑移破坏。危岩W1情况 (2) 危岩W2：其分布标高为413421m，长约3m，宽约2m，高约8m，体积约48m3。其形态以块状为主，规模不大，危岩母体为侏罗系中统沙溪庙组灰色砂岩，中风化程度，危岩因裂隙切割脱落形成岩腔，岩腔大小约3m3。两侧边界受裂隙切割已形成，危岩竖向裂隙发育，其主控裂隙倾角为50。近期无变形崩塌，危岩坡脚也未见坠落岩体，但雨水作用下，受岩体内潜在破坏面（50）的影响，该危岩今后易发生滑塌，其可能形成的破坏模式为滑移

24、破坏。危岩W2情况(3) 危岩W3：其分布标高为412419m，长约8m，宽约4m，高约7m，体积约224m3。其形态以块状为主，规模较大，危岩母体为侏罗系中统沙溪庙组灰色砂岩，中风化程度，危岩因裂隙切割脱落形成岩腔，岩腔大小约12m3不等。两侧边界受裂隙切割已形成，危岩岩体受裂隙形成多个单体，危岩竖向裂隙发育，其主控裂隙倾角为78。近期无变形崩塌，危岩坡脚也未见坠落岩体，但雨水作用下，受岩体内潜在破坏面（78）的影响，该危岩今后易发生滑塌，其可能形成的破坏模式为滑移破坏。 危岩W3情况(4) 危岩W4：危岩母体为侏罗系中统沙溪庙组灰色砂岩，中风化程度，危岩因裂隙切割脱落及风化形成岩腔，岩腔大

25、小约0.51m3不等；裂隙纵横切割形成单个松动岩体。近期无变形崩塌，危岩坡脚也未见坠落岩体，陡崖受竖向裂隙切割，横向裂隙不发育，但坡顶危岩岩体受裂隙切割形成单个岩体，但雨水作用下，该危岩今后易发生倾倒，其可能形成的破坏模式为倾倒破坏。危岩W4情况(5) 危岩W5：其分布标高为412419m，长约7m，宽约3m，高约7m，体积约147m3。其形态以块状为主，规模较大，危岩母体为侏罗系中统沙溪庙组灰色砂岩，中风化程度，危岩因裂隙切割脱落形成岩腔，岩腔大小约0.51m3不等。两侧边界受裂隙切割已形成，危岩岩体纵横裂隙较发育，切割成松动岩块，近期无变形崩塌，危岩坡脚公路上也未见坠落岩体，但雨水作用下，

26、受岩体内潜在破坏面（77）的影响，该危岩今后易发生倾倒，其可能形成的破坏模式为倾倒破坏。危岩W5情况3.3危岩的主要影响因素危岩影响因素主要包括内因和外因两方面：（1）内因场地内危岩体的形成，主要受岩层层面、构造、卸荷等各种结构面组合因素的控制。1）构造经此次调查，各危岩体裂隙较发育，各结构面相互切割呈单个岩体，在雨水作用下，易发生崩落。2）卸荷在构造张拉及自身重力作用下形成裂隙方向与构造裂一致，张开度增大明显。3）层面岩层产状2408，危岩所在陡崖倾向约159、53，倾角约7085，陡崖为切向坡，松动岩体沿层面滑动的可能性小。4）地层结构该陡崖均为较硬的砂岩，结构面相互切割呈单个岩体，体积小

27、的岩体易脱落形成岩腔，使上部砂岩危岩下方悬空，当岩体下方支撑的承载力不足以抵抗自重时，危岩即产生向坡下滑移或倾倒破坏。5）地形地貌由于调查区地形坡度较陡一般5085，有利于危岩崩塌的形成。6）水文地质由于区域水量丰富且砂岩为含水层，易软化岩体，并产生孔隙水压力诱发崩塌。（2）外因1）风化作用风化作用加速了危岩体裂隙的扩展，降低了岩体强度，加快了岩体的变形破坏。2）暴雨暴雨是诱发危岩崩塌的主要因素，降雨后形成的地表水通过陡崖后缘的裂缝渗漏到陡崖裂隙内，增加了裂缝内的水压力，同时降低了裂缝的力学性能，诱发危岩崩塌的发生。3）根劈作用危岩上部植被发育，根劈作用加快了裂隙的发育及扩展，为降雨入渗提供有

28、利条件；降雨的入渗降低了岩体的强度，加快了裂隙的发展，同时瞬间的静水压力（水劈）对危岩体的稳定性影响极大。4）昼夜温差的影响垫江县昼夜温差大，虽无降雨等其它因素的影响，但因温度的变化而使岩体膨胀、收缩，造成岩体微裂隙进一步贯通而发生崩塌。5）人类工程活动该处危岩最早形成在解放前，原为胡家寨寨墙，陡崖上有厚约1m的条石堡坎，后经人工开采砂岩条石，对陡崖砂岩岩体进行破坏，形成多处裂缝并造成松动岩块，改变坡体原始平衡状态的人类活动，从而诱发崩塌活动。3.4危岩的稳定性分析计算3.4.1稳定性宏观分析该地质灾害点的5块危岩以块状为主，由于受裂隙切割，形成松动岩块，局部岩块脱落形成岩腔造成悬空，随时有可

29、能向坡下房屋及乡村公路发生滑移或倾倒破坏。通过对危岩调查，初步判定W1W5危岩现状处于基本稳定状态，但在暴雨工况及继续风化作用下处于不稳定状态。3.4.2危岩参数确定计算参数的选择考虑今后危岩体后缘潜在破坏面的贯通程度、填充程度及结合情况，根据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）表4.3.1危岩体潜在结构面抗剪强度指标标准值来确定粘聚力C及内摩擦角，计算参数选取如下：工况1：C取90kPa，取27；工况2：C取63kPa，取21。稳定性计算结果详见附表危岩稳定性计算表。将各段危岩体在暴雨工况下的稳定系数作为判别稳定性的基准，其评价结果分为四种：不稳定、欠稳定、基本稳定和稳定。根据地

30、质灾害防治工程勘察规范（DB50/1432003），综合确定稳定性划分标准，详见表3.4. 1。危岩稳定性划分标准 表3.4-1危岩类型危岩体稳定状态防治工程等级为二级时Ft取值不稳定欠稳定基本稳定稳 定滑移式F 1.01.0F1.151.15FFtFFt1.40倾倒式F 1.01.0F1.251.25FFtFFt1.50坠落式F 1.01.0F1.351.35FFtFFt1.60稳定性计算 一、计算方法为了深刻认识区内其岩体的稳定性，试选择部份典型剖面进行稳定性计算分析。本次对危岩岩体采用的计算主要依据地质灾害防治工程勘察规范（DB50/143-2003）所提供的滑移式及倾倒式危岩对后缘无陡

31、倾裂隙的稳定性计算公式，1）计算公式滑移式1） 计算模型图 滑移式危岩稳定性计算示意图(后缘无陡倾裂隙)2）计算公式后缘无陡倾裂隙时计算公式为：后缘有陡倾裂隙、滑面缓倾时计算公式为：其中：危岩体自重与建筑等地面荷载之和（KN/m）后缘单宽拉裂面承受的总裂隙水压力（KN/m），=滑面水压力（kN/m），=水的重度，取10KN/m3； 后缘裂隙充水高度（m），取裂隙深度的1/22/3；潜在滑面沿滑动方向的倾角后缘裂隙粘聚力标准值(kpa)；当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通段粘聚力标准值按长度加权的加权平均值，未贯通段粘聚力标准值取岩石粘聚力标准值的0.4倍；后缘裂隙内摩擦角标准值()；当裂隙未贯通

32、时，取贯通段和未贯通段内摩擦角标准值按长度加权的加权平均值，未贯通段内摩擦角标准值取岩石内摩擦角标准值的0.95倍；l滑面长度倾倒式1） 计算模型图 倾到式危岩稳定性计算示意图（后缘岩体抗拉强度控制）式中：C危岩体粘聚力(kPa)；危岩体内摩擦角()；H0危岩体后缘潜在破坏面高度（m）；Q地震力（kN/m）,式中地震水平作用系数取0.05；wW岩体自重（KN/m）二、计算工况不稳定陡崖岩体稳定性计算所采用的工况可分为天然工况（工况1）、暴雨工况（工况2）。其稳定性计算中各工况考虑的荷载组合应符合：a)工况1考虑自重。b)工况2考虑自重、暴雨荷载影响。3.5 稳定性分析根据上述稳定性计算公式及稳

33、定状态划分标准对各危岩体进行了稳定性计算及稳定性评价，其结果见表3.5-1。从各危岩体的稳定状态统计表3.5-1可以看出，其在工况1时，危岩体W1W5均处于基本稳定状态；在工况2时，危岩体W1W5处于欠稳定状态。稳定状态统计表 表3.5-1危岩编号工况稳定系数K稳定状态W1工况1（天然工况）1.36基本稳定工况2（暴雨工况）1.25 欠稳定W2工况1（天然工况）1.38基本稳定工况2（暴雨工况）1.27欠稳定W3工况1（天然工况）1.37基本稳定工况2（暴雨工况）1.26欠稳定W4工况1（天然工况）1.37基本稳定工况2（暴雨工况）1.28欠稳定W5工况1（天然工况）1.35基本稳定工况2（暴

34、雨工况）1.26欠稳定3.6 主要结论对不稳定陡崖和危岩进行了稳定性定性评价，在此基础上进行了稳定性计算，计算结果表明，危岩体稳定性定性评价与定量评价结论基本一致。4 治理工程设计4.1 工程等级、工况按地质灾害防治工程勘察规范（DB50/143-2003），该地质灾害点威胁坡下5户18人及公路车辆和行人，致灾地质体成灾后可能造成的损失大小为损失中等；该点位于村社居民点附近，危害对象的重要性为重要；最终确定地质灾害防治工程等级为二级。设计工况：A天然工况：自重+天然状态；B暴雨工况：自重+暴雨状态。4.2 参数（1）砂岩天然重度25.10kN/m3。（2）天然地基承载力特征值：强风化砂岩500

35、kPa，中风化砂岩1200kPa。（3）中风化砂岩天然抗压强度标准值按经验取25 MPa。砂岩岩体抗拉强度标准值取经验值450kPa。抗剪强度标准值取经验值：内聚力取2000kPa，内摩擦角45。（4）结合差的硬性结构面天然状态c值取90kPa，值取27，饱和状态c值取63kPa，值取21；结合很差软弱结构面c值取40kPa，值取16，饱和状态c值取25kPa，值取13。砂岩岩体综合内摩擦角取55。（5）锚杆M30砂浆与岩体粘结强度特征值按重庆地区经验取值：中风化砂岩取550kPa。4.3 防治工程技术方案及分项工程设计4.3.1 防治工程技术方案根据实地踏勘、稳定性计算并结合危岩形态及地形地

36、貌特点等，报告依据安全适用、经济合理、技术可行、施工方便、绿色环保的原则进行危岩治理方案设计。以下简要介绍治理措施：清除危岩体+挂主动防护网+锚固的综合治理措施。 W1危岩体积较大，且坡面岩体较破碎，对其采用锚固+主动防护网的治理措施;W2危岩采取人工清除的治理措施后，挂主动防护网进行支护；W3危岩采取人工清除破碎岩体及危岩单体后，下部采用锚杆+主动防护网支护；W4、W5危岩体积较大，岩体较破碎，采用锚杆支护后，挂主动防护网。陡崖DY1、DY2各危岩及危岩之间岩体较破碎，采用挂主动防护网进行防护，防止边坡掉块。4.3.2 分项工程设计清危：淸危应采用人工清除，施工方式采取由上至下的措施，人工清

37、除时应尽量减少由于人工松动危岩而造成危岩体的整体崩落、弹跳、冲击；杜绝在清除危岩过程中诱发危岩崩落灾害，造成对陡崖下方的房屋和行人及后期治理过程中施工人员的危害，清除前应作好坡脚及周围的安全防护工作，另外，清除后采用人工搬运至坡体下部进行统一堆放。挂GPS2型主动防护网：（1）清除坡面防护区域内威胁施工安全的浮土及浮石，对不利于施工安装和影响系统安装后正常功能发挥的局部地形（局部堆积体和凸起体等）进行适当修整。（2）放线测量确定锚杆孔位（根据地形条件，孔间距可有0.3m的调整量），在孔间距允许的调整量范围内，尽可能在天然低凹处选定锚杆孔位。为保证整个主动防护系统的自身稳定性，按每13.5m水平

38、宽度为一个单元，钢丝绳网边缘自上而下设置锚杆。（3）按设计深度钻凿锚杆孔并清孔，孔深应大于设计锚杆长度50cm，孔径75mm，锚杆与水平面的夹角为20；当局部孔位处因地层松散或破碎而不能成孔时，可以采用断面尺寸不小于0.40.4m的C25砼基础置换不能成孔的岩土段。（4）注浆并插入锚钉：应采用强度等级不低于M30的水泥砂浆进行压力注浆，注浆压力不小于1.0MPa并确保浆液饱满，宜采用灰砂比1:11:2、水灰比0.450.50的水泥砂浆或水灰比0.450.50的纯水泥浆，水泥宜用强度等级不低于32.5MPa的普通硅酸盐水泥，优先选用粒径不大于2.5mm的中细砂。在进行下一道工序前注浆体养护不少于

39、三天。（5）安装纵横向支撑绳，张拉紧后两端各用4个绳卡与锚杆外露环套紧固连接，绳卡间距宜为钢丝绳直径的67倍，其U形螺栓应位于尾绳段一侧。（6）从上向下铺挂格栅网，格栅网间重叠宽度不宜小于5cm，两张格栅网间以及必要时格栅网与支撑绳间用1.5扎丝进行扎结，当坡角小于45时，扎结点间距一般不宜大于2m，当坡角大于45时，扎结点间距一般不宜大于1m（有条件时本工序可在前一工序前完成即将格栅网置于支撑绳之下）。（7）从上向下铺设钢丝绳网并缝合，缝合绳为8钢绳，每张钢丝绳网均用一根长约33m（42m网时约为27m）的缝合绳与四周支撑绳进行缝合并预张拉，缝合绳两端各用两个绳卡与网绳进行紧固连接（需要注意

40、的是缝合绳不得直接连接到锚杆上）。锚固：点锚式锚杆按矩形布置，垂直间距m、横向间距m，锚筋采用125（HRB400），锚入稳定基岩长度m。上述锚杆锚孔直径均为91mm，入射倾角20，孔深大于锚杆长度0.50m；锚杆锚固砂浆均为M30，灌浆压力为23个大气压；外锚头均采用C30砼封闭。4.4 治理工程主要工程量项目单位数量危岩治理人工清除危岩体(垂直人工运输15m及场内转运100m)m3282锚杆（孔径91mm ,125钢筋）m233.4M5水泥砂浆m350C30砼锚头封闭m313.8锚垫板块46脚手架m2880GPS2主动防护网m2750机械外运弃渣5kmm3282临时征地亩2临时用电km0.

41、5临时用水km0.5施工便道km0.11临时支挡脚手架m2312临时支挡竹跳板m2312注：以上工程量均应以实际发生量为准。5 工程监测设计5.1 工程监测的目的与任务对危岩变形（治理后）进行监测，以检验岩土工程治理施工及治理质量效果。一、监测工程的任务(1)在治理工程前期对地灾点周围裂隙及其位移变化进行监测；(2)进行宏观地质巡视监测；(3)在治理工程期间监测危岩体的变形趋势，进行超前预报。(4)监测信息反馈设计。二、所有的监测工作应达到以下目的：(1)对地质灾害点变形发展趋势作出预测，保障地灾点影响范围内及周遍的建筑物及居民正常生产和生活的进行；(2)在施工治理期间，指导施工、反馈设计，确

42、保施工安全；(3)检验治理效果。5.2 设计原则与依据5.2.1主要技术依据（1）国家一、二等水准测量规范（2）国家三角测量和精密导线测量规范（3）GPS测量规范（4）工程测量规范（5）建筑变形测量规程（6）岩土工程勘察规范（GB500212001,2009版）（6）岩土工程测试技术（7）岩土工程试验监测手册（8）岩土工程安全监测手册（9）地质灾害防治工程设计规范DB50/5029-2004 重庆市地方标准5.2.2监测设计主要原则（1）监测工作系统化。应委托有相应资质的监测单位对变形体的施工前、施工中、施工后进行全程监测；（2）监测设施的布置应考虑长久、稳定、可靠、不易被破坏；（3）方法和仪

43、器的选择应考虑技术先进、费用节省，要有足够的精度和灵敏度，以便能准确反映变形体的变形动态；（4）主要技术要求。a、观测点测站高差中误差0.50mmb、观测点坐标中误差3.0mmc、裂缝宽度测量精度0.1mm5.3 监测工程设计与布置5.3.1监测点的布置结合地质灾害点的特点，布置主要监测工程如下：地表绝对位移监测为跟踪地灾点地表位移情况，在每个地灾点上布置一个地表绝对位移监测点，三个控制点。裂缝相对位移监测布置若干个裂缝相对位移监测点，用以跟踪监测危岩深移状况。（3）巡视检查巡视检查分为经常性检查、定期检查和特别检查三类：1、经常性检查应制定切实可行的检查制度，具体规定检查时间、部位、内容和要

44、求，确定经常的巡回检查路线和顺序，由有经验的技术人员负责进行检查；2、定期检查一般在每年的汛前、汛后及其他情况（如暴雨以后），由主管单位负责组织有经验的工程技术人员和管理人员，对危岩进行较全面或专门的检查。3、特别检查是当危岩体发生比较严重的破坏现象或其他危险迹象时，工程主管单位将临时组织专门人员迅速对工程进行专门检查。（4）巡视检查项目和基本内容危岩是否发生掉块、垮塌、滑移或其他破坏现象。检查方法一般用眼看、手摸等，并以锤、钎、钢卷尺、放大镜等各种简单工具。具体详见监测布置平面图。5.3.2监测工作实施步骤建议为了尽快采取预警系统，三角网点的建立应尽快形成（在治理工程开工前）。5.3.3监测

45、时间及数据处理一、监测时间仪器埋设、安装完毕后立即重复观测两次，确定基准值。施工期间应加强地表巡视检查。每24小时自动定时监测，及时掌握变形体变形情况。工程竣工后一周内每天测一次，观测一周后每3天测一次，过一个雨季后，每半月一次。若有较大动态变化，应适当加密监测次数实时监测。如出现较大的变化应及时报警以采用应急措施。防治效果监测时程不应少于一个水文年。二、监测数据处理野外数据应按规范进行验收。及时绘制各种图表并上报。预报应采用现场严密监视与资料综合分析相结合的方法进行。每次观测后，应及时整理绘制出各观测点的变化曲线，当利用回归议程发现有异常观测值，或利用位移对收和时间关系曲线判断有拐点时，应在

46、加强观测的同时，密切注意观察滑前征兆，并结合工程地质、水文地质、地震和气象等方向资料，全面分析，作出变形体滑动预报，及时报警以采用应急措施。每年应提交年度监测报告。5.4 监测工作量监测工作量详见下表5.4。表5.4 监测工作量监测项目监测仪器监测点数监测目的备注地表监测点1台3监测地表位移新建观测砼墩3个锚杆监测14监测锚杆应力CJ01-CJ04危岩监测14监测危岩体的变形DJ01-DJ045.5 监测工程注意事项1、监测点的位置应准确、埋置深度应符合设计要求。2、监测仪器的类型及数量应满足监测设计的目的。3、地面监测点、监测网及布设的仪器均应进行防护，防止对地面监测网点的人为破坏。6 施工

47、组织设计6.1 施工条件6.1.1道路地灾区属重庆市垫江县高安镇高安村9组，有乡村道路可直通地灾区，交通方便。但到施工区需修建施工便道，预计约110m。6.1.2供水、供电工程区中部可利用临时场地较大。生活用水由当地居民用水管网提供，施工用水可直接通过供水系统接出，仅需铺设短距管道，预计施工供水处距离场地0.5Km。生活及施工用电可由当地电网提供，并架设输电线路，预计施工供电工程搭接距离考虑为0.5km。6.1.3占地及搬迁治理方案不涉及到对房屋的拆迁，不存在永久用地。6.2天然建筑材料及渣场场区内存在砂、泥岩，其可作为施工材料。钢筋、木材、水泥等建筑材料可在垫江当地采购。预计弃渣场距场地约5

48、km。6.3施工方法及施工工序6.3.1 施工方法危岩采取推荐方案治理主要是“清除危岩体+挂主动防护网+锚固”等综合措施。施工顺序为：施工放线清除危岩清理边坡锚固挂主动防护网。（1）危岩清除施工区危岩裂隙较发育，对需采用清除的危岩采用人工清除，防止产生新的危岩体。施工总体思路是先防护后施工，先浮石、浮土后危岩石，边施工边监测，从上至下逐层清理，对于浮土浮石采用人工撬除清理的方法，对于危岩体采用人工机械配合凿成小块，然后清除。根据拟清除危岩体的大小、状态及所处位置，在防护架上搭设临时支护脚手架，依实际情况在立面上临时脚手架应距拟清除危岩体有一定的距离，满足搭设好的临时脚手架上铺竹跳板后能够起到托

49、护上部危岩体的作用。在搭设的临时支护脚手架上横向铺设竹跳板，临坡面端紧靠岩壁，另一端根据实际需要加长，并用铁丝绑扎牢固，竹跳板上表面和岩体下表面紧密相触，清理下来的危石落在该平台上。在拟清危岩体的层面位置处的防护架上搭设清危操作平台，综合清除下来的危石在平台上的运距，适当位置处设置下料井口，将清除下来的危石全部经过人工转运至该处。在井口处安装卷扬机（串桶）下料斗，该处下方井口大小的范围内没有任何障碍物，下料斗在该处可以上下移动，直至地表出渣口（或除渣车车厢内）。清除危岩的具体方法：a、浮土浮石采用人工直接撬除法。在安全员的监督下，同一水平操作平台上，工人身系安全绳，用撬棍至上而下采用“一看二鼓

50、三橇”的作业方法，进行浮石浮土的清理。对于较大的孤石，事先采用风镐进行破碎使其成小块，然后转运至下料井口，用卷扬机（串桶）将石渣下放到出渣口。b、危岩体采用人机配合的方法进行清除作业，主要是通过机械钻孔、钢契挤压分层破碎。采用风钻按孔间距0.30.4m竖直和水平打孔，然后采用人工楔入钢楔的方法，强行挤压破碎孤石，然后转运至下料井，通过卷扬机下（串桶）料。破除危石施工工艺流程为：钻孔楔入钢楔挤压破碎孤石清理二次破碎对保留部分采用人工或小风镐剔凿处理清理。由于工程区下方为已建居民房及机场路，为防止危岩清除过程中石块滚落影响下方居民，应在拟清方区域与居民房后侧边界之间设置拦挡脚手架，内侧满铺竹跳板，

51、高度5.00m，总长约130m，脚手架总面积650m2，竹跳板总面积650m2。（2）锚杆施工（1）用轻型钻机造孔，孔径91mm，锚孔长度应大于锚杆设计长度500mm。（2）施工前，应根据具体情况对锚杆应进行性能试验，确保施工质量。（3）锚杆杆体在入孔前应清洗孔，除锈、除油，平直，每隔2.50m应设对中支架。（4）全粘结灌浆，砂浆配合比宜为：灰砂比1:11:2，水灰比0.380.45，砂浆强度不应低于M30。（5）锚杆采用“#”字架短钢筋作外锚头，锚杆连接采用机械连接。（6）压力注浆应加止浆环，注浆后，应将注浆管拔出。（7）锚杆基本试验用以确定岩石与锚固体粘结强度特征值，试验时最大的试验荷载不

52、宜超过锚杆杆体承载力标准值的0.9倍，每种试验锚杆数量均不应少于5%。表4.3-1 锚杆基本试验荷载值及试验根数 项 目锚杆类型试验荷载值（kN）试验根数125（砂岩）270该类型锚杆总数的5%，且不少于3根。（8）锚杆的防腐处理应符合下列规定：a、非预应力锚杆的自由段位于土层中时，可采用除锈、刷沥青船底漆、沥青玻纤布缠裹其层数不少于二层；b、对位于无腐蚀性岩土层内的锚固段应除锈，砂浆保护层厚度应不小于25mm；c、对位于腐蚀性岩土层内的锚杆的锚固段和非锚固段，应采取特殊防腐蚀处理；d、经过防腐蚀处理后，非预应力锚杆的自由段外端应埋入钢筋混凝土构件内50mm以上。（3）脚手架工程为了施工作业安

53、全，现在其危岩陡崖表面顺坡度至下而上搭设双排连墙脚手架，作为危岩清除的一级防护。根据施工条件，运输车辆无法直接到达施工场内，钢管、扣件只有靠人工转运至施工场地。因脚手架高度较大，对其脚手架作如下构造要求及措施：脚手架地基处理：脚手架立杆直接置于先修施工便道上，地质坚硬，具有良好的持力能力。局部位置下部需要50mm厚设置木垫块，所有基础必须平整，不得悬空。立杆搭设应符合下列规定：相连立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相连立杆的对接接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个对接接头在高度方向上错开的距离不得大于500mm，各接头与主节点的距离不宜大于步距的1/3。当搭

54、至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后应立即设置连墙件。顶层立杆采用搭接时，最小搭接长度不得小于1m，应采用不少于2各螺旋扣件紧固，端部扣件盖板的边缘至立杆距离不得小于100mm，立杆顶端应高出顶层水平杆1.5m。立杆横距b=1.5m，主杆纵距L=1.0m，内立杆距墙0.5m。脚手架步距h=1.8m，脚手板只在作业面搭设，脚手架与危岩连接点的位置，其竖向间距H1=2h=21.8=3.6m，水平间距L1=2L=21.5=3.0m。纵向水平杆搭设应符合下列规定，大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与小横杆连接，同步大横杆四周要交圈，每部脚手架大横杆中间设一根牵

55、杆。纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不少于3跨。纵向水平杆连接应采用对接扣件连接，应恶客采用搭接，应等距分布的螺旋扣件连接。纵向水平杆的接长规则，同一跨内的相连两杆，不得同时出现接头，隔一跨内的两杆的接头相互错开的距离大于500mm。接头应尽量靠近主接头设置，接头中心与主节点中心距离大于1/3L。小横杆：每一档内外立杆、每一步都必须设置小横杆，并采用十字口扣件紧固，大横杆与小横杆采用十字扣件连接。小横杆伸出外挑立杆边缘距离不小于10cm，求长度要去基本一致，最大不超过20cm。小横杆应在立杆分上下两层相向布置。小横杆位置的确定，因为脚手架事先是用来清理危石作防护和操作平台，之后用作锚杆施工平

56、台。每层锚杆都有确切的数据，为此为了避免二次搭设，在搭设小横杆时，小横杆的间距应符合施工锚杆的要求，并严格按照要求执行。剪刀撑：脚手架剪刀撑随立杆纵横向水平杆同步搭设，沿架高连续布置。并在整个场面上连续布置。各剪刀撑岸三步三跨设置一道，剪刀撑相交点处于砼一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的连接采用搭接，其搭接长度不小于1m。并用不少于2各旋转扣件连接，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于10cm。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件紧固。脚手板：清危操作平台采用0.253.0m竹脚手板铺设。采用对接平铺，平铺处设两道横向水平杆，板端悬出长度和横向水

57、平 间距为130150mm，其板端均应与支承杆可靠地固定。脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。防护栅栏：在连墙防护架的内侧杆上，满挂竹跳板。竹跳板横向布置，排列紧密，用铁丝绑扎牢固，能够起到阻止清理下来的危石翻滚的作用，大大降低危险性。为了保证本工程顺利进行，为了现场附近和过往群众的安全与方便，在确有必要的时候和地点，按监理工程师或有关部门的要求，提供照明、警卫、护栏、警告标志等安全防护措施。6.3.2 施工工序为了确保工程施工按时交工，在工程施工中进行科学的施工管理，合理安排施工流水作业，精心组织施工，以确保各工序质量实现总体质量目标，有效控制各阶段施工进度，实现总体工期目标

58、。各危岩单体位置相对独立，施工可并行进行；对各危岩单体的治理，应按照如下顺序进行：危岩体清除锚杆施工主动防护网。1、准备工作：修建进场便道、通水电，以有利于后续工程施工。2、该工程应按“信息法”施工，施工过程若发现与设计不符的地质情况，请及时反馈，由相关各方认真分析、妥善处理后方可继续施工。6.4 施工交通运输工程治理区域总体交通方便，建筑材料可直接送抵地灾区。但由于道路边侧距治理点无道路可到，需修建临时施工便道。施工建筑材料及土石方部分采用汽车运输，但由于汽车不能直达各危岩施工工点，必须发生二次转运，施工时须修建施工便道。（1）垂直运输：由于危岩地带坡度较陡，能够修建的施工便道大多勉强作为人

59、力或骡马运输的通行道路，往往不能承担车辆运输。施工材料如钢筋、水泥、河砂、石子、片石等均从坡脚采用人力或骡马基本按垂直运输至危岩带陡崖坡脚。另多部分材料及钻机等施工设备均须从陡崖坡脚再次垂直转运至脚手架上工程治理高度。清除下的危岩体等也须自陡崖处转运至坡脚再从事弃渣。（2）水平运输：即到达陡崖坡脚某点后将设备材料等分别转运至各危岩体治理部位等。施工建筑材料及土石方部分采用汽车运输，但由于汽车不能直达各危岩施工工点，必须发生二次转运。目前，主动治理工程所有材料及弃渣二次转运运距平均按100m考虑，为人工转运。外运弃渣运距按5km计算。6.5 施工总体布置根据危岩治理设计方案、合同约定施工工期，结

60、合施工场地，保障“三通一平”，合理安排施工人员生活区、机械设备停置及维修区、施工材料堆放区、管理人员办公区，加强施工管理，根据施工工艺，统筹安排，分段治理、交叉作业。6.6 施工总进度施工进度安排见下表：工程内容时间（月）1234施工准备清除危岩锚杆锚固挂主动防护网7 环保规划设计7.1 设计依据1、中华人民共和国环境保护法（中华人民共和国主席令第22号）；2、建设项目环境保护管理办法；3、建设项目环境保护设计规定（国家计委国务院环保委员会1987年03月20日颁布）；4、参照公路环境保护设计规范（JTJ/T 006-98）；5、参照公路建设项目环境影响评价规范（试行JTJ 005-96）。7

61、.2 施工对环境影响评价施工对环境的影响主要有：社会环境影响、生态环境影响、环境空气影响、环境噪声影响。由于设计方案造成土石方的开挖，对生态环境和空气环境会造成一定的影响。施工期间，施工车辆主要利用已有的乡村公路，该道路施工期间负荷会加大。7.3 环境保护设计施工中应加强对弃土的堆放，防止流入河中，造成对河流水域的污染。弃土运输中，应采取密封措施，防止泥土的散落，同时应尽量避免运输中的扬尘，减少对空气的污染。若存在高压电线，施工期间须于坡脚公路两侧搭设脚手架，并于脚手架上平铺临时竹挑板，避免施工期间对该高压电线及过往车辆、行人造成安全隐患。脚手架垂直方向应铺设彩条布，避免施工期间灰尘等对周边居

62、民、单位、工厂造成不必要的影响。7.4 环境管理与环境监测7.4.1 环境计划的管理环境计划包括交通污染防治计划、城市污染控制计划、流域污染控制规划、自然环境保护计划，以及环境科学技术发展计划、宣传教育计划等；还包括在调查、评价特定区域的环境状况的基础上综合制定的区域环境规划。环境质量的管理：主要有组织制订各种环境质量标准、各类污染物排放标准和监督检查工作；组织调查、监测和评价环境质量状况以及预测环境质量变化的趋势。环境技术的管理：主要包括确定环境污染和破坏的防治技术路线和技术政策；确定环境科学技术发展方向；组织环境保护的技术咨询和情报服务；组织国内和国际的环境科学技术合作交流等。7.4.2

63、环境监测环境监测主要包括环境质量监测及污染源监督监测。环境监测主管部门应合理布置监测网点，合理配备人员及仪器，依法进行环境监督。8 工程预算详见预算书。9 经济、社会效益评价9.1 经济效益评价危岩位于乡村公路及居民房屋旁，影响了交通和人们的出行安全，危岩垮塌会影响人民的生命财产安全。对危岩体进行治理，方便了人们的出行，具有明显的经济效益。9.2 社会效益评价如前所述，危岩失稳后，严重影响居民的正常生活，如果不及时治理，一旦灾害加剧，影响到周边环境和人民的生命财产安全，及社会的安定。对高安镇胡家寨危岩灾害进行治理，不仅可以保障当地人民群众的生命财产安全，更是保持本地区道路畅通、社会安定、经济发

64、展，是维护城镇繁荣运转的重要举措，由此产生的社会效益是不可估量的。10 主要结论与建议10.1 结论（1高安镇胡家寨危岩如发生垮塌，将当地居民、乡镇干道的通畅、人们的生产经营等构成强烈影响，并严重威胁居民住户及行人、车辆等的生命财产安全；防治工程等级为II级。对高安镇胡家寨危岩地质灾害体进行立项治理必要且紧迫。（2）针对地质灾害防治项目的特殊性，本次设计对该防治工程做了如下方案：清除危岩体+挂主动防护网+锚固。10.2 建议为确保对危岩体的治理，减少灾害发生，土地得到合理利用，确保人民的生命财产不遭受损失，建议采取综合防治对策，措施如下：（1）加强地质灾害区统一的规划管理，严禁在区内不合理的开展不利工程活动。（2）防治工作应坚持工程治理与监测预警相结合，应对危岩不良地质灾害发生、发展加强预警监测工作。（3）结合规划建设，尽快确立工程治理项目，以及时对高安镇胡家寨危岩地质灾害体实施工程治理。（4）地质灾害体的形态特征一般较复杂，在项目实施的过程当中应结合场区的实际情况实施动态设计，发现问题应及时与设计，勘查单位联系协商解决。（5）同时地方政府，应加大宣传力度，提高老百姓对地质灾害认识能力让老百姓对地质灾害的危害性有所了解，提高防灾意识，减少地质灾害造成的不必要的损失。