便民服务中心模板支架施工方案（74页）.pdf

1、.目录一、编制依据1 二、工程概况1 三、施工部署2 3.1施工平面布置2 3.2施工进度计划2 3.3机械设备与材料准备2 3.4劳动力配置计划4 四、模 板 支 架 搭 设 4 4.1工艺流程4 4.2模板支架搭设安装技术要点4 4.3外墙模板安装5 4.4柱模板安装5 4.5板模板安装6 4.6梁模板安装8 4.7楼梯模板安装9 4.8模板安装自检11 4.9模板拆除11.五、模板质量控制措施12 六、质量保证措施13 七、安全技术措施14 八、环保、绿色施工保证措施17 九、扬尘治理控制措施18 十、应急救援预案18 十一、模板支架的计算书21 11.1墙模板计算21 11.2顶板模板

2、计算29 11.3柱模板计算41 11.4 L1模板计算48.模板支架施工方案一、编制依据1郑东新区博学路便民服务中心施工图纸2建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）4混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）5混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）6混凝土结构设计规范（GB50010-2010）7建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）8建筑工程荷载规范（GB50009-2012）二、工程概况郑东新区博学路便民服务中心工程位于郑东新区博学路与学理路交叉口东南角处。总建筑面积 568

3、21.56，其中地上建筑面积39945.63，地下建筑面积 16875.93。地上 A 区 5 层、B 区 19 层，地下两层，地下二层部分为人防区。A区建筑高度为23.83m，A区一至三层为商业及社区办公用房，四层为电影院和社区办公用房，五层为商业用房和社区文化活动展示用房。B 区建筑高度为 79.89m，一、二层为社区卫生服务中心，三层为托老所，四、五层为文化活动中心，六至十层为社区办公，十一至十九层为创意办公。本工程梁截面分别为250700mm、300800mm、300600mm、250500mm、200300mm、200400mm、350800mm、400800mm、200700mm、

4、400900mm、450900mm、500900mm、4001000mm、250600mm、3001300mm、6001300mm、300700mm、250650mm、250750mm、200350mm、250550mm、250950mm、300500mm、600800mm、200450mm、200900mm、300400mm、250400mm、3002500mm、200650mm、300850mm、6001000mm、5001000mm、3501850mm、3502100mm，共 34个规格，楼板厚度为120mm、180mm、250mm 三种规格。将梁划分为两类，梁高 700mm 的为一类，

5、记为 L1，取截面 6001300mm 为代表配模板支架；梁高 600mm 的为一类，记为 L2，取截面 300600mm 为代表配模板支架。本工程梁、板、墙、柱模板均采用15mm 厚木胶合板。内楞采用4080mm 木方，对拉螺栓为12、14 的螺纹钢（地下室外墙、外墙柱和人防工程的临空墙、内墙、隔墙.使用12 止水对拉螺栓，中间柱子加固采用14 对拉螺栓），外楞采用48 3.0 钢管（截面尺寸边长 800mm 的中间框架柱采用16#槽钢作为外柱箍进行加固），顶板采用可调托撑与双钢管组合支撑。三、施工部署3.1 施工平面布置由于现场场地限制本工程搭设模板支架所需钢管、扣件及方木、模板材料等，在

6、进入现场后直接用塔式起重机吊至施工作业面范围内。3.2施工进度计划施工进度计划见表1.1。大体积混凝土施工完成后地下室二层模架搭设开始进行。3.3机械设备与材料准备 1 施工机具木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等。2材料准备本工程采用盘扣式钢管支架作为支撑结构，地下室人防部分采用扣件式钢管支架，立杆采用 483.0mm钢管，尺寸规格为 3000mm、2500mm、1900mm、1600mm、1300mm、700mm，横杆采用 483.0mm钢管，尺寸规格为1200mm、900mm、600mm，50100mm木枋，模板采用 15mm 厚胶合

7、板。各部位支模所用的材料如下：、木胶板模板：尺寸(9201830mm)、厚度 15mm。、木枋：50100mm，要求规格统一，尺寸规矩。、盘扣式钢管支架：用于梁、板模板支撑，禁止使用有明显变形、裂纹、掉焊和严重锈蚀的钢管。钢管支架的立杆及水平杆应按国家规定程序批准的设计加工图及技术文件制造，并有出厂合格证明书、产品标志和检测报告。产品合格证明书应具有以下内容：产品名称、型号；制造厂厂名、地址；商标；产品等级；制造日期；检查人员印.章；维修及检验记录。钢管支架的制造应满足外观、尺寸、焊接等方面的要求。（1）外观要求：钢管表面应无裂纹、凹陷、锈蚀；加工前初始弯曲不应大于L/1000（L 为钢管长度

8、），两端面应平整，不得有斜口、毛刺；钢管壁厚允许偏差应为0.1mm。各杆件端头压扁部分不得出现裂纹，加工中不得产生因加工工艺造成的材料性能下降的现象。（2）制作质量要求：杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T8110 中气体保护电弧焊用碳钢、低碳合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。连接盘与立杆焊接固定时，连接盘盘心与立杆轴心的不同轴度不应大于0.3mm；以单侧边连接盘外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0.3mm。（3）尺寸要求：钢管外径允许偏差应符合下表的规定，钢管壁厚允

9、许偏差应为0.1mm。外径 D 外径允许偏差33、38、42、48+0.2-0.1 60+0.3-0.1 可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于5 扣，螺母厚度不得小于30mm。模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。图 3.1 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度.1可调托座；2螺杆；3调节螺母；4立杆；5水平杆（4）其他材料：隔离剂：严禁使用油性隔离剂，必须使用水性隔离剂。模板截面支撑用料：采用钢筋支撑，两端点好防锈漆。3.4 劳动力配置计划劳动力配置计划见表1.2。四、模板支架搭设4.1工艺流

10、程脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆逐根竖立柱安放横向扫地杆安装第一步纵向水平杆和横向水平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆加设临时抛撑安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆。4.2模板支架搭设安装技术要点1、模板支模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定。2、架搭设应根据立杆放置可调底座，应按先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设成整体支架体系。3、水平杆扣接头与连接盘的插销应用铁锤击紧。4、每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。5、混凝土浇筑

11、前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项.施工方案要求后浇筑混凝土。4.3外墙模板安装1混凝土外墙模板采用15mm 厚木胶合板，50 100mm 方木作内撑，间距200mm，外楞采用48 3.0 钢管，间距 450mm。侧墙外部利用基坑护壁作外模支撑的支撑点，用钢管、扣件连接加强杆和支撑点，内侧设置钢管斜撑将墙板模板支撑顶紧，使模板固定牢固。2地下室外墙、外墙柱和人防工程的临空墙、隔墙、内墙固定模板必须采用止水穿墙螺栓，本工程地下室施工计划采用12止水对拉螺栓，在螺栓中间部位焊钢止水片进行止水，浇筑在混凝土中。严禁使用PVC管作穿墙管固定模板。对拉螺栓间距为450 450mm

12、。采用此止水对拉螺栓能有效提高施工效率。4.4 柱模板安装柱模板支设时，四周必须设牢固支撑（剪刀撑），避免柱模整体歪斜甚至倾倒，内楞采用 50 100mm方木间距236mm，中间的框架柱采用16#槽钢作为外柱箍，间距为450mm，设置详见图4-1。边柱对拉螺栓采用16mm 螺纹钢，柱子每边中间均设置一根对拉螺栓穿过柱子，一套槽钢柱箍上3 根对拉螺栓。与剪力墙相连的柱子采用双钢管作为外楞进行加固，柱子每边中间同样设置两根对拉螺栓穿过柱子，螺栓采用12mm 止水对拉螺栓。其中与地下室外墙垂直的一边用钢管与此部位外墙的双钢管主楞用直角扣件进行连接。加固后在柱模下方留一清扫孔，以便清除里面的杂物。.图

13、 4-1 柱模板加固图4.5 板模板安装4.5.1 楼面模板用 15 厚夹板，次龙骨采用单木方b=50mm，h=100mm，间距 250mm；主龙骨采用48 3.0 双钢管，间距 900mm。支架立杆横向间距900mm，纵向间距 1200mm,步距间距 1500mm。如下图所示：.图 4-2 板模板支撑体系立面图图 4-3 板模板支撑体系平面图.4.5.2 地下室人防部分板支架搭设采用扣件式钢管脚手架，A 483.0 钢管搭设满堂支撑架，立杆最大间距为 900mm 900mm。水平杆最大步距为1.8m与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于200mm；顶部支撑点位于顶层横杆

14、时，应靠近立杆，且不大于100mm。采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。小龙骨采用40mm 80mm 木方，间距 250mm，其跨度等于大龙骨间距，龙骨接头要错开。大龙骨采用A 483.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.6 梁模板安装4.6.1 主梁模板安装：在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板，按设计标高调整支柱的柱高，然后安装梁底模板并拉线找平。当梁底板跨度大于或等于4 米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时起拱高度为梁跨度的千分之一至三。再

15、安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁底模板用 15mm 厚直边板，第一层龙骨50 100mm 单木方 250mm，第二层龙骨采用 50 100双木方；支架立杆间距横向 600mm，纵向900mm；竖肋 50100mm 木方250mm，对拉螺栓 1 排 12，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度15mm。如下图所示：.图 4-4 L1模板支撑体系正立面图图 4-5 L2模板支撑体系正立面图.图 4-6 梁模板支撑体系平面示意图4.6.2 地下人防部分梁模板采用15mm 厚光面木胶合板，支撑系统为 A483.0 钢管，钢管支撑系统为与顶板支撑系统为一体的满堂架系统，立杆纵向间距均为0.

16、9m，立杆横向间距均为 0.6m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距不大于1.8mm；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架与楼板模板支架综合布置，相互连接，形成整体。梁底模板下铺垂直于梁截面方向40mm 80mm的木方作为次楞；支撑方木用A48 3.0mm的钢管，每套间距 500mm，另外在梁模板支设完成混凝土浇筑前必须在梁模板下加设顶部带可调托撑的立杆对梁底模板进行加固作为承重立柱，加固钢管沿梁跨度方向间距 900mm，立杆在水平方向必须进行拉接。4.7 楼梯模板安装1、现浇楼梯支架

17、搭设现浇楼梯梯板下支撑采用不少于双排立杆钢管扣件支撑体系，需经过受力验算方可实施。立杆站位基本规定：（1）立杆沿梯段方向距离楼梯两侧不大于250mm；（2）立杆起始于作业层下转向平台，沿梯板方向均分，立杆间距在1.1m。楼梯脚手架布置见图 4.7、图 4.8。.图 4.7 支架立杆站位平面布置示意图图 4.8 支架剖面示意图2、铺设梯板、加固3、根据设计图纸要求确定楼梯的斜长及宽度，再根据现场实际情况对木模板进行裁剪、加工，铺设梯板前应根据方案要求预留楼梯加固螺栓孔。4、楼梯施工缝留置于作业层上层楼梯梯板长1/3 处，踏步断面垂直于梯板采用梳子板封堵，在施工缝位置设置100mm 宽垃圾清扫孔。

18、如图4.8 所示。.图 4.9 梳子板封堵梳子板封堵及清扫口示意图4.8 模板安装的自检模板支好后，首先要进行自检，然后再上报项目部及监理进行验收，验收合格后做好交接手续，再进行下道工序施工。4.9 模板拆除 1、模板拆除规定模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由项目工长和项目总工程师签字后报送监理审批方可生效执行。（1）侧模：在砼强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。（2）底模：由于构件跨度均小于8m，砼强度达到设计强度的75%后，即可拆除。2、模板及支撑体系拆除方法（1）模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模

19、板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。（2）板模拆除方法为：将旋转可调支撑向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在盘扣式钢管脚手架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。（3）拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。（4）拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，按规格分类堆放整齐。.（5）不准大片撬落模板，拆除模板时操作人员应站在安全位置。（6）拆除时要注意成品保护，拆下后的模板及时清理干净，按规格分类放置整齐。五、模板

20、质量控制措施 1、使用注意事项（1）墙、柱大模板及梁侧、梁底模板等预先制作的模板，应进行编号管理，模板宜分类堆放，以便于使用。（2）模板安装及拆除时，不准碰撞，不得使劲敲砸模板，以免模板变形。（3）加工好的模板不得随意在上面开洞，如确需开洞必须经过主管工长同意。（4）木模板根据尺寸不同分类堆放，需用何种模板直接拿取，不得将大张模板锯成小块模板使用。（5）拆下的模板应及时清理，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的板面应及时进行修补。（6）水平结构模板支设后刷水溶性脱模剂。竖向结构采用覆膜竹胶板模板，使用前应刷水溶性脱模剂；定型可调钢模支设时，使用前刷油性脱模剂。2、质量要求（1）固定在模板上的预

21、埋件和预留孔，应按图准确留设，不得遗漏，而且安装要牢固，其允许偏差如下表示：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3 预埋管预留孔中心线位置3 预留螺栓中心线位置2 外露长度+10，0 预留洞中心线位置10 截面内部尺寸+10，0（2）模板应垂直、平直、顺直，其允许偏差如下表示：项目允许偏差(mm)轴线位置5 底模上表面标高5.截面内部尺寸基础10 墙、柱、梁+4,-5 层高垂直全高 5m 6 全高 5m 8 相邻两板表面高低差2 表面平整(2m 长度上)5 六、质量保证措施 1、模板安装前，项目部经理、技术负责人、质量员对操作工人必须进行质量技术交底。2、应注意的质量问题（1）梁、板模板：梁

22、、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模：防治的方法是，梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。（2）柱模板：1）涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和坚向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。2）柱

23、身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。3）轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模行列通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保.证每柱垂直和位置正确。（3）墙模板：1）墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸

24、和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。2）门窗洞口混凝土变形产生的原因是，门窗模板与墙模或墙体钢筋固定不牢，门窗模板内支撑不足或失效。4、模板支设完毕后，应进行自检、专检、工序交接检，验收合格后方可进行下道工序施工。七、安全技术措施（一）模板安装 1、模板安装前，项目经理、技术负责人、质量员、安全员对操作人员必须进行安全及技术交底。2、作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，木模板及支撑材质是否合格。3、模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定。4、模板安装按施工设计进行，严禁随意变动，支顶模板必须有垫块。5、上层和下层支柱在同一垂直线上，模板及其支撑系统在安装过

25、程中，必须设置临时固定设施。6、地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。7、模板工程作业高度在2m和 2m以上时，必须设置安全防护措施。8、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。9、模板的立柱顶撑必须设牢固的拉杆，不得与门窗等不牢靠和临时物件相连接。模板安装过程中，不得间歇，柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。10、组装立柱模板时，四周必须设牢固支撑。支设独立梁模应搭设临时操作平台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走立侧模。.（二）模板拆除 1、模板拆除前，项目经理、技术

26、负责人、质量员、安全员对操作人员必须进行安全那技术交底。2、模板拆除必须满足拆模时所需混凝土强度，经项目技术负责人同意，不得因拆模而影响工程质量及施工安全。3、拆除模板的顺序和方法。应按照拆模顺序与支模顺序相反（应自上而下拆除），后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分。4、拆模时不得使用大锤或硬撬乱捣，拆除困难，可用橇杠从底部轻微橇动；保持起吊时模板与墙体的距离；保证砼表面及棱角不因拆除受损坏。5、在拆柱、墙模前不准将脚手架拆除，拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊

27、前认真检查螺栓是否拆完、是否有勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。6、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施，张挂好安全网，做好临边防护。7、拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构模板拆除应有专人指挥，严禁非操作人员进入作业区；8、拆除的模板、柱杆、支撑要安全地传递至地面，严禁抛掷；拆下来的杆件应及时运走，妥善堆放；9、安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层，从首层以上各层应张挂安全平网。进行拆除作业时，应设置警示标牌；10、验收合格方可进行作业，未经验收或验收不合格不准做下一道工序作业。11、拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施

28、。12、拆除的模板支撑等材料，必须边拆、边清、边运、边码，楼层高处拆下的材料，严禁向下抛掷。（三）模板工程及各类临时支撑体系安全措施 1、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、.拆应严格按施工组织设计进行。2、支设高度在 3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。低于3m的可使用马凳操作。3、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物的模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖住。4、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑体系攀登上下，不得

29、在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。5、混凝土浇筑过程中，应派专人在安全区域内观测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时施工人员应迅速撤离，并应进行相应加固处理。6、模板支架使用期间，不得擅自拆除架体结构杆件。7、模板拆除必须满足拆模时所需混凝土强度，经项目总工同意，才能拆除。拆模的顺序和方法应按照先支后拆、后支先拆的顺序；先拆承重的模板及支撑；拆模作业时，必须设置警戒区，严禁下方有人进入。（四）施工区防火措施 1、作业棚应采用阻燃材料搭设。2、处于刨花、碎末较多部位的电动机应装设防尘罩，电气设备应密封或采用防爆型，电箱下不得堆放物料。3、防止电

30、线短路、用电设备过载运行，设备漏油和缺油。4、严禁在作业场所吸烟、生火、烧饭或点明火取暖。5、配备足量的灭火器材。（五）施工用电安全措施 1、施工现场使用的设备及线路，按施工组织设计要求安装和架设，用电原则执行一机、一闸、一漏电保护开关的“三级”保护措施，要对所有机械作接零和重复接地的装置。所有电掣箱均有门、有锁、有防漏雨盖板，有危险标志，有统一编号，有管理负责人。严禁电线随地走，发现使用线路有破损或绝缘性能不良应立即撤换。2、系统必须实行分级配电，各类配电箱、开关箱安装和内部设置必须符合有关规定，箱内电器必须可靠完好，其选型定值要符合规定，开关箱外观应完整，牢固防雨、.防尘。3、施工照明要设

31、专用回路漏电开关，其金属外壳必须作接零保护。4、模板支架应与架空输电线路保持安全距离。5、现场的一切电气设备必须由持证电工安装、维护，非电工不得私自安装，维修，移动一切电气设备。6、临时配电线路必须按规范架设整齐。严禁在模板支架上挂设电缆，架空线必须采用绝缘导线，不得采用塑料软线，不得成束架空敷设。架空拉设的电线严禁直接挂在模板支架上，橡皮线通过走道等位置时，必须加设胶套管，以防压裂漏电。八、环保、绿色施工保证措施 1、严格执行施工现场平面管理制度，按施工现场总平面布置图布局，材料堆放整齐，保持场区清洁。2、建立岗位责任制，安排专人负责场内外卫生清洁工作，分片管理，责任到人。3、施工操作面作业

32、，采取有效措施，尽可能降低噪声，如拆模时，避免野蛮敲击和扔掷，降低噪声扩散。4、定期对施工现场产生的噪音，进行检测，对发现的超标，提出改进措施。5、在夜间施工时，施工照明应避免照射居民生活区，避免光污染扰民。6、在施工中，加强环境保护工作，增强环境保护意识，不断提高环保工作水平。7、施工全体人员佩带统一制作施工证，持证上岗，统一管理。对无证人员，责令其退出施工现场。8、虚心接受各方的监督，对提出的文明施工及环保存在的问题，本着高度负责的态度，予以落实。9、施工现场加强职工的文明施工教育，严禁打架斗殴，对不听劝阻造成严重后果的送交执法部门处理。10、施工现场要求材料堆放有序，道路平整干净，图、牌

33、、表规范、整齐、美观。11、制定模板及支撑体系方案时，应贯彻“以钢代木”和应用新型材料的原则，尽量减少木材的使用，保护森林资源。12、现场加工木或竹制胶合板模板时，应设封闭加工棚，防止粉尘和噪声污染。13、模板及支撑架施工，应采取措施防止小型材料配件丢失或散落，节约材料和保.证施工安全；对不慎散落的铁钉、铁丝扣件、螺栓等小型材料配件应及时回收利用。14、用作模板龙骨的残损短木料，可采用“交接”接长技术接长使用，木、竹胶合板配料剩余的边角余料可拼接使用，节约材料。15、模板拆除时，模板和支撑应采用适当的工具、按规定的程序进行，不应乱拆硬撬；并应随拆随运，防止交叉、叠压、碰撞等造成损坏。不慎损坏的

34、应及时修复；暂时不使用的应采取保护措施。九、扬尘治理控制措施 1、材料存放区、模板存放区等场地必须平整夯实，面层材料可用混凝土或细石。2、防止施工扬尘，施工现场应每天根据现场情况及时进行清扫洒水（雨雪天及地表结冰的天气除外）。3、模板、方木下料切割时，木工机械附近必须配备降尘防尘装置。4、施工现场产生的建筑垃圾、模板、方木废料等采用密闭式专用垃圾道或封闭式容器吊运，严禁凌空抛撒。5、郑州市施工工地禁止现场搅拌混凝土，混凝土统一采用商品混凝土。6、施工现场施工车辆出入口应设置车辆冲洗设备，对车辆槽帮、车轮等易携带泥沙部位进行清洗，不得带土上路。十、应急救援预案针对本工程特点，在盘扣支架施工区域内

35、极有可能发生高空坠落，火灾事故，物体打击等重大事故。本预案针对梁板柱支撑架施工可能发生的安全事故的应急准备和响应。（一）、应急救援指挥部机构与职责1.1 应急指挥部机构组成由河南一建集团郑东新区博学路便民服务中心项目经理部成立事故应急救援指挥部，应急救援指挥部由常设机构组、抢险救援组、事故调查组、善后工作组组成。事故应急救援系统实行责任替补原则，当指挥部负责人及组成员因故不能履行职责的，由副职替补，确保随时到位，实施指挥。指挥部组成架构及人员如下：总指挥：张文锋.1.2 事故应急救援指挥部机构职责1指挥部领导小组（1）负责应急预案的制定、修改和贯彻落实工作；（2）督促各部门落实应急预案的各种措

36、施，做好应急救援准备工作。制订应急救援预案演习方案（消防演练、应急救护演练等），并组织实施；（3）当发生安全事故、自然灾害、突发事件等事故，要及时赶赴事故现场，组织抢险、协调、保障、处理等已经救援工作；（4）负责统一指挥工作，确保人力、物力、财力资源及时到位，指令相关人员执行有关抢险救援工作。2抢险救援组根据指挥部的指令，确保有条不紊地实施抢险救援活动。同时注意保护好事故现场。3事故调查组（1）根据“四不放过”原则，进行事故调查、分析、处理，并及时按照公司有关事故处理细则进行报告；（2）当需要移动现场某些物体时，必要时做好现场标记、拍照、录象或绘制现场简图、并写出书面记录，妥善保存现场重要痕迹

37、、物证等；（3）查清事故发生的原因，提出防止再次发生事故防范措施，组织召开事故分析会，提出事故处理意见。向有关单位、部门汇报事故调查报告书。4善后工作组对事故伤亡者送医院救治和善后处理工作，及其家属进行安抚工作，协助解决工伤保险的有关事宜。5各参建单位职责副总指挥：赵海勇、张源常设机构苏宁抢险救援组刘高山事故调查组胡东海善后工作组杨兵.坚持分级负责、分级管理和“谁施工，谁负责”的原则，明确应急救援指挥部、施工工区的工作职责，强化安全责任，切实抓好施工安全事故的防范和事故发生后的应急救援工作。施工工区负责施工工区内安全事故应急救援预案的演练和落实，具体做好生产安全事故应急救援的各项工作。配合应急

38、救援指挥部做好事故调查处理。（二）、应急保障措施2.1 组织保障河南一建集团郑东新区博学路便民服务中心项目经理部成立事故应急救援指挥部，应急救援指挥部由常设机构组、抢险救援组、事故调查组、善后工作组组成。事故应急救援系统实行责任替补原则，当指挥部负责人及组成员因故不能履行职责的，由副职替补，确保随时到位，实施指挥。2.2 救援装备和物质保障各施工工区必须针对各自施工特点，准备足够的应急救援设备，常规救治药品和简易医疗器械等，储备必要的应急物资，一旦发生重大安全事故，能够迅速处置。同时，建立应急救援设备（物资）动态数据库，明确抢险救灾装备的类型、数量、性能和存放位置，加强维护保养，使其处于良好状

39、态，确保能随时正常使用。应急救援设备包括：1基本装备：移动电话、固定电话、对讲机、电脑等。2抢险工具和物资设备：抢险必须的电动和手提工具、消防器材、用电器材、机具燃料、救生衣、防护用品、防毒面具、麻绳、应急灯、消防砂、编织袋等。3运输设备：工具车、专用运输车、客运车辆、自卸车辆等。4抢险机械设备：装载机、推土机、汽车吊、发电机组、大功率抽水机、送风机、挖掘机等。2.3 通信与信息保障应急救援指挥部会同参建单位充分利用现代通信手段，把有线电话、移动手机及互联网等有机结合起来，建立覆盖项目全线的安全生产应急救援信息系统，并实现各单位、各部门间的信息资源共享；明确应急预案中各工区、人员的通讯方式、联

40、系方式、以及备用方案和通讯录；建立和维护安全生产事故、救援力量、救援物资等信息数据库，为应急决策提供相关信息支持。施工工区应急救援指挥机构负责本区域相关信息收集，分析和处理，完善安全生产事故隐患监测、预报、预警信息系统建设，定期向应急救援指挥部报送有关信息，重要.信息和变更信息要及时报送。2.4 应急队伍保障项目经理部、施工工区依法组建和完善应急救援队伍，有针对性地定期组织本辖区内应急救援队伍开展技能培训和演练，提高快速反映和应急救援水平。各项目经理部加强对应急救援队伍组织管理，确保安全事故发生后应急救援力量及时到位。并做好有关协调、联系和指挥工作，成立以应急专业救援队伍为主体、广大施工人员为

41、辅助、武警部队、公安消防部门为支持力量的应急救援队伍体系，提高事故应急救援处置能力。应急救援指挥部负责检查并掌握相关应急救援力量的建设和准备情况，在应急救援工作中，实行统一规划和指挥。2.5 资金保障做好事故应急救援必要的资金准备；安全生产事故应急救援资金首先由事故责任工区承担，事故责任工区暂时无力承担的，由应急救援指挥部协同集团公司解决。十一、模板支架的计算书11.1 墙模板计算计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度 h(mm)350混凝土墙计算高度 H(mm)5300混凝土墙计算长度 L(mm)96550次楞布置方向竖直方向次楞间距 a(mm)2

42、00次楞悬挑长度 a1(mm)200主楞间距 b(mm)450主楞悬挑长度 b1(mm)200结构表面要求表面外露主楞合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)/材料参数主楞类型圆钢管主楞规格48 3.0.次楞类型矩形木楞次楞规格50 100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间 t0(h)4混凝土浇筑速度 V（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土重力密度 c(kN/m3)24混凝土塌落度影响修正系数21.15外加剂影响修正系数 11.2倾倒混凝土

43、时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/（一）、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22 ct0 1 2V0.50.22 244 1.2 1.15 20.5=41.218kN/m2F2=cH24 5300/1000=127.2kN/m2标准值 G4kminF1,F2 41.218kN/m2承载能力极限状态设计值S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k则：S=0.9 max(1.2 41.218+1.4 2,1.35 41.218+1.4 0.7 2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k4

44、1.218kN/m2（二）面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。W bh2/6=1000 152/6=37500mm3.I bh3/12=1000 153/12=281250mm4其中的 h为面板厚度。1、强度验算qbS1 51.844=51.844kN/m（图 3）面板强度计算简图（图 4）面板弯矩图(kN m)Mmax0.259kN m Mmax/W0.259 106/37500=6.913N/mm2f 30N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=1 41.218=4

45、1.218kN/m.（图 5）面板挠度计算简图（图 6）面板挠度图(mm)max0.265mm 200/400=0.5mm满足要求（三）次楞验算qaS200/100051.844=10.369kN/mqkaSk200/100041.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算（图 7）次楞强度计算简图.（图 8）次楞弯矩图(kN m)Mmax0.207kN m Mmax/W0.207 106/(83.333 1000)=2.489N/mm2f 15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图 9）次楞剪力图(kN)Vmax2.426kN=VmaxS0/(Ib)=2.426 103 62.5 103/(

46、416.667 104 5 10)=0.728N/mm2fv 2N/mm2满足要求.3、挠度验算（图 10）次楞挠度计算简图（图 11）次楞挠度图(mm)0.055mm 450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN（四）主楞验算因主楞的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，简图如下：.（图 12）主楞强度计算简图1、抗弯强度验算（图 13）主楞弯矩图(kN m)Mmax0.946kN m Mmax/W0.946 106/(8.986 1000)=105.223N/mm2f 205N/mm2满足要求2、

47、抗剪强度验算.（图 14）主楞剪力图(kN)Vmax5.913kN=VmaxS0/(Ib)=5.913 10006.084 103/(21.566 1041.2 10)=13.9N/mm2fv 120N/mm2满足要求3、挠度验算（图 15）主楞挠度计算简图（图 16）主楞挠度图(mm)0.513mm 450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=14.197KN（五）对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值 N：.N14.197kNNtb=17.8kN满足要求11.2 顶板模板计算计算参数基本参数楼板厚度 h(mm)180楼板边长 L(m)8.825楼板边宽 B(m)9

48、.945模板支架高度 H(m)6.72主楞布置方向平行于楼板长边立杆纵向间距 la(m)0.9立杆横向间距 lb(m)0.9水平杆步距 h1(m)1.5顶步水平杆步距 h(m)1立杆自由端高度 h0(mm)500次楞间距 a(mm)250次楞悬挑长度 a1(mm)200主楞悬挑长度 b1(mm)200可调托座内主楞根数/结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主楞类型圆钢管主楞规格48 3.0次楞类型矩形木楞次楞规格50 100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_2500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/.

49、基本风压值 Wo(kN/m2)/地基承载力折减系数/地基承载力特征值fak(kPa)/风压高度变化系数 uz/风荷载体型系数 us/架体底部垫板面积 A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1计算模板及次楞时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次楞时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主楞时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立杆及其他支撑构件时均布活荷载 Q4k(kN/m2)1（一）面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，

50、根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000 152/6=37500mm3I=bh3/12=1000 153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载 Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.9 1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9 (1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)1+1.4 2.5 1)=8.353kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9 1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4 0.7Q1kb=0.9 (1.35 (0

51、.3+(24+1.1)180/1000)1+1.4 0.7 2.5 1)=8.059kN/m取最不利组合得：.q=maxq1,q2=max(8.353,8.059)=8.353kN/m（图 4）面板强度计算简图1 B.当可变荷载 Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9 1.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)1)=5.203kN/mp1=0.9 1.4Q2k=0.9 1.4 2.5=3.15kN（图 5）面板强度计算简图2 由永久荷载控制的组合：q4=0.9 1.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3

52、+(24+1.1)180/1000)1)=5.854kN/mp2=0.9 1.4 0.7Q2k=0.9 1.4 0.7 2.5=2.205kN.（图 6）面板强度计算简图3 取最不利组合得：Mmax=0.065kN m（图 7）面板弯矩图=Mmax/W=0.065106/37500=1.74N/mm2f=30N/mm2 满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)180/1000)1=4.818kN/m.（图 8）面板挠度计算简图（图 9）面板挠度图(mm)=0.076mm =250/400=0.625mm满足要求（二）次楞验算当可变荷载 Q1k为均

53、布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.9 1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000+1.4 2.5 250/1000)=2.088kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9 1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q1ka=0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000+1.4 0.7 2.5 250/1000)=2.015kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.088,2.015)=2.088kN/m 计算简图如下：.（图 10）次楞

54、强度计算简图1 当可变荷载 Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9 1.2G1k+（G2k+G3k)ha=0.9(1.2 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000)=1.301kN/mp1=0.9 1.4Q2k=0.9 1.4 2.5=3.15kN（图 11）次楞强度计算简图2 由永久荷载控制的组合：q4=0.9 1.35G1k+（G2k+G3k)ha=0.9(1.352 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000)=1.466kN/mp2=0.9 1.4 0.7Q2k=0.9 1.4 0.7 2.5=2.205kN.（图 12）次楞强度计

55、算简图3 1、强度验算（图 13）次楞弯矩图(kN m)Mmax=0.656kN m=Mmax/W=0.656 106/(83.333 103)=7.872N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图 14）次楞剪力图(kN).Vmax=3.41kNmax=V maxS/(Ib)=3.411000 62.5 103/(416.667 104 5 10)=1.023N/mm2 =2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000=1.204kN/m（图 15）次楞挠度计算简图（图 16）

56、次楞挠度图(mm)max=0.101mm =0.9 1000/400=2.25mm满足要求（三）主楞验算在施工过程中使用的木方一般为4m 长，型钢的主楞也不超过 4m，简化为四跨连续梁.计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。主楞的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000+1.4 1.5 250/1000)=1.773kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=

57、01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q3ka=0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000+1.4 0.7 1.5 250/1000)=1.794kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.773,1.794)=1.794kN此时次楞的荷载简图如下（图 17）次楞强度计算简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000=1.204kN/m此时次楞的荷载简图如下.（图 18）次楞挠度计算简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.777kNRkma

58、x=1.193kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=01.2gk=0.9 1.2 65.3/1000=0.071kN/m则主楞承载能力极限状态的受力简图如下：（图 19）主楞强度计算简图则主楞正常使用极限状态的受力简图如下：.（图 20）主楞挠度计算简图1、抗弯验算（图 21）主楞弯矩图(kN m)Mmax=0.537kN m=Mmax/W=0.537 106/(8.986 1000)=59.793N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图 22）主楞剪力图(kN)Vmax=3.592kNmax=QmaxS/(Ib0)=3

59、.592 1000 6.084 103/(21.566 104 1.2 10)=8.445N/mm2 =120N/mm2满足要求.3、挠度验算（图 23）主楞挠度图(mm)max=0.257mm =0.9 103/400=2.25mm满足要求4、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=6.708kN（四）立杆验算1、长细比验算根据水平杆步距可求得支架立杆计算长度修正系数取1.2l01=h +2ka=1 1000+2 0.7 500=1700mml02=h=1.21.5 1000=1800mm取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(1700,18

60、00)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552 =150满足要求由 查表得，=0.6672、支架及模板自重计算G1k 立杆自重 G1K1：.由于立杆是标准件，支模架搭设高度为层高，若计算使用几根立杆搭接而成，还需将楼板厚度、模板厚度、主次楞厚度、托座调节高度、底座调节高度后，再计算立杆根数。为了便于计算，采用下式进行计算：n=(H-h-0.3)/h步距=(6.72-180/1000-0.3)/1.5=4.16m=max(mn,m Z)=4G1K1=（m+1）立杆自重=(4+1)15.5 10=775N水平斜杆 G1K2；计算每步立杆按承担两个水平斜杆,则自重简化为 1

61、00N/步（m+1）=100(4+1)=500N竖 向 斜 杆 自 重 G1K3：计算 每 步 立杆 按 承 担两 个 竖 向斜 杆 100N/步 （m+1）=100(4+1)=500N可调托座、底座 G1K4：140N合计：(775+500+500+140)/1000=1.915kNG1k=0.5+1.915/(lalb)=0.5+1.915/(0.90.9)=2.864kN3、立杆稳定性验算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q4klalb=(1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)+1.4 1)0.9 0.9=5.817kNf=N1/(A)=5.817 100

62、0/(0.667 5.71 100)=15.274N/mm2 =300N/mm2满足要求（五）可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=6.708kNN=6.708kNN=30kN满足要求11.3 柱模板计算.计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长 L(mm)1200混凝土柱边宽 B(mm)1200混凝土柱计算高度 H(mm)6900柱长边次楞根数 m6柱短边次楞根数 n6最低处柱箍距底部距离 a(mm)200柱箍间距 b(mm)450柱箍合并根数1柱长边对拉螺栓根数 X1柱短边对拉螺栓根数 Y1荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混

63、凝土初凝时间 t0(h)4混凝土浇筑速度 V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度 c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型普通槽钢柱箍规格10(100 43 5.0)次楞类型矩形木楞次楞规格50 100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M16（一）荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.22 244 1.2 1.15 20.5=41.218kN/m2F2=cH246900/1000=165.6k

64、N/m2.标准值 G4kminF1,F2 41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于 300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4 0.7Q3k=0.9 max(1.241.218+1.4 2,1.35 41.218+1.4 0.7 2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2（二）面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。W bh2/6=1000 152/6=37500mm3，I bh3/12=1000 153/

65、12=281250mm4其中的 h为面板厚度。（图 3）面板强度计算简图1、强度验算qbS1 51.844=51.844kN/m.（图 4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.373kN m Mmax/W0.373 106/37500=9.954N/mm2f 30N/mm2满足要求2、挠度验算（图 5）面板挠度计算简图qkbSk=1 41.218=41.218kN/m（图 6）面板挠度图(mm)max=0.551mm 240/400=0.6mm.满足要求（三）次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次楞按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图 7）次楞强度

66、计算简图次楞上作用线荷载 qMax(L/m,B/n)S 240/100051.844=12.443kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk240/100041.218=9.892kN/m1、强度验算（图 8）次楞弯矩图(kNm)Mmax0.249kN m Mmax/W0.249 106/(83.333 1000)=2.986N/mm2f 15N/mm2满足要求.2、抗剪验算（图 9）次楞剪力图(kN)Vmax=2.911kN=VmaxS0/(Ib)=2.911 103 62.5 103/(416.667 104 5 10)=0.873N/mm2fv 2N/mm2满足要求3、挠度验算（图 10）

67、次楞挠度计算简图.（图 11）次楞挠度图(mm)=0.067mm 450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.673kNRmaxk=4.51kN（四）柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1200+(100+80)2)/(1+1),(1200+(100+80)2)/(1+1)=780mm 为计算跨度。荷载主要有次楞传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图 12）柱箍强度计算简图1、强度验算（图 13）柱箍弯矩图(kNm)Mmax1.861kN m.Mmax/W1.861 106/(25.3 1000)=73.56N/mm2f 205N/mm2满足

68、要求2、抗剪验算（图 14）柱箍剪力图(kN)Vmax=11.55kN=VmaxS0/(Ib)=11.55 103 15.1 103/(101.3 104 0.5 10)=34.435N/mm2fv 120N/mm2满足要求3、挠度验算（图 15）柱箍挠度计算简图.（图 16）柱箍挠度图(mm)0.182mm 780/400=1.95mm满足要求4、支座反力计算Rmax=23.101kN（五）对拉螺栓验算NRmax=23.101kN24.5kN满足要求11.4 L1模板计算计算参数基本参数混凝土梁高 h(mm)1300混凝土梁宽 b(mm)600混凝土梁计算跨度 L(m)8.6模板支架高度 H

69、(m)5.6梁跨度方向立杆间距 la(m)0.9垂直梁跨度方向的立杆间距lb(m)0.6水平杆步距 h1(m)1.5立杆自由端高度 h0(mm)400梁底立杆根数 n3次楞根数 m4次楞悬挑长度 a1(mm)250结构表面要求表面外露主楞合并根数2剪刀撑（含水平）布置方式按构造要求布.置材料参数主楞类型圆钢管主楞规格48 3.0次楞类型矩形木楞次楞规格50 100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_2500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值 fak(kPa)/架

70、体底部垫板面积 A(m2)0.2是否考虑风荷载否地面粗糙度类型/地基承载力折减系数/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)/振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)/(一)、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000 152/6=37500 mm3，I=bh3/12=1000 153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91

71、.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q3kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1300/1000)1+1.4 2 1)=38.862kN/m.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4 0.7Q3kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1300/1000)1+1.4 0.7 2 1)=42.649 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(38.862,42.649)=42.649 kN/m（图 3）面板强度计算简图Mmax=0.213kN m（图 4）面板弯矩图=Mmax/W=0.213 106/37500=5.687N

72、/mm2f=30 N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1300/1000)1=33.65kN/m.（图 5）面板挠度计算简图=0.217 mm =600/(4-1)400)=0.5mm满足要求（图 6）面板挠度图(mm)（二）、次楞验算计算简图：（图 7）次楞强度计算简图由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q3ka.=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)+1.4 2600/(4-1)1000)=7.772 kN/m由永久荷载控制的组合：q2

73、=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q3ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)+1.4 0.7 2 600/(4-1)1000)=8.53 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(7.772,8.53)=8.53 kN/m1、强度验算（图 8）次楞弯矩图(kN m)Mmax=0.664kN m=Mmax/W=0.664 106/(83.333 1000)=7.969N/mm2f=15N/mm2满足要求.2、抗剪验算（图 9）次楞剪力图(kN)Vmax=4.28kNmax=QmaxS/(Ib)=4.

74、28 10362.5 103/(416.667 104 5 10)=1.284N/mm2 =2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)=6.73kN/m（图 10）次楞挠度简图.（图 11）次楞挠度图(mm)max=0.493mm =0.9 1000/400=2.25 mm满足要求（三）、主楞验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为3，故可将主楞的验算力学模型简化为3-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。A.由

75、可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)+1.4 2600/(4-1)1000)=7.772kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q3ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)+1.4 0.7 2 600/(4-1)1000)=8.53kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(7.772,8.53)=8.53kN此时次楞的荷载简图如下.

76、（图 12）次楞强度计算简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)=6.73kN/m此时次楞的荷载简图如下（图 13）次楞挠度计算简图根据力学求解计算可得：Rmax=8.266kNRkmax=6.522kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=32.65/1000=0.033 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.9 1.2 32.65/1000=0.035kN/m则主楞承载能力极限状态的受力简图如下：.（图 14）主楞强度计算简图则主楞正常使用极限状态的受力简图如下：（图 15）

77、主楞挠度计算简图1、抗弯验算（图 16）主楞弯矩图(kN m)Mmax=1.563 kN m=Mmax/W=1.563 106/(8.986 1000)=173.925N/mm2f=205N/mm2满足要求.2、抗剪验算（图 17）主楞剪力图(kN)Vmax=13.636 kNmax=QmaxS/(Ib)=13.636 10006.084 103/(21.566 104 1.2 10)=32.058N/mm2 =120N/mm2满足要求3、挠度验算（图 18）主楞挠度图(mm)max=0.36mm =0.6 1000/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算因立杆在验算需用到主楞在承载能力极

78、限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax=27.273kN.（四）、立杆验算1、长细比验算根据水平杆步距按规范可以求得支架立杆计算长度修正系数1.2l01=h+2ka=1+2 0.7 400=561mml02=h=1.21.5 1000=1800mm取两值中的大值 l0=max(l01,l02)=max(561,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552 =150满足要求由 查表得，=0.6672、支架及模板自重计算G1k立杆自重 G1K1：由于立杆是具有一定长度模数的标准杆件，支模架搭设高度为层高，若计算使用几根立杆搭接而成，还需将楼板厚度、模板厚度、

79、主次楞厚度、托座调节高度、底座调节高度后，再计算立杆根数。为了便于计算，采用下式进行计算：n=(H-0.3)/h步距=(5.6-0.3)/1.5=3.533m=max(mn,m Z)=3G1K1=(m+1)立杆自重=(3+1)15.5 10=620 N水平斜杆 G1K2:计算每步立杆按承担两个水平斜杆,则自重简化为:100N/步(m+1)=100(3+1)=400 N竖向斜杆自重 G1K3:计算每步立杆按承担两个竖向斜杆100N/步（m+1）=100(3+1)=400 N可调托座、底座 G1K4:140N合计:(620+400+400+140)/1000=1.56 kNG1k=0.5+1.56

80、/(lalb)=0.5+1.56/(0.90.6)=3.389kN.3、立杆稳定性验算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q3klalb=(1.2 (0.5+(24+1.5)1300/1000)+1.4 2)0.9 0.6=23.317kNf=N1/(A)=23.3171000/(0.667 5.71100)=61.223N/mm2 =300N/mm2满足要求（五）、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=27.273 kNN=27.273kNN=30kN满足要求11.5 L2模板计算计算参数基本参数混凝土梁高 h(mm)600混凝土梁宽 b(mm)300混凝土

81、梁计算跨度 L(m)6.05模板支架高度 H(m)6.3梁跨度方向立杆间距 la(m)0.9垂直梁跨度方向的立杆间距lb(m)0.6水平杆步距 h1(m)1.5立杆自由端高度 h0(mm)400梁底立杆根数 n3次楞根数 m4次楞悬挑长度 a1(mm)250结构表面要求表面外露主楞合并根数2剪刀撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主楞类型圆钢管主楞规格48 3.0次楞类型矩形木楞次楞规格50 100.面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_2500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土

82、类型/地基承载力特征值 fak(kPa)/架体底部垫板面积 A(m2)0.2是否考虑风荷载否地面粗糙度类型/地基承载力折减系数/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)/振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)2（一）、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000 152/6=37500 mm3，I=bh3/12=1000 153/12=281250mm41、

83、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q2kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.4 2 1)=19.584kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4 0.7Q2kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.4 0.7 2 1)=20.961 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(19.584,20.961)=20.961 kN/m.（图 3）面板强度计算简图Mmax=0.026kN m（图 4）面板弯矩图=Mmax/W=0.

84、026 106/37500=0.699N/mm2f=30 N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)600/1000)1=15.8kN/m（图 5）面板挠度计算简图=0.006 mm =300/(4-1)400)=0.25mm.满足要求（图 6）面板挠度图(mm)（二）、次楞验算计算简图：（图 7）次楞强度计算简图由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q2ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.4 2300/(4-1)1000)=1.958

85、kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q2ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.4 0.7 2 300/(4-1)1000)=2.096 kN/m取最不利组合得：.q=maxq1,q2=max(1.958,2.096)=2.096 kN/m1、强度验算（图 8）次楞弯矩图(kN m)Mmax=0.163kN m=Mmax/W=0.163 106/(83.333 1000)=1.958N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图 9）次楞剪力图(kN)Vmax=1.05

86、2kNmax=QmaxS/(Ib)=1.052 103 62.5 103/(416.667 104 5 10)=0.316N/mm2 =2N/mm2满足要求.3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)=1.58kN/m（图 10）次楞挠度简图（图 11）次楞挠度图(mm)max=0.116mm =0.9 1000/400=2.25 mm满足要求（三）、主楞验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为3，故可将主楞的验算力学模型简化为3-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后

87、，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q2ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.4 2300/(4-1).1000)=1.958kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q2ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.4 0.7 2 300/(4-1)1000)=2.096kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.958,2.0

88、96)=2.096kN此时次楞的荷载简图如下（图 12）次楞强度计算简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)=1.58kN/m此时次楞的荷载简图如下（图 13）次楞挠度计算简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.031kNRkmax=1.531kN.还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=32.65/1000=0.033 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.9 1.2 32.65/1000=0.035kN/m则主楞承载能力极限状态的受力简图如下：（图 14）主楞强度计算简图则主楞正

89、常使用极限状态的受力简图如下：（图 15）主楞挠度计算简图1、抗弯验算（图 16）主楞弯矩图(kN m).Mmax=0.291 kN m=Mmax/W=0.291 106/(8.986 1000)=32.356N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图 17）主楞剪力图(kN)Vmax=3.881 kNmax=QmaxS/(Ib)=3.8811000 6.084 103/(21.566 104 1.2 10)=9.123N/mm2 =120N/mm2满足要求3、挠度验算（图 18）主楞挠度图(mm)max=0.035mm =0.6 1000/400=1.5mm满足要求4、支座反力计

90、算因立杆在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：.Rzmax=7.761kN（四）、立杆验算1、长细比验算根据水平杆步距按规范可以求得支架立杆计算长度修正系数1.2l01=h+2ka=1+2 0.7 400=561mml02=h=1.21.5 1000=1800mm取两值中的大值 l0=max(l01,l02)=max(561,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552 =150满足要求由 查表得，=0.6672、支架及模板自重计算G1k立杆自重 G1K1：由于立杆是具有一定长度模数的标准杆件，支模架搭设高度为层高，若计算使用几根立杆搭

91、接而成，还需将楼板厚度、模板厚度、主次楞厚度、托座调节高度、底座调节高度后，再计算立杆根数。为了便于计算，采用下式进行计算：n=(H-0.3)/h步距=(6.3-0.3)/1.5=4m=max(mn,m Z)=4G1K1=(m+1)立杆自重=(4+1)15.5 10=775 N水平斜杆 G1K2:计算每步立杆按承担两个水平斜杆,则自重简化为:100N/步(m+1)=100(4+1)=500 N竖向斜杆自重 G1K3:计算每步立杆按承担两个竖向斜杆100N/步（m+1）=100(4+1)=500 N可调托座、底座 G1K4:140N合计:(775+500+500+140)/1000=1.915 kNG1k=0.5+1.915/(lalb)=0.5+1.915/(0.90.6)=4.046kN.3、立杆稳定性验算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2klalb=(1.2 (0.5+(24+1.5)600/1000)+1.4 2)0.9 0.6=11.75kNf=N1/(A)=11.751000/(0.667 5.71 100)=30.853N/mm2 =300N/mm2满足要求（五）、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=7.761 kNN=7.761kNN=30kN满足要求