华北空管局值班宿舍集体宿舍工程模板施工方案（158页）.docx

1、目 录目 录11、编制依据12、工程概况22.1工程概况22.2建筑设计概况32.3结构设计概况32.4模板概况62.5工程难点73、 施工安排73.1施工部位及工期要求73.2劳动力组织及职责分工83.3施工流水段划分93.4各阶段劳动力配备114、施工准备114.1技术准备114.2机具准备114.3楼板模板及支撑配置层数124.4材料准备125、主要施工方法及措施145.1模架设计145.2主要施工节点做法185.3模板的制作与加工295.4模板及支撑体系拆除305.5模板的存放与维护315.6成品保护326、质量管理326.1质量管理体系326.2主控项目336.3一般项目336.4模

2、板安装质量要求336.5质量控制措施346.6质量管理措施346.7模板材料的质量要求346.8材料进场检验357、季节性施工367.1冬期施工措施367.2雨期施工措施378、安全文明施工管理措施378.1安全施工管理措施378.2文明施工管理措施398.3绿色施工管理措施408.4成品保护措施409、应急预案419.1目的419.2应急救援体系419.3应急救援工作程序429.4应急救援方法429.5预备应急救援工具439.6救援路线图4310、模板计算书4510.1梁模架计算书4610.1.1梁模架计算书（2.8m、500800梁）4610.1.2梁模架计算书（3.8m、400400梁）

3、5910.2顶板模架计算书（3.4m、200mm板厚）7210.3墙体模架计算书8510.3.1体模架计算书（550mm墙厚）8510.3.2体模架计算书（300mm墙厚）9510.4柱模架柱计算书10510.4.1柱模架计算书（截面尺寸700700mm）10510.4.2柱模架计算书（截面尺寸600600mm）1161、编制依据主要施工规范、规程、法规、图集、标准、施工设计图纸、施工组织设计序号名 称编 号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20152建筑结构荷载规范GB50009-20123混凝土结构工程施工规范GB50666-20114建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20

4、125建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-20166建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20117建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088轮扣式钢管脚手架安全技术规程DB44/T1876-20169混凝土结构工程施工质量验收规程DBJ01-82-200510钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-201511建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ01-26-200312建设工程施工现场安全资料管理规程DB11/383-200613北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-200214混凝土结构工程施工质量验收规程DBJ01-82-200415建筑工程

5、施工现场安全防护、场容卫生及保卫消防标准DB11/945-2012161号集体宿舍楼等3项（华北空管局值班宿舍（集体宿舍）工程）施工图纸北京中航筑诚机场建设顾问有限公司171号集体宿舍楼等3项（华北空管局值班宿舍（集体宿舍）工程）施工组织设计许京川2、工程概况2.1工程概况工程名称1号集体宿舍楼等3项（华北空管局值班宿舍（集体宿舍）工程）工程地址顺义区首都机场T1、T2航站楼南侧机场综合工作区建设单位设计单位监理单位勘察单位质量监督单位施工总包单位合同承包范围图纸所示全部工程量，主要包括结构工程、建筑工程、装饰装修工程、给排水工程、消防工程、通风空调工程、电气工程资金来源国有自筹合同开工、竣工

6、日期2017年5月12日2018年7月18日工期天数合同工期433天质量管理目标合格工程2.2建筑设计概况序号项 目内 容1建筑功能地下部分1#楼设备机房、消防水池人防地下室战时人防，平时非机动车库地上部分1#楼宿舍2#楼宿舍2建筑面积建筑占地面积2416.66总建筑面积13550.00地下建筑面积1640.35地上建筑面积11909.651#楼建筑面积8313.432#楼建筑面积4399.47人防地下室建筑面积837.13建筑层数1#楼9层/-1层2#楼7层4建筑高度1#楼28.6m（最高点32.2m）；地下一层层高3.6m；首层至八层层高3m；顶层3.05m2#楼22.8m；首层层高4.2

7、m；2至7层层高3m绝对标高0.00m=32.60m2.3结构设计概况序号项 目内 容1地基形式1#楼钻孔灌注桩2#楼天然地基人防地下室天然地基2结构形式基础结构形式筏板基础人防地下室框架-剪力墙结构1#楼结构形式剪力墙结构2#楼结构形式框架-剪力墙结构3抗震设防抗震设防烈度：8度抗震设防类别：丙类4结构自防水防水混凝土部位抗渗等级基础底板、基础梁P6人防地下室；无上部结构的地下室顶板、梁；混凝土水池、集水坑P65混凝土强度等级1#楼地下部分垫层C15底板C35（粉煤灰混凝土）外墙C40（粉煤灰混凝土）内墙、柱C40地下各层梁、顶板C40地上部分1-7层混凝土墙C407-顶层混凝土墙C30各层

8、梁、顶板C30备注构造柱、过量、圈梁C202#楼地下部分垫层C15底板C35内墙、外墙C50柱C40地下各层梁、顶板C40地上部分1-3层混凝土墙C504-6层混凝土墙C407-机房层混凝土墙、框架柱C301-6层框架柱C401-4层梁、顶板C405-7层梁、顶板C30备注构造柱、过量、圈梁C20人防地下室地下部分垫层C15基础C30剪力墙C30地下室外墙C30柱C40梁板C40楼梯C306结构断面尺寸(mm)基础底板厚度（mm）1#楼500；2#楼500；非机动车库500部位层数墙柱板梁1#楼地下一层200、250、300500*600180、200200*400、200*500500*80

9、0首层至八层200、250120、150200*550、200*500200*800、200*400250*400顶层200、250120、180200*550、200*500200*800、200*400250*4002#楼首层400600*600120400*700、300*550300*600、200*500300*700、300*550400*400、250*500二层至顶层300600*600120300*700、300*500200*500、300*550350*700人防地下室300、400、550600*600、700*700、300*300500、800300*3007后浇带

10、1#、人防地下室： 800mm宽的伸缩后浇带8楼梯结构形式梁板式楼梯2.4模板概况单体人防地下室顶板厚度500、800mm，施工总荷载大于15KN/，属于危险性较大工程，需要专家论证。其顶板模板支设方案详见1号集体宿舍楼等3项（华北空管局值班宿舍（集体宿舍）工程）危大工程安全专项施工方案。部位构件模板形式主龙骨次龙骨支撑体系地下部分筏板基础在垫层上沿结构外边线砌240mm厚砖模18钢筋三脚架-电梯基坑、积水坑等15厚多层板100100mm方木横楞50100mm方木竖楞48.33.6钢管对撑柱15厚多层板48.33.6双钢管柱箍50100mm方木竖楞48.33.6钢管斜撑外墙48.33.6双钢管

11、横楞+止水螺栓内墙48.33.6双钢管横楞+穿墙螺栓顶板、梁15厚多层板100100mm方木50100mm方木轮扣式脚手架、钢管地上结 构墙15厚多层板48.33.6双钢管横楞+穿墙螺栓50100mm方木竖楞48.33.6钢管斜撑柱48.33.6双钢管柱箍顶板、梁15厚多层板100100mm方木50100mm方木轮扣式脚手架、钢管楼梯2.5工程难点2.5.1管理方面难点由于工期紧张，工程三个单体建筑：1号楼、2号楼、人防地下室划分为3个施工区（一区、二区、三区）进行管理，三个施工区又分五个施工段，多个施工段同时投入劳动力、周转材料进行施工，确保工期目标实现。施工队设三个木工班组，并要求每次验收

12、班组长必须参加，以便发现问题及时整改。2.5.2技术方面难点项目技术难点解决办法11、2号楼地上部分墙体顶板整体支模1、严格控制墙体位置及模板垂直度等问题，发现问题及时调整2、墙体支模不合格严禁顶板支模3、墙体、顶板支撑架体分开验收21号楼地下一层消防水池墙体与外墙形成双墙且存在高差1、双墙之间模板采用20mm厚挤塑板；2、螺栓采用16止水螺栓；（由于墙体较厚所以止水螺栓选择较16）3、在剪力墙钢筋绑扎前，需要对剪力墙的钢筋重新调整，尽量避开螺栓的位置；然后，采用专门的梯子筋，来确保绑扎时候的准确定位；两面墙均匀浇筑，严禁一面浇筑完成再浇筑另一面，振捣时不得损坏挤塑板。4、严格管理，杜绝攀登踩

13、踏的现象，保证位置准确无误；双墙混凝土浇筑时，需要有人旁站。3、 施工安排3.1施工部位及工期要求项目栋号开始日期完成日期备注1#楼2017年11月30日2018年6月10日根据现场施工情况动态调整2#楼2017年11月30日2018年6月10日人防地下室2017年3月28日2018年7月30日3.2劳动力组织及职责分工3.2.1施工组织机构图3.2.2管理人员职责分工为优质高效的组织好模板工程施工，由项目总工程师负责各部位模板的设计，选派一名有施工经验的工程技术人员专门负责模板工程，负责对施工队进行技术交底，进行技术、质量、进度、安全等管理。姓名职务职责魏业军项目经理全面安全监督管理工作许京

14、川总工程师方案审核并组织编制专项施工方案罗天俊生产副经理生产组织及交底落实郭喜鹏技术员方案编制及技术交底和现场指导交底编制及现场检查过程质量控制王兴春质量员质量检查及验收张利军材料部长材料进场及验收郭金领安全主管负责架子及防护措施检查、落实模架方案3.2.3劳务分包单位职责分工挑选有经验的劳务队伍进场，作业前进行培训、交底，严格按交底施工，模板分区分部位责任到人。各劳务队模板班组设两名班组长分别负责水平构件和竖向构件的模板工程施工，设两名专职模板质检员负责模板工程的质量控制。3.3施工流水段划分根据现场实际情况需要，将拟建工程划分为三个作业区，并根据后浇带位置将1号楼及人防地下工程划分成两个施

15、工段，由于二号楼单层建筑面积570（扣除中庭60）较小且设计未设置后浇带，所以二号楼单层整体为一个施工段。一区、二区同时施工；三区由于地下联通管线问题根据现场实际情况确定。分区I段II段一区（1#楼）1-15轴以东1.4m/A-G轴16轴以西0.8m-33轴/A-G轴二区（2#楼）1-6轴/A-D轴（整体为一个施工段）三区（人防地下室）1-5轴以东2.4m/A-C轴6轴以西4.9m-9轴/A-C轴施工现场流水段划分平面图3.4各阶段劳动力配备劳务队工种人数1、2号楼基础施工阶段各施工队劳动力分配木工15壮工41、2号楼主体及人防地下室施工阶段各施工队劳动力分配木工20壮工54、施工准备4.1技

16、术准备4.1.1技术人员必须仔细审阅图纸，清楚各部位的尺寸关系。4.1.2认真考虑模板施工方案，通过对施工进度、质量、经济效益等方面的综合考虑各结构部位模板体系4.1.3技术人员在施工前提出一次性备料计划，并对周转料租赁站、模板厂家进行实地考察,提出具体要求，签定有关协议。隔离剂送样复试，合格后才可使用。选用水性脱模剂（海藻酸钠），隔离剂在使用过程中，要防止污染钢筋和结构完成面。涂刷脱模剂时操作要迅速，结膜后，不要回刷，以免起胶。隔离剂涂层要薄而均匀，不得太厚否则容易剥落。4.2机具准备4.2.1劳务分包队伍提前准备好自备工具，如扳手、锤子、墨斗、线坠、钢丝钳、水平尺、钢卷尺、塞尺等。4.2.

17、2主要施工机具计划序号机械名称规格数量每台功率KW进场时间1塔吊ST60/151902017-9-202电锯BX-300142017-9-203压刨机10-40142017-9-204无齿锯JG-400232017-9-205钻机/2902017-9-206电焊机2X7-5003252017-9-207砂轮切割机JG-40012017-9-208水准仪DZS3-1/AL33212017-9-209激光铅垂仪DZJ-312017-9-204.3楼板模板及支撑配置层数4.3.1 本工程基础、主体结构均采用覆膜多层板模板；一号、二号楼地下部分及人防工程分开浇筑，地上部分墙体、顶板同时支设模板，同时浇

18、筑混凝土。根据不同部位模板工程的施工方法、拆模时间和周转情况，配备足够的模板及支撑，保证施工进度及施工质量。顶板模板配模：按照楼层保证连续四层支顶的顶板模板及支撑体系，多层板根据要求进行替换，保证混凝土成型效果。墙体模板配模：保证两层墙体模板及支撑体系材料的投入。独立柱模板配模：由于柱筋绑扎速度较快，柱模合模校正速度也较快，为加快施工进度和节约租赁材料，柱模按1个流水段进行配模，在一个流水段内快速流动合模浇筑混凝土，为顶板支模节约时间。4.3.2对操作面的模板要及时维修，当板面有划痕，碰伤或其它较轻缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨光，并刷木模保护剂，覆膜多层板一般周转次数为5次，当拆下的模板四周破

19、坏、四边板开裂分层时，将模板破损部分切掉四周刷封边漆，然后重复利用。4.4材料准备4.4.1做好建筑模板、钢管、扣件、方木、多层板等主要材料的进场准备。4.4.2所有材料进场均应由材料员、工长、质检员严格检查，凡不符合要求的严禁进场使用。4.4.3提前做好止水钢板、穿墙螺栓等各项预埋件的加工。4.4.4方木进场时必须四面刨平刨光并报验后才可投入使用。4.4.5材料检验：材料进场应由材料员、工长、质检员负责相应材料进场的检验，合格后方能进入现场投入使用，否则退场（具体检查内容及方法详见本方案6.8节材料进场检验内容）。模板施工材料列表序号材料名称使用部位1100100mm方木梁、板模板主龙骨25

20、0100mm方木梁、板、墙、柱模板次龙骨315mm厚覆膜多层板模板4轮扣架顶板、梁支撑体系548.33.6mm钢管框架柱、墙主龙骨6可调U托36600mm基础结构；主体结构顶板、梁底、支撑体系714穿墙螺栓基础结构；主体结构内墙对拉螺栓814止水螺栓基础结构外墙对拉螺栓（3030止水片）916止水螺栓消防水池处双墙对拉螺栓（3030止水片）主要材料使用计划表材料名称（规格）单位1#2#共计备注15mm厚覆膜多层板746026401010050100mm2000mm方木根28404882737231100100mm2000mm方木根62003265946548.33.6mm钢管m12000350

21、0047000U托36600mm根1228846207414止水螺栓根2592-259214对拉螺栓根3888430431816止水螺栓根1000-1000轮扣式立杆m157281084626574轮扣式拉杆m309652135552320海绵条m83552295681131205、主要施工方法及措施5.1模架设计5.1.1梁模架设计构件施工部位层高（m）净高（m）梁截面尺寸（mm）支撑体系梁底龙骨梁侧龙骨梁1、2、号楼及人防地下一层-9层3-4.2200*400、200*500200*550、200*500200*800、200*400250*400、500*800400*700、300*5

22、50300*600、300*700300*550、400*400250*500、350*700300*300支撑体系选用：垫木+48.33.6钢管支撑+U托次龙骨50100mm方木，间距100135mm；主龙骨1200100100mm方木，间距600mm。次龙骨：50100mm方木，横放两道，分别固定于侧梁顶部和底部。主龙骨：100100mm方木，间距600mm竖向布置与次龙骨钉牢。梁高大于700mm加14对拉螺栓两道，对拉螺栓纵向间距400mm（居中布置）；横向间距500mm。5.1.2板模架设计构件施工部位层高（m）净高板截面尺寸（mm）支撑体系次龙骨主龙骨自由端板1号楼地下一层3.618

23、0、20048.33.6轮扣式脚手架立杆横向间距900mm、纵向间距600mm，步距1200；选用垫木+LG（1800）+LG（1200）+U托（100120）次龙骨50100mm方木，间距200mm100100mm方木，间距900mm不大于650mm首层-9层3-3.05120、150、18048.33.6轮扣式脚手架立杆横向间距900mm、纵向间距600mm，步距1200；选用垫木+LG（900）+LG（1500）+U托（150230）2号楼1层4.24.0812048.33.6轮扣式脚手架立杆横向间距900mm、纵向间距600mm，步距1200；选用垫木+LG（1800）+LG（1800

24、）+U托（170)次龙骨50100mm方木，间距200mm100100mm方木，间距900mm不大于650mm2-7层3-3.0512048.33.6轮扣式脚手架立杆横向间距900mm、纵向间距600mm，步距1200；选用垫木+LG（900）+LG（1500）+U托（180230）人防地下一层3.2500、800（柱帽）详见1号集体宿舍楼等3项（华北空管局值班宿舍（集体宿舍）工程）危大工程安全专项施工方案5.1.3墙模架设计构件施工部位层高（m）净高（m）墙截面尺寸（mm）次龙骨主龙骨支撑体系墙1、2、号楼及人防地下一层-9层3-4.2200、250、300、400、55050100mm方木

25、间距250mm，竖向布置48.33.6mm双钢管横向布置间距500mm从下至上依次排布（200+500+500+500+500）（200+500+500+500+500+500+500+500）并用14对拉螺栓紧固483.6钢管斜撑，水平间距1800mm；竖向上部设置一道，墙高2/3处设置一道，墙高1/3处设置一道（注：对拉螺栓纵向间距随双钢管间距布置，横向间距500mm；最上道双钢管距墙上口不得大于500mm）5.1.4柱模架设计构件施工部位层高（m）净高（m）柱截面尺寸（mm）次龙骨主龙骨支撑体系柱1、2、号楼人防地下一层-7层34.2300300、500600、500500、600600

26、、50100mm方木竖楞每面等距布置46道48.33.6mm柱箍间距400mm从下至上依次排布（200+400+400+400+400+400）（200+400+400+400+400+400+400+400）同墙体支撑70070050100mm方木竖楞每面等距布置6道48.33.6mm柱箍间距500mm从下至上依次排布，（200+400+400+400+400）；并每面增设一道14穿墙螺栓，竖向间距同柱箍同墙体支撑5.2主要施工节点做法5.2.1基础垫层模架本工程基础垫层厚度为100mm厚C15混凝土，垫层模板采用100100mm方木，沿垫层边线设置，方木外侧采用16mm钢筋钉在基底土层上，

27、钢筋间距1000mm，长度500mm，钉入基底300mm。垫层模板安置前，沿垫层边线拉通线，控制模板位置及顺直程度，保证垫层边缘成型工整美观基础垫层模板支设施工图5.2.2基础底板模架（1）外侧采用砖模；沿基础底板外边线外返100mm根据不同底板厚度砌筑底板以上300mm高240mm厚灰砂砖墙做为基础底板外侧模板，同时兼做为底板防水保护墙。（2）砖模砌筑高度=基础底板厚度+底板导墙高度+防水保护层厚度局部砖模高度需调整时按照前述等式计算最终高度。（3）根据设计要求，基础底板浇筑要求四周同时浇筑300mm高导墙，导墙顶部1/2厚度处埋置止水钢板。导墙内侧模板用15厚覆膜多层板+50100mm+1

28、00100mm方木组成。钢筋绑扎时设置18三角支撑1000mm作为导墙支撑。（4）底板导墙处外墙导墙及基础底板砖模施工节点详见下图：为保证砖墙稳定性，选用50100mm方木（横向间距1500mm、纵向间距300m）回顶。外墙导墙节点图5.2.3集水坑、电梯基坑模架集水坑、电梯基坑模板利用15mm多层板后背50100mm、100100mm方木拼成整体模板,再用48.33.6钢管支撑做成整体内模,间距500mm，模板支设方式大样图如下图所示。集水坑、电梯坑模板支立节点图5.2.4梁、板模架设计5.2.4.1梁模架设计由于梁板结合处存在高差，且不符合模数，所以梁支撑体系采用48.33.6钢管支撑；钢

29、管支撑自由端不大于500mm；梁底支撑立杆间距600mm，横杆应每3跨与两侧模板支撑体系连接牢固，保证支撑体系整体稳定，横杆间距不大于1200mm。当梁高大于700mm时加14对拉螺栓两道，对拉螺栓纵向间距400mm（居中布置）；横向间距500mm。梁支撑选用表采用梁截面为500800mm模架支撑设计选用3道承重立杆200500、200550、200800、400700、300550、300600、300700、250500、300500、350700、500800采用梁截面为400400mm模架支撑设计选用2道承重立杆200400、250400、400400、300300500800梁模架支

30、撑示意图400400梁模架支撑示意图5.2.4.2顶板模架设计模板起拱：多层板根据现场实际情况拼装，梁跨度大于或等于4m且小于9m时，模板按跨度的1/1000-3/1000起拱，当为悬臂梁时，按悬臂长度的1/1000-3/1000起拱，且起拱高度不小于20mm。选用方木均须做防潮防变形处理，支撑为轮扣式脚手架加上下可调节支座，轮扣架自由端不大于650mm；立杆下部统一垫方形垫块；垫块方向同主龙骨。标准层高3m模板支撑示意图4.2m层高模板支撑示意图5.2.5墙体模架设计本工程一号、二号楼地下部分及人防工程分开浇筑；地上部分墙体、顶板同时支设模板，同时浇筑混凝土。墙体、顶板模板同时支设时，于墙体

31、模板下口设置一板条，方便达到强度后进行模板拆除。5.2.5.1对拉螺栓设计消防水池墙体、外墙及人防墙体采用止水型对拉螺栓（3030止水片）。内墙及地上部分墙体采用M14普通对拉螺栓。穿墙塑料套管长度大于墙厚150mm。5.2.5.2模板接缝处理先安装墙体内侧模板，再安装外侧。安装从墙体两端开始，先放置阴角模，再依次安装平面模板，交接处用U型卡固定，每边不少于4个。5.2.5.3外墙模板外墙模板采用双面支撑的固定方法，并增设止水穿墙螺杆。支撑采用48.33.6钢管斜撑及可调顶托加固，保证墙体垂直度。每道墙设钢管斜撑三道，跨度方向间距1800mm，斜撑与底（顶）板的水平夹角不得大于45，内模支撑用

32、预埋的钢筋地锚固定，外模支撑于基坑边坡混凝土护壁上，如后图所示。5.2.5.4地锚设置为固定钢管斜撑，底板及顶板施工时预埋一根地锚，地锚与板钢筋同时绑扎。斜撑地锚螺栓节点图基础导墙处外墙支撑体系剖面示意图标准层内墙支撑剖面示意图5.2.5.6消防水池处双墙模板支撑体系本工程地下一层设置消防水池，消防水池净高2.36m，地下一层净高3.42m，双墙主次龙骨间距、16止水螺栓间距同内墙设置，双墙中间间距过小不适宜拆模，所以模板采用挤塑聚苯板代替木模板，对拉螺栓穿过双墙及挤塑板，保证模板稳定牢固；双墙高差处增设14200mm梯子筋，作为高低差处模板的固定支架以保持稳固。地下一层消防水池处双墙模板支撑

33、体系剖面示意图5.2.6框架柱模板5.2.6.1柱模内部应在支模前设置钢筋顶杆以便控制柱断面尺寸。将柱模内清理干净，封闭清扫口，办理柱模预检。现场根据流水段进行独立柱模板的配置，并采取定型定用的方法，不随意裁切更改。5.2.6.2为保证方柱方向的稳定和垂直度调节，模板四侧沿高度方向设三道斜支撑，斜支撑水平夹角4560，支顶在20地锚上；柱上部施工时在柱周围搭设轮扣式脚手架，此架体为柱模板支撑加固架，架体提前搭设，支模时作为操作平台使用。独立柱模架平面示意图独立柱模架立面示意图5.2.7楼梯模架5.2.7.1楼梯模架设计表同本层模板支撑体系选型主龙骨底部U托内设置一三角木楔，侧模三角部分用小块镶

34、补5.2.7.2楼梯间模板支撑体系同顶板模板。5.2.7.3楼梯模板安装前，先在楼梯间墙上按设计标高弹出梯段及台板的位置线。5.2.7.4非标准层楼梯模板采用覆膜木胶合板，侧模三角部分用小块镶补，楼梯板梁支撑见下图：楼梯板梁支撑示意图5.2.8特殊部位模板设计5.2.8.1预留洞口模板设计（1）墙体预留洞口大于500mm洞口模做法同地上门窗洞口模，小于500mm洞口模用15mm厚多层板制作，其上下左右四角采用同标号水泥垫块。如下图所示。小于500mm墙体预留洞模板配模示意图（2）顶板预留洞口水电专业预留洞采用同多层板预留，管道井、烟风道等预留洞均采用梳子板的形式，将多层板锯成条状，沿板筋间隙插

35、入，起到阻挡混凝土的作用。同时洞内的板筋不断，起到保护防止坠落的作用，待准备安装管道式再将该部位钢筋割除。（洞边加筋仍需按结构图纸施工）5.2.8.2门窗洞口模板门窗洞口模板采用15mm厚覆膜多层板与50mm厚的木板拼装，转角采用定型窗夹具用螺栓调节拆装。模板内侧水平支撑、斜撑均采用50100mm或100100mm方木，在窗下口开200mm200mm浇筑孔，防止产生气泡影响外观，如下图所示：门窗洞口模板方形预留洞模具做法与普通门窗洞口模板相同，圆形预留洞采用与洞口相同尺寸的钢管做模具。门窗洞口模板示意图5.2.8.3施工缝模板设计（1）顶板后浇带模板顶板后浇带面板采用15mm覆膜多层板，次龙骨

36、为50100mm方木间距200mm，主龙骨为100100mm方木，立杆采用48.33.6轮扣式钢管支撑间距600x900mm。本工程后浇带为800mm宽，两侧采用快易收口网，上下均与上下铁钢筋绑扎牢固，后浇带处模板支撑体系模板、主龙骨均与两侧断开布置（如下图），搭设顶板模板时同时搭设，后浇带立杆步距同顶板支撑。其他部位模板在达到条件拆除时，为保证后浇带处支撑体系稳固，两侧距后浇带处最近一跨不得拆除，至少保留三跨支撑保持稳定。顶板后浇带支设示意图（2）底板后浇带模板底板以及墙体后浇带采用快易收口网沿后浇带方向布设，16 钢筋作为支撑，间距300mm，用铁丝绑扎于主筋上，底板后浇带底部做防水卷材加

37、强层。如下图所示：底板后浇带示意图（3）地下室外墙后浇带模板墙体后浇带模板采用齿形模板留设成平缝，地下室外墙后浇带两侧加设膨胀止水条，快易收口网用绑扎丝固定于两侧钢筋上，做法如底板后浇带。5.2.8.4顶板布料杆等集中荷载部位支撑加强顶板支撑上部有布料杆等集中荷载时，顶板支撑时应采取加强措施保证该部位模板与支撑体系不下沉变形。顶板模板支设时先根据混凝土施工方案确定布料杆的位置，在布料杆的支座区域进行立杆的加密间距调整为每两根立杆中间加设一根立杆，即立杆间距1200mm方向改为立杆间距600mm，立杆间距900mm方向改为立杆间距450mm，并增加水平剪刀撑使整个支撑体系连成整体。5.3模板的制

38、作与加工多层板、方木等加工时，模板周边严禁出现起皮、飞边，四周必须用手刨刨平，转角处接缝严密，尺寸正确无误，模板拼缝处设置海绵条保证拼缝密实。木模加工完后由工长、质检员共同验收合格后方可使用。墙体模板由各劳务队加工制作，加工过程中技术质量人员应定期到加工区进行质量检查，加工为完毕后按照合同标准对模板的加工质量进行验收，并进行安装试拼，如达不到要求则退场重新返工。门窗洞口模和柱模加工完成，必须经项目部验收合格后才可使用。梁模板制作质量标准序号项 目允许偏差（mm）检查方法1周边宽度-1尺检2表面平整12m靠尺3对角线差2尺检顶板模板制作质量标准序号项 目允许偏差（mm）检查方法1长度、宽度1尺检

39、2对角线差2尺检外加工模板制作质量标准序号项 目允许偏差（mm）检查方法1平面尺寸-2尺检2表面平整22m靠尺3对角线差3尺检4螺栓孔位偏差2尺检5.4模板及支撑体系拆除5.4.1 木模板墙模板拆除5.4.1.1墙体模板应能保证混凝土表面不受损坏时即可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。先松动穿墙螺栓，再松开地脚螺栓使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板。5.4.1.2拆模时，操作人员应站在安全的地方，以避免发生安全事故，待整段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。5.4.1.3拆除后的框架柱阳角处应及时做好成品

40、保护5.4.2门窗洞口模拆除门窗洞口模拆除时，先松转角处定型钢角模的勾头螺栓，然后拆除面板，拆除时严禁硬撬砸洞口模，先从底部的龙骨着手，然后是顺底部向上撬出侧面模，最后将角模拆出。狭小洞口内的模板拆除应提前将洞口内照明设施做好，若洞口封闭，应将洞口敞开通风且要达到持续通风效果的施工条件下再进行模板拆除，当作业时要求施工班组安排至少两人以上进行作业施工，不得单独一人进行施工。过大洞口模板拆除时，需由专业施工队伍搭设操作架进行模板拆除作业，当作业时要求施工班组安排至少两人以上进行作业施工，不得单独一人进行施工。5.4.3顶板、梁模及支撑系统拆除5.4.3.1顶板、梁模拆除以同条件试块强度为依据。顶

41、板、梁混凝土强度必须达到设计强度的75%（跨度8m）方可拆除。跨度8m的顶板，悬挑板拆模时混凝土强度必须达到设计强度的100%。试验员取得同条件混凝土试块抗压强度试验报告后，通知主管工程师，经项目总工程师签署拆模申请后由工长通知施工队拆除顶板、梁模板。5.4.3.2顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏。拆除的多层板、龙骨及扣件要码放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面要清理干净，以防扎脚伤人。5.4.3.3为保证混凝土外观效果，避免出现应力集中产生裂缝，顶板支撑应连续支顶4层，即配备两层材料，按进度周转使用。不得仅保留施工层支撑。现浇结构拆模时所须混

42、凝土强度构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1005.4.4顶板后浇带支撑系统拆除5.4.4.1顶板后浇带支撑体系在搭设时与顶板后浇带同步搭设，拆除顶板支撑体系时后浇带支撑体系不得拆除，后浇带两侧各一跨支撑体系不得拆除，保留至浇筑完顶板后浇带并达到强度后拆除。5.4.4.2 顶板浇筑后浇带时留置同条件试块，达到50%强度后可以拆除。5.4.4.3 顶板后浇带支撑系统的拆除方法同普通楼板支撑系统。5.5模板的存放与维护5.5.1 模板的存放5.5.1.1模板存放在现场指定的模板存放区，模板存放区内全部用

43、混凝土硬化，并向现场排水沟内找坡。5.5.1.2 模板及周转材料的叠放高度和角度必须符合要求，严禁堆放过多引起变形。多层板和方木应覆盖塑料膜并进行遮挡，防止日晒雨淋引起变形。5.5.1.3 模板按类型、规格分开存放；模板下部垫方木，避免积水浸泡。5.5.1.4 模板的存放区搭设护栏进行隔离，无关人员不得进入。5.5.1.5 需要临时存放在作业面上的模板及支撑体系应分散存放，避免过重压迫楼板变形。5.5.1.6模板及支撑体系的配件应集中管理，防止丢失。5.5.2模板的维护5.5.2.1模板进场后应进行检查和验收，平整度、垂直度等符合要求后才可使用。5.5.2.2 方木进场后应过刨，以保证支设的整

44、体性。5.5.2.3 模板拆除后应及时吊运至模板区进行清理，拆除粘接的砂浆，并按要求刷隔离剂备用。5.5.2.4 模板上严禁私自开洞，穿墙螺杆受钢筋影响无法穿入的应尽量调整钢筋或找技术人员解决；严禁私自开梁豁。5.5.2.5木模板拆除后应及时清理，用棉丝将浮浆清除干净；对于锯割过的模板，应及时刷封边漆。5.5.2.6 模板的存放应符合要求，避免存放不当造成变形。5.6成品保护5.6.1已安装好的模板要保持板面整洁；吊运钢筋等材料时不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。5.6.2模板安装时不得使已安装好的钢筋、预留孔洞、门窗洞口模板受到扰动。门窗洞口拆模后应加以支护。5.6.3模板面板不得作为操

45、作台，以防面板平整度发生偏差，支撑丧失稳定。在模板板面前进行钢筋焊接工作时须用石棉板或薄钢板隔离以保护模板。5.6.4模板拆除后及时进行清洁、保养和整修，铲净附着在模板上的砂浆，保养好各式螺栓。板面清理后满涂水溶性隔离剂。5.6.5未经项目管理人员许可，严禁随意在模板上打眼、烧割、改装。5.6.6楼板模板支设完毕后，各工种操作人员要密切配合，不要随意损坏模板。禁止堆放集中荷载，机电安装人员禁止在其上面配管，钢筋工对钢筋要分散堆放，不要使劲拖拽钢筋导致划伤模板。5.6.7墙、柱、门窗洞口拆模时不得用大锤硬砸、撬棍硬撬；以防损伤混凝土表面和棱角。5.6.8楼梯面严禁堆放材料，拆模时不得损坏棱角。6

46、、质量管理6.1质量管理体系组长：魏业军副组长：罗天俊、许京川组员：郭金领、许扩地、高云忠、李树荣、袁勇、郭喜鹏、刘杰6.2主控项目模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；支撑要有足够的支撑面积。6.3一般项目模板接缝要严密，不得漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净并涂隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接茬处。6.4模板安装质量要求6.4.1模板及其支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，不允许出现沉降和变形。6.4.2模板表面要平整，模板接缝不大于2mm，接缝处应采用硬拼缝处理。模板表面应清理干净，脱模剂涂刷均匀。6.4.3在浇筑砼过程中，派专人看模，检查扣件、对拉螺栓紧固情况，发现变型、松

47、动等现象及时修整加固。允许偏差项目项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、墙、梁4，54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或吊线、尺量大于5m85相临两表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度10，010预留孔洞中心线位移10拉线、尺量尺寸10，011门窗洞口中心线位移拉线、尺量宽、高对角线6.5质量控制措施6.5.1模板制作选材：同一块模板上的背楞厚度、多层板厚度应分别一致。6.5.2应根据混凝土侧压力

48、选用模板背楞截面及间距，以保证墙、柱模板的整体刚度，防止胀模。6.5.3扶墙柱施工时，与上道工序交接应注意柱筋位置正确，且不扭向。模板校正、加固时，每块模板应设两根斜撑（或拉锚）；并对相邻两片模板上口往下分别吊线，找垂直、找方。浇筑混凝土后，对柱进行微调校正，防止柱身扭向。6.5.4.应在墙、柱模板下口设清扫口，防止墙、柱夹渣、烂根。6.5.5相邻梁板模板应拼缝严密顺直，防止漏浆。6.5.6顶板模板下与墙四周用刨平直的方木，与墙面顶紧，以防止漏浆。6.5.7后浇带模板与顶板整体支设以保证稳定，但后浇带处模板、主次龙骨应与两侧断开，顶板拆模时后浇带两侧应至少保留一跨保持稳定。6.6质量管理措施6

49、.6.1在模板支设前，工长根据施工方案对操作班组长进行详细的技术交底，并落实责任。6.6.2认真执行自检、交接检制度，定期检查，奖优罚劣。6.6.3各类模板制作应严格要求，经项目技术质量部和生产部验收合格后方可使用。模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求。凡不符合要求的应及时返工调整，合格后方可报验。6.6.4每段模板拆完后，要及时进行质量会审，对于出现的问题要制定出整改措施，避免下一段重复出现，从而提高工程质量。6.7模板材料的质量要求6.7.1所有模板、木方、螺栓等的供应商必须是公司的合格供方。6.7.2所有模板、支架、加固用料进场后均严格按照合同和施工方案的要求检查，规范要求要求

50、复试的材料，必须按规定进行复试，对于不合格品必须退货，不得投入使用。6.7.3鉴于市场上木材的质量参差不齐，因此对木方的质量检查就需要更加严格，特别是含水率指标，不得投入使用。6.7.4每批进场的多层板都必须进行抽样检查，可以采用简单的试验方法：用开水煮，6h8h，模板无明显变形。不开裂，覆膜层无起皮、脱落现象等即为合格，否则为不合格，不得使用。6.8材料进场检验材料进场应由材料员、工长、质检员负责相应材料进场的检验，合格后方能进入现场投入使用，否则退场；轮扣架检验项目、检验方法及允许偏差构配件名称检查项目公称尺寸（mm）允许偏差（mm）检查工具立杆长度600、900、1200、1500、18

51、00、2100、2400、30001.5钢卷尺厚度3.20.35游标卡尺外径48.30.5游标卡尺轮扣盘间距6000.5钢卷尺杆件垂直度L/1000专用量具横杆长度600、900、1200、1500、1800、0.5钢卷尺轮扣盘厚度80.5游标卡尺端插头厚度100.3游标卡尺长度450.5游标卡尺可调托撑托撑板厚度50.2游标卡尺丝杆外径362游标卡尺其他主要构件检验项目、抽检数量及检验方法构件名称检验项目抽检数量检查方法钢管管身（1）钢管应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。（2）钢管应有产品质量合格证，钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。全数目测钢管外径、钢管壁厚外径

52、48.3mm，壁厚3.6mm3%游标卡尺扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理全数目测可调支撑螺杆可调支撑螺杆与螺母捏合长度不得少于4扣5扣，螺杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm全数目测方木不得使用腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。含水率不应大于25%全数目测模板（1）板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点厚度不小于15mm。（2）进场模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。全数目测7、季节

53、性施工7.1冬期施工措施7.1.1到工地上的木模板，应垫上木方，码放整齐，遇到下雪时，应用苫布、编织布遮盖。模板外侧应用挂草帘被保温。7.1.2支模时，应将模板上的冰雪和泥土清除干净，方可使用。7.1.3支墙体柱：在支模完成后，必须将模板内杂物、冰雪清扫干净，模板不准浇水。7.1.4冬期施工，对于模板的拆除，应进行申请，经过主任工程师允许批准后方何进行模板拆除。顶板模的配置量与正温时增加一套。7.1.5冬期施工模板不宜刷水制脱模剂。7.1.6冬施期间，按同条件试块计算拆模时间较常温延后，根据工期安排7.2雨期施工措施7.2.1木模板堆放应严格按规定进行，多层板不宜堆放过高，下雨前及时采用塑料布

54、进行覆盖。7.2.2模板堆放场地必须坚实可靠，采用100mm厚C15砼进行硬化，排水通畅，防止积水；7.2.3现场木工加工棚按整体地势排水。7.2.4合模后如不能及时浇筑混凝土时，应在模板的适当部位预留排水孔，防止模内积水。7.2.5 涂刷水溶性脱模剂的模板，应采取相应措施，防止雨水冲刷脱落，影响脱模及混凝土表面质量8、安全文明施工管理措施8.1安全施工管理措施 本安全措施，必须层层进行书面和口头安全技术交底，经常进行检查，加强安全施工的宣传教育和监督管理工作。8.1.1进入现场必须戴安全帽，配置并使用必要的劳动保护用品，进入现场禁止吸烟。8.1.2机械设备、电气设备要专人负责维修、保管、使用

55、；木工圆锯的锯盘及传动部位必须安装防护罩，并设置保险隔档；电气设备一定要安装漏电保护器。8.1.3晚间施工要有足够的照明，以确保施工安全。8.1.4起重作业必须配有专业的信号工，配合塔吊司机，建立统一的指挥信号起重工要经过专业的培训与考核，持证上岗。8.1.5顶板拆模要注意配合，不要随意抛掷板材和钢管，以防高处坠物伤人。8.1.6安全防火，严格执行施工现场消防制度。8.1.7模板拆除时应两人或多人进行配合，上方拆除下方传递，不许一人上下攀爬作业。8.1.8在进行涉及危险的（高处或密闭狭小空间作业等）作业，需提前向班组长进行申请，由班组长逐级上报至项目部批准，按有限空间作业方案实施后经批准方可进

56、行作业。8.1.9涉及高处作业及狭小空间作业需正确佩戴安全防护用品进行作业。8.1.10情况不明或光线暗处不得进行模板安装或拆除作业。8.1.11施工时照明及机电设备的电源线应绝缘良好，并严格防止线路绝缘破损漏电。8.1.12模板夜间施工时，要有足够的照明，行灯电压一般不超过36V，在满堂红模板支架或特别潮湿的环境时，行灯电压不得超过12V；照明行灯及机电设备的移动线路，要采用橡套电缆。8.1.13高度在3m及以上时，应搭设脚手架或工作平台，并设置防护栏杆或安全网。8.1.14顶板模板施工完毕后，顶板混凝土浇筑过程中，顶板支撑下部严禁站人看模。8.1.15由于顶板、墙体模架同时支设，顶板模板支

57、设完毕后顶板上部每平米摆放钢筋数量不得多于下表。根数6810121416182022253.3m/根25013080453530262015108.1.16模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准。当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度时，如需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。8.1.17 在承重焊接钢筋骨架作配筋的结构中，承受混凝土重量的模板，应在混凝土达到设计强度的 25%后方可拆除承重模板。如在已拆除模板的结构上加置荷载时，应另行核算。8.1.18 拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上

58、，并应检查拆模场所范围内的安全措施。8.1.19 模板的拆除工作应设专人指挥；作业区应设围栏，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。8.1.20 拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除；拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。8.1.21 多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处。8.1.22 高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定；严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过 3 层。8.1.23 在提前拆除互相

59、搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。8.1.24 拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。8.1.25 已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。8.1.26 遇 6 级或 6 级以上大风时，应暂停室外的高处作业；雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。8.1.27 拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按现行行业标准建筑施

60、工高处作业安全技术规范（JGJ80）的有关规定及时进行防护。8.1.28当拆除钢楞、木楞、钢桁架时，应在其下面临时搭设防护支架，使所拆楞梁及桁架先落于临时防护支架上。8.1.29当立柱的水平拉杆超出 2 层时，应首先拆除 2 层以上的拉杆；当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。8.1.30当拆除 48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除；拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。8.1.31对于多层楼板模板的立柱，当上层及以上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。8.1.32拆除平台、楼板下的立柱时

61、，作业人员应站在安全处拉拆。8.1.33对已拆下的钢楞、木楞、桁架、立柱及其它零配件应及时运到指定地点；对有芯钢管立柱运出前应先将芯管抽出或用销卡固定。8.2文明施工管理措施8.2.1模板存放场地，设专人管理，文明施工，作到各种型号模板单独码放，排列整齐。8.2.2木模板、木板、木方、支架、附件等支模用的各种材料及工具，应按品种、规格码放整齐，并设专人保管。8.2.3木工在支模操作地点，应做到工完料清、场地清。8.2.4合理使用材料，严禁长料短用，优料劣用，节约使用木料、木模板等。8.2.5木工电锯棚应设专人负责，每天下班前清扫干净，锯末、刨花送到指定地方堆放。8.2.6钢模板场地、木料场地、

62、木工操作场地等划片分区域，设专人管理。 8.2.7夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。8.2.8梁板模板内锯沫、灰尘等不得用高压机吹，必须用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋放在固定堆放场地，分批集中运到北京市垃圾集中堆放场。8.2.9噪音的控制：木工加工机械要按指定位置设置，并有防噪音等环保措施；模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲 打模板以降低噪音。8.2.10模板存放场地，设专人管理，文明施工，作到各种型号模板单独码放，排列整

63、齐。8.2.11木模板、木板、木方、支架、附件等支模用的各种材料及工具，应按品种、规格码放整齐，并设专人保管。8.2.12木工在支模操作地点，应做到工完料清、场地清。8.2.13木工加工棚应设专人负责，每天下班前清扫干净，锯末、刨花送到指定地方堆放。8.3绿色施工管理措施8.3.1合理使用材料，严禁长料短用，优料劣用，节约使用木料、木模板等。8.3.2电锯要有防护罩，锯沫、刨花要及时清运到指定的地点。8.3.3木工加工房内的锯末随时装袋存放防止扬尘。8.3.4现场设置木工加工棚，所有木料加工必须在加工棚内施工。8.3.5模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地；装脱模剂的塑料

64、桶设置在专用仓库内。8.3.6现场采用钢包木作为主次龙骨进行结构施工，加大周转次数，尽可能减少废料的产生。8.4成品保护措施8.4.1已校好并验收后的模板不得随意乱动，更不能乱动螺栓和支撑。模板支、拆过程要尽量远离已成形墙体钢筋，严防模板碰撞成型的钢筋。8.4.2打混凝土时要设专人看模，发现问题及时处理。8.4.3拆模时要轻拿轻放，不得随处乱扔，以免损坏模板的棱角；顶板拆模后要设临时支撑以保证顶板的质量，支撑两端要设垫板，不能直接将支撑顶在楼板上；墙体拆完模后，阳角设护角保护。8.4.4布料杆支腿处应垫50mm厚木板，下层顶板支撑应局部加密。8.4.5拆下的模板要及时清理，清理模板时要用铲子铲

65、，不能用大锤等重物砸，以保证模板的平整度。拆下的扣件、螺栓要集中堆放，不得随意乱扔。8.4.6混凝土未达到拆模强度时不得拆模。拆模和吊运模板时不得碰坏钢筋和混凝土。8.4.7各工种操作人员不准随意蹬踩钢筋，掰动及切割钢筋。8.4.8模板拆除困难时，可使用撬棍从模板底部加方木作为支点撬动，严禁以新成型的结构为支点撬拆模板。8.4.9拆模时按程序进行，禁用大锤敲击或橇棍硬橇，以免损伤砼表面和棱角。9、应急预案9.1目的本模架工程在施工过程中，易发生意外事故，所以在模板的制作、安装、拆除、支撑体系的搭设，拆除过程中，操作人员应严格按照高处作业安全技术规范和模板工程操作规程操作，防止意外事故的发生。9

66、.2应急救援体系9.2.1本工程应急指挥领导小组：组 长：魏业军副组长：罗天俊、许京川组 员：郭金领、许扩地、高云忠、李树荣、袁勇、郭喜鹏、刘杰9.2.2人员分工与职责（1）经理魏业军：负责应急救援全面工作。（2）现场技术负责人许京川：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（3）生产经理罗天俊：负责执行项目部下达的相关指令。（4）现场专职安全主管郭金领：负责现场施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。（5）组员袁勇等及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责

67、事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。9.3应急救援工作程序9.3.1当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。9.3.2由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。9.3.3事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。9.3.4项目部指定现场专职安全员沈德金负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。9.4应急救援方法9.4.1高空坠落应急救援方法：（1

68、）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。（3）如果头部受伤，同时伴有呕吐、昏迷等症状，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。9.4.2模板、坍塌应急救援方

69、法：（1）工地发生坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。（2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；（3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；（4）清现事故现场，检查现场施工人员，避免遗漏伤亡人员，把事故控制到最小；（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。9.4.3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填

70、塞止血法和止血带止血法。（2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。9.5预备应急救援工具序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包1个抢救伤员5手电筒5个停电时照明求援6应急灯4

71、个停电时照明求援7爬梯3樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援9.6救援路线图为了不延误受伤人员的治疗和抢救，应将受伤人员及时送医院就医。就近医院首都国际机场医院。路线见下图：10、模板计算书计算书应用范围汇总表梁板墙柱200x400、250x400、400x400、300x300、采用梁截面为400400mm计算书120、150、160、180、200、采用板厚200mm计算书200、250、300、采用墙厚为300mm计算书300300、500600、600600、采用柱截面为600600mm计算书200x500、200x550、200x800、400x700、300x550、300x600、

72、300x700、250x500、300x500、350x700、500x800、采用梁截面为500800mm计算书500详见专项施工共方案400、550采用墙厚为550mm计算书700700、采用柱截面为700700mm计算书各材料设计值及计算取值表序号材料名称设计值（材质）计算取值（材质）1钢管48.33.6mm钢管482.9mm钢管2方木50100mm方木3580mm方木100100mm方木8080mm方木注：进场材料规格严禁小于计算值10.1梁模架计算书10.1.1梁模架计算书（2.8m、500800梁）计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝

73、土结构设计规范（GB 50010-2002）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为2.8米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加3道承重立杆。 梁顶托采用木方: 8080。 采用的钢管类型为482.9。 梁模板支撑架立面简图 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载

74、的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.600=12.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(20.800+0.500)/0.500=0.882kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.600=1.350kN 均布荷载 q = 1.212.000+1.20.882=15.458kN/m 集中荷载 P = 1.41.350=1.890kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩

75、W和截面惯性矩I分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.648kN N2=1.525kN N3=2.637kN N4=2.637kN N5=1.525kN N6=0.648kN 最大变形 V = 0.008mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=15.4580.500+1.890=9.6k

76、N 支座反力从左到右相加： Rn=0.648+1.525+2.637+2.637+1.525+0.648=9.6kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(15.4580.5002 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.6480.500=0.32 支2: 1.5250.400=0.61 支3: 2.6370.300=0.79 支4: 2.6370.200=0.53 支5: 1.5250.100=0.15 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得

77、到面板抗弯强度计算值 f10.03910001000/22500=1.733N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=31717.9/(2600.00015.000)=0.286N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.008mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照简支梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公

78、式如下: 均布荷载 q = 2.637/0.600 =4.394kN/m 最大弯矩 M = 0.125ql2 最大剪力 Q = 0.5ql=0.54.3940.600=1.318kN 最大支座力 N = 1.0ql=1.04.3940.600=2.637kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 3.508.008.00/6 = 37.33cm3； I = 3.508.008.008.00/12 = 149.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.198106/37333.3=5.30N/mm2 方木的抗弯计算强度13.0N/m

79、m2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.5ql=1318N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31318/(23580)=0.706N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk=2.429kN/m 最大变形 v = 5.0qkl4/384EI=5.02.429600.004/(3849000.001493333.33)=0.305mm 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要

80、求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大支座 F= 9.060kN 经过计算得到最大变形 V= 0.077mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0611.200+0.648+1.525+2.637+2.637+1.525+0.648=9.7kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.317+9.060+0.317=9.7kN 杆件受

81、力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0611.2002 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.3171.200=0.38 支2: 9.0600.600=5.44 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.344106/853

82、33.3=4.03N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=34530/(28080)=1.062N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.077mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=9.060kN (已经包括组合系数1.4) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ

83、130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是482.9钢管，不是规范标准的48.33.6钢管，按照截面积做折减计算：0.139=0.17124.107/5.06，取0.1390kN/m 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.13902.800=0.467kN N = 9.060+0.467=9.527kN 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度2.80m，搭设宽度4.80m！ 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.6-1公式） 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 9.527kN - 轴心受压立杆的稳定系

84、数,由长细比= l0/i 查表得到 i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A - 立杆净截面面积 (cm2)， A = 4.11 W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.37 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 - 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式5.4.6-1或5.4.6-2计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k - 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表5.4.6，取

85、1.155 u1 - 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取1.403 u2 - 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取2.492 h - 脚手架步距，h = 1.200m a - 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.41m 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =11.403(1.200+20.410)100/1.600=177 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1551.403(1.200+20.410)=3.273m l0/i = 327.334/1.600 = 205

86、由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.172 钢管立杆受压应力计算值 = 9527.000/(0.172410.7) = 134.692N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =12.4921.200100/1.600=187 =210, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1552.4921.200=3.454m l0/i = 345.391/1.600 = 216 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.156 钢管立杆受压应

87、力计算值 = 9527.000/(0.156410.7) = 148.699N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.6-2公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.9公式） 其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.2401.200=0.086kN/m2 h - 立杆的步距，h=1.20m la - 立杆迎风面的间距，la=1.20m lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.60m N

88、- 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=1.20.641+0.91.43.240=4.852kN 2.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 4852.0/(0.172410.7) + 19000.0/4372.0 = 72.943N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 4852.0/(0.156410.7) + 19000.0/4372.0 = 80.076N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 3.满堂支撑架构造验算

89、3.1.高宽比验算 支撑架搭设高宽比为：n=2.80/4.80=0.6 支撑架搭设间距为：0.601.20 查规范JGJ130-2011附录C表C-2、C-3得到此工况下最大高宽比为：N=2.0 高宽比n = N， 满足要求！ 六、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8 0.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0 0.80=6.40KN； R - 纵向或横向

90、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 七、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四

91、周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆

92、步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

93、 d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏

94、差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。10.1.2梁模架计算书（3.8m、400400梁） 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢

95、管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为3.8米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm400mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用木方: 8080。 采用的钢管类型为482.9。 梁模板支撑架立面简图 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作

96、用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.4000.600=6.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(20.400+0.400)/0.400=0.630kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.600=1.080kN 均布荷载 q = 1.26.000+1.20.630=7.956kN/m 集中荷载 P = 1.41.080=1.512kN 面板的截面惯性矩

97、I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.311kN N2=2.036kN N3=2.036kN N4=0.311kN 最大变形 V = 0.014mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=7.9560.400+1.512=4.7k

98、N 支座反力从左到右相加： Rn=0.311+2.036+2.036+0.311=4.7kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(7.9560.4002 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.3110.400=0.12 支2: 2.0360.267=0.54 支3: 2.0360.133=0.27 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f10.03910001000/22500=1.733N/mm2 面板的抗弯强度设计

99、值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=31286.4/(2600.00015.000)=0.214N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.014mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照简支梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.036/0.600 =3.394kN/m 最大弯矩 M = 0.125ql

100、2 最大剪力 Q = 0.5ql=0.53.3940.600=1.018kN 最大支座力 N = 1.0ql=1.03.3940.600=2.036kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 3.508.008.00/6 = 37.33cm3； I = 3.508.008.008.00/12 = 149.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.153106/37333.3=4.10N/mm2 方木的抗弯计算强度13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.5ql=1018N 截面抗剪强度必

101、须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31018/(23580)=0.545N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk=1.621kN/m 最大变形 v = 5.0qkl4/384EI=5.01.621600.004/(3849000.001493333.33)=0.203mm 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN

102、/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大支座 F= 2.384kN 经过计算得到最大变形 V= 0.208mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0611.200+0.311+2.036+2.036+0.311=4.8kN 支座反力从左到右相加： Rn=(0.000)+2.384+2.384+(0.000)=4.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点

103、取矩：-(0.0610.8002/2-0.0610.4002 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 2.3840.400=0.95 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.268106/85333.3=3.14N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必

104、须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32048/(28080)=0.480N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.208mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=2.384kN (已经包括组合系数1.4) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001附录A 双排架自重标准值，取0.1306kN/m 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.13063.800

105、=0.596kN N = 2.384+0.596=2.979kN 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 2.979kN - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A - 立杆净截面面积 (cm2)， A = 4.11 W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.37 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 - 计算长度 (m) 1.如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = kuh (1) l0

106、= h+2a (2) k - 计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时取1.155 u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，取u = 1.800 h - 脚手架步距，h = 1.200m a - 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.49m 1.1.公式(1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =(11.8001.200)100/1.600=135 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0= 1.155 1.80 1.200 = 2.495m l0/i = 249.480/1.600 = 156 由l0/i 的结果查表得到轴

107、心受压立杆的稳定系数 = 0.287 钢管立杆受压应力计算值 = 2979.000/(0.287410.7) = 25.244N/mm2 立杆的稳定性计算 f1=205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(2) 1.2.1.验算长细比 =(1.200+ 20.490)100/1.600=136 =210, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 l0= 1.200+20.490=2.180m l0/i = 218.000 / 1.600 = 136 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.367 钢管立杆受压应力计算值 = 19.746N/mm2 立杆的稳定性计算 f1

108、=205.00N/mm2,满足要求! 2.如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 2.1.公式(3)： l0= 1.1851.000(1.200+20.490)=2.583 l0/i = 258.330/1.600=161 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.271 钢管立杆受压应力计算值 = 26.755N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205N/mm2,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙

109、件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 - 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 - 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 - H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1

110、.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1

111、.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.09

112、1 - 以上表参照：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 六、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8 0.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0 0.80=6.40KN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 七、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还

113、要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手

114、架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变

115、化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框

116、格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d

117、.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。10.2顶板模架计算书（3.4m、200mm板厚）计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）、钢结构设计规范（GB 50017-2

118、003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为3.4米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.60米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。 梁顶托采用木方: 8080。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.9。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数0.9 静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.2000.600+0.3500.600)=2.889kN/m 活荷

119、载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.600=1.350kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.22.8890.20

120、02+0.1171.41.3500.2002 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02310001000/22500=1.022N/mm2 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600q1l + 0.617q2l=0.6001.22.8890.200+0.6171.41.3500.200=0.649kN 截面抗剪强度计算值 T1=3649.2/(2600.00015.000)=0.108N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4

121、/ 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.8892004/(1006000168750)=0.031mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! (4)2.50kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.200Pl+0.080ql2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数0.9 集中荷载设计值 P =0.91.42.50=3.150kN 静荷载设计值 q = 0.91.2(25.0000.2000.600+0.3500.600)=3.467kN/m 面板的计算

122、宽度l=0.20m 经计算得到M = =0.2003.1500.200+0.0803.4670.2002 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13710001000/22500=6.093N/mm2 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! 三、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.200=1.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标

123、准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数0.9 静荷载 q1 =0.9(1.21.000+1.20.070)=1.156kN/m 活荷载 q2 = 0.91.40.500=0.630kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.156+0.630=1.786kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6001.7860.600=0.643kN 最大支座力

124、 N = 1.100ql=1.1001.7860.600=1.178kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 3.508.008.00/6 = 37.33cm3； I = 3.508.008.008.00/12 = 149.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.064106/37333.3=1.71N/mm2 方木的抗弯计算强度13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=643N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=3643/(2

125、3580)=0.344N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk=0.963kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6770.963600.004/(1009000.001493333.33)=0.063mm 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要求! (4)2.50kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中方木最大弯矩计算公式为 M = 0.200Pl+0.080ql2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数0.9 集中荷载

126、设计值 P =0.91.42.50=3.150kN 静荷载设计值 q = 0.91.2(1.000+1.000)=1.156kN/m 方木的计算宽度l=0.60m 经计算得到M = =0.2003.1500.600+0.0801.1560.6002 经计算得到方木抗弯强度计算值 f = 0.41110001000/37333=11.016N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 1.178kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯

127、矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大支座 F= 5.898kN 经过计算得到最大变形 V= 0.478mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0612.700+1.178+1.178+1.178+1.178+1.178+1.178+1.178+1.178+1.178+1.178+1.178+1.178+1.178+1.178=16.7kN 支座反力从左到右相加： Rn=2.435+5.898+5.898+2.435=16.7kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过

128、! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0612.7002 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 2.4352.700=6.57 支2: 5.8981.800=10.62 支3: 5.8980.900=5.31 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.485106/853

129、33.3=5.68N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33513/(28080)=0.823N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.478mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： 钢管的自重计算参照建筑施工扣件

130、式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001附录A 双排架自重标准值，取0.1094kN/m NG1 = 0.10943.420=0.374kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6000.900=0.189kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.6000.900=2.700kN 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数0.9 经计算得到，静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 2.937kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其

131、他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数0.9 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000+0.000)0.6000.900=1.215kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=5.225kN 六、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.225kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截

132、面面积 (cm2)，A = 4.11 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.37 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a = 0.45m h 脚手架步距，h = 1.20m l0 计算长度 (m) 1.1.验算长细比 =(1.20+ 20.45)100/1.600=131 =210, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 l0= 1.20+20.45=2.100m l0/i = 210.000 / 1.600 = 131 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0

133、.391 钢管立杆受压应力计算值 = 5225.000/(0.391410.7) = 32.519N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ162-2008 ，5.2.5-13公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ162-2008 ，5.2.5-15公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.2401.200=0.086kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=0.60m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb

134、=0.90m Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=1.22.937+0.91.41.215+0.90.91.40.008/0.900=5.065kN 钢管立杆受压应力计算值 = 5065.0/(0.391410.7) + 8000.0/4372.0 = 33.353N/mm2， 立杆的稳定性计算 Mmax=119.60 所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m

135、，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架

136、顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性

137、构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托

138、板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方

139、案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。10.3墙体模架计算书10.3.1体模架计算书（550mm墙厚）计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、墙模板基本参数 计算断面宽度550mm，高度3200mm，两侧楼板高度500mm。 内龙骨采用竖向布置

140、方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用3580mm木方，外龙骨采用双钢管483.0。 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+300+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T - 混凝土的入模温度，

141、取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.924.000kN/m2=21.600kN/m2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.94.000kN/m2=3.600kN/m2。 三、墙模板面

142、板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照简支梁梁计算。 面板的计算宽度取0.250m。 荷载计算值 q = (1.221.600+1.43.600)0.250=7.740kN/m 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 25.001.501.50/6 = 9.38cm3； I = 25.001.501.501.50/12 = 7.03cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N

143、1=0.967kN N2=0.967kN 最大变形 V = 0.651mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=7.7400.250=1.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.967+0.967=1.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(7.7400.2502 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.9670.250=0.24 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.0601000

144、1000/9375=6.400N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.651mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=(1.221.600+1.43.600)0.250kN/m=7.740kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.25021.600kN/m=5.400kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨剪力图(kN) 内龙骨弯矩图(

145、kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.000kN N2=2.894kN N3=2.753kN N4=4.071kN N5=3.811kN N6=3.904kN N7=3.464kN N8=0.000kN 经过计算得到最大支座 F= 4.071kN 经过计算得到最大变形 V= 0.202mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=7.7402.700=20.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=(0.000)+2.894+2.753+4.071+3.811+3.904+3

146、.464+(0.000)=20.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(7.7402.5002/2-7.7400.2002 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 3.9040.500=1.95 支2: 3.8111.000=3.81 支3: 4.0711.500=6.11 支4: 2.7532.000=5.51 支5: 2.8942.300=6.66 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 3

147、.508.008.00/6 = 37.33cm3； I = 3.508.008.008.00/12 = 149.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.178106/37333.3=4.77N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.202mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(k

148、N.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.088mm 最大支座力 Qmax=8.752kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=4.071+4.071+4.071+4.071+4.071+4.071+4.071=28.5kN 支座反力从左到右相加： Rn=5.496+8.752+8.752+5.496=28.5kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力

149、矩） 支1: 5.4961.500=8.24 支2: 8.7521.000=8.75 支3: 8.7520.500=4.38 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.356106/9458.0=37.66N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直

150、径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.752 对拉螺栓强度验算满足要求!10.3.2体模架计算书（300mm墙厚） 计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、墙模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度3000mm，两侧楼板高度120mm。 内龙骨采用竖向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用35

151、80mm木方，外龙骨采用双钢管483.0。 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H

152、- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.924.000kN/m2=21.600kN/m2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.94.000kN/m2=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照简支梁

153、梁计算。 面板的计算宽度取0.250m。 荷载计算值 q = (1.221.600+1.43.600)0.250=7.740kN/m 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 25.001.501.50/6 = 9.38cm3； I = 25.001.501.501.50/12 = 7.03cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.967kN N2=0.967kN 最大变形 V = 0.651

154、mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=7.7400.250=1.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.967+0.967=1.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(7.7400.2502 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.9670.250=0.24 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.06010001000/9375=6.400N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取

155、15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.651mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=(1.221.600+1.43.600)0.250kN/m=7.740kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.25021.600kN/m=5.400kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨剪力图(kN) 内龙骨弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如

156、下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.000kN N2=3.467kN N3=3.889kN N4=3.873kN N5=3.841kN N6=3.985kN N7=3.237kN N8=0.000kN 经过计算得到最大支座 F= 3.985kN 经过计算得到最大变形 V= 0.087mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=7.7402.880=22.3kN 支座反力从左到右相加： Rn=(0.000)+3.467+3.889+3.873+3.841+3.985+3.237+(0.000)=22.3kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支

157、座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(7.7402.7002/2-7.7400.1802 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 3.9850.500=1.99 支2: 3.8411.000=3.84 支3: 3.8731.500=5.81 支4: 3.8892.000=7.78 支5: 3.4672.500=8.67 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 3.508.008.00/6 = 37.33cm3； I = 3.508

158、.008.008.00/12 = 149.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.171106/37333.3=4.58N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.087mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下

159、： 变形计算受力简图 变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.086mm 最大支座力 Qmax=8.568kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=3.985+3.985+3.985+3.985+3.985+3.985+3.985=27.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=5.380+8.568+8.568+5.380=27.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 5.3801.500=8.07 支2: 8.5681.0

160、00=8.57 支3: 8.5680.500=4.28 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.349106/9458.0=36.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.00

161、0 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.568 对拉螺栓强度验算满足要求!10.4柱模架柱计算书10.4.1柱模架计算书（截面尺寸700700mm） 计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm， 柱模板的截面高度 H=700mm; 2.对拉螺栓参数 B方向对拉螺栓1道， H方向对拉螺栓1道; 3.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:15

162、.00mm; 面板弹性模量E:6000.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:15.00N/mm2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2; 4.木方参数 木方弹性模量E:9000.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:13.00N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.70N/mm2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱箍间距计算跨度 d: 500mm; 6.竖楞参数 竖楞截面宽度:35mm;高度80mm; B方向竖楞6根;H方向竖楞6根; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验

163、算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土

164、侧压力标准值 F1=0.948.000kN/m=43.200kN/m2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000kN/m=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.243.2000.500+1.43.6000.500=28.440kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001

165、.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05010001000/18750=2.683N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力

166、Q=0.600(1.221.600+1.41.800)0.133=2.270kN 截面抗剪强度计算值 T=32269.5/(2500.00015.000)=0.454N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67721.6001334/(1006000140625)=0.054mm 面板的最大挠度小于133.0/250,满足要求! 四、竖楞的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计

167、算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.133m。 荷载计算值 q = 1.243.2000.133+1.43.6000.133=7.565kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.5007.565=2.270kN 最大支座力 N=1.10.5007.565=4.161kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.008.00/6 = 37.33cm3； I = 3.508.008.008.00/12 = 149.33cm4

168、； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.189106/37333.3=5.07N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32270/(23580)=1.216N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6775.746500.004/(1009000.001493333.33)=0.181mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木

169、方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.243.20+1.43.60)0.133 0.500 = 3.78kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.088mm 最大支座力 Qmax=14.611kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=1.891+3.783+3.783+3.783+3.783+1.891=1

170、8.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=2.151+14.611+2.151=18.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 2.1510.920=1.98 支2: 14.6110.460=6.72 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.646106/8982.0=71.92N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计

171、算 计算公式: N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.611 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.243.20+1.43.60)0.133 0.500 = 3.78kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁

172、计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.088mm 最大支座力 Qmax=14.611kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=1.891+3.783+3.783+3.783+3.783+1.891=18.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=2.151+14.611+2.151=18.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过!

173、连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 2.1510.920=1.98 支2: 14.6110.460=6.72 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.646106/8982.0=71.92N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取

174、170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.611 对拉螺栓强度验算满足要求!10.4.2柱模架计算书（截面尺寸600600mm）计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm， 柱模板的截面高度 H=600m

175、m; 2.对拉螺栓参数 B方向没有使用对拉螺栓， H方向没有使用对拉螺栓; 3.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:15.00mm; 面板弹性模量E:6000.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:15.00N/mm2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2; 4.木方参数 木方弹性模量E:9000.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:13.00N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.70N/mm2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱箍间距计算跨度 d: 400mm; 6.竖楞参数 竖楞截面宽度:35mm;高度80mm; B方向竖楞6根;H方向竖楞6根; 柱模板支

176、撑计算简图 柱模板立面简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1

177、.150。 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.948.000kN/m=43.200kN/m2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000kN/m=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.243.2000.400+1.43.6000.400=22.7

178、52kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02910001000/1500

179、0=1.937N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.217.280+1.41.440)0.113=1.543kN 截面抗剪强度计算值 T=31542.6/(2400.00015.000)=0.386N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67717.2801134/(1006000112500)=0.028mm 面板的最大挠度小于113.0/2

180、50,满足要求! 四、竖楞的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.113m。 荷载计算值 q = 1.243.2000.113+1.43.6000.113=6.427kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.4006.427=1.543kN 最大支座力 N=1.10.4006.427=2.828kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3

181、.508.008.00/6 = 37.33cm3； I = 3.508.008.008.00/12 = 149.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.103106/37333.3=2.75N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31543/(23580)=0.826N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6774.882400.004/(10090

182、00.001493333.33)=0.063mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.243.20+1.43.60)0.113 0.400 = 2.57kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.998mm 最大支座力 Qmax=6.427kN = 连续

183、梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=1.285+2.571+2.571+2.571+2.571+1.285=12.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=6.427+6.427=12.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 6.4270.820=5.27 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=1.691106/8982.0=188.27N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小

184、于820.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 B方向未使用对拉螺拴，无需计算！ 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.243.20+1.43.60)0.113 0.400 = 2.57kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.998mm 最大支座力 Qmax=6.427kN

185、 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=1.285+2.571+2.571+2.571+2.571+1.285=12.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=6.427+6.427=12.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 6.4270.820=5.27 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=1.691106/8982.0=188.27N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 H方向未使用对拉螺拴，无需计算！