青石桥商住楼外挑脚手架工程施工组织设计方案（25页）.doc

1、目 录第一章 工程概况 1第二章 施工组织管理 1第三章 施工进度计划 1第四章 外脚手架方案选择 1第五章 悬挑式扣件钢管脚手架的设计与计算 4一、搭设方式与主要参数 4二、悬挑式双排扣件钢管脚手架计算书 4三、悬挑卸料平台计算书 13第六章 脚手架的搭设、使用和拆除安全注意事项 21第七章 环境保护措施 26第一章 工程概况 青石桥商住楼工程位于成都市向荣桥街，由成都信德实业有限公司开发、中国建筑西南设计研究院设计，四川省建筑机械化工程公司总承包。结构类型为框剪结构，共18+1层，建筑物地下室层高4.8米，一层层高为7.2米，其余层高均为3.0米，总高度为68.75米。 第二章 施工组织管

2、理项目部成立负责悬挑架的搭设、维修、管理工作，由具有丰富施工经验、技术好、责任心强、经过培训具有相应上岗证的人员组成。第三章 施工进度计划悬挑架组装进度计划：在主体结构施工时先预埋埋件，并开始做组装准备。悬挑架计划在5个工作日内完成搭设，搭设完毕立即组织有关部门进行验收，验收合格并挂好合格证后再使用。第四章 外脚手架方案选择针对本工程的特点和施工要求，主楼27层外架在主体施工阶段采用悬挑扣件钢管脚手架，主体施工完毕后拆除该悬挑式脚手架，改为17层的双排落地架；7层以上主体防护架采用I16工字钢和483.5钢管脚手架，搭设每6层自成体系的悬挑式扣件钢管脚手架，共搭设两次，即：813层一次、131

3、9层一次。该脚手架搭设方便、灵活，可节约钢管材料，增大外墙施工作业面。一、原材料要求1、钢管及工字钢 钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳素结构钢（GB/T70）的Q235A级钢的规定，钢管均应有出厂合格证，凡有严重腐蚀、弯曲、压扁或裂纹者，均不得使用，钢管上严禁打孔。2、扣件和底座 新扣件和底座的材质应符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，扣件在螺栓拧紧扭力矩达6.5N.m时不得发生破坏。扣件和底座应有合格证，并应与架杆规格配套使用。凡有脆裂、变形或滑丝等现象者，均严禁使用，扣件开

4、口处的最小距离不小于5；扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要不小于50，两端应各设4的镀锌钢丝两道。二、双排落地脚手架的搭设和构造要求回填土应分层夯实，分层厚度不大于250。搭设前在搭设范围内铺设200厚的连砂石面并夯实平整，架子立杆设底座，铺设宽度不小于300、长度不小于3m木板。采用钢管和扣件搭设，立杆纵向间距1.8m，立杆距离楼板边0.35m，水平杆步距为1.8m；平楼层的每步架均设通长扶手钢管和挡脚板；连墙杆：水平方向上每3个纵距，竖向上每3个步距与建筑物的柱或墙体刚性连接牢固；扫地杆：距地面200；剪刀撑：剪刀撑设置在脚手架立杆外侧，并与立杆绑扣牢，剪刀撑与地面的夹

5、角为4560，纵向剪刀撑连续设置，最下面的剪刀撑杆与立杆的连接点离地面距离为200，剪刀撑应连续设置不得中断；外架与建筑物之间每隔一层搭设小横杆（间距同立杆），满铺竹架板和水平兜网封闭；在二层楼面搭设一道固定的水平安全网，操作层搭设一道水平安全网，架子外侧满挂密目安全网全封闭。脚手架搭设完毕，经过项目经理、项目技术负责人、工长、质安员会同有关部门验收合格，并挂合格准用牌后方可使用。三、悬挑脚手架的搭设和构造脚手架用483.5钢管和扣件搭设成双排外挑脚手架，其横距为1.05m，纵距为1.8m，步距为1.8m，脚手架立杆下部支撑在用I16工字钢制作的水平悬挑梁上；支撑杆与承力架共同承受竖向荷载。脚

6、手架与建筑物之间每隔一层采用1.02.0m的小横杆（间距同立杆）伸至楼板面上，其上满铺竹架板水平兜网封闭。外架剪刀撑在两端搭设（宽度为一个柱距），中间每隔一个柱距搭设。脚手架立面和底面张挂密目安全网。从二层（以二层为首层）楼板处挑出工字钢，在外墙外侧处悬挑双排脚手架，在二层砼浇筑前埋设16拉环，砼浇筑后设置挑杆。以一层防护架作为挑出部份支撑架，同时，在一层架边缘搭设斜支撑杆，以一层防护架连接成三角形支撑系统，承受因砼强度不够，拉环不能受力时的荷载。在三层结构施工完后，增设斜拉钢丝绳加固，加固合格后，再拆除一层斜支撑。每隔两层在梁上做预埋洞，设置横杆与脚手架连接处斜拉连接，做一次悬挑卸荷，外挂密

7、目网。连墙件采用三步三跨，竖向间距为5.4m，水平方向为间距5.4m设置一道，采用硬性连接。立杆首层6米钢管和3米钢管间隔使用，使里外、左右立杆的接头错开，以上全部使用6米钢管；大横杆采用3米和6米钢管，里外、上下大横杆用3米钢管调节，使其接头错开不在同一跨内。其余为6米钢管和短管，立杆和大横杆均用对接扣件连接，外墙悬挑脚手架的小横杆必须与脚手架立杆连接成整体。剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜为4560之间，水平投影宽度不小于2跨或4m和不大于8跨或8m，用6m长的双根钢管（两根钢管之间用扣件连接成一体）搭设剪刀撑，钢管接长时采用3个旋转扣件。剪刀撑的斜杆应与脚手架立杆用旋转扣件可靠连接，且斜杆相

8、邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。并在底层支设水平兜网。剪刀撑应在外侧立面整个长度与高度上连续设置；其他搭接要求遵照 JGJ1302001执行。第五章 悬挑式扣件钢管脚手架的设计与计算一、搭设方式与主要参数 脚手架搭设高度共10步，计19.2m高；里立杆离墙面0.35m，每3层设一硬防护，其余各层设水平安全网软防护。 施工作业层按2层计，每层活荷载为 2KN/，作业层设栏杆和挡脚板。 脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工。说明：1、连墙杆一端与焊在主体预埋板上的短钢管用两个旋转扣件扣紧，另一端则分别与里外立杆用直角扣件扣紧。2、连墙件在转角处，因挑杆达不到规定挑杆跨距时，加设斜撑分力。二、

9、悬挑式双排扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。计算的脚手架为单排脚手架，搭设高度为18米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆纵距1.8米，立杆横距1.05米，横杆步距1.8米。采用的钢管类型为483.5钢管，连墙件采用三步三跨，竖向间距5.40米，水平间距5.40米。施工均布荷载为2.0KN/，同时施工2层，脚手板共铺设3层。（一）小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1 = 0.038

10、KN/m脚手板的荷载标准值 P2 = 0.35KN/m21.8m =0.63KN/m活荷载标准值 Q = 2 KN/m21.8m=3.6KN/m荷载的计算值 q = 1.20.038 + 1.20.63 + 1.43.6 =5.842KN/m小横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下： Mqmax = ql2/8 M=5.842 KN/m(1.05m)2 /8=0.805 KNm=M/W = 0.805106 / 5080 = 158.46 N/2=M/WfM大小横杆计算的最大弯矩W大小横杆的净截面抵抗矩（5080mm3）f钢管抗弯、抗压强度设计值（205

11、N/ mm2）小横杆的计算强度满足要求。3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度，将荷载换算成等效均布荷载，按下式进行绕度核算：Wqmax=5ql4/384EIWE钢材的弹性模量(2.6105N/mm2)I大、小横杆的截面惯性矩(1218004)q脚手板作用在小横杆上的等效均匀荷载q=1.20.038 + 1.20.63 + 1.43.6 =5.842KN/mW受弯构件的容许挠度，取L/150，即1050/1500=7简支梁均布荷载作用下的最大挠度W = 55.84210504 / （3842.6105121800）=2.92则：WW满足要求。（二）扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平

12、杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取6KN/只；R 纵向或横向水平杆传给力杆的竖向作用力设计值；1、荷载值计算大小横杆的自重标准值 P1 = 0.038（41.8）= 0.22 KN脚手板的荷载标准值 P2 = 0.35KN/m21.8m1.05m/2 = 0.331KN活荷载标准值 Q = 21.051.8/ 2 = 1.89 KN荷载的计算值 R = 1.20.122+ 1.20.331+1.41.89 =3.19KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。当直角扣件的拧紧力矩达4065 Nm时，试验表明：单扣件在12 KN 的荷载

13、下会滑动，其抗滑承载力可取8 KN；双扣件在20 KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12 KN；（三）脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。NGK1脚手架自重产生的轴力,高为一个步距,宽为一个纵距的脚手架,自重可查表得:0.474KNNGK2脚手架附件及物品产生的轴力,一个纵距的脚手架附件及物品重,可查表得:3.54KNNQK一个纵距脚手架施工荷载标准值产生的轴力,可查表得:5.04KN风荷载标准值应按照以下公式计算 Wk = 0.7UzUsW0其中 W0 基本风压（KN/m2）。按照建筑结构荷载规范（GBJ9）的规定采用：W0 = 0.25 Uz 风荷载高度变化系

14、数，按照建筑结构荷载规范（GBJ9）的规定采用：Uz = 0.74 Us 风荷载体型系数：Us = 1.3=1.30.4=0.52经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.740.520.25= 0.067 KN/m2考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.851.4NQ=1.2(NGK1NGK2)0.851.4NQK=1.2(0.4743.54)0.851.45.04=10.81KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw 计算公式 Mw = 0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0671.81.8210=0.046KNm其中 Wk 风荷载基本风压值（KN/m

15、2）； la 立杆的纵距（m） h 立杆的步距（m）（四）立杆计算 按两端铰支压弯构件计算，荷载偏心距为9m立杆最大轴压力N =10.81KN1、脚手架搭设高度 H=KAAf-1.3(1.2NGK2+1.4 NQK)/1.2 NGK11.8 =0.85(1.23.541.45.04)(1.20.474)1.8 =45.9m其中：KA =0.85Af查表得:34.362KNHmaxH（1H/100）=45.9（145.9/100）=43.7m脚手架搭设19.2 m，满足要求。2、立杆整体稳定计算（考虑风载）公式：N/AM/b1A1KAKHfN/AM/b1A1=10.811000(0.243489

16、2)0.217106(1050489)=45.490.42=45.91N/ mm2KAKHf=0.850.8205=139.4 N/ mm2N压杆的轴心压力(10.81KN)轴心压杆的稳定性系数,可查表得:0.243A脚手架内外排立杆的毛截面之和(4892mm2)M风荷载作用对格构式压杆产生的弯矩，可按M=q1H21/8=0.0671.81.82/8=0.217KNmA1 单排立杆危险截面的毛截面积(489mm2)b1立杆横距(1050mm)KA 与立杆有关的调整系数，立杆为单根时，KA=0.85KH与脚手架高度有关调整系数，当H25m时，取0.8f钢管抗弯、抗压强度设计值（205 N/ mm

17、2）稳定性满足要求。（五）连墙件的计算NtNcvNcv连接件的抗压或抗拉设计承载力，采用扣件时，Ncv=6KN/只Nt风荷载作用时对连墙点处产生的拉力或压力由下式计算：N1w = 1.4H1L1W=1.45.45.40.25=10.21KN12KNW 风压标准值，W = 0.25 KN/H1L1连墙件(三步三跨)的竖向、水平间距离连墙件采用两个扣件与墙体连接，安全。（六）悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂单跨梁计算悬出端C 受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图其中:m=1.6m m1=0.55m L=1.3m支座反力计算公式RAL =N(Lm)N(m1

18、L)q(mL)2/2RA=10.81(1.31.6)10.81(0.551.6)0.205(1.31.6)2/21.3 =42.66KNRB L= -Nm1+NmqmQlRB =10.81(0.551.6)0.2051.60.251.31.3 =17.89KNC点弯矩 Mc = Nm +Nm1qm2 / 2 =10.811.610.810.550.2051.622 =23.5KNm悬挑梁强度验算：截面应力 =M/WN/A=23.5110614100010.811032613 =171N/2水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3水平支撑梁的计算强度小于205 N/2

19、，满足要求。悬挑梁挠度验算：C点最大挠度计算公式 受脚手架作用集中挠度计算荷载 N =10.81KN水平钢梁自重挠度计算荷载查表得：q =0.205 KN/mW=(0.20516004)(82.61051130104)10.8110316002(13001600)(32.61051130104)10.811035502(1300550)(32.61051130104)=0.0579.1050.686=9.848最大挠度 Wmax =L/100=1300/100=13水平支撑梁的最大挠度小于13mm，满足要求。（七）悬挑梁的整体定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下：其中 均匀弯曲的受弯

20、构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范得到：= 1.37由于 0.6 ，按照钢结构设计规范（GBJ1788）附表其值用 查表得到其值为0.8514经过计算得到强度 = 23.51106 /（0.8514140900）= 196 N/2水平钢梁的稳定性计算 f ，满足要求。（八）锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R =17.89KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，取 f =205N/2A=N/f=17.89103205=87.272所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D = (87.273.

21、14)1/22=10.54按照混凝土结构设计规范取1.5倍的安全系数D =15.81,即16水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30以上搭接长度。三、悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准（JGJ5999）和钢结构设计规范（GBJ1788）。悬挂式卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度2.5m，悬挑水平钢梁间距（平台宽度）3m。次梁采用10号槽钢，主梁采用12.6号槽钢，次梁间距1m。施工人员等活荷载2 KN/，最大堆放材料荷载10 KN。（一）次梁的计算次梁选择10号槽钢，间距1m，其截面特性为面积

22、A = 12.742,惯性矩 I x = 198.34，转动惯量 Wx = 39.73，回转半径 ix = 3.95截面尺寸 b = 48，h = 100，t = 8.51、荷载计算（1）脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35 KN/m Q1 = 0.351 = 0.35 KN/m（2）最大的材料器具堆放荷载为10 KN，转化为线荷载： Q2 = 10/2.5/31 = 1.33 KN/m（3）槽钢自重荷载 Q3 = 0.1 KN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2（Q1Q2Q3）= 1.2（0.351.330.1）= 2.14 KN经计算得到，活荷载计算值 P = 1

23、.421 = 2.8 KN/m2、内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M 的计算公式为经计算得到，活荷载计算值 M = 2.1432/82.83/4 = 3.81 KNm3、抗弯强度计算其中 截面塑性发展系数，取1.05 f 钢材抗压强度设计值，f = 205N/2经过计算得到强度 = 3.81106 /（1.0539700）= 91.48 N/2次梁槽钢的抗弯强度计算 f，满足要求。4、整体稳定性计算其中 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到强度 = 5708.548235/（3000100235）=0.78由于 大于0.6，按

24、照钢结构设计规范（GBJ1788）附表其值用 查表得到其值为0.699经过计算得到强度 = 3.81106/（0.699397）= 137.32 N/2次梁槽钢的稳定性计算 f，满足要求。（二）主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择 12.6号槽钢，其截面特性为面积A=15.692 ，惯性矩Ix=391.54 ，转动惯量 Wx = 62.143回转半径ix = 4.95 截面尺寸 b = 53，h = 126，t = 9 1、荷载计算（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢与挡脚手板，标准值为0.11 KN/m； Q1 = 0.1

25、1 KN/m （2）槽钢自重荷载 Q2 = 0.12 KN/m 经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力P =（2.1432.8）/2 = 4.61KN 2、内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续计算。悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（KN）悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（KNm）悬挑水平钢梁支撑梁变形图（）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 10.798 KN，R2 = 3.715 KN支座反力 RA = 3.715 KN最大弯矩 Mmax = 2.338 KNm3、抗弯强度计算其中 截面塑性发展系数，取1.05 f 钢材抗压

26、强度设计值，f = 205N/2经过计算得到强度 = 2.338106 / 1.05 / 62140 + 7.1991000/1569 =40.419 N/2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求。4、整体稳定性计算其中 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到强度 = 570953235/（2500126235）=0.86由于 大于0.6，按照钢结构设计规范（GBJ1788）附表其值用 查表得到其值为0.732经过计算得到强度 = 2.34106/（0.73262140）= 51.43 N/2主梁槽钢的稳定性计算 f，满足要求。（三）钢丝拉绳的内力计算水平钢梁的轴力RAH和

27、拉绳的轴力Rui按照下面计算其中Ruicosi为钢丝绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力Rci = Ruisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为Ru1 = 12.97 KN（四）钢丝拉绳的强度计算钢丝拉绳（斜拉绳）的轴力Ru我们均取最大值进行计算，为Ru=12.97KN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中Fg 钢丝绳的容许拉力（KN） Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）计算中可以近似计算Fg = 0.5d2，d为钢丝绳直径（） 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8 K 钢丝绳使用安全系数计算中Fg取

28、12.978 KN， = 0.82，K = 10，得到：钢丝绳最小直径必须大于18才能满足要求。（五）钢丝拉绳吊环的强度计算钢丝拉绳（斜拉绳）的轴力Ru = 我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N = Ru = 12.978 KN钢板处吊环强度计算公式为其中A =（10040）8 = 4802=12978/480 = 27.04 N/2吊环强度计算 f = 125 N/2，满足要求。（六）操作平台安全要求1、卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。2、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算3、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂

29、牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。4、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏5、卸料平台吊装，需要横梁支撑点焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重钓钩。6、钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45 60。7、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。8、操作平台上应显著标明容许容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。第六章 脚手架的搭设、使用和拆除安全注意事项1、脚手架的搭设作业遵守以下规定：1.1 钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和其它材料绑扎。脚手杆件不得钢木混

30、搭。1.2 在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的构配件。1.3 脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行。1）按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。2）周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向钢管，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。脚手架各杆件相交伸出的端头均大于10以防止杆件滑脱。1.4 剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。1.5 脚手架处

31、于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。1.6 脚手板或其它作业层板铺板要求1）脚手板或其它铺板应铺平铺稳，应予绑扎固定。2）脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100200之间。3）脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆150以上未作固定的探头板。4）长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：冲压钢脚手板为1.5m。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔1

32、520m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。5）由于内排立杆距结构40，必须在此处的小横杆上满铺脚手板，并且将脚手板用14#铁丝绑扎牢固。脚手架的操作面必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和飞跳板。1.7 装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握拉的1.8 工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。1.9 在塔设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100的构架尺寸放大。确有实际情况。需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。1.10

33、脚手板操作面的端头处设1.2米高防护栏杆两道，建筑物顶部脚手架要高出屋面女儿墙顶1m，高出部分要绑两道护身栏，并立挂安全网。2、脚手架搭设质量的检查验收规定2.1 脚手架的验收标准规定1）构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。2）节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到20m时为不大于75。4）纵向钢平杆的水平偏差应1/250，且全长的水平偏差值不大于505）作业层铺板、安全防护措施等需要符合上述的要求。2.2 脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用。1）搭设完毕后2）连续使用达到6个月3）施工中途停止使用超

34、过15天，在重新使用之前4）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后5）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。3、脚手架使用规定3.1 作业层每1架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值，结构脚手架取3 KN/；3.2 施工设备单量不得大于1 KN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5 KN。3.3 在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。3.4 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架

35、板上加垫器物或单块脚手板以增加高度。3.5 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。3.6 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。3.7 人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通（梯）道，严禁攀爬脚手架上下。3.8 每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业

36、；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。3.9 在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至室内；每日收工前应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷物品和倾倒垃圾。3.10 在冬期施工期间，霜雪天后要及时对脚手架进行清扫，并要采取防滑措施。4、脚手架的拆除规定 脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作。架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。拆

37、除高处架子的作业人员，必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。拆除顺应遵循由上而下，先搭后拆的原则。即：先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。在大片架子拆除前应将预留的斜道、上料平台、通道等先行加固，以便拆除后能确保其完整、完全和稳定。拆除时，如附近有外电线路，

38、要采取隔离措施。严禁架杆接触电线，拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、房檐瓦片，地下明沟等物品。拆下的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。5、安全施工措施5.1 脚手架的搭设必须严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001，J 842001）、建筑施工安全检查标准（JGJ 5999）的规定执行，并经上级有关主管部门批准，验收合格后方可使用。外架上用密目安全网进行全封闭施工。5.2 搭设脚手架的材

39、料应有合格证，各部件的焊接质量必须检验合格并符合要求。其上的铺板必须严密平整，防滑，固定可靠，孔洞应设盖板封严。5.3 脚手架的搭设必须由专业架工操作，专业工长指挥，经项目、公司有关部门验收合格后挂用。5.4 架工应持证上岗，凡患有高血压、心脏病或其他不适应上架操作和疾病未愈者，严禁上架作业。5.5 酒后、穿硬底鞋或拖鞋以及敞袖口、裤口等衣着不整者，不得上架操作。5.6 在高空搭（拆）脚手架时上架操作人员必须拴安全带、戴好安全帽，各种工具和材料应装包或妥善放置，严防下落伤人。5.7 在脚手架上操作时严禁人员聚集一处，严禁在脚手架上打闹、跑跳。5.8 未经施工负责人同意，不得随意拆改脚手架，暂未

40、使用而又不需拆除时，亦应保持其完好性，并应清楚架上的材料、杂物。5.9 在六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时严禁在架上操作。5.10 坚持检查制度，架子使用中必须坚持自检、互检、交换检和班前检查制度。若发现有松动、变形处，必须先加固，后使用。大风、大雨、下雪或停工后在使用前，必须进行全面检查。5.11 搭、拆架人员必须站在脚手板上操作，严禁站（或坐）在大、小横杆上冒险作业。5.12 在搭、拆脚手架过程中若杆件尚未绑稳扣牢或绑扣已拆开、松动时，均严禁中途停止作业。5.13 安全网与网之间必须搭接牢固，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢、绑紧。第七章 环境保护措施7.1 在搭拆脚手架时，搭设各种杆件要轻那轻放，严禁向下抛掷，在外脚手架外侧满挂密目安全网、操作层处加设隔音屏，以减小噪音。7.2 在外脚手架外侧满挂密目安全网，以减小在结构和装修施工阶段由于在一些工序施工过程粉尘飞扬的现象，降低粉尘向大气中的排放。