消防站瞭望塔外脚手架搭拆施工方案（40页）.pdf

1、 1 曹妃甸原油商业储备基地工程消防站瞭望塔外脚手搭拆施工方案 目2 录一、编制依据.3二、工 程 概 况.3三、施工准备.3四、施工部署.4五、主要施工方法.45.1 优选技术方案.错误！未定义书签。5.2 施工工艺.55.3 主要工艺的控制：.65.4 脚手架拆除.10 六、质量要求.10 6.1 构件允许偏差.10 6.2、脚手架搭设的技术要求允许偏差与检验方法.11 七、主要安全管理措施.12 7.1 搭架安全注意事项.12 7.2 拆架安全注意事项.13 八、脚手架的验算.14 8.1 普通悬挑脚手架的验算.14 8.2.连梁型悬挑脚手架验算.错误！未定义书签。8.3 落地式脚手架的

2、验算.32 3 外脚手架搭拆施工方案一、编制依据1.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范1.2 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）1.3 建筑施工安全设施计算书编制范例1.4（JGJ130 2001）建筑工程施工手册1.5 曹妃甸原油商业储备基础工程消防训练瞭望塔工程设计图纸1.6 现场施工条件二、工 程 概 况本建筑物为消防训练瞭望塔的整个建筑物除中间电梯井外其余全部为楼梯踏步直至顶层新建工程，建筑面积为495 平方米，钢筋混凝土结构，抗震设防烈度为高度为：41.8 米。7 度，总三、施工准备3.1 技术准备技术人员必须熟悉图纸及有关的施工规范要求，提前向参加搭设的架子工做好技术交

3、底。3.2 材料机具准备本工程采用的钢管、扣件均已除锈、调直、油漆完毕。材料员在搭设之前应把其他需要的材料采购进场。由于脚手架是在建工程的主体、装修施工过程中不可缺少的临时设施，直接关系到4 施工人员的人生安全，所以脚手架选材优为重要。3.2.1 进场钢管必须具有生产厂家的检验合格证，械性能试验，并要符合规范规定；钢管规格采用外径必要时应对进场钢管抽样进行机48mm，壁厚 3.5mm的焊接钢管，立杆、大横杆和斜杆长度一般选用6m，小横杆的钢管长度以1.2m左右为宜。3.2.2 扣件材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件不应有裂纹、气孔，扣件与钢管的内贴合面要接触良好

4、，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不小于 5mm，扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于 1mm。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。3.2.3竹笆脚手板、木脚手板的选用必须严格，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ5）中级材质的规定。脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得大于四分之一板宽，且厚度不大于5mm，两端应各设直径为4mm 的镀锌钢丝箍两道。3.3 生产准备生产部门应配备架子工4 名(持证)、一名班组长负责指挥、协调，安全员作好安全教育。四、施工部署本工程由于九层十层钢筋混凝土结构，四周均外挑1.5 米。固作如下部署。落地脚手

5、架西立面搭设高度为24.5 米。东立面搭设高度26.5-26.95米，南立面搭设高度为24.5-26.25米，北立面搭设高度为24.5-26.95-28.7米在四个里面相同的标高上分别架设悬挑梁下设钢斜撑，上设钢丝绳挂拉相结合，4.1 优选技术方案由于本工程的特殊性，在脚手架的选用方面比较重要，应以安全生产紧密配合。根据本工程的特点，属高层建筑其主体结构、装修施工都必须借助外脚手架。考虑到扣件式钢管脚手架具有装拆方便，搭设灵活，使用耐久，费用相对较省等特点，且能适应建筑物 的平立面变化悬挑架的外挑型钢选用5 米，脚手架立杆距建筑物外墙28 工字钢，悬挑长度为2.8 米，锚固长度为4.50.30

6、 米，立杆横局 1.05 米，28 工字钢下部焊接的 16吊环，用钢丝绳线夹进行固定。钢丝绳上下墙均夹200-250mm，钢丝绳外露 300mm 以上。5.2U 型弯压在副绳上，线夹间距施工工艺5.2.1 工艺流程5.2.1.1落地式脚手架搭设：做好搭设的准备工作按楼座外形放线放置垫板及纵向扫地杆立杆随即与纵向扫地杆扣牢（先内排后外排）安装横向扫地杆第一步大横杆第一步小横杆连墙杆第二步大横杆第二步小横杆铺设脚手板绑护身栏杆和挡脚板立挂密目网加设剪刀撑再依次向上搭设。5.2.1.2悬挑式外脚手架：材料准备按房屋的形状放线水平工字钢安装斜撑杆焊接立立杆安装大横杆安装小横杆安装连墙杆安装挡脚板搭防护

7、栏杆铺竹笆脚手板挂密目网安装剪刀撑再依次向上搭设。5.2.2 脚手架搭设尺寸、要求及注意事项a.脚手架搭设尺寸的确定：落地式：立杆横距为为 1.5m，距墙边距离为 0.35m0.75m，步距为 1.8m，立杆纵距。连墙件按照两步三跨设置。悬挑式：立杆横距为 0.75m，步距为 1.8m，立杆纵距为 1.5m，距墙边距离为 0.35m。连墙件按照两步三跨设置。连梁悬挑式：立杆横距为0.75m，步距为 1.8m，立杆纵距为 1.5m，距墙边距离为 0.35m。连墙件按照两步三跨设置。b.杆件接头位置应符合安全技术规范的要求。其中立杆的接头应错开布置在不同 的步距内，6 与相邻大横杆的距离不宜大于步

8、距的三分之一。上下相邻大横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不宜大于纵距的三分之一。10cm，以防杆件滑脱。c.杆件相交伸出的探头长度，均应大于d.扣件螺栓拧紧要适当，扭力矩不应小于40N.m，且不大于 65N.m。横杆扣件的开口朝向要求向上为原则，避免滑扣。e.竹笆脚手板应按其主竹筋垂直与纵向水平杆方向铺设，且宜采用对接平铺。四个角用直径为 1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。脚手架上不得堆放杂物、材料。f.挂密目网：用火烧丝穿在密目网周边的孔洞里，并绑牢在外脚手架上。5.3 主要工艺的控制：5.3.1 脚手架的立杆纵距和横距的确定落地式脚手架的立杆纵距经验算确定

9、1.5m、悬挑式脚手架的立杆纵距为1.5 米，为防止立杆偏斜而承受过大的偏心力，需对立杆的垂直偏差程度进行控制，并实行双控，立杆的纵向垂直偏差绝对值在此工程中不超过H/400mm，且不大于 100mm，横向垂直偏差绝对值不大于H/600，且不大于50mm。立杆的横距，考虑竹笆脚手板的宽度为0.8米，为避免造成脚手架满铺不下的窘况，确定立杆横距为0.75m。5.3.2 步距确定：脚手架的步距应尽可能不妨碍施工，方便张拉安全网，据经验确定为1.8m。但为1.8m了把安全网张设绷紧，增加防护立面美感，建议取大横杆的净距作为步距。5.3.3 支撑体系脚手板必须设置支撑体系。支撑体系包括纵向支撑、横向支

10、撑和水平支撑。设置支撑体系的原因是使脚手架形成一个几何稳定体系，加强其整体刚度、局部刚度和某些薄弱环节。5.3.4 立杆 脚手架立杆的纵向间距为7 角扣件固定在距底座上皮不大于1.5 m，必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时必须将高处的的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于的距离不应小于 500mm1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内一根立

11、杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于的 1/3500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距。严禁将外径不等的钢管混合使用。5.3.5 纵向水平杆和横向水平杆根据本工程的特点，只需设置纵向水平杆与横向水平杆即可。纵向水平杆间距为0.2m，共设置 4 根。其长度不宜小于三跨，且不小于和内外层）6m。其接头要错开（包括上下层，不得出现在同一跨内，相邻接头的水平距离应大于500mm。为增强脚手架的稳定性,提高立杆的受力性能,首先把纵向水平杆设置在立杆内侧,这样做的好处:一是缩短了横向水平杆的跨度,提高了横向水平杆的承载能力。二是便于剪刀撑的设置，使剪刀撑的斜杆较容易与立杆扣接。三是由于横向水平

12、杆把里外两排连在一起，当承受荷载时，里外两排立杆同时受偏心荷载，因为纵向水平杆位置相反，使里外两立杆产生的弯矩相反，两立杆产生的相反弯矩可相互抵消，极大地增强了立杆的承载能力。横向水平杆的长度为0.75m，横向水平杆在立杆的位置，应按上下步距合理地设置在立杆两侧，这样可抵消立杆因上下横向水平杆偏心荷载所引起的纵向弯曲，使立杆基本上处于轴心受力状态。5.3.6 剪刀撑和横向斜撑为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，本工程的悬挑脚手架沿全长和全高连续设置剪刀撑，落地脚手架也应在外侧沿全长设置剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑的 连接采用搭接形式,搭接长度不小于 1000mm，8 剪刀撑斜杆采用旋转扣件

13、固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在45 度至 60 度之间。横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在 1 跨内跨越 2 个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上，落地和悬挑脚手架在拐角处设置横向斜撑，脚手架中间每隔 6悬挑跨设置一道横向斜撑。5.3.7 连墙拉结构件本工程采用刚性连墙杆、菱形布置。在脚手架上从底

14、层第一步纵向水平杆开始均匀地设置足够多的牢固的连墙点，连墙点的位置在与立杆和大横杆相交的结点处，离主节点的间距不宜大于300mm。在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处，要加密连墙杆。在实际施工中需要临时拆除连墙杆时，必须采取有效的补救措施，以防止立杆失稳。本工程连墙件使用定型加工的连墙件，在每层板墙上放置预留洞的PVC 管 0.75mm连接方式，连墙的设置高度为2.9 米，水平为 3.6 米、4.5 米。连接管与墙体连接，墙体内外用扣件固定。当底部落地式脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角在4560之间，连接点中心至主节点的距离不应在大于 3

15、00mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。墙件中的连墙杆呈水平布置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角在 4560之间，连接点中心至主节点的距离不应在大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。5.3.8 竹笆脚手板的铺设结构和装饰施工时，每一层均满铺竹笆脚手板，作业层脚手板沿纵向应满铺，作到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，不得超过50mm 的间隙。防止砖块等易碎物体坠楼伤 9 人。5.3.9 脚手架的基座落地脚手架直接支承在基础施工工作面上

16、，满足外脚手架的支承力。对于扫地杆一般离下脚面不超过20mm，扫地杆必须扣牢，它的功能是约束杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降，在扫地杆下部应垫塞木板。悬挑脚手架水平悬挑梁构件采用28 号工字钢。工字钢头上焊接套管或22 以上钢筋，搭设脚手架时，钢管直接立在套管内，防止钢管发生位移。5.3.10脚手架过建筑物的门拱、洞，以及脚手架自身留置出入口时，需要门洞处的立杆悬空，为保证脚手架的安全，必须在洞口上方设置八字杆，使悬空立杆的力通过八字杆均匀地传到门洞两侧的立杆上。八字杆的设置方法为：门洞上方有一根立杆悬空时，应在里外排脚手架上设八字杆，并与立杆逐根连接；当门洞较宽，门洞上方

17、悬空两根立杆时，应将门洞上方的大横杆采用双杆，再设八字杆，以保持架体的稳定。图(见下)5.3.11 作业层的安全设施离地面 2m以上铺设脚手板的作业层要在脚手架外立杆的内侧立挂密目网。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；作业层外立杆内侧必须搭设脚手板和一道护身栏杆，挡脚板高度不小 于 180mm，护身栏杆的高度为900mm，中栏杆居中设置。5.410 脚手架拆除5.4.1 拆架时应按“由上而下，先横杆后立杆，先搭后拆，后搭先拆”的原则进行。具体拆除顺序为：安全网护身栏脚手板-剪刀撑-小横杆 -大横杆立杆-连墙杆。同时应考虑好拆除材料

18、的运输方便，严禁上下同时进行拆除作-业。5.4.1 脚手架拆除前应应划分作业区，周围设围栏或警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。然后开始拆除外围的安全网和竹笆脚手板，脚手板拆除时应由上至下拆除，作业层脚手板必须满铺，待作业层以上的立杆、剪力撑、横杆等全部拆除后，方可拆除。5.4.2 松开扣件的平杆应立即撤下，不得松挂在架上；拆除长杆时应两人协同作业，以避免单人作业时的闪失事故。5.4.3拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5.4.4连墙点应随拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差

19、劲不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。5.4.5 卸荷钢丝绳必须要等上部的脚手架全部拆除后，方可拆除钢丝绳。禁止先行拆除钢丝绳。5.4.6 脚手架拆除时钢管严禁从上面往下抛掷，必须采用吊运至地面。11 六、质量要求6.1 构件允许偏差：（表 1）序号项允许偏差（mm目）示 意 图焊接钢管尺寸（mm1）外径48 壁厚3.5 检查工具游标卡-0.5-0.5 尺钢管两端面2 切斜偏差塞尺拐角1.70 尺钢管外表面3 锈蚀深度游标卡0.50 尺钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l 1.5m 5 钢板尺4 立杆钢管弯曲3ml4m 4ml6.5m 水平杆、斜

20、杆的钢管弯曲l 12 20 6.5m 30 6.212、脚手架搭设的技术要求允许偏差与检验方法（表 2）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。七、主要安全管理措施7.1 搭架安全注意事项7.1.1 脚手架的底脚必须牢固，认真做好排水处理。7.1.2 搭拆脚手架必须由经安全教育的架子工承担。搭拆架子时，工人必须戴好安全帽，系好安全带，工具及零配件要放在工具袋里，穿防滑鞋工作。7.1.3 拾设架子时，应设临时剪刀撑及临时支撑，搭设中要随时做好脚手架与主体结构的拉撑工作。7.1.

21、4 严禁在脚手架上堆放物料如模板、木料及搭（挂）三角架小平台。7.1.5 严禁在脚手架上堆放物料如模板、木料及施工多余的材料等以确保脚手架畅通。7.1.7 出入口与建筑物主体间搭好安全通道，设护棚及护栏。7.1.7 脚手架搭设高度超过作业面1.8M,每 10M高验收一次,发现问题及时整改。7.1.8 未完成的脚手架，每日收工时一定要把杆件或架体稳定好，以免发生意外。7.1.9 雨天或六级以上风力时不得搭拆脚手架。7.1.10 脚手架四角应有接地保护和避雷装置。7.1.11当需在脚手架下作业，要经安全部门同意，并且在脚手架的最下一步除铺13 设安全网外，另满铺脚手板。7.1.12 脚手架外侧及时

22、挂好安全网。7.1.13脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。7.1.14 严禁将外径 48mm 与 51mm 的钢管混合使用。7.1.15 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7.2 拆架安全注意事项7.2.1 拆架前必须对所有作业人员进行详细的安全交底，并履行签字手续，做到责任明确。拆架作业人员必须持证上岗。7.2.2 外脚手架拆除应在专业架子工长指挥和专职安全员的监督下进行。作业面上应和其他工种人员，协调一致，确保安全。7.2.3 拆架的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿防滑软底鞋，拆架时严禁酒后作业，不准嬉戏打闹。7.2

23、.4 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。7.2.5在大片架子拆除前先对整个脚手架进行一次全面检查，对危险或薄弱环节先行加固，确认无误后再行拆除，对预留的斜道、上料平台、通道小飞跳等，也应先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。7.2.6 拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。严禁架杆接触电线。7.2.7 拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管等物品。7.2.8 各构配件严禁抛掷至地面，拆下的材料，应用绳索拴住，14 利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。7.2.9

24、在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交代清楚后方可离开。7.2.10 有高血压、心脏病史的人员不得从事此作业。7.2.11 雨雪天气暂停施工，夜间不得施工。7.2.12 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。八、脚手架的验算8.1 悬挑脚手架的验算经设定悬挑脚手架步距h=1.8m，立杆纵距La=1.5m，立杆横距Lb=0.75m，小横杆间距C=1.5m，与主体结构连接点竖距2.9m，水平距离 lw=3La=3.6m。钢管采用 483 规格，2操作层荷载为 3KN/M。8.1.1.脚手架参数 1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50 米，立杆的横距为 0.75

25、米，立杆的步距为 1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为内排架距离墙长度为 0.30 米；20 米，立杆采用单立管；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为483.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.50；连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.90 米，水平间距 3.60 米，采用连墙钢管 15 连接；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数河北唐山基本风压为 0.450，风荷载高度变化系数z为1.560，风荷载体型系数s为0.630；考虑风荷载；4.静荷载参数每米立杆数承

26、受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；22脚手板自重标准值(kN/m安全设施与安全网):0.150；(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 28 号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50 5.米，建筑物内锚固段长度 2.00 米，与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；钢丝绳安全系数为:4.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.45 m。、大横杆的计算

27、:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。16 8.1.2按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m 活荷载标准值:Q=3.000 1.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的计算值:q1=1.20.033+1.2 0.105=0.166 kN/m；活荷载的计算值:q2=1.41.050=1.470 kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最

28、大弯矩)强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为 M1max=0.080.166 1.2002+0.101.4701.2002=0.231 kN.m 支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max=-0.10 0.1661.2002-0.117 1.470 1.2002 2.=-0.272 kN.m17；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.231106,0.272 1062)/4490.0=60.579 N/mm；2小于大横杆的抗弯强度:=60.579 N/mm f=205.0 N/mm2。满足要求！挠度计算

29、3.:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.050 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度0.1381200.04/(100 2.06105107800.0)+0.990 1.050 1200.04/(100 2.06105107800.0)=1.058 mm V=0.677；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150 与10 mm 请参考规范表 5.1.8。大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!、小横杆的计算:小横杆按

30、照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。8.1.3用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033 1.200=0.040 kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.3001.0501.200/(2+1)=0.126 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.200/(2+1)=1.260 kN；荷载的计算值:P=1.2(0.040+0.126)+1.4 1.260=1.963 kN；18 小横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 2

31、.:qmax=1.2 0.033 M1.0502/8=0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:pmax=1.963 M1.050/3=0.687 kN.m；最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.693 kN.m；=M/W=0.6931062/4490.000=154.256 N/mm；小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=50.0331050.045107800.000)=0.024 mm/(384 2.06010；V P2=

32、p1+p2+Q=0.040+0.126+1.260=1.426 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:19 V2-41050.022.060/9)/(72105pmax=1425.960 1050.0(3 1050.0107800.0)=2.638 mm；最大挠度和 V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.638=2.662 mm；与 10 mm,满足要求!；小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000、扣件抗滑力的计算 8.1.4:按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.50，该工程实际的旋转单扣件承

33、载力取值为4.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取4.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033 1.050=0.035 kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300 1.0501.200/2=0.189 kN；活荷载标准值:Q=3.0001.0501.200/2=1.890 kN；荷载的计算值:R=1.2(0.035+0.189)+1.41.890=2.915 kN；R 4.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!、脚手架荷载标准值:作用于

34、脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。8.1.5静荷载标准值包括以下内每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1161 G1=0.116 36.000=4.180 kN；脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 G2=0.300 71.200(1.050+0.3)/2=1.701 kN；栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.11 G3=0.150 71.200/2=0.630 kN容：(1)N (2)N (3)N；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 G4=0.005 1.20036.00

35、0=0.216 kN；20 N经计算得到，静荷载标准值G=NG1+NG2+NG3+NG4=6.727 kN；N活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值Q=3.000 1.0501.200 2/2=3.780 kN；N风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)o=0.450 kN/m2；z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W U的规定采用：Uz=1.560；Us-风荷载体型系数：Us=0.630；经计算得

36、到，风荷载标准值2 W；k=0.7 0.450 1.5600.630=0.310 kN/m考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式G+0.851.4NQ=1.2 6.727+0.85 1.4 3.780=12.570 kN N=1.2 N；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式w=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.3101.200 M 1.8002/10 =0.143 kN.m；、立杆的稳定性计算:考虑风荷载时,8.1.6立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=12.570 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；21 计算长度附加系数：K=1.

37、155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得：U=1.500 计算长度 ,由公式 lo=kuh 确定：lo=3.119 m；Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.188 2立杆净截面面积：A=4.24 cm；3立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm；钢管立杆抗压强度设计值2：f=205.000 N/mm；2=12570.120/(0.188 424.000)+143234.923/4490.000=189.595 N/mm；立杆稳定性计算2=189.595 小于 f=205.000 N/mm满足要求！、连墙件的计算 8.1.7:

38、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No2风荷载基本风压值 Wk=0.310 kN/m；2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.44 m；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Lw=1.4 NWkAw=4.53 kN；连墙件的轴向力计算值 NL=NLw+No=9.53kN；其中-轴心受压立杆的稳定系数,l 为内排架距离墙的长度,由长细比 l/i=400.000/15.900的结果查表得到 0.933；2；f=205.00 N/mm2 A=4.24 cm；连墙件轴向力设计值

39、 Nf=Af=0.9334.240 10-4205.000103=81.096 kN；Nf=81.096,l=9.53N连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用膨胀螺栓连接计算：根据膨胀螺栓在砼中拉力试验的有关数据表明：M12 中等强度螺栓在砼中安装深度为60mm 时，其抗拉强度极限值为 20.72KN，考虑实际施工中的各种因素，安全系数取 0.5。则螺栓抗拉强度值取 10.36KN22。故Nl=9.53 Nl 所以螺栓的抗拉力设计计算满足要求连墙件焊缝的计算：f=N/(he lw)ft(建筑施工手册 P903页)其中he角焊缝的有效厚度,为0.7hf.lw角焊缝的计算长度ft 角焊缝的强度设计值

40、，取 160 N/MM2 角焊缝的强度设计值增大系数，取1.2 f=9.53 103/(150-10)0.7 5=19.41.2 160=192N 8.1.8、悬挑梁的受力计算:水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 28b 号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.50 米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用8号槽钢。与楼板连接的螺栓直径(mm):25.00；楼板混凝土标号:C30；主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数):1；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:2；钢丝绳安全系数为:4.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物

41、0.35 m。、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。23 8.2.2按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m 活荷载标准值:Q=3.000 1.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的计算值:q1=1.20.033+1.2 0.105=0.166 kN/m；活荷载的计算值:q2=1.41.050=1.470 kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大

42、横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下 2.:跨中最大弯距为 M1max=0.080.166 1.5002+0.101.4701.5002=0.361 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max=-0.10 0.1661.5002-0.117 1.470 1.5002=-0.424 kN.m；24 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.361106,0.424 1062)/4490.0=94.432 N/mm；2小于大横杆的抗弯强度:=94.432 N/mm f=205.0 N

43、/mm2。满足要求！挠度计算 3.:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.050 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度0.138 V=0.6771500.045107800.0)+0.990/(100 2.06101.050 1500.04/(100 2.06105107800.0)=2.583 mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150 与10 mm 请参考规范表 5.1.8。大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要

44、求!、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。8.2.3用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033 1.500=0.050 kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1)=1.575 kN；荷载的计算值:P=1.2(0.050+0.158)+1.4 1.575=2.454 kN；25 小横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布

45、荷载最大弯矩计算公式如下 2.:qmax=1.2 0.0331.0502/8=0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下 M:pmax=2.454 M1.050/3=0.859 kN.m；最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.864 kN.m；106/4490.000=192.514 N/mm2=M/W=0.864；小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！挠度计算 3.最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=50.0331050.04/(384 2.060105107800.000)

46、=0.024 mm；V P2=p1+p2+Q=0.050+0.158+1.575=1.782 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=1782.450 1050.0(3 1050.02-41050.02/9)/(72107800.0)=3.298 mm2.060 10 V5；最大挠度和 V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.298=3.322 mm；小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!；、扣件抗滑力的计算 8.2.4:按照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座双扣件承载力设计值取 16.00kN刘群

47、主编，P9626 页，按照扣件抗滑承载力系数 0.50，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033 1.050=0.035 kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300 1.0501.500/2=0.236 kN；活荷载标准值:Q=3.0001.0501.500/2=2.363 kN；荷载的计算值:R=1.2(0.035+0.236)+1.42.363=3.633 kN；R

48、 8.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。8.2.5静荷载标准值包括以下内每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1248 G1=（0.125+0.056）53.000=9.59kN；脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 G2=0.300 91.500(1.050+0.3)/2=2.734 kN；栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.11 G3=0.150 91.500/2=1.013 kN；容：(1)N (2)N (3)N (4)

49、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.50053.000=0.397 kN；经计算得到，静荷载标准值G=NG1+NG2+NG3+NG4=13.74 kN；N活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载精品资料推荐27 总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.000 1.0501.500 2/2=4.725 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450 kN/m2；Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规

50、范(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.770；Us-风荷载体型系数：Us=0.630；经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.7 0.450 1.7700.630=0.351 kN/m2；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 13.74+0.85 1.4 4.725=22.1kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.3511.500 1.8002/10 =0.203 kN.m；8.2.6、立杆的稳定性计算:考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值

51、：N=22.1kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得：U=1.500 计算长度 ,由公式 lo=kuh 确定：lo=3.119 m；Lo/i=196.000；精品资料推荐28 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.188 立杆净截面面积：A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000 N/mm2；=22100/(0.188 2424.000)+203145.684/2 4490.000=169 N/mm2；立杆稳定

52、性计算=160 小于 f=205.000 N/mm2，满足要求！8.2.7、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值 Wk=0.351 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=13.05 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4 WkAw=6.74 kN；连墙件的轴向力计算值 NL=NLw+No=11.74 kN；其中 -轴心受压立杆的稳定系数,l 为内排架距离墙的长度,由长细比 l/i=350.000/15.900的结

53、果查表得到 0.941；A=4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9414.240 10-4205.000103=81.792 kN；Nl=11.74Nf=81.792,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用膨胀螺栓连接，连墙件砼的摩擦拉力、螺栓强度、焊缝强度经计算均符合要求，计算过程同普通悬挑脚手架连墙件计算。8.2.8、联梁的计算:集中荷载 P传递力，P=22.1kN 由于双立杆直接支撑在 28#工字钢处的 8#槽钢上（立杆间距和 28#工字钢挑梁间距均为1.5 米）。故8#槽钢无需计算其强度和稳定性。精品资料推荐29 通过传递到支座的最大力为(

54、考虑到支撑的自重)22.1+3.0000.096=22.3 kN 8.2.9、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为 1050mm，内侧脚手架距离墙体 350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 350mm，水平支撑梁的截面惯性矩 I=7114.14 cm4，截面抵抗矩 W=508.15 cm3，截面积A=55.45 cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力)N=22.3 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2 55.4500.000178.500=0.522 kN/m；悬

55、挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)精品资料推荐30 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=0.329 kN；R2=39.681 kN；R3=45.775 kN；R4=-4.877 kN。最大弯矩 Mmax=13.825 kN.m；截面应力=M/1.05W+N/A=13.825106/(1.05 508150.0)+0/5545.0=25.912 N/mm2；水平支撑梁的计算强度=25.912 小于 215.000 N/mm2,满足要求！8.2.10、悬挑梁

56、的整体稳定性计算:水平钢梁采用 28a 号工字钢,计算公式如下其中 b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到强度b=570 13.700122.000 235 /(1400.000280.000215.000)=2.656；精品资料推荐31 由于 b大于0.6，按照钢结构设计规范(GBJ17-88)附表其值用b得到其值为0.964；经过计算得到强度=13.83 106/(0.964508.1501000.000)=28.228 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算小于 f=215.000 N/mm2,满足要求!8.2.11、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力

57、 RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisin i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=0.331kN RU2=44.063kN 8.2.12、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU我们均取最大值进行计算，为 RU=44.063kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算 Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619钢丝绳分别取 0.85；K

58、 -钢丝绳使用安全系数。计算中 Fg 取44.063kN，=0.850,K=4.000,得到：钢丝绳最采用 20-619能满足要求!8.2.13、锚固段与楼板连接的计算:精品资料推荐32 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=45.775kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=45775.475 4/(3.142 502)1/2=24.142mm 采用 25的圆钢做压环。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板

59、下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm以上搭接长度。8.3 落地式脚手架的验算8.3.1 脚手架参数1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50 米，立杆的横距为 0.75 米，立杆的步距为 1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 20 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为 0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为483.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.50；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为膨胀螺栓，地下部分为抛撑；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m

60、2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数江苏省南通市地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数z为1.25，风荷精品资料推荐33 载体型系数s为0.63；考虑风荷载 4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；5.地基参数地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m2):160.00；基础底面扩展面积(m2):0.36；基础降

61、低系数:0.40。精品资料推荐34 8.3.2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m；活荷载标准值:Q=3.000 1.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的计算值:q1=1.20.033+1.2 0.105=0.166 kN/m；活荷载的计算值:q2=1.41.050=1.470 kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和

62、跨中最大挠度)精品资料推荐35 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为 M1max=0.080.166 1.5002+0.101.4701.5002=0.361 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max=-0.10 0.1661.5002-0.117 1.470 1.5002=-0.424 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.361106,0.424 106)/4490.0=94.432 N/mm2；大横杆的抗弯强度:=94.432 N/mm

63、2小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.050 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=0.6770.1381500.04/(100 2.06105107800.0)+0.990 1.050 1500.04/(100 2.06105107800.0)=2.583 mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150 与10 mm 请参考规范表 5.1.8。大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm

64、 或者 10 mm,满足要求!精品资料推荐36 8.3.3、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033 1.500=0.050 kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1)=1.575 kN；荷载的计算值:P=1.2(0.050+0.158)+1.4 1.575=2.454 kN；小横杆计算简图 2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重

65、均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2 0.0331.0502/8=0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.454 1.050/3=0.859 kN.m；最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.864 kN.m；=M/W=0.864106/4490.000=192.514 N/mm2；小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！3.挠度计算精品资料推荐37 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.0331050.

66、04/(384 2.060105107800.000)=0.024 mm；P2=p1+p2+Q=0.050+0.158+1.575=1.782 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1782.450 1050.0(3 1050.02-41050.02/9)/(722.060 105107800.0)=3.298 mm；最大挠度和 V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.298=3.322 mm；小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!；8.3.4、扣件抗滑力的计算:按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力

67、取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.50，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为4.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取4.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033 1.050=0.035 kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300 1.0501.500/2=0.236 kN；活荷载标准值:Q=3.0001.0501.500/2=2.363 kN；荷载的计算值:R=1.2(0.035+0.236)+1.42.363=3.633 kN；R 4

68、.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8.3.5、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内精品资料推荐38 容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1248 NG1=0.125 18.000=2.246 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2=0.300 51.500(1.050+0.3)/2=1.519 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15 NG3=0.150 51.500/2=0.563 kN；(4)吊挂的

69、安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.50018.000=0.135 kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.463 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.000 1.0501.500 2/2=4.725 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450 kN/m2；Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2

70、001)的规定采用：Uz=1.250；Us-风荷载体型系数：Us=0.630；经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.7 0.450 1.2500.630=0.248 kN/m2；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 4.463+0.85 1.4 4.725=10.978 kN；精品资料推荐39 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.2481.500 1.8002/10 =0.143 kN.m；8.3.6、立杆的稳定性计算:考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计

71、值：N=10.978 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得：U=1.500 计算长度 ,由公式 lo=kuh 确定：lo=3.119 m；Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.188 立杆净截面面积：A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000 N/mm2；=10977.930/(0.188 424.000)+143464.466/4490.000=169.672 N/mm2；立杆稳定

72、性计算=169.672 小于 f=205.000 N/mm2满足要求！8.3.7、最大搭设高度的计算:考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.216 kN；活荷载标准值：NQ=4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4 0.85)=0.143/(1.4 精品资料推荐40 0.85)=0.121 kN.m；Hs=(0.188 4.24010-4205.00010-3-(1.2 2.216+0.85 1.4(4.725+0.1884.2400.121/4.490)/(1.20.125)=36.804 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于 26米，按照下式调整且不超过50米：H=36.804/(1+0.00136.804)=35.497 m；H=35.497 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H=35.497 m。